JPH0253711B2 - - Google Patents
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- JPH0253711B2 JPH0253711B2 JP57087934A JP8793482A JPH0253711B2 JP H0253711 B2 JPH0253711 B2 JP H0253711B2 JP 57087934 A JP57087934 A JP 57087934A JP 8793482 A JP8793482 A JP 8793482A JP H0253711 B2 JPH0253711 B2 JP H0253711B2
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- Japan
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- heat exchanger
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- heat transfer
- shell
- thin film
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
- F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
- F28F13/185—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings
- F28F13/187—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings especially adapted for evaporator surfaces or condenser surfaces, e.g. with nucleation sites
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D1/00—Evaporating
- B01D1/06—Evaporators with vertical tubes
- B01D1/065—Evaporators with vertical tubes by film evaporating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B39/00—Evaporators; Condensers
- F25B39/02—Evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D3/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium flows in a continuous film, or trickles freely, over the conduits
- F28D3/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium flows in a continuous film, or trickles freely, over the conduits with tubular conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
- F25B2339/02—Details of evaporators
- F25B2339/024—Evaporators with refrigerant in a vessel in which is situated a heat exchanger
- F25B2339/0242—Evaporators with refrigerant in a vessel in which is situated a heat exchanger having tubular elements
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/163—Heat exchange including a means to form fluid film on heat transfer surface, e.g. trickle
- Y10S165/171—Heat exchange including a means to form fluid film on heat transfer surface, e.g. trickle including means at top end of vertical pipe to distribute liquid film on pipe exterior
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、シエルと複数本の伝熱管とで構成さ
れた、例えば米国特許2267568号明細書に記載さ
れたようなシエルチユーブ形熱交換器、特に薄膜
蒸発熱伝達による伝熱促進と共に、伝熱管が液冷
媒に浸らないことにより、液面高さが問題となる
大溶量蒸発器、低温用蒸発器に好適な薄膜蒸発式
熱交換器に関するものである。
れた、例えば米国特許2267568号明細書に記載さ
れたようなシエルチユーブ形熱交換器、特に薄膜
蒸発熱伝達による伝熱促進と共に、伝熱管が液冷
媒に浸らないことにより、液面高さが問題となる
大溶量蒸発器、低温用蒸発器に好適な薄膜蒸発式
熱交換器に関するものである。
従来の大容量、低温用の蒸発器として、例えば
満液式蒸発器は、水平方向に走る複数本の伝熱管
とシエルにより構成されたシエルチユーブ形熱交
換器の伝熱管群部を液冷媒で満たしたものであ
り、冷媒側（管外側）での伝熱形態はプール核沸
騰熱伝達を用いている。この冷媒側沸騰伝熱性能
を向上する手段としては伝熱面上を種々の微細構
造に形成するなどがなされて来たが、現在ほぼ上
限に来ており、飛躍的な伝熱性能の向上は望めな
くなつている。また、プール核沸騰では、冷媒液
面高さの影響が現われ液面高さが増すに従つて伝
熱性能が低下する傾向にある。この傾向は、蒸発
圧力の低下に伴ない特に顕著となり、低温用蒸発
器においては特に問題となつている。そのため、
低温用蒸発器においては、伝熱管に液冷媒を散布
する散布式薄膜式蒸発器を用いることが多い。し
かしながら、この散布方式は、水平に配置された
伝熱管群に液冷媒を散布するものであり、伝熱管
下部に厚い液膜が保持されその分液膜の熱抵抗が
増加する。また、管群全域に均等に散布液を分配
する必要があるため、液冷媒散布管の構造が複雑
なものとなる。
満液式蒸発器は、水平方向に走る複数本の伝熱管
とシエルにより構成されたシエルチユーブ形熱交
換器の伝熱管群部を液冷媒で満たしたものであ
り、冷媒側（管外側）での伝熱形態はプール核沸
騰熱伝達を用いている。この冷媒側沸騰伝熱性能
を向上する手段としては伝熱面上を種々の微細構
造に形成するなどがなされて来たが、現在ほぼ上
限に来ており、飛躍的な伝熱性能の向上は望めな
くなつている。また、プール核沸騰では、冷媒液
面高さの影響が現われ液面高さが増すに従つて伝
熱性能が低下する傾向にある。この傾向は、蒸発
圧力の低下に伴ない特に顕著となり、低温用蒸発
器においては特に問題となつている。そのため、
低温用蒸発器においては、伝熱管に液冷媒を散布
する散布式薄膜式蒸発器を用いることが多い。し
かしながら、この散布方式は、水平に配置された
伝熱管群に液冷媒を散布するものであり、伝熱管
下部に厚い液膜が保持されその分液膜の熱抵抗が
増加する。また、管群全域に均等に散布液を分配
する必要があるため、液冷媒散布管の構造が複雑
なものとなる。
さらに他の従来技術として、実開昭54−94963
号に記載されたものがある。これは、シエルチユ
ーブ形熱交換器を縦にして使用し、伝熱管外表面
に冷媒流下液膜を形成して熱交換を行うようにし
たものであつて、伝熱管上に均一な液膜を形成す
るため、、上部に設けた液分散液から均一に冷媒
を伝熱管表面に供給するようにしたものである。
しかし、冷媒の流下口の部分で冷媒をいかに均一
に供給しても、冷媒液が流下するにしたがつて、
該液体の表面張力により、伝熱管上の円周上の数
箇所にまとまつて冷媒は流れてしまい、伝熱管表
面上を均一にかつ薄く流下させることはできなか
つた。
号に記載されたものがある。これは、シエルチユ
ーブ形熱交換器を縦にして使用し、伝熱管外表面
に冷媒流下液膜を形成して熱交換を行うようにし
たものであつて、伝熱管上に均一な液膜を形成す
るため、、上部に設けた液分散液から均一に冷媒
を伝熱管表面に供給するようにしたものである。
しかし、冷媒の流下口の部分で冷媒をいかに均一
に供給しても、冷媒液が流下するにしたがつて、
該液体の表面張力により、伝熱管上の円周上の数
箇所にまとまつて冷媒は流れてしまい、伝熱管表
面上を均一にかつ薄く流下させることはできなか
つた。
本発明の目的は、冷媒流量が少ない場合でも伝
熱管外表面に均一に液冷媒膜を形成でき、しかも
熱流速が小さい場合でも薄い液冷媒膜を伝熱管外
表面に形成できると共にその伝熱面積も増大し
て、伝熱性能を大幅に向上することのできる薄膜
蒸発式熱交換器を得ることにある。
熱管外表面に均一に液冷媒膜を形成でき、しかも
熱流速が小さい場合でも薄い液冷媒膜を伝熱管外
表面に形成できると共にその伝熱面積も増大し
て、伝熱性能を大幅に向上することのできる薄膜
蒸発式熱交換器を得ることにある。
本発明の特徴は、シエルと、シエル内に配置さ
れた複数本の伝熱管からなる伝熱管群とを有し、
伝熱管内を流れる流体と伝熱管外の冷媒とを熱交
換する熱交換器において、前記伝熱管群を構成す
るそれぞれの伝熱管はその外表面から、表面層下
に円周方向に伸びる空洞と、この空洞と外表面と
を連通する多数の微細な制限された開孔をもつ多
孔質面構造にすると共に、該伝熱管群を鉛直状に
配置し、この伝熱管群の少なくとも上方には、
各々の伝熱管の外表面に沿つて薄膜状に液冷媒を
自由落下させるための液冷媒分配部材を設け、シ
エル側壁には、前記液冷媒分配部材に液冷媒を供
給する液冷媒供給手段、シエル内で発生した蒸気
を外部へ導く蒸気出口、およびシエル内の液冷媒
を外部へ導く液冷媒取出口とを設けたことにあ
る。
れた複数本の伝熱管からなる伝熱管群とを有し、
伝熱管内を流れる流体と伝熱管外の冷媒とを熱交
換する熱交換器において、前記伝熱管群を構成す
るそれぞれの伝熱管はその外表面から、表面層下
に円周方向に伸びる空洞と、この空洞と外表面と
を連通する多数の微細な制限された開孔をもつ多
孔質面構造にすると共に、該伝熱管群を鉛直状に
配置し、この伝熱管群の少なくとも上方には、
各々の伝熱管の外表面に沿つて薄膜状に液冷媒を
自由落下させるための液冷媒分配部材を設け、シ
エル側壁には、前記液冷媒分配部材に液冷媒を供
給する液冷媒供給手段、シエル内で発生した蒸気
を外部へ導く蒸気出口、およびシエル内の液冷媒
を外部へ導く液冷媒取出口とを設けたことにあ
る。
本発明に係る伝熱面表面に水の薄液膜を形成
し、その薄液膜を蒸発させる薄膜蒸発熱伝達は、
プール沸騰熱伝達より伝達性能が向上することが
知られている。この薄膜蒸発熱伝達の模式図を第
１図に示す。伝熱面１＝より流下液膜２への熱の
輸送機構には次の４つの形態がある。すなわち第
１には、矢印５で示す壁面１における気泡の成長
と離脱に伴なう熱伝達（核沸騰熱伝達）による熱
移動（QNB）、第２には、矢印６で示す壁面１か
ら液膜流への強制対流熱伝達による熱移動
（QCW）、第３には、矢印で示す液膜２表面からの
蒸発による潜熱移動（QFV）、第４には、矢印８
で示す蒸気泡３が気液界面から放出される際に発
生する液滴４による顕熱移動（QLO）である。上
記の各熱移動はそれぞれが単体として働くのでは
なく、相互にアジテーシヨン源となつて熱移動を
促進する。
し、その薄液膜を蒸発させる薄膜蒸発熱伝達は、
プール沸騰熱伝達より伝達性能が向上することが
知られている。この薄膜蒸発熱伝達の模式図を第
１図に示す。伝熱面１＝より流下液膜２への熱の
輸送機構には次の４つの形態がある。すなわち第
１には、矢印５で示す壁面１における気泡の成長
と離脱に伴なう熱伝達（核沸騰熱伝達）による熱
移動（QNB）、第２には、矢印６で示す壁面１か
ら液膜流への強制対流熱伝達による熱移動
（QCW）、第３には、矢印で示す液膜２表面からの
蒸発による潜熱移動（QFV）、第４には、矢印８
で示す蒸気泡３が気液界面から放出される際に発
生する液滴４による顕熱移動（QLO）である。上
記の各熱移動はそれぞれが単体として働くのでは
なく、相互にアジテーシヨン源となつて熱移動を
促進する。
一方、フレオンなどの有機冷媒で上記の薄膜蒸
発熱伝達を行おうとする時、蒸発潜熱、比熱、熱
伝導率などが水に比べて小さいため、水の場合程
伝熱促進効果が現われないと考えられてきた。し
かしながら、第２図に示すように、冷媒フレオン
Ｒ−11を作動流体とした薄膜蒸発熱伝達において
も、伝熱促進がなされることが判る。第２図の縦
軸はプール核沸騰熱伝達率αPBに対する薄膜蒸発
熱伝達率αの熱伝達率上昇割合（α／αPB）を、
横軸は熱流速ｑ（Ｗ／cm2）を表わす。伝熱面とし
ては、エメリー＃1000で磨かれた平滑面（300mm
×100mm）を用い、また、大気圧状態下の飽和フ
レオンＲ−11を作動流体とし、伝熱面上端より単
位幅当たり2.64ｇ／Ｓcmの液冷媒を流下させたも
のである。
発熱伝達を行おうとする時、蒸発潜熱、比熱、熱
伝導率などが水に比べて小さいため、水の場合程
伝熱促進効果が現われないと考えられてきた。し
かしながら、第２図に示すように、冷媒フレオン
Ｒ−11を作動流体とした薄膜蒸発熱伝達において
も、伝熱促進がなされることが判る。第２図の縦
軸はプール核沸騰熱伝達率αPBに対する薄膜蒸発
熱伝達率αの熱伝達率上昇割合（α／αPB）を、
横軸は熱流速ｑ（Ｗ／cm2）を表わす。伝熱面とし
ては、エメリー＃1000で磨かれた平滑面（300mm
×100mm）を用い、また、大気圧状態下の飽和フ
レオンＲ−11を作動流体とし、伝熱面上端より単
位幅当たり2.64ｇ／Ｓcmの液冷媒を流下させたも
のである。
一方、上記薄膜蒸発熱伝達の伝熱面に平滑面を
用いた場合、伝熱面上での冷媒液膜の拡がり性が
悪く、したがつて、伝熱面上に乾いた部分ができ
易いため、多くの液冷媒を伝熱面上に流さなけれ
ばならない。このため、伝熱面上での冷媒液膜の
拡がり性を良くし、できるだけ少ない液流量（理
想的には加えられた熱量で冷媒全量が蒸発する流
量）でも乾いた部分が伝熱面上に存在せず、した
がつて低流量下でも高い伝熱性能を有する伝熱面
が必要となる。この様な伝熱面として、冷媒液を
その表面張力で引き込み、伝熱面上のすみずみ迄
液膜を形成する多孔質伝熱面が考えられる。第３
図は、高い伝熱性能を維持するために必要な最小
液流量を示したものである。図の縦軸は伝熱面上
端での単位伝熱面幅当たりの必要最小流量P*
（ｇ／ｓ・cm）を、横軸は熱流束ｑ（Ｗ／cm2）を表
わす。図中実線Ａは第４図に示す構造（伝熱面表
及９の下に0.55mmピツチで幅0.25mm、深さ0.4mmの
多数のトンネル１０を持ち、このトンネル１０と
伝熱面外表面とは内接円径0.1mmを持つ三角形の
小孔１１でつながつたもの）をもつ多孔面を表わ
し、一点破線Ｂはエメリー＃1000で磨かれた平滑
面を表わす。また、破線Ｃは伝熱面上で液冷媒が
完全に蒸発し切つてしまう理想的な流量を示す。
伝熱面はそれぞれ縦300mm、横幅100mmの大きさを
持ち、大気圧状態下の飽和フレオンＲ−11を作動
流体としたものである。
用いた場合、伝熱面上での冷媒液膜の拡がり性が
悪く、したがつて、伝熱面上に乾いた部分ができ
易いため、多くの液冷媒を伝熱面上に流さなけれ
ばならない。このため、伝熱面上での冷媒液膜の
拡がり性を良くし、できるだけ少ない液流量（理
想的には加えられた熱量で冷媒全量が蒸発する流
量）でも乾いた部分が伝熱面上に存在せず、した
がつて低流量下でも高い伝熱性能を有する伝熱面
が必要となる。この様な伝熱面として、冷媒液を
その表面張力で引き込み、伝熱面上のすみずみ迄
液膜を形成する多孔質伝熱面が考えられる。第３
図は、高い伝熱性能を維持するために必要な最小
液流量を示したものである。図の縦軸は伝熱面上
端での単位伝熱面幅当たりの必要最小流量P*
（ｇ／ｓ・cm）を、横軸は熱流束ｑ（Ｗ／cm2）を表
わす。図中実線Ａは第４図に示す構造（伝熱面表
及９の下に0.55mmピツチで幅0.25mm、深さ0.4mmの
多数のトンネル１０を持ち、このトンネル１０と
伝熱面外表面とは内接円径0.1mmを持つ三角形の
小孔１１でつながつたもの）をもつ多孔面を表わ
し、一点破線Ｂはエメリー＃1000で磨かれた平滑
面を表わす。また、破線Ｃは伝熱面上で液冷媒が
完全に蒸発し切つてしまう理想的な流量を示す。
伝熱面はそれぞれ縦300mm、横幅100mmの大きさを
持ち、大気圧状態下の飽和フレオンＲ−11を作動
流体としたものである。
また、薄膜蒸発熱伝達を用いた熱交換器では、
その性能が安定していることが必要である。つま
り、流下液量などにより、その伝熱性能が大きく
変化すると熱交換器の設計が困難であるばかりで
なく、設計点を外れた運転下では、必要な熱交換
器性能が得られないということになる。この観点
でも、多孔質伝熱面は優れた性能を持つ。第５図
は、熱流束ｑが1.8W／cm2での液冷媒流量Po（ｇ／
ｓ・cm）と熱伝達率α（Ｗ／ｋ・cm2）との関係を
示す。図の実線Ｄは第４図に示す多孔質伝熱面
を、破線Ｅはフイン高さ1.1mm、フイン厚さ0.4
mm、フインピツチ0.8mmの微少なフインを持つ垂
直溝付伝熱面を現わす。伝熱面の大きさ及び測定
条件は第２図、第３図と同じである。
その性能が安定していることが必要である。つま
り、流下液量などにより、その伝熱性能が大きく
変化すると熱交換器の設計が困難であるばかりで
なく、設計点を外れた運転下では、必要な熱交換
器性能が得られないということになる。この観点
でも、多孔質伝熱面は優れた性能を持つ。第５図
は、熱流束ｑが1.8W／cm2での液冷媒流量Po（ｇ／
ｓ・cm）と熱伝達率α（Ｗ／ｋ・cm2）との関係を
示す。図の実線Ｄは第４図に示す多孔質伝熱面
を、破線Ｅはフイン高さ1.1mm、フイン厚さ0.4
mm、フインピツチ0.8mmの微少なフインを持つ垂
直溝付伝熱面を現わす。伝熱面の大きさ及び測定
条件は第２図、第３図と同じである。
以上述べてきたように、薄膜蒸発熱伝達を用い
た熱交換器は、フレオンの様な有機冷媒を作動流
体として用いた場合にも高い性能を維持し、さら
に、伝熱面として多孔質面を用いると少ない冷媒
流量でも高性能を維持し、また、性能の安定した
ものとなる。したがつて、本発明は、この薄膜蒸
発熱伝達をシエルチユーブ形熱交換器に実現する
ものであり、熱交換器の小形軽量化、省資源化を
促がすものである。また、更に熱伝達率の異なる
薄膜蒸発熱伝達と、プール核沸騰熱伝達を同時に
同一熱交換器内に設定し、それぞれの伝熱形態が
支配する面積をコントロールすることにより、容
量可変の熱交換器を実現することができる。
た熱交換器は、フレオンの様な有機冷媒を作動流
体として用いた場合にも高い性能を維持し、さら
に、伝熱面として多孔質面を用いると少ない冷媒
流量でも高性能を維持し、また、性能の安定した
ものとなる。したがつて、本発明は、この薄膜蒸
発熱伝達をシエルチユーブ形熱交換器に実現する
ものであり、熱交換器の小形軽量化、省資源化を
促がすものである。また、更に熱伝達率の異なる
薄膜蒸発熱伝達と、プール核沸騰熱伝達を同時に
同一熱交換器内に設定し、それぞれの伝熱形態が
支配する面積をコントロールすることにより、容
量可変の熱交換器を実現することができる。
以下薄膜蒸発式熱交換器の例を第６図および、
第６図の要部を拡大して示した第７図により説明
する。この実施例はシエルチユーブ形熱交換器で
ある。シエル内に多数垂直方向に並設された伝熱
管１２はその上下端側を管壁１３により固定され
ている。これら伝熱管１２内に流体１４を供給す
るヘツダ１５，１６は管壁１３、の外側に複数の
パスを形成するように設けられている（この実施
例では冷水パスが３パスのものを示している）。
伝熱管サポート盤を兼用する液冷媒分配部材１
７，１８は伝熱管群の上方部および中間部に、伝
熱管１２を貫通し伝熱管１２と一定の開口部１７
ａ，１８ａをもつて設けられており、それらの端
部には液止め部１７ｂ，１８ｂを形成されてい
る。
第６図の要部を拡大して示した第７図により説明
する。この実施例はシエルチユーブ形熱交換器で
ある。シエル内に多数垂直方向に並設された伝熱
管１２はその上下端側を管壁１３により固定され
ている。これら伝熱管１２内に流体１４を供給す
るヘツダ１５，１６は管壁１３、の外側に複数の
パスを形成するように設けられている（この実施
例では冷水パスが３パスのものを示している）。
伝熱管サポート盤を兼用する液冷媒分配部材１
７，１８は伝熱管群の上方部および中間部に、伝
熱管１２を貫通し伝熱管１２と一定の開口部１７
ａ，１８ａをもつて設けられており、それらの端
部には液止め部１７ｂ，１８ｂを形成されてい
る。
上記の伝熱管部と仕切型１９により分けられて
いる液冷媒ヘツダ２０は、仕切型２１により上下
室に区画されており、区画された室にはそれぞれ
液冷媒入口２２，２３が設けられ、また、区画さ
れた各室に対応する仕切壁１９には液冷媒分配部
材１７，１８に液冷媒を導くための冷媒流出孔２
４，２５が設けられている。熱交換器本体の上方
には蒸気出口２６、下方には液冷媒取出口２７が
設けられ、また蒸気出口２６には熱交換器より冷
媒ミストの流出を防ぐエリミータ２８が取付けら
れている。
いる液冷媒ヘツダ２０は、仕切型２１により上下
室に区画されており、区画された室にはそれぞれ
液冷媒入口２２，２３が設けられ、また、区画さ
れた各室に対応する仕切壁１９には液冷媒分配部
材１７，１８に液冷媒を導くための冷媒流出孔２
４，２５が設けられている。熱交換器本体の上方
には蒸気出口２６、下方には液冷媒取出口２７が
設けられ、また蒸気出口２６には熱交換器より冷
媒ミストの流出を防ぐエリミータ２８が取付けら
れている。
このように構成された熱交換器において、液冷
媒入口２２，２３から供給された液冷媒ヘツダ２
０内に液冷媒、冷媒流出孔２４，２５を通つて液
冷媒分配部材１７，１８に流れ、開口部１７ａ，
１８ａを通つて、伝熱管１２表面に沿つて流下
し、伝熱管１２の表面には、液膜２９が形成され
る。この流下液膜２９は、伝熱管１２の内部を流
れる流体１４から熱を受けとり、蒸気となつてエ
リミネータ２８を経て蒸気出口２６から熱交換器
の外に流出する。これにより、伝熱管１２の内部
を流れる流体１４は、ヘツダ１５，１６によつて
伝熱管群を上下に流れながら伝熱管１２の表面を
液膜状に流下する液冷媒と熱交換し、熱交換器か
ら取出される。
媒入口２２，２３から供給された液冷媒ヘツダ２
０内に液冷媒、冷媒流出孔２４，２５を通つて液
冷媒分配部材１７，１８に流れ、開口部１７ａ，
１８ａを通つて、伝熱管１２表面に沿つて流下
し、伝熱管１２の表面には、液膜２９が形成され
る。この流下液膜２９は、伝熱管１２の内部を流
れる流体１４から熱を受けとり、蒸気となつてエ
リミネータ２８を経て蒸気出口２６から熱交換器
の外に流出する。これにより、伝熱管１２の内部
を流れる流体１４は、ヘツダ１５，１６によつて
伝熱管群を上下に流れながら伝熱管１２の表面を
液膜状に流下する液冷媒と熱交換し、熱交換器か
ら取出される。
第８図は薄膜蒸発式熱交換器の他の例の要部を
拡大して示す図である。第８図に示す実施例は第
６図、第７図に示す例において、伝熱管１２の下
部を液浸型にしたものの一例である。
拡大して示す図である。第８図に示す実施例は第
６図、第７図に示す例において、伝熱管１２の下
部を液浸型にしたものの一例である。
このため、この実施例においては第６図に示し
た液冷媒取出口２７が中間の冷媒分配部材１８の
近くに配置され、本体下部に溜る液冷媒量を増加
している。これにより、伝熱管１２はその下部が
冷媒液中に浸漬した状態となり、冷媒液面３０を
境にして、薄膜蒸発熱伝達領域３１とプール核沸
騰熱伝達領域３２に分けられる。
た液冷媒取出口２７が中間の冷媒分配部材１８の
近くに配置され、本体下部に溜る液冷媒量を増加
している。これにより、伝熱管１２はその下部が
冷媒液中に浸漬した状態となり、冷媒液面３０を
境にして、薄膜蒸発熱伝達領域３１とプール核沸
騰熱伝達領域３２に分けられる。
熱交換器熱負荷が大きい場合、冷媒の蒸発が促
進され、冷媒液面３０が下がる。その結果、熱伝
達率の良い薄膜蒸発熱伝達部３１の面積が増加
し、多くの熱量を伝えることができる様になる。
一方、熱負荷が小さい場合、冷媒の蒸発が押さえ
られ、熱交換器内に冷媒が溜まり、冷媒液面３０
が上昇する。その結果、薄膜蒸発熱伝達部３１の
面積が減少し、熱交換器容量が減少する。したが
つて、この実施例により、熱負荷に応じて冷媒液
面３１が自動的に上下し、熱交換器性能を変化さ
せることができるため、必要熱負荷に応じて熱交
換容量をセルフコントロールする熱交換器を実現
することができる。
進され、冷媒液面３０が下がる。その結果、熱伝
達率の良い薄膜蒸発熱伝達部３１の面積が増加
し、多くの熱量を伝えることができる様になる。
一方、熱負荷が小さい場合、冷媒の蒸発が押さえ
られ、熱交換器内に冷媒が溜まり、冷媒液面３０
が上昇する。その結果、薄膜蒸発熱伝達部３１の
面積が減少し、熱交換器容量が減少する。したが
つて、この実施例により、熱負荷に応じて冷媒液
面３１が自動的に上下し、熱交換器性能を変化さ
せることができるため、必要熱負荷に応じて熱交
換容量をセルフコントロールする熱交換器を実現
することができる。
第９図は本発明の薄膜蒸発式熱交換器の実施例
における伝熱管部を拡大して示すものである。こ
の例において、伝熱管１２は多孔質伝熱面構造と
したものである。伝熱管１２はその管外側を円周
方向に走るトンネル３３空洞及びこのトンネル３
３と伝熱管１２外表面を結ぶ小開口（制限された
開口）３４により構成されている。液冷媒はトン
ネル３３内に表面張力で引き込まれ、またトンネ
ル３３を伝わつて蒸発しながら伝熱管１２円周方
向に広がる。一方、トンネル３３内で蒸発した冷
媒蒸気は小開孔３４を通つて外に放出される。し
たがつてこの実施例による多孔質伝熱管を用いた
シエルチユーブ形薄膜蒸発式熱交換器は、伝熱管
１２に均一に液冷媒膜が形成されるため、冷媒流
量の小さい場合にも液枯れによる性能低下を起こ
さず、安定した熱交換器性能を持つ。
における伝熱管部を拡大して示すものである。こ
の例において、伝熱管１２は多孔質伝熱面構造と
したものである。伝熱管１２はその管外側を円周
方向に走るトンネル３３空洞及びこのトンネル３
３と伝熱管１２外表面を結ぶ小開口（制限された
開口）３４により構成されている。液冷媒はトン
ネル３３内に表面張力で引き込まれ、またトンネ
ル３３を伝わつて蒸発しながら伝熱管１２円周方
向に広がる。一方、トンネル３３内で蒸発した冷
媒蒸気は小開孔３４を通つて外に放出される。し
たがつてこの実施例による多孔質伝熱管を用いた
シエルチユーブ形薄膜蒸発式熱交換器は、伝熱管
１２に均一に液冷媒膜が形成されるため、冷媒流
量の小さい場合にも液枯れによる性能低下を起こ
さず、安定した熱交換器性能を持つ。
以上説明したように、本発明は、それぞれの伝
熱管の外表面を、表面層下に円周方向に伸びる空
洞と、この空洞と外表面とを連通する多数の微細
な制限された開口とをもつ多孔面構造に構成する
と共に、それらの伝熱管群を鉛直状に配置し、前
記伝熱管の外表面に沿つて薄膜状に液冷媒を自由
落下させるように構成したので、以下の効果が得
られる。
熱管の外表面を、表面層下に円周方向に伸びる空
洞と、この空洞と外表面とを連通する多数の微細
な制限された開口とをもつ多孔面構造に構成する
と共に、それらの伝熱管群を鉛直状に配置し、前
記伝熱管の外表面に沿つて薄膜状に液冷媒を自由
落下させるように構成したので、以下の効果が得
られる。
(1) 液冷媒は伝熱管の外表面を自由落下している
ので、液冷却は表面張力によつて空洞内に供給
されるだけである。したがつて、空洞内には液
冷媒が多量に供給されることはなく、薄い液冷
媒膜を形成することができる。よつて、本発明
によれば熱流束が小さい場合でも薄い液冷媒膜
を伝熱管外表面の空洞内に形成できるから沸騰
熱伝達を効率よく行うことができ、高い熱伝達
率を得ることができる。
ので、液冷却は表面張力によつて空洞内に供給
されるだけである。したがつて、空洞内には液
冷媒が多量に供給されることはなく、薄い液冷
媒膜を形成することができる。よつて、本発明
によれば熱流束が小さい場合でも薄い液冷媒膜
を伝熱管外表面の空洞内に形成できるから沸騰
熱伝達を効率よく行うことができ、高い熱伝達
率を得ることができる。
(2) 伝熱管外表面に形成した空洞内に薄い液冷媒
膜を形成できるので、伝熱面積も大幅に増大で
き、この面からも伝熱性能を向上できる。
膜を形成できるので、伝熱面積も大幅に増大で
き、この面からも伝熱性能を向上できる。
(3) 伝熱管外表面を流れる冷媒流量が小ない場合
でも、液冷媒は表面張力によつて円周方向に伸
びる空洞内に供給されるが、この液冷媒は空洞
を通して円周方向に拡散されるから、伝熱管外
表面に均一に液冷媒膜を形成できる。したがつ
て伝熱管外表面全体を有効に利用できるから、
伝熱性能を向上できる。
でも、液冷媒は表面張力によつて円周方向に伸
びる空洞内に供給されるが、この液冷媒は空洞
を通して円周方向に拡散されるから、伝熱管外
表面に均一に液冷媒膜を形成できる。したがつ
て伝熱管外表面全体を有効に利用できるから、
伝熱性能を向上できる。
第１図は薄膜蒸発式熱交換器における薄膜蒸発
熱伝達の原理を説明する図、第２図はフレオンＲ
−１１を作動流体とした薄膜蒸発熱伝達の伝熱性
能を示す図、第３図はフレオンＲ−１１を作動流
体とした平滑伝熱面及び多孔質伝熱面における熱
流束と必要最小液冷媒流量との関係を示す図、第
４図は第３図における性能比較で用いられた多孔
質伝熱面の一例を示す図、第５図はフレオンＲ−
１１を作動流体とした溝付伝熱面と多孔質伝熱面
における液冷媒流量と熱伝達率との関係を示す
図、第６図は薄膜蒸発式熱交換器の一例を説明す
る縦断面図、第７図は第６図の要部を拡大して示
す斜視図、第８図は薄膜蒸発式熱交換器の他の例
の要部を拡大して示す断面図、第９図は本発明の
薄膜蒸発式熱交換器の実施例の伝熱管部を拡大し
て示す図である。 １２……伝熱管、１３……管盤、１４……流
体、１５，１６……ヘツダ、１７，１８……冷媒
分配部材、１７ａ，１８ａ……開口部、１７ｂ，
１８ｂ……液止め部、１９……仕切盤、２０……
液冷媒ヘツダ、２２，２３……液冷媒入口、２
４，２５……冷媒流出孔、２６……蒸気出口、２
７……液冷媒取出口、２８……エルミネータ、２
９……流下液膜、３０……冷媒液面、３１……薄
膜蒸発熱伝達領域、３２……プール核沸騰熱伝達
領域、３３……トンネル、３４……小開孔。
熱伝達の原理を説明する図、第２図はフレオンＲ
−１１を作動流体とした薄膜蒸発熱伝達の伝熱性
能を示す図、第３図はフレオンＲ−１１を作動流
体とした平滑伝熱面及び多孔質伝熱面における熱
流束と必要最小液冷媒流量との関係を示す図、第
４図は第３図における性能比較で用いられた多孔
質伝熱面の一例を示す図、第５図はフレオンＲ−
１１を作動流体とした溝付伝熱面と多孔質伝熱面
における液冷媒流量と熱伝達率との関係を示す
図、第６図は薄膜蒸発式熱交換器の一例を説明す
る縦断面図、第７図は第６図の要部を拡大して示
す斜視図、第８図は薄膜蒸発式熱交換器の他の例
の要部を拡大して示す断面図、第９図は本発明の
薄膜蒸発式熱交換器の実施例の伝熱管部を拡大し
て示す図である。 １２……伝熱管、１３……管盤、１４……流
体、１５，１６……ヘツダ、１７，１８……冷媒
分配部材、１７ａ，１８ａ……開口部、１７ｂ，
１８ｂ……液止め部、１９……仕切盤、２０……
液冷媒ヘツダ、２２，２３……液冷媒入口、２
４，２５……冷媒流出孔、２６……蒸気出口、２
７……液冷媒取出口、２８……エルミネータ、２
９……流下液膜、３０……冷媒液面、３１……薄
膜蒸発熱伝達領域、３２……プール核沸騰熱伝達
領域、３３……トンネル、３４……小開孔。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ シエルと、シエル内に配置された複数本の伝
熱管からなる伝熱管群とを有し、伝熱管内を流れ
る流体と伝熱管外の冷媒とを熱交換する熱交換器
において、前記伝熱管群を構成するそれぞれの伝
熱管はその外表面が、表面層下に円周方向に伸び
る空洞と、この空洞と外表面とを連通する多数の
微細な制限された開孔とをもつ多孔質面構造に構
成されると共に、該伝熱管群を鉛直状に配置し、
この伝熱管群の少なくとも上方には、各々の伝熱
管の外表面に沿つて薄膜状に液冷媒を自由落下さ
せるための液冷媒分配部材を設け、シエル側壁に
は、前記液冷媒分配部材に液冷媒を供給する液冷
媒供給手段、シエル内で発生した蒸気を外部へ導
く蒸気出口、およびシエル内の液冷媒を外部へ導
く液冷媒取出口とを設けたことを特徴とする薄膜
蒸発式熱交換器。 ２ 液冷媒分配部材は、伝熱管群の上方と中間部
に設けたことを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の薄膜蒸発式熱交換器。 ３ シエル側壁に液冷媒供給手段として液冷媒ヘ
ツダを設け、この液冷媒ヘツダから液冷媒分配部
材に液冷媒を供給するように構成したことを特徴
とする特許請求の範囲第１項または第２項記載の
薄膜蒸発式熱交換器。 ４ 液冷媒分配部材は伝熱管群をシエル内に保持
するためのサポート盤を兼ねるように構成したこ
とを特徴とする特許請求の範囲第１項ないし第３
項のいずれか１項に記載の薄膜蒸発式熱交換器。 ５ シエル側壁に設けられる液冷媒取出口は、シ
エル底部近傍に配置し、伝熱管下部に液浸形蒸発
器機能をもたせないように構成したことを特徴と
する特許請求の範囲第１項ないし第４項のいずれ
か１項に記載の薄膜蒸発式熱交換器。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087934A JPS58205084A (ja) | 1982-05-26 | 1982-05-26 | 薄膜蒸発式熱交換器 |
| DE3317951A DE3317951C2 (de) | 1982-05-26 | 1983-05-17 | Rieselfilmverdampfer |
| GB08313636A GB2120770B (en) | 1982-05-26 | 1983-05-17 | Falling film evaporation type heat exchanger |
| US06/498,554 US4520866A (en) | 1982-05-26 | 1983-05-26 | Falling film evaporation type heat exchanger |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57087934A JPS58205084A (ja) | 1982-05-26 | 1982-05-26 | 薄膜蒸発式熱交換器 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15121287A Division JPS6346388A (ja) | 1987-06-19 | 1987-06-19 | 薄膜蒸発式熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58205084A JPS58205084A (ja) | 1983-11-29 |
| JPH0253711B2 true JPH0253711B2 (ja) | 1990-11-19 |
Family
ID=13928731
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57087934A Granted JPS58205084A (ja) | 1982-05-26 | 1982-05-26 | 薄膜蒸発式熱交換器 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4520866A (ja) |
| JP (1) | JPS58205084A (ja) |
| DE (1) | DE3317951C2 (ja) |
| GB (1) | GB2120770B (ja) |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6064196A (ja) * | 1983-09-19 | 1985-04-12 | Hitachi Cable Ltd | 蒸発伝熱壁 |
| SE8402163D0 (sv) * | 1984-04-18 | 1984-04-18 | Alfa Laval Food & Dairy Eng | Vermevexlare av fallfilmstyp |
| SE452745B (sv) * | 1984-04-24 | 1987-12-14 | Ahlstroem Foeretagen | Fallfilmsforangare av vertikalrorstyp |
| FR2591504B1 (fr) * | 1985-12-13 | 1990-04-20 | Centre Nat Rech Scient | Procede d'evaporation-condensation de films ruisselants, elements pour sa mise en oeuvre et ses applications. |
| GB8719349D0 (en) * | 1987-08-14 | 1987-09-23 | Boc Group Ltd | Liquefied gas boilers |
| JPH0633917B2 (ja) * | 1987-10-23 | 1994-05-02 | 株式会社日立製作所 | 流下液膜式蒸発器 |
| FI942068A (fi) * | 1994-05-05 | 1995-11-06 | Shippax Ltd Oy | Lämmönvaihdin |
| DE4431536A1 (de) * | 1994-09-03 | 1996-03-07 | Hubert De Vries | Berieselungsvorrichtung für Verdampferelemente |
| DE29515406U1 (de) * | 1995-09-20 | 1997-01-30 | Ruhr Oel Gmbh | Rohrbündel-Wärmeübertrager |
| US5839294A (en) * | 1996-11-19 | 1998-11-24 | Carrier Corporation | Chiller with hybrid falling film evaporator |
| US5893410A (en) * | 1997-06-09 | 1999-04-13 | General Electric Co. | Falling film condensing heat exchanger with liquid film heat transfer |
| US6089312A (en) * | 1998-06-05 | 2000-07-18 | Engineers And Fabricators Co. | Vertical falling film shell and tube heat exchanger |
| US6711906B2 (en) * | 2001-04-20 | 2004-03-30 | Hankison International | Variable evaporator control for a gas dryer |
| ATE298723T1 (de) * | 2002-05-16 | 2005-07-15 | Haldor Topsoe As | Verfahren und reaktor zur umsetzung von kohlenmonoxid |
| KR100482827B1 (ko) * | 2002-09-14 | 2005-04-14 | 삼성전자주식회사 | 열교환기 |
| JP2008516187A (ja) * | 2004-10-13 | 2008-05-15 | ヨーク・インターナショナル・コーポレーション | 落下フィルム蒸発器 |
| WO2008080085A2 (en) * | 2006-12-21 | 2008-07-03 | Johnson Controls Technology Company | Falling film evaporator with a hood and a flow distributor |
| CN100458315C (zh) * | 2007-09-21 | 2009-02-04 | 东南大学 | 重力回流型氨水吸收式制冷机的冷凝器 |
| CN101903714B (zh) * | 2008-01-11 | 2012-08-15 | 江森自控科技公司 | 蒸汽压缩系统 |
| EP2385868B1 (en) * | 2009-01-12 | 2015-08-26 | HeatMatrix Group B.V. | Thermosiphon evaporator |
| US20110056664A1 (en) * | 2009-09-08 | 2011-03-10 | Johnson Controls Technology Company | Vapor compression system |
| US10209013B2 (en) | 2010-09-03 | 2019-02-19 | Johnson Controls Technology Company | Vapor compression system |
| ES2430421T3 (es) * | 2010-09-28 | 2013-11-20 | Rinheat Oy | Evaporador de película descendente |
| CN102759225B (zh) * | 2012-06-29 | 2014-08-20 | 西安交通大学 | 一种制冷空调用立管旋流式降膜蒸发器 |
| EP3303964A4 (en) | 2015-06-05 | 2019-04-03 | Advanced Technology Management Group LLC | PASSIVE HEAT AND MASS TRANSMISSION SYSTEM |
| FR3054651B1 (fr) * | 2016-07-29 | 2018-08-31 | Technip France | Echangeur de chaleur a tubes verticaux et procede d'echange de chaleur |
| CN114576753A (zh) * | 2022-03-02 | 2022-06-03 | 北京小米移动软件有限公司 | 滤芯组件和具有其的加湿器 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB261731A (en) * | 1925-11-21 | 1927-03-10 | Daniel Guggenheim | Improvements in refrigerating and heat interchanging apparatus |
| US2267568A (en) * | 1939-03-24 | 1941-12-23 | Midwest Coolers Inc | Fluid cooling apparatus and method |
| GB730375A (en) * | 1949-06-07 | 1955-05-25 | Hoechst Ag | Improved heat exchange apparatus |
| GB918180A (en) * | 1959-11-18 | 1963-02-13 | Ckd Praha | Improvements in devices for distributing a liquid in cooling chemical and similar apparatus |
| GB1157301A (en) * | 1965-11-24 | 1969-07-09 | Courtaulds Ltd | Heat Exchangers |
| SU507766A1 (ru) * | 1970-08-24 | 1976-03-25 | Предприятие П/Я А-7125 | Вертикальный пленочный теплообменник |
| DE2604389A1 (de) * | 1976-02-05 | 1977-08-18 | Metallgesellschaft Ag | Verfahren und vorrichtung zur gleichmaessigen beaufschlagung von heizrohren in fallfilmverdampfern |
| FR2353035A1 (fr) * | 1976-05-26 | 1977-12-23 | Commissariat Energie Atomique | Echangeur de chaleur a tubes souples verticaux du type a descendage |
| NO145589C (no) * | 1977-06-30 | 1982-04-21 | Rosenblad Corp | Fremgangsmaate for kondensasjon av damp i en varmeveksler samt en varmeveksler til bruk ved fremgangsmaaten |
| JPS5494963U (ja) * | 1977-12-14 | 1979-07-05 |
-
1982
- 1982-05-26 JP JP57087934A patent/JPS58205084A/ja active Granted
-
1983
- 1983-05-17 DE DE3317951A patent/DE3317951C2/de not_active Expired
- 1983-05-17 GB GB08313636A patent/GB2120770B/en not_active Expired
- 1983-05-26 US US06/498,554 patent/US4520866A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB8313636D0 (en) | 1983-06-22 |
| DE3317951A1 (de) | 1983-12-01 |
| US4520866A (en) | 1985-06-04 |
| GB2120770A (en) | 1983-12-07 |
| DE3317951C2 (de) | 1986-08-28 |
| JPS58205084A (ja) | 1983-11-29 |
| GB2120770B (en) | 1985-06-19 |
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