JPH0235772B2 - Horiokishimechirenkyojugobutsunoshitsukatsukahoho - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱安定性に優れた高品質のポリオキ
シメチレン共重合物を工業的に安価に得る為の重
合触媒の失活化方法に関するものである。 一般に、ポリオキシメチレン共重合物は、親電
子性触媒特に弗化硼素及びその錯化合物の存在下
でトリオキサンと他のコモノマー例えば環状エー
テル又はアセタールとの共重合により製造され
る。通常、共重合後に重合物中に残つた触媒は、
塩基性中和剤により失活化され、乾燥後、安定化
工程を経て製品となる。失活化工程に於いて中和
が不充分で、共重合物中に触媒が残ると、共重合
物の熱安定性が悪くなり、その結果、後の末端不
安定部を除く安定化工程での収率(以後安定化収
率と略す。)が低下し、製造コストが高くなり最
終製品の品質も低下する。高品質の重合物を安価
に製造する為に、失活化の工程は極めて重要であ
る。 従来、失活化を効果的に行う為の検討は非常に
少ない。特公昭35−3542では、失活化の原理につ
いて述べており、中和剤の有機媒体での洗浄につ
いてふれているが、本発明に於いて述べるような
失活化を効果的に行うための重合物の粉砕につい
てはふれていない。 特公昭48−8342では、失活化時に於いて重合物
を粉砕する工程についてふれているが、粉砕後の
平均粒径が5〜20mmと大粒径のものでしかすぎな
い。さらに、特開昭55−164212では、中和剤混合
機を用い、重合物の粒径を、混合機出口から出る
時には10メツシユのふるいを通過出来るように粉
砕している。しかし、これは、後の安定化処理を
好適に取扱う為のものであり、事実10メツシユ通
過程度の粒径では、失活化を効果的に行うことは
出来ない。以上の方法では失活化は充分には行わ
れず、失活化後の共重合物の熱安定性が低く、従
つて安定化収率も90〜95%と低く、熱安定性に優
れた製品を安価に製造することは出来ない。 本発明者等は、共重合物の粉砕の失活化への効
果について鋭意検討を重ねた結果、共重合物の粒
径を20メツシユ以下に粉砕して失活化させれば、
熱安定性に優れた共重合物が得られ、後の安定化
工程で安定化収率を98%以上にまで上げることが
可能となることを見い出し、この知見に基づいて
本発明をなすに至つた。 ここで熱安定性とは、乾燥重合物を真空下、
222℃で50分間加熱した後の重合物の重量の加熱
前の重合物の重量に対する百分率であり、以下
RVと略す。RVの値は安定化収率とほとんど一致
する。 本発明は、トリオキサンと環状エーテル或いは
環状ホルマールとのカチオン共重合によつて得ら
れるポリオキシメチレン共重合物を、塩基性中和
剤と接触せしめ、触媒を失活化させる際に20メツ
シユ以下の粒径で接触させることを特徴とする失
活化方法に関するものであるが、本発明に用いら
れるトリオキサンはホルムアルデヒドの環状三量
体であり、例えばエチレングリコール、トリオキ
セパン等の高沸点化合物、水、ギ酸、メタノー
ル、メチラール及びトリオキサンの重合物等の含
有量が極めて少ないものが用いられ、これ等が含
まれる場合にはあらかじめ精製してから原料とし
て用いられる。 環状エーテルとしてはエチレンオキシド、ジオ
キソラン等が用いられ、通常はエチレンオキシド
が用いられる。又、環状ホルマールとしては、ジ
エチレングリコールホルマール、ブタンジオール
ホルマール及びペンタンジオールホルマール等が
用いられる。環状エーテル或いはホルマールのト
リオキサンに対する量は0.1〜30モル%である。 これ等の原料を触媒あるいは分子量調節剤と共
に重合機に供給し、適当な温度下で重合に至らし
める。触媒としては、弗化硼素のエーテル、フエ
ノールエステル或いはジアルキルスルフイド等と
の錯化合物が用いられるが、弗化硼素ジブチルエ
ーテレート及び弗化硼素ジエチルエーテレートは
好適な触媒となる。通常、原料トリオキサンに対
し10-4〜1モル%程度で使用される。好適には
10-3〜10-1モル%の濃度で使用される。触媒の重
合機への供給はシクロヘキサン、ベンゼン、トル
エン等の溶媒で希釈した溶液で行なわれる。同時
に分子量調節剤も本溶液にてあらかじめ濃度を調
節して供給される。分子量調節剤としてはメチラ
ール、オルソギ酸メチル等が用いられ通常、トリ
オキサンに対し、モル比で10-4〜3×10-3の範囲
で、分子量の調節を行なう。重合は、トリオキサ
ンの融点と沸点の間、即ち60〜120℃の温度下で
行なわれる。 工業的に採用される望ましい重合形式は塊状重
合である。塊状重合は溶媒を実質上使用しない為
に、溶媒の回収費が少なくなり経済的である。重
合の形式として、ローラ型(特公昭48−8342)、
或いは混練機、例えば2軸のセルフクリーニング
型混練機(特開昭56−38312)が知られている。 重合によつて得られる共重合物は、共重合物中
の残触媒を中和する為に、通常、塩基性中和剤と
接触させる。 塩基性中和剤としては、通常トリエチルアミ
ン、トリブチルアミン、水酸化カルシウム、トリ
フエニルホスフイン、アンモニア、炭酸アルカリ
及びアミノアミド等が用いられる。好ましくは、
トリエチルアミン、トリブチルアミン及び水酸化
カルシウムが用いられる。これ等の塩基性中和剤
を、水或いは、シクロヘキサン、ベンゼン、トル
エン等の有機溶媒に溶解して用いることも出来
る。この場合、好ましい溶媒としては、トリエチ
ルアミン及び水酸化カルシウムに対しては水、ト
リブチルアミンに対してはシクロヘキサン、トル
エン及びベンゼン等が用いられる。使用される中
和剤の量は、いずれの場合に於いても、触媒に対
して、モル比で1〜103倍の範囲で用いられる。
好ましくは10倍以上が望ましいが、さらに好まし
くは102倍以上が望ましい。 極めて効果的に失活化を行わせるには、重合後
に、共重合物を中和剤と接触前、或いは接触中に
粉砕しなければならない。この場合、20メツシユ
以下の粒径にすると、失活化が飛躍的に進行し、
得られた共重合物の熱安定性が極めて高くなるこ
とが見い出された。共重合物の粒径を20メツシユ
以下の小さな粒径にすると、失活化後の重合物の
RVは98%以上に高められ、その結果、後の安定
化収率も98%以上となり、安定化工程での重合物
の損失も少なくなり、経済性の点からみても好ま
しい結果を生ずることがわかつた。(失活化後の
共重合物の熱安定性が優れておれば、)失活化後
の製品の熱安定性及び色等の品質に於いても優れ
ることは、容易に推定される。 20メツシユ以上の大きな粒径の共重合物では、
工業的に実用的な温度では、RVが98%には至ら
ず、高々96%であり、その結果安定化収率も低
い。 なお、実質的に20メツシユ以下の粒径であれば
よいのであつて、全体の熱安定性への影響が出な
い程度の少量の20メツシユ以上の粒径のものが含
まれても問題とはならない。なおメツシユは
Tyler(タイラー)のメツシユを用いる。粒径が
小さくなると、共重合物中に残つた触媒と中和剤
との接触の機会が増加する為に、失活化が効果的
に進行するものと推定される。 又、失活化に要する時間は、粒径が小さくなる
程、短時間で済み、例えば、20メツシユ〜40メツ
シユの大きさの共重合物では30分、100メツシユ
以下の共重合物では5分程度の撹拌下での接触で
も充分である。 失活化時の温度については、高い温度の方が失
活化を効果的に進めるが、とりわけ50℃以上で効
果的である。その理由は、粉砕の効果と同様、共
重合物中に残つた触媒と中和剤との接触の機会の
増加にあると推定される。しかし、高温に於いて
も、20メツシユ以下の粒径に共重合物を粉砕して
失活化させることが必要である。例えば、140℃
の高温でも20メツシユ以上の大きな粒子では98%
以上の高いRVは達成されない。 一般に、重合機により共重合された共重合物は
中和剤或いはその溶液の入つたタンクに送られ
る。この場合、共重合物が空気に触れないように
重合機の出口からタンクに至る迄窒素を流してシ
ールする。 タンクには、共重合物と中和剤との接触効率を
上げる為に、回転式の撹拌機及び、スラリー循環
用のポンプが取り付けられる。又、失活化の温度
を調節する為に、熱交換器が取り付けられる。 以上の方法によつても、共重合物の粒径が20メ
ツシユ以下にならない場合は、粉砕機が用いられ
る。粉砕機としては、普通の破壊式、粉砕式或い
は切断式の破砕装置、例えば尖軸式又は衝撃式回
転ミルが用いられるが、重合中に、例えば2軸の
セルフクリーニング型混練機の場合の回転速度を
上げる或いはクリアランスを小さくする等によつ
て粉砕することも可能である。失活化工程後、共
重合物は、遠心によつて中和剤と分離され、乾燥
後安定化工程を経て製品となる。 以上の方法によつて得られる効果は、 1 共重合物の失活化後の熱安定性が高い。 2 安定化収率が高く、製造コストが安価でよ
い。 3 最終製品の品質に優れる。(熱安定性、色) 等であり、工業的に当該失活化方法を利用する意
義は極めて大きい。 以下、詳細を実施例によつて示す。 実施例 1 三弗化硼素ジブチルエーテレートをトリオキサ
ンに対して1×104モル%、シクロヘキサンに溶
解して触媒とし、エチレンオキシドをトリオキサ
ンに対して4モル%含むトリオキサンとの混合物
から、2軸セルフクリーニング型混練機で、トリ
オキサンとエチレンオキシドの共重合物を製造す
る。但し、分子量調節剤としてあらかじめメチラ
ールを、触媒量に対してモル比で10倍量添加し
た。共重合物をタンク中にて0.5重量%トリエチ
ルアミン水溶液と接触させ、約90分、62℃で撹拌
機で撹拌する。共重合物の0.5%トリエチルアミ
ン水溶液に対する割合は、約20重量%である。撹
拌と同時に、タンク底部より、スラリー状となつ
た共重合物のトリエチルアミン水溶液を抜き出
し、ラインミキサー(特殊機化工業製T.K.パイ
プラインホモミキサー)を通して共重合物を粉砕
した。得られたスラリーは遠心機にかけられ、共
重合物はトリエチルアミン水溶液と分けられ、水
洗された後、窒素流通下で126℃で約3時間加熱
し乾燥された。得られた乾燥された重合物を、
種々サイズのメツシユでふるいわけ、粒径別に
RVを測定した。RVの測定方法は、明細書中に記
載した如く、乾燥した重合物を真空下で222℃、
50分間加熱し、重合を測定し、加熱前の重量に対
する百分率を求める。ラインミキサーを使用しな
かつた場合も含めて、各粒径でのRVを第1図及
び第2図に示す。 さらに得られた重合物に重合物に対し、水を3
重量%、トリエチルアミンを0.025重量%加え、
200℃下で押出機にかけ、ベント部より揮発性成
分をとり出した。押出機に供給した重合物に対す
る押出機出口より得られた重合物の重量%を安定
化収率とした。粒径と安定化収率の関係を図1及
び2に示した。ラインミキサーを使用しない場合
と使用した場合の乾燥後の重合物の平均RVは
各々94.5%と98.2%であり、平均の安定化収率は
各々94.1%と97.5%であつた。 各粒径の重合物を安定化した後に、肉眼により
観察した結果を表1に示す。 第1図〜第4図に於いて図の横軸に粒径分画を
とるが、粒径分画とは粒径の範囲を示し、例えば
20〜12とは粒径が20メツシユ以上12メツシユ以下
の意味である。 実施例 2 実施例1で述べた方法で得られた共重合物をタ
ンク中で0.5重量%トリエチルアミン水溶液と接
触させ、40℃,50℃,80℃の温度で、約90分、撹
拌機で撹拌して失活化させた。共重合物のトリエ
チルアミン水溶液に対する割合は、約20重量%で
ある。ラインミキサーは実施例1で述べたのと同
じ要領で用いた。遠心、乾燥後の重合物につき、
粒径別にRVを測定した。又、共重合物を0.5重量
%トリエチルアミン水溶液と接触させ、20重量%
としステンレス製マイクロボンベに容れ、密閉状
態で100℃,120℃,140℃の油浴中で90分、緩や
かに8の字型に振盪し、失活化させた。失活化後
の共重合物は、ロ過により、トリエチルアミン水
溶液と分け、水洗後、真空乾燥機中、120℃で5
時間乾燥し、粒径別にふるいわけ、RVを測定し
た。RVの測定方法は実施例1で述べた方法と同
じである。結果を第3図に示す。 実施例 3 三弗化硼素ジエチルエーテレートをトリオキサ
ンに対して0.7×10-4モル%、シクロヘキサンに
溶解して触媒とし、エチレンオキシドをトリオキ
サンに対して4モル%含むトリオキサンとの混合
物から2軸セルフクリーニング型混練機でトリオ
キサンとエチレンオキシドの共重合物を製造す
る。但し、分子量調節剤としてあらかじめメチラ
ールをモル比で7倍量添加した。 共重合物を、家庭用ミキサー中にあらかじめ容
れたトリブチルアミンの3重量%トルエン溶液に
トルエン溶液に対して20重量%となるように受け
5,15,30,60,90,120分間接触させ撹拌した。
撹拌時の温度は62℃である。 即ちに共重合物はロ過、水洗、真空乾燥による
120℃、5時間の乾燥を経、ふるいにより粒径別
に分けられた。各粒径のRVを測定した。各接触
時間に於ける粒径とRVの関係を第4図に示す。 RVの測定方法は実施例1と同じである。 実施例 4 実施例1で述べたのと同じ方法で得られた共重
合物をクラツシヤー(ジヨウクラツシヤー)にか
け、粉砕後タンク中にて0.5重量%トリエチルア
ミン水溶液と接触させ、約90分、62℃で撹拌機に
て撹拌した。共重合物の0.5重量%トリエチルア
ミン水溶液に対する割合は、約20重量%である。
得られたスラリーは遠心機にかけられ、共重合物
はトリエチルアミン水溶液と分けられ、水洗後、
窒素流通下で126℃、約3時間で加熱乾燥された。
得られた重合物は、殆んど40メツシユを通過する
粒径であり、この重合物を実施例1で述べた方法
によりRVを測定した。 乾燥した共重合物のRVは99.0%であり、クラツ
シヤーを使用しない場合の乾燥共重合物(その殆
んどは20メツシユを通過しない粒径である。)の
RVは94.8%であつた。又、実施例1で述べたのと
同じ方法で乾燥後の重合物を安定化したが、安定
化率は98.3%であつた。 実施例 5 実施例3で述べたのと同じ方法で得られた共重
合物を0.1重量%の水酸化カルシウム水溶液と接
触させ、90分、62℃で撹拌機で撹拌した。実施例
1と同様の要領でラインミキサー(特殊機化工業
製T.K.パイプラインホモミキサー)を用い、ス
ラリーを粉砕した。その後、共重合物は遠心機に
て、水酸化カルシウム水溶液と分けられ、水洗
後、窒素流通下で126℃、約3時間乾燥された。
乾燥された共重合物(その殆んどは20メツシユを
通過する粒径であつた。)のRVを実施例1で述べ
たのと同じ方法で測定した。RVは98.5%であつ
た。 【表】
シメチレン共重合物を工業的に安価に得る為の重
合触媒の失活化方法に関するものである。 一般に、ポリオキシメチレン共重合物は、親電
子性触媒特に弗化硼素及びその錯化合物の存在下
でトリオキサンと他のコモノマー例えば環状エー
テル又はアセタールとの共重合により製造され
る。通常、共重合後に重合物中に残つた触媒は、
塩基性中和剤により失活化され、乾燥後、安定化
工程を経て製品となる。失活化工程に於いて中和
が不充分で、共重合物中に触媒が残ると、共重合
物の熱安定性が悪くなり、その結果、後の末端不
安定部を除く安定化工程での収率(以後安定化収
率と略す。)が低下し、製造コストが高くなり最
終製品の品質も低下する。高品質の重合物を安価
に製造する為に、失活化の工程は極めて重要であ
る。 従来、失活化を効果的に行う為の検討は非常に
少ない。特公昭35−3542では、失活化の原理につ
いて述べており、中和剤の有機媒体での洗浄につ
いてふれているが、本発明に於いて述べるような
失活化を効果的に行うための重合物の粉砕につい
てはふれていない。 特公昭48−8342では、失活化時に於いて重合物
を粉砕する工程についてふれているが、粉砕後の
平均粒径が5〜20mmと大粒径のものでしかすぎな
い。さらに、特開昭55−164212では、中和剤混合
機を用い、重合物の粒径を、混合機出口から出る
時には10メツシユのふるいを通過出来るように粉
砕している。しかし、これは、後の安定化処理を
好適に取扱う為のものであり、事実10メツシユ通
過程度の粒径では、失活化を効果的に行うことは
出来ない。以上の方法では失活化は充分には行わ
れず、失活化後の共重合物の熱安定性が低く、従
つて安定化収率も90〜95%と低く、熱安定性に優
れた製品を安価に製造することは出来ない。 本発明者等は、共重合物の粉砕の失活化への効
果について鋭意検討を重ねた結果、共重合物の粒
径を20メツシユ以下に粉砕して失活化させれば、
熱安定性に優れた共重合物が得られ、後の安定化
工程で安定化収率を98%以上にまで上げることが
可能となることを見い出し、この知見に基づいて
本発明をなすに至つた。 ここで熱安定性とは、乾燥重合物を真空下、
222℃で50分間加熱した後の重合物の重量の加熱
前の重合物の重量に対する百分率であり、以下
RVと略す。RVの値は安定化収率とほとんど一致
する。 本発明は、トリオキサンと環状エーテル或いは
環状ホルマールとのカチオン共重合によつて得ら
れるポリオキシメチレン共重合物を、塩基性中和
剤と接触せしめ、触媒を失活化させる際に20メツ
シユ以下の粒径で接触させることを特徴とする失
活化方法に関するものであるが、本発明に用いら
れるトリオキサンはホルムアルデヒドの環状三量
体であり、例えばエチレングリコール、トリオキ
セパン等の高沸点化合物、水、ギ酸、メタノー
ル、メチラール及びトリオキサンの重合物等の含
有量が極めて少ないものが用いられ、これ等が含
まれる場合にはあらかじめ精製してから原料とし
て用いられる。 環状エーテルとしてはエチレンオキシド、ジオ
キソラン等が用いられ、通常はエチレンオキシド
が用いられる。又、環状ホルマールとしては、ジ
エチレングリコールホルマール、ブタンジオール
ホルマール及びペンタンジオールホルマール等が
用いられる。環状エーテル或いはホルマールのト
リオキサンに対する量は0.1〜30モル%である。 これ等の原料を触媒あるいは分子量調節剤と共
に重合機に供給し、適当な温度下で重合に至らし
める。触媒としては、弗化硼素のエーテル、フエ
ノールエステル或いはジアルキルスルフイド等と
の錯化合物が用いられるが、弗化硼素ジブチルエ
ーテレート及び弗化硼素ジエチルエーテレートは
好適な触媒となる。通常、原料トリオキサンに対
し10-4〜1モル%程度で使用される。好適には
10-3〜10-1モル%の濃度で使用される。触媒の重
合機への供給はシクロヘキサン、ベンゼン、トル
エン等の溶媒で希釈した溶液で行なわれる。同時
に分子量調節剤も本溶液にてあらかじめ濃度を調
節して供給される。分子量調節剤としてはメチラ
ール、オルソギ酸メチル等が用いられ通常、トリ
オキサンに対し、モル比で10-4〜3×10-3の範囲
で、分子量の調節を行なう。重合は、トリオキサ
ンの融点と沸点の間、即ち60〜120℃の温度下で
行なわれる。 工業的に採用される望ましい重合形式は塊状重
合である。塊状重合は溶媒を実質上使用しない為
に、溶媒の回収費が少なくなり経済的である。重
合の形式として、ローラ型(特公昭48−8342)、
或いは混練機、例えば2軸のセルフクリーニング
型混練機(特開昭56−38312)が知られている。 重合によつて得られる共重合物は、共重合物中
の残触媒を中和する為に、通常、塩基性中和剤と
接触させる。 塩基性中和剤としては、通常トリエチルアミ
ン、トリブチルアミン、水酸化カルシウム、トリ
フエニルホスフイン、アンモニア、炭酸アルカリ
及びアミノアミド等が用いられる。好ましくは、
トリエチルアミン、トリブチルアミン及び水酸化
カルシウムが用いられる。これ等の塩基性中和剤
を、水或いは、シクロヘキサン、ベンゼン、トル
エン等の有機溶媒に溶解して用いることも出来
る。この場合、好ましい溶媒としては、トリエチ
ルアミン及び水酸化カルシウムに対しては水、ト
リブチルアミンに対してはシクロヘキサン、トル
エン及びベンゼン等が用いられる。使用される中
和剤の量は、いずれの場合に於いても、触媒に対
して、モル比で1〜103倍の範囲で用いられる。
好ましくは10倍以上が望ましいが、さらに好まし
くは102倍以上が望ましい。 極めて効果的に失活化を行わせるには、重合後
に、共重合物を中和剤と接触前、或いは接触中に
粉砕しなければならない。この場合、20メツシユ
以下の粒径にすると、失活化が飛躍的に進行し、
得られた共重合物の熱安定性が極めて高くなるこ
とが見い出された。共重合物の粒径を20メツシユ
以下の小さな粒径にすると、失活化後の重合物の
RVは98%以上に高められ、その結果、後の安定
化収率も98%以上となり、安定化工程での重合物
の損失も少なくなり、経済性の点からみても好ま
しい結果を生ずることがわかつた。(失活化後の
共重合物の熱安定性が優れておれば、)失活化後
の製品の熱安定性及び色等の品質に於いても優れ
ることは、容易に推定される。 20メツシユ以上の大きな粒径の共重合物では、
工業的に実用的な温度では、RVが98%には至ら
ず、高々96%であり、その結果安定化収率も低
い。 なお、実質的に20メツシユ以下の粒径であれば
よいのであつて、全体の熱安定性への影響が出な
い程度の少量の20メツシユ以上の粒径のものが含
まれても問題とはならない。なおメツシユは
Tyler(タイラー)のメツシユを用いる。粒径が
小さくなると、共重合物中に残つた触媒と中和剤
との接触の機会が増加する為に、失活化が効果的
に進行するものと推定される。 又、失活化に要する時間は、粒径が小さくなる
程、短時間で済み、例えば、20メツシユ〜40メツ
シユの大きさの共重合物では30分、100メツシユ
以下の共重合物では5分程度の撹拌下での接触で
も充分である。 失活化時の温度については、高い温度の方が失
活化を効果的に進めるが、とりわけ50℃以上で効
果的である。その理由は、粉砕の効果と同様、共
重合物中に残つた触媒と中和剤との接触の機会の
増加にあると推定される。しかし、高温に於いて
も、20メツシユ以下の粒径に共重合物を粉砕して
失活化させることが必要である。例えば、140℃
の高温でも20メツシユ以上の大きな粒子では98%
以上の高いRVは達成されない。 一般に、重合機により共重合された共重合物は
中和剤或いはその溶液の入つたタンクに送られ
る。この場合、共重合物が空気に触れないように
重合機の出口からタンクに至る迄窒素を流してシ
ールする。 タンクには、共重合物と中和剤との接触効率を
上げる為に、回転式の撹拌機及び、スラリー循環
用のポンプが取り付けられる。又、失活化の温度
を調節する為に、熱交換器が取り付けられる。 以上の方法によつても、共重合物の粒径が20メ
ツシユ以下にならない場合は、粉砕機が用いられ
る。粉砕機としては、普通の破壊式、粉砕式或い
は切断式の破砕装置、例えば尖軸式又は衝撃式回
転ミルが用いられるが、重合中に、例えば2軸の
セルフクリーニング型混練機の場合の回転速度を
上げる或いはクリアランスを小さくする等によつ
て粉砕することも可能である。失活化工程後、共
重合物は、遠心によつて中和剤と分離され、乾燥
後安定化工程を経て製品となる。 以上の方法によつて得られる効果は、 1 共重合物の失活化後の熱安定性が高い。 2 安定化収率が高く、製造コストが安価でよ
い。 3 最終製品の品質に優れる。(熱安定性、色) 等であり、工業的に当該失活化方法を利用する意
義は極めて大きい。 以下、詳細を実施例によつて示す。 実施例 1 三弗化硼素ジブチルエーテレートをトリオキサ
ンに対して1×104モル%、シクロヘキサンに溶
解して触媒とし、エチレンオキシドをトリオキサ
ンに対して4モル%含むトリオキサンとの混合物
から、2軸セルフクリーニング型混練機で、トリ
オキサンとエチレンオキシドの共重合物を製造す
る。但し、分子量調節剤としてあらかじめメチラ
ールを、触媒量に対してモル比で10倍量添加し
た。共重合物をタンク中にて0.5重量%トリエチ
ルアミン水溶液と接触させ、約90分、62℃で撹拌
機で撹拌する。共重合物の0.5%トリエチルアミ
ン水溶液に対する割合は、約20重量%である。撹
拌と同時に、タンク底部より、スラリー状となつ
た共重合物のトリエチルアミン水溶液を抜き出
し、ラインミキサー(特殊機化工業製T.K.パイ
プラインホモミキサー)を通して共重合物を粉砕
した。得られたスラリーは遠心機にかけられ、共
重合物はトリエチルアミン水溶液と分けられ、水
洗された後、窒素流通下で126℃で約3時間加熱
し乾燥された。得られた乾燥された重合物を、
種々サイズのメツシユでふるいわけ、粒径別に
RVを測定した。RVの測定方法は、明細書中に記
載した如く、乾燥した重合物を真空下で222℃、
50分間加熱し、重合を測定し、加熱前の重量に対
する百分率を求める。ラインミキサーを使用しな
かつた場合も含めて、各粒径でのRVを第1図及
び第2図に示す。 さらに得られた重合物に重合物に対し、水を3
重量%、トリエチルアミンを0.025重量%加え、
200℃下で押出機にかけ、ベント部より揮発性成
分をとり出した。押出機に供給した重合物に対す
る押出機出口より得られた重合物の重量%を安定
化収率とした。粒径と安定化収率の関係を図1及
び2に示した。ラインミキサーを使用しない場合
と使用した場合の乾燥後の重合物の平均RVは
各々94.5%と98.2%であり、平均の安定化収率は
各々94.1%と97.5%であつた。 各粒径の重合物を安定化した後に、肉眼により
観察した結果を表1に示す。 第1図〜第4図に於いて図の横軸に粒径分画を
とるが、粒径分画とは粒径の範囲を示し、例えば
20〜12とは粒径が20メツシユ以上12メツシユ以下
の意味である。 実施例 2 実施例1で述べた方法で得られた共重合物をタ
ンク中で0.5重量%トリエチルアミン水溶液と接
触させ、40℃,50℃,80℃の温度で、約90分、撹
拌機で撹拌して失活化させた。共重合物のトリエ
チルアミン水溶液に対する割合は、約20重量%で
ある。ラインミキサーは実施例1で述べたのと同
じ要領で用いた。遠心、乾燥後の重合物につき、
粒径別にRVを測定した。又、共重合物を0.5重量
%トリエチルアミン水溶液と接触させ、20重量%
としステンレス製マイクロボンベに容れ、密閉状
態で100℃,120℃,140℃の油浴中で90分、緩や
かに8の字型に振盪し、失活化させた。失活化後
の共重合物は、ロ過により、トリエチルアミン水
溶液と分け、水洗後、真空乾燥機中、120℃で5
時間乾燥し、粒径別にふるいわけ、RVを測定し
た。RVの測定方法は実施例1で述べた方法と同
じである。結果を第3図に示す。 実施例 3 三弗化硼素ジエチルエーテレートをトリオキサ
ンに対して0.7×10-4モル%、シクロヘキサンに
溶解して触媒とし、エチレンオキシドをトリオキ
サンに対して4モル%含むトリオキサンとの混合
物から2軸セルフクリーニング型混練機でトリオ
キサンとエチレンオキシドの共重合物を製造す
る。但し、分子量調節剤としてあらかじめメチラ
ールをモル比で7倍量添加した。 共重合物を、家庭用ミキサー中にあらかじめ容
れたトリブチルアミンの3重量%トルエン溶液に
トルエン溶液に対して20重量%となるように受け
5,15,30,60,90,120分間接触させ撹拌した。
撹拌時の温度は62℃である。 即ちに共重合物はロ過、水洗、真空乾燥による
120℃、5時間の乾燥を経、ふるいにより粒径別
に分けられた。各粒径のRVを測定した。各接触
時間に於ける粒径とRVの関係を第4図に示す。 RVの測定方法は実施例1と同じである。 実施例 4 実施例1で述べたのと同じ方法で得られた共重
合物をクラツシヤー(ジヨウクラツシヤー)にか
け、粉砕後タンク中にて0.5重量%トリエチルア
ミン水溶液と接触させ、約90分、62℃で撹拌機に
て撹拌した。共重合物の0.5重量%トリエチルア
ミン水溶液に対する割合は、約20重量%である。
得られたスラリーは遠心機にかけられ、共重合物
はトリエチルアミン水溶液と分けられ、水洗後、
窒素流通下で126℃、約3時間で加熱乾燥された。
得られた重合物は、殆んど40メツシユを通過する
粒径であり、この重合物を実施例1で述べた方法
によりRVを測定した。 乾燥した共重合物のRVは99.0%であり、クラツ
シヤーを使用しない場合の乾燥共重合物(その殆
んどは20メツシユを通過しない粒径である。)の
RVは94.8%であつた。又、実施例1で述べたのと
同じ方法で乾燥後の重合物を安定化したが、安定
化率は98.3%であつた。 実施例 5 実施例3で述べたのと同じ方法で得られた共重
合物を0.1重量%の水酸化カルシウム水溶液と接
触させ、90分、62℃で撹拌機で撹拌した。実施例
1と同様の要領でラインミキサー(特殊機化工業
製T.K.パイプラインホモミキサー)を用い、ス
ラリーを粉砕した。その後、共重合物は遠心機に
て、水酸化カルシウム水溶液と分けられ、水洗
後、窒素流通下で126℃、約3時間乾燥された。
乾燥された共重合物(その殆んどは20メツシユを
通過する粒径であつた。)のRVを実施例1で述べ
たのと同じ方法で測定した。RVは98.5%であつ
た。 【表】
第1図はラインミキサーを使用しない場合の
RVおよび安定化収率と粒径の関係を示す。第2
図はラインミキサーを使用した場合のRVおよび
安定化収率と粒径の関係を示す。第3図はRVと
粒径との関係への失活化温度の影響を示し、第4
図はRVと粒径との関係への中和剤との接触時間
の影響を示す。
RVおよび安定化収率と粒径の関係を示す。第2
図はラインミキサーを使用した場合のRVおよび
安定化収率と粒径の関係を示す。第3図はRVと
粒径との関係への失活化温度の影響を示し、第4
図はRVと粒径との関係への中和剤との接触時間
の影響を示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 トリオキサンと環状エーテル或いは環状ホル
マールとのカチオン共重合によつて得られるポリ
オキシメチレン共重合物を、塩基性中和剤と高め
られた温度で接触せしめ、触媒を失活化させる際
に、20メツシユ以下の粒径で接触させることを特
徴とする失活化方法。 2 ポリオキシメチレン共重合物と塩基性中和剤
を接触せしめる時の温度を50℃以上にすることを
特徴とする特許請求の範囲第1項記載の失活化方
法。 3 カチオン共重合の触媒として三弗化ホウ素錯
体を用いることを特徴とする特許請求の範囲第1
項記載の失活化方法。 4 三弗化ホウ素錯体が、三弗化ホウ素のジブチ
ルエーテル或いはジエチルエーテルであることを
特徴とする特許請求の範囲第3項記載の失活化方
法。 5 塩基性中和剤としてトリエチルアミン、トリ
ブチルアミン或いは水酸化カルシウムのいずれか
を用いることを特徴とする特許請求の範囲第1項
記載の失活化方法。 6 塩基性中和剤が水或いは有機溶媒に溶解され
たものである特許請求の範囲第1項記載の失活化
方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13207781A JPH0235772B2 (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | Horiokishimechirenkyojugobutsunoshitsukatsukahoho |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13207781A JPH0235772B2 (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | Horiokishimechirenkyojugobutsunoshitsukatsukahoho |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5834819A JPS5834819A (ja) | 1983-03-01 |
JPH0235772B2 true JPH0235772B2 (ja) | 1990-08-13 |
Family
ID=15072965
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13207781A Expired - Lifetime JPH0235772B2 (ja) | 1981-08-25 | 1981-08-25 | Horiokishimechirenkyojugobutsunoshitsukatsukahoho |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0235772B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017159602A1 (ja) | 2016-03-14 | 2017-09-21 | 三菱瓦斯化学株式会社 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
WO2019053976A1 (ja) | 2017-09-12 | 2019-03-21 | 三菱瓦斯化学株式会社 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5838713A (ja) * | 1981-09-02 | 1983-03-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | 重合触媒の失活化法 |
JPH0689090B2 (ja) * | 1989-10-16 | 1994-11-09 | 旭化成工業株式会社 | トリオキサン共重合体の製造方法 |
DK0559496T3 (da) * | 1992-03-06 | 1997-10-27 | Polyplastics Co | Fremgangsmåde til fremstilling af polyoxymethylencopolymerer |
JPH10101756A (ja) * | 1996-09-30 | 1998-04-21 | Polyplastics Co | 安定化オキシメチレン共重合体の製造方法 |
DE102005062326A1 (de) * | 2005-12-24 | 2007-06-28 | Ticona Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Oxymethylen-Polymeren, ausgewählte Polymere und deren Verwendung |
DE102008018965A1 (de) * | 2008-04-16 | 2009-10-22 | Ticona Gmbh | Oxymethylen-Copolymere und deren Verwendung sowie Verfahren zur Herstellung von Oxymethylen-Copolymeren |
-
1981
- 1981-08-25 JP JP13207781A patent/JPH0235772B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2017159602A1 (ja) | 2016-03-14 | 2017-09-21 | 三菱瓦斯化学株式会社 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
US10975189B2 (en) | 2016-03-14 | 2021-04-13 | Mitsubishi Gas Chemical Company, Inc. | Process for producing oxymethylene copolymer |
WO2019053976A1 (ja) | 2017-09-12 | 2019-03-21 | 三菱瓦斯化学株式会社 | オキシメチレン共重合体の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5834819A (ja) | 1983-03-01 |
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