JPH0233466A - 燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、内燃機関用の燃料噴射ポンプに関するもので
ある。

（従来技術及びその問題点） 一般にディーゼル機関においては、低速運転時には燃料
噴霧の着火遅れ期間が高速運転時に比べて長く、このた
め、低速運転時においては若人後・、燃焼が急激に行わ
れ、気筒内の圧力上昇率が大きくなり、これにより大き
な燃焼騒音が発生するという問題がある。

このような燃焼騒音を抑制するには、その発生原因から
考えて、燃焼に伴う気筒内の圧力上昇率を抑えること、
換言すれば気筒内における混合気の燃焼を緩慢に行なわ
せることが有効であり、これを実現するものとして、例
えば実開昭５９−３０５５５号公報に開示される如く２
段噴射方式を採用した技術が知られている。

ところで、最近、筒内圧力が高く、燃焼音が大きい中低
速、高負荷域において、筒内圧抑制と低騒音化が要望さ
れているが、斯かる２段噴射が可能な燃料噴射ポンプは
未だ知られていない。

また、高速無負荷運転（ハイアイドル）時に噴射時期が
遅れて燃料噴射量が過剰になって発生する青白煙を簡単
な構造で防止できる燃料噴射ポンプも知られていない。

更に、セタン価が低く、着火性の悪い燃料を使用した場
合に、低セタン価燃料の性状に対応して燃料噴射時期を
進角させ得る構造が簡単な燃料噴射ポンプも知られてい
ない。

本件に関連する先行技術として特願昭６２−３１４５０
０号がある。

（発明の目的） 本発明は、第１に中低速、高負荷時の筒内圧抑制と燃焼
音低減を達成できるロードタイマ機能と高速、無負荷時
の青白煙の抑制が可能な回転タイマ機能を備えた燃料噴
射ポンプを提供することを目的とし、第２に低セタン価
燃料に対応して燃料噴射時期を進角させることができる
燃料噴射ポンプを提供することを目的としている。

（発明の構成） （１）技術的手段 本発明は、バレル内でプランジャを往復動させることに
より燃料を加圧、圧送可能とする一方、前記プランジャ
の頭部の外周面に、プランジャ頂面に連通ずる斜溝状の
下部リードを形成し、前記プランジャとバレルとを適宜
に相対回動させて該リードと前記バレルに形成したバレ
ルポートとの連通タイミングを調整することによって燃
料噴射量を：Ｊ８　ＭＬするようにした燃料噴射ポンプ
において、前記バレルのバレルポートと略対向するよう
な位置に副バレルポートを形成し、プランジャの頭部外
周面に、前記バレル及びプランジャの相対回勤範囲で前
記副バレルポートと連通可能な傾斜溝を形成し、この傾
斜溝の傾斜角を負荷が増加するに連れて前記プランジャ
頭部がバレルポートを閉塞し、且つ傾斜溝が副バレルポ
ートと連通しない状態でプランジャが摺動する１次噴射
ストロークＳｌが増加するように設定し、この傾斜溝の
上方にプランジャの頂面から回転数が上昇するに連れて
噴射時期を進角させ得るような向きに傾斜した上部逆リ
ードを形成し、前記下部リードの傾斜角をθＬ　、傾斜
溝の傾斜角をθｘ、上部逆リード斜角をβとすると、 θＬ〉θＨ〉β の関係を満足するように設定し、傾斜溝の端部とプラン
ジャ頂面を連通ずる縦溝をプランジャ外周面に形成し、
この縦溝と傾斜溝が連通ずる燃料リーク部断面積Ａを調
整可能に設定し、副ポート径を任意に設定しその絞り作
用によって、負荷の増加に応じて燃料噴射時期を遅らせ
るロードタイマ機能と回転数の上昇に応じて燃料噴射時
期を進角させる回転タイマー機能を発揮するようにした
ことを特徴とする燃料噴射ポンプである。

（２）作用 上部逆リードと副ボートでロードタイマ機能を発揮し、
負荷が増加するにしたがって燃料噴射時期を遅らせて（
リタード）、筒内圧を抑制し、燃焼音を低減する。

上部逆リードと副ポートと副ボートの断面積（燃料リー
ク部最小断面積Ａ　ｆｆ１ｉｎ、）の絞り作用で回転タ
イマ機能を発揮し、回転数上昇にともなって燃料噴射時
期を進角させ、失火と青白煙を防止する。

（実施例） （１）第１実施例 第１図には本発明の第１実施例に係るディーゼル機関用
燃料噴射ポンプが示されており、第１図において符号１
０は取付フランジ一体形のポンプ本体、１１はポンプ本
体１０内に嵌挿固定されたバレルであり、該バレル１１
の一方の側面、即ち図中の左側面には、貫通孔状のバレ
ルポート１２（主ボート）が形成されている。このバレ
ルポート２と対向するようにバレル１１の右側面には、
小径の貫通孔状をなす副バレルポート１２ａ　（副ボー
ト）が形成されている。両ボート１２，１２ａはバレル
１１と本体１０との間の環状の通路１９で連通している
。

このバレル１１の軸心部には前記バレルポート１２に連
通ずるようにしてプランジャ挿入孔１゛３が形成されて
いる。プランジャ挿入孔１３内には、プランジャ１４が
相対回動自在且っ摺動自在に嵌挿されており、該プラン
ジャ１４をプランジャスプリング１５のばね力と燃料カ
ム１６のカム作用とによって軸方向に往復動させること
により、頂面１７上に形成される高圧室１８内に吸入し
た燃料を加圧し、これをデリベリバルブ２０を介してエ
ンジン（図示せず）の各気筒に設けられた噴射ノズルま
たはインジェクター（図示せず）に圧送するようになっ
ている。

また、第１図中で符号２１はプランジャ１４に対して円
周方向に係合可能に取付けられたプランジャ回動輪であ
り、該プランジャ１４は、：Ａ量操作子２２により該回
動輪２１に噛合するラックギヤ２３を適宜に押引操作す
ることにょリバレル１１内において相対回動せしめられ
、所定の調量作用を行うようになっている。即ち、プラ
ンジャ１４の頭部２４の外周面２５には、第２図、第３
図に示すように、その頂面１７から適宜離間して斜溝状
の下部リード２６が略その半周に亘って形成されている
。また、この下部リード２６は、プランジャ軸方向に延
びる燃料逃し穴２７（燃料逃し通路）を介して該プラン
ジャ１４の頂面１７に連通せしめられている。なお、第
１図中の２８はバレルポート１２及び副バレルポート１
２ａへ燃料を流通する供給パイプである。

したがって、プランジャ挿入孔１３をバレル１１に対し
て相対回動させて該プランジャ１４の下部リード２６と
バレル１１のバレルポート１２との相対的な連通タイミ
ングを変化させ、該バレルポート１２の閉塞期間を調整
することにより燃料の噴射量が調整される。

このようなバレルポート１２とこれに重合連通ずる下部
リード２６との組合せよりなる調量機構は従来から公知
のものであるが、（の実施例においてはこれに止まらず
、更にこの２１ＨＬ機構部分に、中負荷運転時において
２段噴射特性を発揮する運転載を任意に調整し得る機能
及び負荷に応じて１次噴射量を増減して初期噴射率を制
御する機能をも備えている。この調整可能な２段噴射運
転域は一旦設定した後には可変ではないが、機関の要求
する特性に応じて任意に設定可能である。

第２図、第３ａ図で、プランジャ１４の頭部２４には図
中で右上りに傾斜した傾斜溝３５が外周囲２５（第３図
）から２だけ切込まれている。この傾斜７ｔ３５は積面
１７からＹの・Ｊ法だけ下がった位置にＢの高さで形成
されている。この傾斜溝３５によって、プランジャ１４
か回動し、バレル１１の副バレルポート１２ａの位置が
、相対的に左右に移動し、詳しくは後述するように１次
噴射ストロ−゛りＳｌを負荷に応じて増減するようにな
っている。

また、傾斜溝３５の右端部には縦溝３６を形成してあり
、縦溝３６と傾斜溝３５とが連通する燃料リーク部断面
積Ａは、縦溝３６の奥行を２２、傾斜溝３５の高さをＸ
とすると、 Ａ−ｘＸｚ２　　−（１） になる。この燃料リーク部断面積Ａは副ボート１２ａの
断面積より大きい。なお、縦溝３６は傾斜溝３６の左端
部に連通ずるように配置してもよいが、縦溝３６の上下
方向長さが長くなる。

プランジャ１４は前述のように第３図中の中心線ＣＩか
らＣＩ、２の範囲で回動し、両ボート１２゜１２ａはポ
ート移動角θｐの角度で相対的に移動し、最大噴射量に
なる中心線Ｃ１，２近傍では傾斜溝３５と副バレルポー
ト１２ａは連通しないようになっている。

次に、上部逆リードがない場合、傾斜溝３５と前記バレ
ルポート１２の位置関係は、頂面１７とバレルポート１
２の上縁が一致した状態で詳しくは後述する１次噴射ス
トロークＳ１を隔てている。

バレルポート１２の直径はＤに設定されている。

したがって、１次噴射ストロークＳｌは、ＳＬ　−Ｙ−
ｄ　　・・・（２） になる。

以上の（１）式及び（２）式に示す燃料リーク部断面ｆ
ａＡと１次噴射ストロークＳ１は一旦設定した後には、
可変ではないが、エンジンの要求する燃料噴射特性に合
わせて任意の値に設定することが可能で、詳しくは後述
するように燃料リーク部断面積Ａと１次噴射ストローク
Ｓｌの値を変更することで、従来２段噴射を得られなか
った中負荷運転時にも２段噴射特性を発揮し得る。

第３ａ図中で、傾斜溝３５の上方には頂面１７から図中
の左下がりに傾斜した上部逆リード５０が設けられてい
る。この上部逆リード５０はプランジャ１４の外周囲２
５から深さＰ　（第３図）で頂面１７を切り落として形
成しである。上部逆リード５０の傾斜は、中心線Ｏから
中心線０１にプランジャ１４を回動する回転数の上昇に
連れて１次噴射時期を進角させる所謂回転タイマ機能を
発揮し得るように左下がりになっている。同時に、中心
線Ｏから中心線０２にプランジャ１４を回動する負荷の
増大に連れて１次噴射時期をリタード（遅れ）動作する
所謂ロードタイマ機能を上部逆リード５０が発揮し得る
ようになっている。

上部逆リード５０は中心ｆｉｏ上で頂面１７からＣの高
さを隔て、βの傾斜角で前述のように左下がりに傾斜し
ている。

したがって、上部逆リードがある場合の１次噴射ストロ
ークＳ１は、 ５Ｌ−Ｙ−ｃ−ｄ　　・・・（３） で与えられる。

前記ド部リード２６は頂面１７からＸだけ下がった位置
にθＬの角度で傾斜し、ｚｌ　　（第３図）の深さで外
周囲２５から切込まれており、燃料逃し穴２７と下部リ
ード２６は連通孔３７で連通している。また、前記傾斜
溝３５はθＨの角度で傾斜し、 θ１．　＞０Ｍ〉β　・・・　（４） の関係に設定しである。

以上の構成では、デリベリバルブ２０にアングライヒカ
ットが形成されていないので、第４図に示すように回転
数Ｎの上昇にしたがって動的噴射時期ｒ’　Ｉ　ｌ？が
無負Ｑ時の特性Ｃ１のように比較的小さな所定の遅れ角
度で次第に動的噴射時期ＦＩＲが遅くなる（第４図の上
方で動的噴射時期ＦＩＲが早い）。この小さな遅れ角度
は上部逆リード５０による詳しくは後述する回転タイマ
機能による進角効果によって発生する。

高負荷時には特性Ｃ２になり、この実施例ではデリベリ
バルブ２０（第１図）のアングライヒカットによる、負
荷の増大に連れて動的噴射時期Ｔｍを遅らせる（リター
ド動作）ロードタイマ機能はないが、前記上部逆リード
５０のロードタイマ機能によって詳しくは後述する第３
ａ図の遅れ；ｈに応じてリタードするロードタイマ機能
を備えている。

前記副バレルポート１２ａ付きのバレル１１と傾斜溝３
５及び上部逆リード５０付きのプランジャ１４による２
段噴射行程を示す第５図において、（ａ）の状態に達す
る以前の段階ではプランジャ１４の頂而１７がバレルポ
ート１２に開口しており、この状態ではプランジャ１４
が上昇しても、高圧室１８内の燃料を圧縮しない。次に
、（ａ）で頂面１７とバレルポート１２の上縁が一致す
ると、バレルポート１２はプランジャ１４で閉塞され、
プランジャ１４の上昇にともなって高圧室１８の燃料が
圧縮され始め、噴射パターンを示す（Ｘ）のθ１から１
次噴射Ｉ１が始まる。この１次噴射工ｌは傾斜溝３５が
副バレルポート１２ａと連通ずる迄の前記１次噴射スト
ロークＳ１の間で噴射し、（ｂ）で傾斜溝３５の上縁と
副バレルポート１２ａの下縁が一致すると、燃料逃し穴
２７、縦？：Ｉｋ３６（第２図、第３ａ図）を通じて副
バレルポート１２ａと高圧室１８が連通し、高圧室１８
の燃料の圧縮行程が一旦終了し、（ｘ）のθ２で１次噴
射Ｉ１が終了する。

（ｃ）の状態では、傾斜溝３５と燃料逃し穴２７を通じ
て副バレルポート１２ａと高圧室１８が連通しているの
で、プランジャ１４が上昇しても高圧室１８の燃料は圧
縮されず、（Ｘ）の△θ°の区間で燃料噴射が停止する
。やがて、（ｄ）で傾斜溝３５の下縁と副バレルポート
１２ａの上縁が一致すると、再び、高圧室１８は密閉さ
れ、（Ｘ）のθ３で２次噴射Ｉ２が始まる。この２次噴
射Ｉ２は両ポート１２，１２ａがプランジャ１４で閉塞
され、下部リード２６が主バレルポート１２と連通ずる
間の２次噴射ストロークＳ２の区間に互って続く。

（Ｃ）で下部リード２６とバレルポート１２の下縁が一
致し、下部リード２６、連通孔３７（第２図）を経てバ
レルポート１２と高圧室１８が連通ずる時点、即ち（Ｘ
）のθ４で２次噴射Ｉ２が終了する。

したがって、（Ｘ）のΔθ及び△θ゛は、△θ−Ｓｌ　
＋ｄ十Ｂ　　・・・（５）△θ’　−ｄ＋Ｂ　　・・・
（６） になる。

ここ−Ｃ１角度△θ、θ゛は上式各右辺の各寸法に対応
するカムリフト特性より得られる角度である。

前記傾斜溝３５及び上部逆リード５０による１次噴射ス
トロークＳｌの制御動作について説明する。

第３ａ図に図示するようにプランジャ１４の上部逆リー
ド５０は、中心線Ｏ上を副バレルポート１２ａが昇降す
る状態では、副バレルポート１２ａの上縁が上部逆リー
ド５０で閉塞され、且つ副バレルポート１２ａの下縁が
傾斜溝３５の上縁で閉塞されている間だけ１次噴射スト
ロークＳｌになる。

負荷が増大するとプランジャ１４は、副バレルポート１
２ａが中心線０２上を昇降するようにプランジャ１４が
回動し、副バレルポート１２ａの上縁が上部逆リード５
０で閉塞され始める時期、すなわち１次噴射時期が前記
中心線０１の場合と比べてｈだけ遅れて、１次噴射時期
がリタードする。

したがって、第６図に示すように回転数Ｎが上昇するに
連れて回転タイマ機能で噴射時期が速くなり、高速無負
荷運転（ハイアイドル）時の青白煙が減少する。また、
負荷（出力Ｗ）が増加するに連れてロードタイマ機能で
噴射時期が遅れて、筒内最高圧ＰｒＢａｘ、を抑制し、
燃焼音が静かになる。

領域Ｄａの高負荷中低速運転時には２段噴射又は初期噴
射率を制御し、燃焼音を低減する。また、領域Ｄｂの高
負荷高速運転時には、傾斜溝３５と縦溝３６の燃料リー
ク部断面積Ａ又は副ボート断面積による絞り作用により
、１段噴射化して出力性能を確保する。

高回転ではプランジャ１４のストローク当りの噴射効率
が上るので、高回転時にはプランジャ１４が回動して中
心線０１上を副バレルポートが昇降することになり、副
バレルポート１２ａの上Ｍが上部逆リード５０で閉塞さ
れる時期が早くなり、この分だけ１次噴射時期が進角す
る。

次に、中心線Ｏ１上の高回転時には、副バレルポート１
２ａの開口断面積に対してプランジャ１４の圧送速度が
速くなり、副ポーｔ−１２ａの断面積（最小断面積Ａ　
１ｎ、）が絞り作用を及ぼし、動的な圧縮初めの位置が
符号１２ａ’の位置になり、その分だけ噴射時期が進角
する。したがって、上部逆リード５０の傾斜角度を急角
度にしなくても高回転域まで回転タイマ機能によって噴
射時期が進角する。

機関回転数Ｎ　（ｒｐｉｌ、）と動的噴射時期ＦＩＲじ
）のグラフである第７図に従来の噴射ポンプと本実施例
を適用した２個のモデルの比較を示す。特性ＰＯは、従
来例を無負荷で運転した場合の特性で、特性Ｐ５は高負
荷（軸平均有効圧５　ｋｇ／Ｃｍ　２）で運転した場合
の特性である。同様に、特性ＭａＯ１Ｍａ５は第１のモ
デルを各負荷で運転した場合を示し、特性ＭｂＯ１Ｍｂ
５は第２のモデルを各負荷で運転した場合を示している
。この第７図から解るように従来の特性ＰＯ１Ｐ５と比
較して各特性ＭａＯ１Ｍａ５、ＭｂＯ１Ｍｂ５は３００
０ｒｐｍ、の高回転域で噴射時期の遅れが少なく、良好
な特性を示している。

更に、前記（４）式のように両リード２６．４０及び傾
斜溝３５の傾斜角を設定しであるので、負荷が小さい時
は両噴射ストロークＳｌ、Ｓ２が短く、両噴射量も少な
い。負荷が大きくなると、両噴射ストロークＳｌ、Ｓ２
が長くなり、両噴射量は負荷に応じてバランスしながら
増える。

したがって、低負荷時にも高負荷時にも２段噴射し、燃
焼音が低減する。

（２）第２実施例 第８図で上部逆リード５０と副バレルポート１２ａによ
る低セタン価燃料を使用した場合の自動進角機能につい
て説明する。なお、第８図では簡単のために上部逆リー
ド５０、副バレルポート１２ａおよび縦溝３６だけを図
示しているが、第３ａ図と同様の構造にも適用できる。

セタン価の低い燃料は比重が重く、且つ着火性が悪いと
いう性質を持っている。セタン価が大きな通常の燃料の
場合は、中心線０３の位置でプランジャ１４がストロー
クするが、セダン価が小さく比重γの重い低セタン価燃
料の場合では、噴射量をＱ　（ｇ／ｓｔ）、ストローク
をｑとすると、Ｑ−ｑＸγ　　・・・（７） の関係があり、比重γが大きくなる分だけ、ストローク
ｑが短くて済む。したがって、プランジャ１４は低ラッ
ク方向へ回動して中心線０４の位置で昇降し、ｈ１分だ
け進角する。この自動進角機能により、着火性の悪い低
セタン価燃料でも着火時期の遅れによる性能劣化が回避
できる。

以上の関係を纏めると、第９図のようになる。

すなわち、セタン価が小さくなるに連れて特性Ｔ１の燃
料の比重が大きくなり、逆に噴射ストロークは特性Ｔ２
のように小さくなる。したがって、進角量は特性Ｔ３の
ように大きくなり、着火遅れも特性Ｔ４のように大きく
なるが、着火時期は特性Ｔ５のように略一定になり、出
力性能を確保できる。

次に、従来のポンプでは第１Ｏ図のように、上死点Ｐｉ
からΔχ前の点Ｐ２で燃料噴射しても、低セタン価燃料
では着火遅れＬが長いので、点Ｐ３まで着火せず、点Ｐ
３で七人した後、特性Ｔｐのように急激に圧力が上昇し
て、性能劣化、ｄｐ／ｄθ（圧力の変化率）が増大し、
燃焼音と筒内最高圧Ｐｎ＋ａｘ、が大きくなる。

ところが、第８図の第２実施例では、進角ｍｈ１分だけ
低セタン価燃料の着火遅れを補償することになるので、
特性Ｔ６のように緩やかに圧力が上昇し、前述の問題を
改善し得る。

なお、この第２実施例は縦溝３６のないプランジャ１４
にも適用できる。

（発明の効果） 以上説明したように第１請求項による燃料噴射ポンプで
は、上部逆リード５０と副バレルポート１２ａでロード
タイマ機能を発揮し、負荷が増加するにしたがって燃料
噴射時期を遅らせることができ（リタード）、筒内圧を
抑制し、燃焼音を低減できる。

上部逆リード５０と副バレルポート１２ａと副ボート断
面積による絞り作用で回転タイマ機能を発揮し、回転数
上昇にともなって燃料噴射時期を進角させることができ
、失火と青白煙を防止できる。

更に、燃料リーク部の開口は縦溝３６と傾斜溝３５で形
成したので、従来より燃料リーク部断面積ＡをＷ確に、
目つ加工容易に開口できる。

次に第２請求項では、上部逆リード５０と副バレルポー
ト１２ａによる比重の重い低セタン価燃料を使用した場
合の自動進角作用で、着火性の悪い低セタン価燃料を使
用した場合でも、着火時期を略一定に維持することがで
き、機関の性能を良好に保つことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を示す縦断面図、第２図は
プランジャの側面図、第３図は第２図の■矢視図、第３
ａ図は第３図のａ矢視図、第４図は回転数−動的噴射時
期のグラフ、第５図は２段噴射の行程図、第６図は回転
数−出力のグラフ、第７図は回転数−動的噴射時期のグ
ラフ、第８図は本発明の第２実施例によるプランジャの
側面図、第９図はセタン価の変化に伴う特性図、第１Ｏ
図は筒内圧の特性図である。１０・・・ポンプ本体、１
１・・・バレル、１２・・・バレルポート、１２ａ・・
・副バレルポート、１４・・・プランジャ、２０・・・
デリベリバルブ、２６・・・下部リード、２７・・・燃
料逃し穴、３５・・・傾斜溝、３６・・・縦溝、５０・
・・上部逆リード特許出願人　ヤンマーディーゼル株式
会社第３図 ｂ 第２図 第３ａ ｂ受用り図 第 ワ 図 第６図 ｎコ 回１１１シａ　Ｎ（ｒｐｍ） 第８図 第９図 、１・− ｔタンイ西 −大

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 　（１）バレル内でプランジャを往復動させることによ
   り燃料を加圧、圧送可能とする一方、前記プランジャの
   頭部の外周面に、プランジャ頂面に連通する斜溝状の下
   部リードを形成し、前記プランジャとバレルとを適宜に
   相対回動させて該リードと前記バレルに形成したバレル
   ポートとの連通タイミングを調整することによって燃料
   噴射量を調量するようにした燃料噴射ポンプにおいて、
   前記バレルのバレルポートと略対向するような位置に副
   バレルポートを形成し、プランジャの頭部外周面に、前
   記バレル及びプランジャの相対回動範囲で前記副バレル
   ポートと連通可能な傾斜溝を形成し、この傾斜満の傾斜
   角を負荷が増加するに連れて前記プランジャ頭部がバレ
   ルポートを閉塞し、且つ傾斜満が副バレルポートと連通
   しない状態でプランジャが摺動する１次噴射ストローク
   Ｓ１が増加するように設定し、この傾斜溝の上方にプラ
   ンジャの頂面から回転数が上昇するに連れて噴射時期を
   進角させ得るような向きに傾斜した上部逆リードを形成
   し、前記下部リードの傾斜角をθＬ、傾斜溝の傾斜角を
   θＭ、上部逆リードの傾斜角をβとすると、 　θＬ＞θＭ＞β の関係を満足するように設定し、傾斜溝の端部とプラン
   ジャ頂面を連通する縦溝をプランジャ外周面に形成し、
   この縦溝と傾斜溝が連通する燃料リード部断面積Ａを調
   整可能に設定し、副ポート径を任意に設定し、その絞り
   作用によって、負荷の増加に応じて燃料噴射時期を遅ら
   せるロードタイマ機能と回転数の上昇に応じて燃料噴射
   時期を選角させる回転タイマー機能を発揮するようにし
   たことを特徴とする燃料噴射ポンプ。
2. 　（２）バレル内でプランジャを往復動させることによ
   り燃料を加圧、圧送可能とする一方、前記プランジャの
   頭部の外周面に、プランジャ頂面に連通する斜溝状の下
   部リードを形成し、前記プランジャとバレルとを適宜に
   相対回動させて該リードと前記バレルに形成したバレル
   ポートとの連通タイミングを調整することによって燃料
   噴射量を調量するようにした燃料噴射ポンプにおいて、
   前記バレルのバレルポートと略対向するような位置に副
   バレルポートを形成し、プランジャの頭部外周面に、前
   記バレル及びプランジャの相対回勤範囲で前記副バレル
   ポートと連通可能な位置に、プランジャの頂面から同転
   数が上界するに連れて１次噴射時期を進角させ得るよう
   な向きに傾斜した上部逆リードを形成し、前記バレル及
   びプランジャの相対回動範囲で前記副バレルポートと連
   通可能な傾斜溝を形成し、傾斜溝の端部とプランジャ頂
   面を連通する縦溝をプランジャ外周面に形成し、この縦
   溝と傾斜溝が連通する燃料リーク部最小断面積Ａｍｉｎ
   ．を調整可能に設定し、この傾斜溝の上方にプランジャ
   の頂面から回転数の上昇により噴射時期を進角させ得る
   向きに傾斜した上部逆リードを形成し、セタン価の低い
   燃料を使用した場合に、低セタン価燃料の比重が大きい
   ことに基く燃料噴射時期進角によって着火遅れを補償す
   る噴射時期進角機能を発揮するようにしたことを特徴と
   する燃料噴射ポンプ。