JP3200805B2 - 燃料噴射ポンプ - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は燃料噴射ポンプにかかる
もので、とくに燃料の吸排孔としてメインポートおよび
サブポートをプランジャバレルに形成した燃料噴射ポン
プに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一般に、燃料噴射ポンプの特性として、
エンジンの高速回転時に燃料の噴射タイミングを進ませ
る（進角させる）ことが望ましく、かつこうした噴射タ
イミングを調整するタイマー（自動進角装置）を別途に
用いることなく、燃料噴射ポンプ自体の構造によりタイ
ミング調整機構を有するものがある。

【０００３】こうしたタイミング調整機構のうち、高速
回転時におけるプリフロー効果つまり燃料のフィードホ
ール（吸排孔）が閉じられる前に、動的効果（絞り効
果）により燃料が圧送される現象を利用して進角特性を
得ようとするものがある。

【０００４】しかしながら、プリフロー効果によりエン
ジンの高速回転時の噴射タイミング特性が良好であって
も、このプリフロー効果によりエンジンの始動時やトル
ク点（低速・高負荷）の噴射タイミングが遅れる（遅角
する）などで、結果としてエンジンの最適タイミングを
実現することが困難であるという欠点があった。

【０００５】したがって、高速回転時の進角と、始動時
の進角との両立が要望されることとなるとともに、エン
ジンの負荷状態（低負荷、高負荷）に応じて進角特性を
任意に設定可能な燃料噴射ポンプが要望されるに至っ
た。

【０００６】従来の燃料噴射ポンプの自動進角装置とし
て、たとえば実開昭５６−１４５６６６号などでは、燃
料の吸排孔に加えてその上方に補助孔を形成することに
より、エンジンの高速回転時に燃料の噴射タイミングを
進角させる機構について述べているが、エンジンの始動
時における進角特性については開示がない。

【０００７】また特開昭５７−２１２３６４号などで
は、始動時の燃料噴射タイミングについて述べてはいる
が、高速回転時におけるプリフロー効果との両立が不可
能である。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は以上のような
諸問題にかんがみなされたもので、吸排孔としてメイン
ポートおよびサブポートを形成し、エンジンの高速回転
時のプリフロー効果を発揮可能であるとともに、始動時
の進角も可能で、エンジンの負荷状態（低負荷、高負
荷）に応じて進角特性を任意に設定可能な燃料噴射ポン
プを提供することを課題とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】すなわち本発明は、上記
サブポートに連通可能な上部サブリードと、メインポー
トに連通可能な上部メインリードとを形成することに着
目したもので、第一の発明は、ポンプハウジングと、こ
のポンプハウジングに取り付けるとともに、燃料溜まり
室に連通する燃料の吸排孔を形成したプランジャバレル
と、このプランジャバレル内に往復摺動可能かつ回動可
能に挿入するとともに、上記吸排孔に連通可能な位置に
傾斜リードを形成したプランジャとを有し、このプラン
ジャと上記プランジャバレルとの間に燃料圧室を形成す
るとともに、このプランジャの往復摺動により、上記燃
料溜まり室からこの燃料圧室内に燃料を吸い込み、圧送
する燃料噴射ポンプであって、上記プランジャバレルに
上記吸排孔として、より大きい直径のメインポートおよ
びより小さい直径のサブポートを、このサブポートの上
端縁が上記メインポートの上端縁以下となるように形成
し、上記プランジャの頭部には、該プランジャの回動に
ともなう所定範囲にわたってこのサブポートに連通可能
な上部サブリードと、上記メインポートに連通可能な上
部メインリードとを形成し、かつ上記プランジャの回動
にともなう所定範囲の中で上記メインポートが上記上部
メインリードの上端縁により閉鎖されても、上記サブポ
ートが上記上部サブリードに連通可能となるように当該
上部メインリードおよび上部サブリードを形成し、さら
に始動時における上記プランジャの回動位置では、この
上部メインリードを形成していない上記プランジャの上
端縁により上記メインポートを閉鎖可能とするととも
に、上記上部サブリードを形成していない上記プランジ
ャの上端縁により上記サブポートを閉鎖可能としたこと
を特徴とする燃料噴射ポンプである。

【００１０】第二の発明は、低負荷時における上記プラ
ンジャの回動位置では、上記メインポートが上記メイン
リードの上端縁により閉鎖されても、上記サブポートが
上記上部サブリードと連通可能とし、高負荷時における
上記プランジャの回動位置では、上記上部メインリード
の上端縁により上記メインポートを閉鎖可能とするとと
もに、上記上部サブリードの上端縁により上記サブポー
トを閉鎖可能とし、さらに始動時における上記プランジ
ャの回動位置では、上記上部メインリードを形成してい
ない上記プランジャの上端縁により上記メインポートを
閉鎖可能とするとともに、上記上部サブリードを形成し
ていない上記プランジャの上端縁により上記サブポート
を閉鎖可能としたことを特徴とする燃料噴射ポンプであ
る。

【００１１】第三の発明は、低負荷時における上記プラ
ンジャの回動位置では、上記上部メインリードの上端縁
により上記メインポートを閉鎖可能とするとともに、上
記上部サブリードの上端縁により上記サブポートを閉鎖
可能とし、高負荷時における上記プランジャの回動位置
では、上記メインポートが上記メインリードの上端縁に
より閉鎖されても、上記サブポートが上記上部サブリー
ドと連通可能とし、さらに始動時における上記プランジ
ャの回動位置では、上記上部メインリードを形成してい
ない上記プランジャの上端縁により上記メインポートを
閉鎖可能とするとともに、上記上部サブリードを形成し
ていない上記プランジャの上端縁により上記サブポート
を閉鎖可能としたことを特徴とする燃料噴射ポンプであ
る。

【００１２】第四の発明は、始動時における上記プラン
ジャの回動位置では、上記上部メインリードを形成して
いない上記プランジャの上端縁により上記メインポート
を閉鎖可能とするとともに、上記上部サブリードを形成
していない上記プランジャの上端縁により上記サブポー
トを閉鎖可能とし、かつまた上記カムのカム速度が低速
度において上記プランジャが上記メインポートを閉鎖す
るように該カムのカムプロフィールを選択することを特
徴とする燃料噴射ポンプである。

【００１３】第五の発明は、始動時における上記プラン
ジャの回動位置では、上記上部メインリードを形成して
いない上記プランジャの上端縁により上記メインポート
を閉鎖可能とするとともに、上記上部サブリードを形成
していない上記プランジャの上端縁により上記サブポー
トを閉鎖可能とし、かつまた上記傾斜リードのスピル側
においてその深さに部分的な段差を設けたことを特徴と
する燃料噴射ポンプである。

【００１４】

【作用】本発明による燃料噴射ポンプにおいては、とく
に第一の発明によれば、メインポートに加えてサブポー
ト付きのプランジャバレル、ならびに上部サブリードお
よび上部メインリード付きのプランジャを採用したの
で、エンジンの負荷状態（低負荷、高負荷）に応じて進
角特性を任意に設定可能であり、とくにエンジンの高速
回転時のプリフロー効果を発揮可能であるとともに、始
動時の進角も可能である。

【００１５】第二の発明によれば、高負荷時における上
記プランジャの回動位置では、上記上部メインリードお
よび上部サブリードの上端縁によってそれぞれ上記メイ
ンポートおよびサブポートを閉鎖可能としたので、プリ
ーフロー効果を高負荷側ではなくし、低負荷側のみで進
角させることができ、始動時の進角も可能である。

【００１６】またこのときに、低速回転・高負荷側を進
角させるか遅角させるかについては、任意にこれを設定
可能である。

【００１７】第三の発明によれば、低負荷時における上
記プランジャの回動位置では、上記上部メインリードお
よび上部サブリードの上端縁によってそれぞれ上記メイ
ンポートおよびサブポートを閉鎖可能としたので、プリ
ーフロー効果を低負荷側ではなくし、高負荷側のみで進
角させることができ、始動時の進角も可能である。

【００１８】またこのときに、低速回転・低負荷側を遅
角させることもでき、同時に低速回転・高負荷側も遅角
させることもできる。

【００１９】第四の発明によれば、カム速度が低速度に
おいて上記プランジャが上記メインポートを閉鎖するよ
うに該カムのカムプロフィールを選択したので、同一プ
リフローストロークでは、進角量を大きく取ることがで
き、始動時の進角も可能である。

【００２０】第五の発明によれば、上記傾斜リードのス
ピル側においてその深さに部分的な段差を設けたので、
燃料のスピルをゆっくりとさせることによって残圧を高
くすることができ、プリフロー効果をより有効に利用す
ることができ、かつ初期噴射の低減によって騒音と窒素
酸化物の低減を期待することができ、始動時の進角も可
能である。

【００２１】

【実施例】つぎに本発明の第一の実施例による燃料噴射
ポンプ１を図１ないし図５にもとづき説明する。

【００２２】図１は燃料噴射ポンプ１の縦断面図、図２
は要部縦断面図であって、燃料噴射ポンプ１はポンプハ
ウジング２と、エンジン（図示せず）に連結したカム軸
３に取り付けたカム４と、噴射量のコントロールラック
５と、プランジャバレル６と、プランジャ７と、デリバ
リバルブ８と、デリバリバルブホルダー９とを有する。

【００２３】カム４は、カム軸３を介してエンジンの駆
動を受け、タペットローラー１０を介してプランジャ７
を上下方向に往復動させる。

【００２４】コントロールラック５は、紙面に直角な方
向に移動することにより噴射量のコントロールスリーブ
１１を介し、プランジャ７をその軸心を回転軸として所
定角度だけ回動させる。

【００２５】プランジャバレル６は、ポンプハウジング
２内に固定してこれを取り付け、その内部にプランジャ
７を往復動かつ回動可能に収容するとともに、ポンプハ
ウジング２との間に燃料溜まり室１２を、デリバリバル
ブ８との間に燃料圧室１３を形成している。

【００２６】プランジャバレル６には、燃料の吸排孔と
して、メインポート１４と、サブポート１５とを形成し
てある。

【００２７】図２に拡大して示すように、メインポート
１４の上端縁１４Ａとサブポート１５の上端縁１５Ａと
は同一高さないし同一水平位置にあり、かつ周方向にお
いて１８０度の間隔を開けてこれを形成してある。

【００２８】なお、メインポート１４の上端縁１４Ａと
サブポート１５の上端縁１５Ａとの位置関係としては、
必要に応じてサブポート１５の上端縁１５Ａがメインポ
ート１４の上端縁１４Ａより下方に位置するように形成
することもできる。

【００２９】プランジャ７は、プランジャバレル６内に
おいて往復動することにより燃料を燃料溜まり室１２か
ら吸い込み、燃料圧室１３で圧縮し、デリバリバルブ８
を開き、噴射管１６（図１）を介して燃料噴射ノズル
（図示せず）に燃料を圧送する。

【００３０】図３は、プランジャ７の頭部のリード展開
図であって、メインポート１４およびサブポート１５を
破線（始動時）および一点鎖線（低負荷および高負荷
時）で示して、互いの間の相対位置関係を示している。

【００３１】このプランジャ７の頭部の周面には、燃料
圧室１３に連通する縦方向燃料通路１７と、縦方向燃料
通路１７に連通する傾斜リード１８と、傾斜リード１８
に連通するとともに水平方向にカットした始動時噴射量
制限用切欠き１９と、燃料圧室１３に連通する上部メイ
ンリード２０と、同じく燃料圧室１３に連通する上部サ
ブリード２１とを形成してある。

【００３２】上部メインリード２０および上部サブリー
ド２１の領域は、エンジンの低負荷時から高負荷時に相
当し、プランジャ７の上端縁７Ａの領域は始動時に相当
する。

【００３３】プランジャ７はカム４の作用によりプラン
ジャバレル６内を上下往復運動するため、図３におい
て、上部メインリード２０、上部サブリード２１、縦方
向燃料通路１７、傾斜リード１８および始動時噴射量制
限用切欠き１９とともに、定位置状態のメインポート１
４およびサブポート１５に対して上下に移動する。

【００３４】またプランジャ７はコントロールラック５
の作用によりプランジャバレル６内で回動するため、図
３において、上部メインリード２０、上部サブリード２
１、縦方向燃料通路１７、傾斜リード１８および始動時
噴射量制限用切欠き１９とともに、定位置状態のメイン
ポート１４およびサブポート１５に対して左右に移動す
る。

【００３５】こうした構成の燃料噴射ポンプ１におい
て、プランジャ７の下降にともない、燃料溜まり室１２
の燃料をメインポート１４およびサブポート１５から燃
料圧室１３内に吸い込む。

【００３６】プランジャ７の上昇にともない、プランジ
ャ７の上端縁７Ａ、上部メインリード２０の上端縁２０
Ａないし上部サブリード２１の上端縁２１Ａにより、メ
インポート１４ないしサブポート１５が閉鎖されたとき
から燃料の圧縮を開始し、メインポート１４が傾斜リー
ド１８ないし始動時噴射量制限用切欠き１９と係合した
ときに燃料の圧送を終了する。

【００３７】すなわち、プランジャ７の下死点から燃料
の圧送開始までのストロークがプリストロークであり、
サブポート１５の閉鎖からメインポート１４の開放まで
のストロークが有効ストロークであり、上部サブリード
２１の深さないし高さが低速に対する始動進角段差Ｌ１
である。 なお、上部メインリード２０の深さないし高
さが高速に対する始動進角段差Ｌ２であり、この差（Ｌ
１−Ｌ２）がプリフローストロークすなわち進角段差Ｌ
３である。

【００３８】より具体的には、エンジンの始動時にあっ
ては、メインポート１４およびサブポート１５は、上部
メインリード２０あるいは上部サブリード２１ではな
く、プランジャ７の上端縁７Ａに対向可能である。

【００３９】したがって、燃料の圧送の有効ストローク
は最大で、エンジン始動時に必要な燃料噴射量を確保可
能である。

【００４０】上部メインリード２０を形成することによ
り、プランジャ７の上端縁７Ａが上端縁２０Ａに比較し
て上方に位置することになるため、始動時には定格高負
荷よりも進角する

【００４１】エンジンの低負荷および高負荷運転時にあ
っては、メインポート１４は上部メインリード２０に、
サブポート１５は上部サブリード２１にそれぞれ対向可
能である。

【００４２】アイドリングなどより低速状態では、メイ
ンポート１４が傾斜リード１８の図３においてより左方
に位置するため、有効ストロークが小さいとともに、サ
ブポート１５が上部サブリード２１と係合するため、サ
ブポート１５が上部サブリード２１の上端縁２１Ａによ
り閉鎖されてから実質的な燃料圧送が開始される。

【００４３】回転数が上昇して高速運転となったときに
は、メインポート１４が傾斜リード１８の右方向に移動
した状態となり、有効ストロークは増加するとともに、
サブポート１５における絞り効果によってサブポート１
５が上部サブリード２１の上端縁２１Ａにより完全に閉
鎖される前に燃料の圧送が開始されるため、燃料の噴射
タイミングが進む（進角する）。

【００４４】図４は、エンジンの回転数に対する燃料噴
射量の関係を示すＮ−Ｑ特性図であって、コントロール
ラック５の位置を固定した各負荷状態での特性を示す。
図示のように低回転・高負荷状態の始動時においては、
コントロールラック５の移動に対して、燃料の噴射量が
増加する。

【００４５】図５は、Ｎ−Ｑ特性図において示すタイミ
ングマップである。図示のように始動時および高速時と
もに進角特性を得ることが可能となる。

【００４６】また、上部メインリード２０を形成するこ
とにより、プランジャ７の上端縁７Ａが上端縁２０Ａに
比較して上方に位置することになるため、定格高負荷よ
りも始動時に進角すると同時に噴射量を増加することも
可能であるが、始動時の噴射量増加の必要がないときに
は、始動時噴射量制限用切欠き１９を形成しておくこと
により対応可能である。

【００４７】かくして、サブポート１５を有するプリフ
ロー効果のプランジャ７を用いるとともに、上部メイン
リード２０および上部サブリード２１を適正位置に形成
したので、高速進角と始動時進角との両立を実現可能で
ある。

【００４８】なお、始動時において高速・高負荷時より
もさらに進角させたい場合には、始動時でのメインポー
ト１４およびサブポート１５に対向してプランジャ７の
上端縁７Ａをさらに上方に形成すればよい。

【００４９】さらに、叙上の第一の実施例では、低負荷
時および高負荷時においてともにメインポート１４に対
向して上部メインリード２０を、またサブポート１５に
対向して上部サブリード２１をそれぞれ形成した場合を
示したが、低負荷時に進角するように上部メインリード
および上部サブリードの相対位置を選択する（第二の発
明）、あるいは高負荷時に進角するように上部メインリ
ードおよび上部サブリードの相対位置を選択する（第三
の発明）こともできる。

【００５０】まず、低負荷時に進角するように上部メイ
ンリードおよび上部サブリードを形成する実施例につい
て述べるが、その前に、プリフロー効果のプランジャを
有する燃料噴射ポンプとして図６に示すようなものを考
える。

【００５１】以下、図１ないし図５と同様の部分には同
一符号を付し、その詳述はこれを省略して説明する。

【００５２】図６はこの燃料噴射ポンプの要部縦断面
図、図７はそのリード展開図、図８は標準的な燃料噴射
ポンプのＮ−Ｑ特性図、図９はプリフロー効果のプラン
ジャを有する燃料噴射ポンプのＮ−Ｑ特性図、図１０は
プリフロー効果のプランジャ７を有する燃料噴射ポンプ
のタイミングマップである。

【００５３】図６および図７に示すように、上部サブリ
ード２１は常用時および始動時にわたってサブポート１
５と対向可能である。

【００５４】なお、以下の説明および図面において、
「常用時」とは、アイドリング等の低速回転から高速回
転およびハイアイドリング（高速・高負荷の定格回転領
域をこえたときにガバナーにより燃料噴射量を低下させ
ること）を含む、始動時以外の低負荷時および高負荷時
を示す。

【００５５】図８に示すように、プリフロー効果のプラ
ンジャを装備していない標準的な燃料噴射ポンプにおい
ては、負荷の高低にかかわらず、回転数に対してほぼ一
定の燃料噴射量を確保している。

【００５６】しかしながら、プリフロー効果のプランジ
ャでは、図９に示すように、Ｎ−Ｑ特性が右上がり（同
一コントロールラック５の位置において高速側で噴射量
が増加する）となり、とくに高負荷（全負荷）のトルク
カーブをガバナーにより制御することができないエンジ
ンにとっては、大きな欠点となる。

【００５７】なお、既述のように、プリフロー効果のプ
ランジャを有する燃料噴射ポンプ（図６）においては、
図１０のタイミングマップに示すように、高負荷および
低負荷において回転数が上昇するにしたがってそのプリ
フロー効果により高速側でタイミングが進角する。

【００５８】こうした図９に示すようなＮ−Ｑ特性の右
上がりを回避し、高負荷のＮ−Ｑ特性を標準的な燃料噴
射ポンプ並みにフラットにするためには、低負荷時にお
いて進角するように上部メインリードおよび上部サブリ
ードを形成した実施例（図１１、図１２、および図１
３）を採用する。

【００５９】図１１は、本発明の第二の実施例における
リード展開図であって、この実施例では図示のように、
常用時の、低負荷時においてはメインポート１４に段差
形状の上部メインリード２２の低負荷時側上端縁２２Ａ
を対向させてある。

【００６０】この低負荷時側上端縁２２Ａは、プランジ
ャ７の上端縁７Ａより始動進角ストローク分だけ低い位
置にこれを形成してある。

【００６１】また高負荷時のメインポート１４には、上
部メインリード２２の高負荷時側上端縁２２Ｂを対向さ
せてある。

【００６２】さらに、低負荷時および高負荷時のサブポ
ート１５には前記上部サブリード２１をそれぞれ対向さ
せてある。

【００６３】この上部サブリード２１および高負荷時側
上端縁２２Ｂは、低負荷時側上端縁２２Ａよりプリフロ
ーストローク分だけ低い位置にこれを形成してある。

【００６４】始動時には、メインポート１４およびサブ
ポート１５にプランジャ７の上端縁７Ａをそれぞれ対向
させてある。

【００６５】図１２は、本発明の第三の実施例における
リード展開図であって、図示のように第二の実施例を一
部変更したものであり、サブポート１５側の構成は同一
であるが、前記上部メインリード２２の低負荷時側上端
縁２２Ａはこれを形成せず、低負荷時および高負荷時に
メインポート１４が対向するように傾斜状の上部メイン
リード２３を形成してある。

【００６６】ただしこの上部メインリード２３は、低負
荷から高負荷に向かって下方に傾斜している傾斜上端縁
２３Ａを有する。

【００６７】図１３は、本発明の第四の実施例における
リード展開図であって、図示のように第二および第三の
実施例を一部変更したものであり、上部メインリード２
２の低負荷時側上端縁２２Ａおよび高負荷時側上端縁２
２Ｂはこれらを形成しているが、傾斜上端縁２３Ａと同
様の傾斜上端縁２２Ｃを形成するとともに、上部サブリ
ード２１の上端縁２１Ａを高負荷時側上端縁２２Ｂより
高く形成してある。

【００６８】図１１、図１２、および図１３の各実施例
のように構成することにより、高負荷時において、低負
荷時よりも有効ストロークが長くなるため、低速回転で
あっても噴射量が増加し、図１４に示すように、高負荷
でのＮ−Ｑ特性を標準的な燃料噴射ポンプ並み（図８）
とすることができる。

【００６９】噴射量については、中負荷時も高負荷時と
同様にある程度改善されるが、低負荷時にメインポート
１４が上部メインリード２２の低負荷時側上端縁２２Ａ
（あるいは図１２の第三の実施例では傾斜上端縁２３
Ａ）に係合してもサブポート１５が上部サブリード２１
の上方に位置するため、図１５のタイミングマップに示
すように、プリフロー効果による進角は高負荷ではなく
なり、低負荷時の側でプリフローストロークが最大とな
り、高速・低負荷時に最大の進角が得られ、低負荷時に
おいてのみ、プリフロー効果のプランジャを有する燃料
噴射ポンプと同様に、進角することができる。

【００７０】なお始動時においては、メインポート１４
およびサブポート１５がプランジャ７の上端縁７Ａによ
り閉鎖されることとなるので、低負荷時および高負荷時
によりもさらに進角する。

【００７１】たとえば、アングライヒカットを形成した
デリバリバルブ８とプリフロー効果のプランジャとの組
み合わせによる従来の燃料噴射ポンプでは、低負荷での
進角特性を犠牲として高負荷のＮ−Ｑ特性を改善しよう
とするものであるが、こうした実施例によれば、低負荷
でのプリフロー効果による進角特性を犠牲とせずに、図
１４に示すように高負荷のＮ−Ｑ特性を、標準的な燃料
噴射ポンプ並みにフラットにすることができる。

【００７２】かくして、プリフロー効果によるアイドリ
ング音の低減、ハイアイドリングの失火および青白煙の
防止を可能とするとともに、高負荷のＮ−Ｑ特性のフラ
ット化による適正トルク（低速トルクの向上）が可能と
なる。

【００７３】なお、図１２に示した本発明の第三の実施
例、および図１３に示した第四の実施例のように、傾斜
した上部メインリード２３、あるいは上部サブリード２
２部分に傾斜上端縁２２Ｃを形成するような場合には、
この上部メインリード２３や傾斜上端縁２２Ｃの傾斜の
程度や方向を調整することにより、低負荷時から高負荷
時にいたる領域あるいは低速から高速にいたる領域での
進角度を制御することができる。

【００７４】図９にもとづき前述したＮ−Ｑ特性の右上
がりを回避し、高負荷のＮ−Ｑ特性を標準的な燃料噴射
ポンプ並みにフラットにすることができる他の実施例を
図１６ないし図１８を示す（第三の発明）。

【００７５】図１６は、本発明の第五の実施例における
リード展開図であって、この実施例では図示のように、
メインポート１４には低負荷時および高負荷時ともに上
部メインリード２０を対向させてある。

【００７６】サブポート１５には、段差形状の上部サブ
リード２４を対向させてあるが、低負荷時にはその低負
荷時側上端縁２４Ａに、高負荷時にはその高負荷時側上
端縁２４Ｂにそれぞれ対向させてある。

【００７７】なお始動時には、メインポート１４および
サブポート１５ともにプランジャ７の上端縁７Ａに対向
させてある。

【００７８】図１７は、本発明の第六の実施例における
リード展開図であって、図示のように上部サブリード２
４の高負荷時側上端縁２４Ｂの代わりに傾斜上端縁２４
Ｃを形成するとともに、高負荷時においてサブポート１
５をプランジャ７の上端縁７Ａに対向させてある。

【００７９】図１８は、本発明の第七の実施例における
リード展開図であって、図示のようにサブポート１５を
傾斜状の上部サブリード２５に対向させてある。

【００８０】この上部サブリード２５は、低負荷側から
高負荷側に向かって上方に傾斜する傾斜上端縁２５Ａを
有する。

【００８１】図１６ないし図１８の各実施例のように構
成することにより、図１１ないし図１３の実施例と同様
に、高負荷時において、低負荷時よりも有効ストローク
が長くなるため、噴射量が増加し、図１４に示すよう
に、高負荷でのＮ−Ｑ特性を標準的な燃料噴射ポンプ並
み（図８）とすることができる。

【００８２】噴射量については、中負荷時も高負荷時と
同様にある程度改善されるが、低負荷時にメインポート
１４が上部メインリード２０の上端縁２０Ａに係合して
もサブポート１５が上部サブリード２４、２５の上方に
位置するため、低負荷側でプリフローストロークが最大
となる。

【００８３】また、高負荷時ではメインポート１４およ
びサブポート１５がともに、上部サブリード２４の低負
荷時側上端縁２４Ａより上方の高負荷時側上端縁２４Ｂ
や傾斜上端縁２４Ｃ（あるいは図１８の第七の実施例で
は傾斜上端縁２５Ａのより右上方の位置）に対向可能で
あり、低負荷時と同様に、進角することができる。

【００８４】したがって、図１９のタイミングマップに
示すように、高速・低負荷、高速・高負荷、および低速
・高負荷において最大の進角が得られ、プリフロー効果
による進角を確保可能である。

【００８５】なお始動時においては、メインポート１４
およびサブポート１５がプランジャ７の上端縁７Ａによ
り閉鎖されることとなるので、低負荷時および高負荷時
によりもさらに進角する。

【００８６】したがって、図１９に示すようにタイミン
グマップにおいては、高負荷時のタイミングが、ハイア
イドリングのタイミングと同じで進角する点が図１５の
タイミングマップとは異なる。

【００８７】こうした各実施例によっても、低負荷での
プリフローによる進角特性を犠牲とせずに、高負荷のＮ
−Ｑ特性を標準的な燃料噴射ポンプ並みにフラットにす
ることができる（図１４参照）。

【００８８】かくして、プリフロー効果によるアイドリ
ング音の低減、ハイアイドリングの失火および青白煙の
防止を可能とするとともに、高負荷のＮ−Ｑ特性のフラ
ット化による適正トルク（低速トルクの向上）が可能と
なるとともに、定格高負荷のタイミングの進角により、
出力を向上可能であり、また低速高負荷のタイミングの
進角によりトルクを向上可能である。

【００８９】本発明における噴射タイミングを任意に選
択可能な実施例についてさらに説明する。

【００９０】図２０は、本発明の第八の実施例における
リード展開図であって、図示のように、メインポート１
４を傾斜状の上部メインリード２６に対向させてある。

【００９１】上部メインリード２６は、低負荷側から高
負荷側に向かって上方に傾斜する傾斜上端縁２６Ａを有
する。

【００９２】この実施例においては、高負荷側でプリス
トロークが最大となり、高速・高負荷で最大の進角を得
ることができる。

【００９３】ただし、低負荷時にはメインポート１４が
傾斜上端縁２６Ａの左下方に位置することとなるので、
燃料噴射のタイミングは遅角する。

【００９４】したがって、図２１のタイミングマップに
示すように、高速・高負荷時においてのみ進角特性を得
ることができる。

【００９５】なお始動時には、メインポート１４および
サブポート１５がプランジャ７の上端縁７Ａにより閉鎖
されることとなるので、高負荷時によりもさらに進角す
る。

【００９６】図２２は、本発明の第九の実施例における
リード展開図であって、図示のように、サブポート１５
を傾斜状の上部サブリード２７に対向させてある。

【００９７】上部サブリード２７は、上部メインリード
２０の上端縁２０Ａと同一位置の低負荷時側上端縁２７
Ａと、低負荷側から高負荷側に向かって下方に傾斜する
傾斜上端縁２７Ｂと、高負荷時側上端縁２７Ｃとを有す
る。

【００９８】この実施例においては、高負荷側でプリス
トロークが最大となり、高速・高負荷で最大の進角を得
ることができる。

【００９９】また低負荷時においても、低負荷時側上端
縁２７Ａが上部サブリード２７の最上位置にあるので、
進角可能である。

【０１００】ただし、低速・高負荷時には、最下方位置
にある高負荷時側上端縁２７Ｃにサブポート１５が対向
することとなるので、燃料噴射のタイミングは遅角す
る。

【０１０１】したがって、図２３のタイミングマップに
示すように、高速・高負荷時および低負荷時において進
角特性を得ることができる。

【０１０２】なお本発明においては、低負荷から高負荷
にいたる傾斜上端縁の傾斜度を選択することによりタイ
ミングマップにおける進角度の程度を制御することがで
きる。

【０１０３】図２４は、本発明の第十の実施例における
リード展開図であって、図示のように、メインポート１
４を低負荷時にプランジャ７の上端縁７Ａに対向させる
とともに、高負荷時には傾斜状の上部メインリード２８
に対向させてある。

【０１０４】上部メインリード２８は、低負荷側から高
負荷側に向かって下方に傾斜する傾斜上端縁２８Ａを有
する。

【０１０５】ただし、この傾斜上端縁２８Ａの最下方端
は、上部サブリード２１の上端縁２１Ａと同一位置では
なく、それよりも所定高さだけ高い位置にこれを設けて
ある。

【０１０６】この実施例においては、低負荷側でプリス
トロークが最大となり、高速・低負荷で最大の進角を得
ることができる。

【０１０７】また高負荷時においても、傾斜上端縁２８
Ａの下方への傾斜角度が小さいので、メインポート１４
が比較的早く傾斜上端縁２８Ａと係合可能であるため、
進角可能ではあるが、その進角度は、図２５のタイミン
グマップに示すように高速・低負荷時よりも小さいもの
となる。

【０１０８】なお低速時には、低負荷・高負荷にかかわ
らず、メインポート１４が上部メインリード２８と係合
しても、サブポート１５が上端縁２１Ａより上方に位置
するので、燃料噴射のタイミングは遅角する。

【０１０９】かくして本発明においては、サブポート１
５を有するプリフロー効果のプランジャ７を用いるとと
もに、上部メインリードおよび上部サブリードを適正位
置に形成したので、高速進角および負荷によるタイミン
グの選択と、始動時進角との両立を実現可能である。

【０１１０】叙上の各実施例で説明した本発明（第一な
いし第三の発明）においては、たとえば図５のようなタ
イミングマップに示すように、エンジンの回転数と、燃
料の噴射量ないしは負荷との関係の二次元的な領域にお
いて燃料噴射の進角および遅角を制御することができ、
各種エンジンからの要請に応じて必要な進角あるいは遅
角を得ることが可能である。

【０１１１】つぎに、上部サブリードと前記カム４のカ
ムプロフィールとの関係について述べる（第四の発
明）。

【０１１２】前述の実開昭５６−１４５６６６号におい
ては、小径のサブポートにより、プリフロー効果を持た
せ、高速でのタイミングを進角させる点に特徴がある
が、進角特性とカムプロフィールとの関係については触
れていない。

【０１１３】カム４をそのプロフィールで分類すれば、
図２６に示すアークカム３０、図２７に示す接線カム３
１および図２８に示すグライヒカム３２（アークカム３
０と接線カム３１との組み合わせ）がある。

【０１１４】図２９は、アークカム３０、接線カム３１
およびグライヒカム３２のカム角度に対するカム速度の
関係をそれぞれ示すグラフ、図３０はカム角度に対する
プランジャ７のリフトの関係を示すグラフである。

【０１１５】図３０に示すように、接線カム３１および
グライヒカム３２（とくに接線カム３１）では、カム角
度に対するプランジャ７のリフトの勾配が大きいため
に、メインポート１４が閉鎖されてからサブポート１５
が閉鎖されるまでのプリフローストロークに対しての進
角特性が有効に得られていない。

【０１１６】なお、カム角度とカム速度との関係を示す
グラフで示せば、図３１および図３２に示すように、同
一のプリフローストロークでは、アークカム３０の方が
接線カム３１に比較して進角量が大きい。

【０１１７】また、図示のように、接線カム３１の場合
には、アークカム３０に比較してメインポート１４の閉
鎖時点のカム速度が大きい。

【０１１８】一般的に、接線カム３１の場合にはその接
線部３１Ａ（図２７）にメインポート１４およびサブポ
ート１５の閉鎖部分があり、カム速度としては１．０ｍ
ｍ／ｄｅｇ以上がメインポート１４の閉鎖時点となって
いる。

【０１１９】したがって本発明においては、アークカム
３０のアーク部３０Ａ（図２６）にメインポート１４の
閉鎖時点を設け、カム速度を０．８５ｍｍ／ｄｅｇ以下
とするとともに、既述のようなサブポート１５付きのプ
リフロー効果を有するプランジャ７を採用する。

【０１２０】なお、こうした低速度カムはアークカム３
０に限定せず、メインポート１４の閉鎖時点を、カム速
度が０．８５ｍｍ／ｄｅｇ以下とするものであればよ
い。

【０１２１】以下に、カム角度とカム速度との関係を示
すグラフにより、本発明における低速のカム速度を有す
る各種のカムプロフィールの例を示す。

【０１２２】図３３は、カムプロフィールの第一の例を
示すグラフである。図３４は、カムプロフィールの第二
の例を示すグラフである。図３５は、カムプロフィール
の第三の例を示すグラフである。図３６は、カムプロフ
ィールの第四の例を示すグラフである。図３７は、カム
プロフィールの第五の例を示すグラフである。図３８
は、カムプロフィールの第六の例を示すグラフである。
いずれの例においてもメインポート１４の閉鎖時点は、
カム速度が０．８５ｍｍ／ｄｅｇ以下とするものであ

【０１２３】かくして本発明によれば、低速度カムプロ
フィールとサブポート１５付きプリフロー効果のプラン
ジャ７、望ましくはさらに上部サブリード付きのプラン
ジャ７との組み合わせにより、メインポート１４閉鎖の
時点のカム速度を下げて、効率の良い進角特性を得るこ
とができる。

【０１２４】すなわち、プランジャ７の下降によってメ
インポート１４およびサブポート１５から燃料の吸入が
開始され、プランジャ７の下死点でのメインポート１４
の開口面積によって燃料圧室１３への燃料のチャージが
決定され、プリストロークが小さすぎるとメインポート
１４の開口面積が少なくなり、燃料圧室１３への燃料の
チャージが十分ではないままに燃料の圧送が開始される
こととなり、燃料圧室１３内の圧力の上昇が遅れるた
め、燃料の噴射が安定せず、タイミングが遅れ、噴射量
が減少するなどの不都合が生ずる。

【０１２５】したがって、メインポート１４の閉鎖を低
速度に下げることはカムプロフィールによらなければな
らず、既述のように同一プリフローストロークでは、進
角量を大きく取ることができる。あるいは同一進角では
プリフローストロークは小さくても良い。つまり、両者
の比（進角量／プリフローストローク）を大きく取るこ
とができる。

【０１２６】つぎに、プランジャ７の周面に形成した前
記傾斜リード１８の形状について述べる（第五の発
明）。

【０１２７】たとえば図６に示した、サブポート１５付
きのプリフロー効果のプランジャ７においては、高速回
転時において前記噴射管１６内の残圧を安定的に維持す
るために、ダンピングバルブ（図示せず）を設けた、あ
るいはアングライヒカット（図示せず）付きの、あるい
はまた等圧弁（図示せず）付きのデリバリバルブ８とす
ることが考えられる。

【０１２８】ダンピングバルブを用いた構成としては、
デリバリバルブ８の上部にデリバリバルブスプリングと
は別にダンピングバルブを設け、燃料の吐出を緩やかに
するものである。

【０１２９】しかしながら、こうしたダンピングバルブ
による効果はエンジンの回転全域において働き、とくに
効果のある高速回転域では、高負荷でも低負荷でも燃料
の吐出を悪化させる問題がある。

【０１３０】とくに高速回転・高負荷では、燃料の噴射
期間が長くなり、スモークの悪化などの問題がある。

【０１３１】またアングライヒカット付きのデリバリバ
ルブ８においては、低速回転・低負荷における残圧の上
昇が大きく、図３９のタイミングマップに示すように、
高速回転・低負荷のタイミングよりも、低速回転・低負
荷の方がより進角するという問題がある。

【０１３２】したがって、図６のようなサブポート１５
付きプリフロー効果のプランジャ７では、残圧を安定的
に得るために、ダンピングバルブ、あるいはアングライ
ヒカット付きデリバリバルブ８とした場合には、これら
のかかえる問題も含んでしまうために、にわかには採用
することが困難である。

【０１３３】さらに等圧弁は、その構造が複雑でコスト
大となる問題がある。

【０１３４】こうした問題を解決するために本発明にお
いては、図４０および図４１に示すように、傾斜リード
１８の深さを一様ではなく、その一部に部分的な段部を
形成することとする。

【０１３５】すなわち、図４０はプランジャ７の周面を
示す側面展開図、図４１は図４０のＸＸＸＸＩ−ＸＸＸ
ＸＩ線断面図であって、傾斜リード１８の低負荷側のス
ピル側のみをより浅い段部リード３３に形成した部分二
段傾斜リード３４とする。

【０１３６】こうした構成のプランジャ７とすれば、と
くに高速回転・低負荷時においてプランジャ７の上昇に
ともない、メインポート１４がまず比較的浅い段部リー
ド３３に連通するため、噴射管１６側からの燃料のスピ
ル速度が小さく、急激に残圧が低下せずにこれを安定さ
せることが可能であり、高速回転・低負荷時のプリフロ
ー効果による進角をより大きく得ることができるととも
に、噴射を安定させることができる。

【０１３７】なお、段部リード３３の形成領域を選択す
ることにより負荷域を選択して残圧を制御し、サブポー
ト１５付きのプランジャ７と組み合わせることによっ
て、安定した大きなプリフロー効果による進角を得るこ
とができる。

【０１３８】したがって、アイドリングタイミングを遅
らせ、アイドリング音および窒素酸化物の低減が可能
で、ハイアイドリングの冷寒時、失火および青白煙の防
止、さらには、低負荷域で噴射期間が延び、音と窒素酸
化物の低減に効果がある。

【０１３９】

【発明の効果】以上のように本発明によれば、サブポー
ト付きのプリフロー効果を有するプランジャとしたの
で、高速進角および始動時進角の両立を可能とするとと
もに、必要に応じて上部メインリードおよび上部サブリ
ード等の形成位置ないし範囲を選択し、各種の噴射タイ
ミングを選択可能で、カムのカムプロフィール、部分二
段傾斜リードとの組み合わせにより燃料噴射ポンプ特性
を向上させることが可能である。

【０１４０】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一の実施例による燃料噴射ポンプ１
の縦断面図である。

【図２】同、燃料噴射ポンプ１の要部縦断面図である。

【図３】同、プランジャ７の頭部のリード展開図であ
る。

【図４】同、エンジンの回転数に対する燃料噴射量の関
係を示すＮ−Ｑ特性図である。

【図５】同、Ｎ−Ｑ特性図において示すタイミングマッ
プである。

【図６】プリフロー効果のプランジャ７を有する燃料噴
射ポンプの要部縦断面図である。

【図７】同、リード展開図である。

【図８】プリフロー効果のプランジャ７を有していない
標準的な燃料噴射ポンプのＮ−Ｑ特性図である。

【図９】プリフロー効果のプランジャ７を有する燃料噴
射ポンプのＮ−Ｑ特性図である。

【図１０】プリフロー効果のプランジャ７を有する燃料
噴射ポンプのタイミングマップである。

【図１１】本発明の第二の実施例におけるリード展開図
である。

【図１２】本発明の第三の実施例におけるリード展開図
である。

【図１３】本発明の第四の実施例におけるリード展開図
である。

【図１４】同、第二、第三、第四の実施例のＮ−Ｑ特性
図である。

【図１５】同、タイミングマップである。

【図１６】本発明の第五の実施例におけるリード展開図
である。

【図１７】本発明の第六の実施例におけるリード展開図
である。

【図１８】本発明の第七の実施例におけるリード展開図
である。

【図１９】同、第五、第六、第七の実施例のタイミング
マップである。

【図２０】本発明の第八の実施例におけるリード展開図
である。

【図２１】同、タイミングマップである。

【図２２】本発明の第九の実施例におけるリード展開図
である。

【図２３】同、タイミングマップである。

【図２４】本発明の第十の実施例におけるリード展開図
である。

【図２５】同、タイミングマップである。

【図２６】アークカム３０の側面図である。

【図２７】接線カム３１の側面図である。

【図２８】グライヒカム３２の側面図である。

【図２９】アークカム３０、接線カム３１およびグライ
ヒカム３２のカム角度に対するカム速度の関係をそれぞ
れ示すグラフである。

【図３０】アークカム３０および接線カム３１のカム角
度に対するプランジャ７のリフトの関係を示すグラフで
ある。

【図３１】アークカム３０の、カム角度とカム速度との
関係を示すグラフである。

【図３２】接線カム３１の、カム角度とカム速度との関
係を示すグラフである。

【図３３】本発明におけるカム４のカムプロフィールの
第一の例を示すグラフである。

【図３４】同、カムプロフィールの第二の例を示すグラ
フである。

【図３５】同、カムプロフィールの第三の例を示すグラ
フである。

【図３６】同、カムプロフィールの第四の例を示すグラ
フである。

【図３７】同、カムプロフィールの第五の例を示すグラ
フである。

【図３８】同、カムプロフィールの第六の例を示すグラ
フである。

【図３９】従来のアングライヒカット付きのデリバリバ
ルブ８のＮ−Ｑ特性図において示すタイミングマップで
ある。

【図４０】本発明における部分二段傾斜リード３４を形
成したプランジャ７の周面を示す側面展開図である。

【図４１】図４０のＸＸＸＸＩ−ＸＸＸＸＩ線断面図で
ある。

【符号の説明】

１ 燃料噴射ポンプ ２ ポンプハウジング ３ カム軸 ４ カム ５ 噴射量のコントロールラック ６ プランジャバレル ７ プランジャ ７Ａ プランジャ７の上端縁 ７Ｂ プランジャ７の上端縁 ８ デリバリバルブ ９ デリバリバルブホルダー １０ タペットローラー １１ 噴射量のコントロールスリーブ １２ 燃料溜まり室 １３ 燃料圧室 １４ メインポート（燃料吸排孔） １４Ａ メインポート１４の上端縁 １５ サブポート（燃料吸排孔） １５Ａ サブポート１５の上端縁 １６ 噴射管 １７ 縦方向燃料通路 １８ 傾斜リード １９ 始動時噴射量制限用切欠き ２０ 上部メインリード ２０Ａ 上部メインリード２０の上端縁 ２１ 上部サブリード ２１Ａ 上部サブリード２１の上端縁Ａ ２２ 上部メインリード ２２Ａ 上部メインリード２２の低負荷時側上端縁 ２２Ｂ 上部メインリード２２の高負荷時側上端縁 ２２Ｃ 上部メインリード２２の傾斜上端縁 ２３ 傾斜状の上部メインリード ２３Ａ 上部メインリード２３の傾斜上端縁 ２４ 上部サブリード ２４Ａ 上部サブリード２４の低負荷時側上端縁 ２４Ｂ 上部サブリード２４の高負荷時側上端縁 ２４Ｃ 上部サブリード２４の傾斜上端縁 ２５ 傾斜状の上部サブリード ２５Ａ 上部サブリード２５の傾斜上端縁 ２６ 傾斜状の上部メインリード ２６Ａ 上部メインリード２６の傾斜上端縁 ２７ 傾斜状の上部サブリード ２７Ａ 上部サブリード２７の低負荷時側上端縁 ２７Ｂ 上部サブリード２７の傾斜上端縁 ２７Ｃ 上部サブリード２７の高負荷時側上端縁 ２８ 傾斜状の上部メインリード ２８Ａ 上部メインリード２８の傾斜上端縁 ３０ アークカム ３０Ａ アークカム３０のアーク部 ３１ 接線カム ３１Ａ 接線カム３１の接線部 ３２ グライヒカム ３３ より浅い段部リード ３４ 部分二段傾斜リード Ｌ１ 上部サブリード２１の深さないし高さ（低速に対
する始動進角段差） Ｌ２ 上部メインリード２０の深さないし高さ（高速に
対する始動進角段差） Ｌ３ プリフローストロークすなわち進角段差（Ｌ１−
Ｌ２）

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 細谷 佳範 埼玉県東松山市箭弓町３丁目13番26号 株式会社ゼクセル 東松山工場内 (56)参考文献 特開 昭62−291465（ＪＰ，Ａ) 実開 昭48−23816（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭63−200667（ＪＰ，Ｕ) 特公 昭47−29209（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) F02M 59/26 310

Claims (2)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ポンプハウジングと、 このポンプハウジングに取り付けるとともに、燃料溜ま
   り室に連通する燃料の吸排孔を形成したプランジャバレ
   ルと、 このプランジャバレル内に往復摺動可能かつ回動可能に
   挿入するとともに、前記吸排孔に連通可能な位置に傾斜
   リードを形成したプランジャとを有し、 このプランジャと前記プランジャバレルとの間に燃料圧
   室を形成するとともに、 このプランジャの往復摺動により、前記燃料溜まり室か
   らこの燃料圧室内に燃料を吸い込み、圧送する燃料噴射
   ポンプであって、 前記プランジャバレルに前記吸排孔として、より大きい
   直径のメインポートおよびより小さい直径のサブポート
   を、このサブポートの上端縁が前記メインポートの上端
   縁以下となるように形成し、 前記プランジャの頭部には、該プランジャの回動にとも
   なう所定範囲にわたってこのサブポートに連通可能な上
   部サブリードと、前記メインポートに連通可能な上部メ
   インリードとを形成し、かつ前記プランジャの回動にと
   もなう所定範囲の中で前記メインポートが前記上部メイ
   ンリードの上端縁により閉鎖されても、前記サブポート
   が前記上部サブリードに連通可能となるように当該上部
   メインリードおよび上部サブリードを形成し、かつまた
   低負荷時における前記プランジャの回動位置では、前記
   メインポートが前記上部メインリードの上端縁により閉
   鎖されても、前記サブポートが前記上部サブリードと連
   通可能とし、 高負荷時における前記プランジャの回動位置では、前記
   上部メインリードの上端縁により前記メインポートを閉
   鎖可能とするとともに、前記上部サブリードの上端縁に
   より前記サブポートを閉鎖可能とし、さらに始動時にお
   ける前記プランジャの回動位置では、前記上部メインリ
   ードを形成していない前記プランジャの上端縁により前
   記メインポートを閉鎖可能とするとともに、前記上部サ
   ブリードを形成していない前記プランジャの上端縁によ
   り前記サブポートを閉鎖可能としたことを特徴とする燃
   料噴射ポンプ。
2. 【請求項２】 ポンプハウジングと、 このポンプハウジングに取り付けるとともに、燃料溜ま
   り室に連通する燃料の吸排孔を形成したプランジャバレ
   ルと、 このプランジャバレル内に往復摺動可能かつ回動可能に
   挿入するとともに、前記吸排孔に連通可能な位置に傾斜
   リードを形成したプランジャとを有し、 このプランジャと前記プランジャバレルとの間に燃料圧
   室を形成するとともに、 このプランジャの往復摺動により、前記燃料溜まり室か
   らこの燃料圧室内に燃料を吸い込み、圧送する燃料噴射
   ポンプであって、 前記プランジャバレルに前記吸排孔として、より大きい
   直径のメインポートおよびより小さい直径のサブポート
   を、このサブポートの上端縁が前記メインポートの上端
   縁以下となるように形成し、 前記プランジャの頭部には、該プランジャの回動にとも
   なう所定範囲にわたってこのサブポートに連通可能な上
   部サブリードと、前記メインポートに連通可能な上部メ
   インリードとを形成し、かつ前記プランジャの回動にと
   もなう所定範囲の中で前記メインポートが前記上部メイ
   ンリードの上端縁により閉鎖されても、前記サブポート
   が前記上部サブリードに連通可能となるように当該上部
   メインリードおよび上部サブリードを形成し、かつまた
   低負荷時における前記プランジャの回動位置では、前記
   上部メインリードの上端縁により前記メインポートを閉
   鎖可能とするとともに、前記上部サブリードの上端縁に
   より前記サブポートを閉鎖可能とし、 高負荷時における前記プランジャの回動位置では、前記
   メインポートが前記上部メインリードの上端縁により閉
   鎖されても、前記サブポートが前記上部サブリードと連
   通可能とし、さらに始動時における前記プランジャの回
   動位置では、前記上部メインリードを形成していない前
   記プランジャの上端縁により前記メインポートを閉鎖可
   能とするとともに、前記上部サブリードを形成していな
   い前記プランジャの上端縁により前記サブポートを閉鎖
   可能としたことを特徴とする燃料噴射ポンプ。