JPH02274833A - 支持基盤用アルミニウム合金軟質材及びその製造法 - Google Patents
支持基盤用アルミニウム合金軟質材及びその製造法Info
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- JPH02274833A JPH02274833A JP1094396A JP9439689A JPH02274833A JP H02274833 A JPH02274833 A JP H02274833A JP 1094396 A JP1094396 A JP 1094396A JP 9439689 A JP9439689 A JP 9439689A JP H02274833 A JPH02274833 A JP H02274833A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は絞り及びしごき等の塑性加工により得られるア
ルミニウム合金基盤に関し、更に詳しくは、複写機感光
体ドラムに用いた場合、その真円度、表面性状に優れ、
且つドラムの小径化に適した支持基盤用アルミニウム合
金軟質材とその製造法に関するものである。 （従来の技術） 従来、アルミニウム材からなる円筒製品は押出し或いは
引抜き加工により作られていたが、近年の省エネルギー
、省資源の観点から、薄肉、かつ高寸法精度で、更には
低価格化の要望が高く、シたがって、今迄の加工方法で
はその対応が困難となってきている。特に消耗品であり
、且つ寸法精度の厳しい複写機感光体ドラムにはその要
望が高い。 円筒製品の加工技術としては種々の加工法があるが、ア
ルミニウム飲料用の缶の胴部加工に使用されているＤＩ
加工法（Ｄｒａｗｉｎｇ ａｎｄ Ｉｒｏｎｉｎｇ）は
、一般に量産用に開発されたものであり、その寸法精度
はアルミニウム缶側壁の肉厚（最小０．１０ ａｒｍ）
から推察しても極めて優れており、押出し或いは引抜き
パイプの精度を超えるものであり、更に加工費も低い。 すなわち、押出し或いは引抜きパイプの場合は。 寸法精度及び表面精度が劣るため、通常の切削加工が行
われるが、この加工には荒切削、仕上切削等の多くの工
程を要し、生産性が低く、高コストであることから、Ｄ
Ｉ加工法の方が優れている。 これに対して、ＤＩ加工されたものは寸法精度及び表面
精度が優れており、切削工程を省略することができ、低
コストになる。 したがって、円筒製品の加工法としては、パイプから板
のＤＩ加工品へと進む傾向にある。しかしながら、如何
なる材料を使用してもＤＩ加工を行えば優れた製品がで
きるという訳ではなく、ＤＩ加工法に適した材料が必要
となり、材料面での研究開発が行われている。 （発明が解決しようとする課題） 例えば、従来、ドラム用材料としては、純Ａｎ（１１０
０）及びＡＱ−Ｍｎ−Ｍｇ系の３００４合金が用いられ
ている。前者の１１００は特にドラムの駆動部を同時形
成する場合に用いられ、それは比較的強度が低く延性に
富むためである。また後者の３００４合金はドラムの駆
動部（ボス加工）を要しないため主としてしごき加工に
着眼し使用されて・いる。 しかしながら、最近のドラムの傾向としてはコンパクト
化のためのドラムの小径化が進められており、この場合
、特に駆動部を有するドラム（ボス加工＋しどき加工）
に対しては、上記従来材では対応が難しい。 すなわち、ドラムの小径化に対して重要な成形性として
は、張出し性、絞り、再絞り性及びしごき加工性が挙げ
られる。この点、従来から使用されている１１０ｏは張
出し性に優れ、一方、３００４合金はしごき加工性に優
れているものの、必ずしも上記特性を同時に満足させる
材料とは云えない。また、この種の用途に用いられるア
ルミニウム合金軟質材として、特公昭６２−４０４１１
号公報及び特開昭６４−２５９５７号公報等が提案され
ているが、３００４と同様に上記特性を同時に満足し得
るとは云えない。 また、ドラムの重要特性である真円度等は、絞り加工時
に形成される耳発生と関係し、耳の発生が少ないほど良
いことが推測される。更にドラムの小径化では、従来よ
り絞り比（ブランク径／ポンチ径）が高くなることによ
り耳の発生が大きく、耳切れチップ等により加工不具合
を招く恐れがある。 したがって、近年のドラム小径化の要望に対しては、以
下の特性を満足させる必要がある。 （１）張出し性 （２）絞り、再絞り性 （３） 絞り耳（率） （４）シごき加工性 但し、ドラムの径が小さくなった場合にはある程度の強
度も必要となってくる。 本発明は、ドラム等の支持基盤用材料として、これらの
特性を満足できるアルミニウム材を提供し、またその製
造法を提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明者は、上記特性を満足させることができるアルミ
ニウム材を見い出すべく、その化学成分、製造法及びミ
クロ組織の観点から各種試験を実施した結果、張出し性
に対しては平均結晶粒を２５μ謙以下とすること、絞り
、再絞り性、絞り耳及びしごき加工性に対しては、結晶
粒の制御の他、化学成分をコントロールすることにより
可能であることを知見し、ここにドラムの小径化に適し
たアルミニウム材料とその製造法を完成したのである。 すなわち、本発明は、Ｍｎが０．４％を超え０゜８％未
満、及びＭｇが０．４を超え０．８％未満を含有し、更
にＦｅ：０．２〜１．０％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、
Ｃｕ：０．０１〜０．５％及びＺｎ：１．０％以下のう
ちの１種又は２種以上を含有し、残部がＡｆｌ及び不可
避的不純物よりなるアルミニウム合金において、板面の
平均結晶粒が２５μ−以下であり、絞り比（ブランク径
／ポンチ径）２で耳率が１．５％以内であることを特徴
とする支持基盤用アルミニウム合金軟質材を要旨とする
ものである。 また、その製造法は、上記化学成分を有するアルミニウ
ム合金鋳塊につき、５００℃以上の温度に１ｈｒ以上保
持する均質化熱処理を施した後、熱間圧延及び圧下率５
０％以上の冷間圧延を行い、最終焼鈍を施すことを特徴
とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。 Ｍｎ： Ｍｎは強度の他、Ｍｇとの相互作用による低耳の安定化
に、またＦａとの相互作用（ＡＱ−Ｍｎ−Ｆｅの化合物
の形成）によるしごき加工性の向上に、更に結晶粒微細
化にそれぞれ効果がある。しかし、Ｍｎが０．４％以下
ではいずれの特性に対しても不充分であり、また０、８
以上の場合にはＭｇやその他の元素の添加量にもよるが
、強度が高すぎることによる成形性（特にボス加工）の
低下を招く。したがって、Ｍｎ量は０．４％を超え０．
８％未満の範囲とする。 Ｍｇ： Ｍｇは強度と、Ｍｎとの相互作用による低耳の安定化に
効果があるが、０．４％以下ではいずれの特性に対して
も不充分であり、また０、８％以上の場合には、Ｍｎと
同様、成形性の低下を招く。 したがって、Ｍｇ量は０．４％を超え０．８％未満の範
囲とする。 本発明では、上記ＭｎとＭｇを必須成分とするが、更に
以下に示す元素の１種又は２種以上を適量で添加する。 Ｆｅ： ＦａはＭｎとの相互作用によるしごき加工性の向上に効
果がある。しかし、０．２％未満では不充分であり、ま
た１、０％を超える場合には巨大化合物を形成し、成形
性を低下させる他、耐食性も問題となる。したがって、
Ｆｅ量は０．２〜１．０％の範囲とする。 Ｓｉ： ＳＬはＡＱ−Ｆｅ−Ｍｎの化合物を相変態させ、α−Ａ
Ｑ （Ｆｅ、 Ｍｎ） Ｓｉとしてしごき加工性の向
上に効果がある。しかし、０．１％未満ではその効果は
少なく、また０、５％を超える場合には効果が飽和する
。但し、耳率については、ＳＬ添加によりＦｅ／Ｓｉ比
が小さくなって低耳化を進め、０．５％までは効果が認
められる。したがって、Ｓｉ量は０．１〜０．５％の範
囲とする。 Ｃｕ ＆ Ｃｕは強度向上に効果があるが、０．０１％未満ではそ
の効果は少なく、また０、５％を超える場合には強度が
高すぎることによる成形性の低下と耐食性の低下を招く
。したがって、Ｃｕ量は０．０１〜０．５％の範囲とす
る。 ｚｎ： Ｚｎは強度に影響を与えず、成形性の向上に効果がある
。またＡＱ−Ｆｅ−Ｍｎ系の化合物の適正化（大きさ）
に効果がある。しかし、１．０％を超えてはその効果が
飽和する。したがって、Ｚｎ量は１．０％以下とする。 なお、不純物としては本発明の効果を損なわない限度に
て許容される。 上記化学成分を有するアルミニウム合金軟質材において
、板面の平均結晶粒及び耳率を規定する理由について説
明する。 この平均結晶粒は、製品板にミクロ組織用エツチングに
てｇ察される結晶粒を切断法にて求められる値であるが
、微細結晶粒は張出し性、絞り。 再絞り性、更にはしごき加工性に効果がある。そのため
には、平均結晶粒は、合金系により変化するものの、４
５μ−を超える場合にはボス加工時に割れ及び肌荒れを
招き、一方、２５μ鳳を超える場合には用途例に係るド
ラムの小径化が困難である。したがって、板面の平均結
晶粒は、少なくとも、２５μ膳以下である必要がある。 更に、絞り比（ブランク径／ポンチ径）が２の場合、耳
率が１．５％を超えると、絞り、再絞りによるドラム小
径化において耳切れ及び歩留り低下を招くので好ましく
ない、したがって、耳率は、絞り比が２の場合、１．５
％以内とし、好ましくは１．２％以内である。 次に、本発明の製造法について説明する。 上記化学成分を有するＡＱ合金鋳塊に均質化熱処理を施
すが、その温度が５００℃未満では微細析出物が多数形
成され、熱間圧延性が低下すると共に、しごき加工性の
低下を招く。したがって、均質化熱処理は５００℃以上
の温度で行う。また、保持時間は前記加熱温度にて１ｈ
ｒ以上が必要である。なお、均質化熱処理は１回に限ら
ず２回以上でもよく、２回の場合、第１回目に高温（５
００℃以上）で施した場合には２回目は５ｏｏ℃未満の
温度でもよい。この方法で処理されたものは特に板表面
の性状に優れる。 均質化熱処理後、熱間圧延及び冷間圧延を施すが、熱間
圧延の条件は特に制限はなく、通常の条件（例えば、熱
間圧延開始温度：４５０℃以上、終了温度：２５０℃以
上）で熱間圧延を行えばよい、しかし、製品厚までの冷
間圧延率は平均結晶粒に影響を与えるため、下限を規定
する必要がある。すなわち、製品厚が２ｍ＋ｍの場合に
は熱延板は４ｍ膳以上となることを考慮すると、冷間圧
延率が５．０％未満の場合には平均結晶粒が２５μ膳を
超え成形性の低下を招く、シたがって、冷間圧延率は５
０％以上とする。 最後に、冷延材には焼鈍（最終焼鈍）が施される。 この焼鈍は再結晶させることが目的であり、バッチ焼鈍
及びＣＡＬ焼鈍のいずれでもよいが、平均結晶粒を小さ
くさせるにはＣＡＬ焼鈍の方が好ましい。焼鈍条件は特
に制限されない。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 大蓋班上 第１表に示す化学成分を有するＡＱ合金鋳塊に５５０℃
Ｘ４ｈｒの均質化熱処理を施し、熱間圧延（２８０℃）
にて６１１膳厚とした。その後、板厚２ｎ＋鵬まで冷間
圧延し、ＣＡＬ焼鈍（４３０℃Ｘ０ｓ）を施して供試材
とした。 第２表に得られた供試材の機械的性質、耳率、平均結晶
粒、張出し性（Ｅｒ値）、絞り性（ＬＤＲ）、しごき加
工性（Ｌ Ｉ Ｒ）を示す。 なお、耳率は、絞り比２（４０φポンチ、ブランク径８
０φ）で山谷の差を平均高さで除して求めた。 平均結晶粒は１００倍で写真撮影し切断法にて求めた。 張出し性については、エリクセン試験Ａ法にて、また絞
り性はエリクセン試験機（ポンチ径４０φ）を使用しブ
ランク径を変えて限界絞り比（Ｌ Ｄ Ｒ）を求めた。 更にしごき加工性については、３５０ｃｃの缶サイズで
しごき加工率（（（ｔｘ−ｔｏ）／ ｔｏ） Ｘ １０
０、但し、ｔ、：Ｌどき加工前板厚、ｔ工：しごき加工
後板厚）を変えて限界しごき加工率（Ｌ Ｉ Ｒ）を求
めた。 第２表より明らかなように、本発明例のＨａ １は、低
耳であると共に、微細結晶粒と適正強度により高張出し
性（Ｅｒ値）及び高絞り性（ＬＤＲ）を示し、更にしご
き加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）もＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎの化金物適
正化により優れている。 これに対し、従来例のうちＮａ ２は、しごき加工性（
Ｌ Ｉ Ｒ）には優れるものの、強度が高すぎることに
より張出し性（Ｅｒ値）に劣っている。同じ〈従来例の
Ｎα３は強度が低く、張出し性（Ｅｒ値）には優れるも
のの、耳率及びしごき加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）に劣り、小
径化に不利である。 また、比較例のＰ＆１４〜Ｎα７は、ＭｎとＭｇ量のい
ずれかが本発明範囲外の例であり、耳率、張出し性（Ｅ
ｒ値）、しごき加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）のいずれかが劣っ
ている。
ルミニウム合金基盤に関し、更に詳しくは、複写機感光
体ドラムに用いた場合、その真円度、表面性状に優れ、
且つドラムの小径化に適した支持基盤用アルミニウム合
金軟質材とその製造法に関するものである。 （従来の技術） 従来、アルミニウム材からなる円筒製品は押出し或いは
引抜き加工により作られていたが、近年の省エネルギー
、省資源の観点から、薄肉、かつ高寸法精度で、更には
低価格化の要望が高く、シたがって、今迄の加工方法で
はその対応が困難となってきている。特に消耗品であり
、且つ寸法精度の厳しい複写機感光体ドラムにはその要
望が高い。 円筒製品の加工技術としては種々の加工法があるが、ア
ルミニウム飲料用の缶の胴部加工に使用されているＤＩ
加工法（Ｄｒａｗｉｎｇ ａｎｄ Ｉｒｏｎｉｎｇ）は
、一般に量産用に開発されたものであり、その寸法精度
はアルミニウム缶側壁の肉厚（最小０．１０ ａｒｍ）
から推察しても極めて優れており、押出し或いは引抜き
パイプの精度を超えるものであり、更に加工費も低い。 すなわち、押出し或いは引抜きパイプの場合は。 寸法精度及び表面精度が劣るため、通常の切削加工が行
われるが、この加工には荒切削、仕上切削等の多くの工
程を要し、生産性が低く、高コストであることから、Ｄ
Ｉ加工法の方が優れている。 これに対して、ＤＩ加工されたものは寸法精度及び表面
精度が優れており、切削工程を省略することができ、低
コストになる。 したがって、円筒製品の加工法としては、パイプから板
のＤＩ加工品へと進む傾向にある。しかしながら、如何
なる材料を使用してもＤＩ加工を行えば優れた製品がで
きるという訳ではなく、ＤＩ加工法に適した材料が必要
となり、材料面での研究開発が行われている。 （発明が解決しようとする課題） 例えば、従来、ドラム用材料としては、純Ａｎ（１１０
０）及びＡＱ−Ｍｎ−Ｍｇ系の３００４合金が用いられ
ている。前者の１１００は特にドラムの駆動部を同時形
成する場合に用いられ、それは比較的強度が低く延性に
富むためである。また後者の３００４合金はドラムの駆
動部（ボス加工）を要しないため主としてしごき加工に
着眼し使用されて・いる。 しかしながら、最近のドラムの傾向としてはコンパクト
化のためのドラムの小径化が進められており、この場合
、特に駆動部を有するドラム（ボス加工＋しどき加工）
に対しては、上記従来材では対応が難しい。 すなわち、ドラムの小径化に対して重要な成形性として
は、張出し性、絞り、再絞り性及びしごき加工性が挙げ
られる。この点、従来から使用されている１１０ｏは張
出し性に優れ、一方、３００４合金はしごき加工性に優
れているものの、必ずしも上記特性を同時に満足させる
材料とは云えない。また、この種の用途に用いられるア
ルミニウム合金軟質材として、特公昭６２−４０４１１
号公報及び特開昭６４−２５９５７号公報等が提案され
ているが、３００４と同様に上記特性を同時に満足し得
るとは云えない。 また、ドラムの重要特性である真円度等は、絞り加工時
に形成される耳発生と関係し、耳の発生が少ないほど良
いことが推測される。更にドラムの小径化では、従来よ
り絞り比（ブランク径／ポンチ径）が高くなることによ
り耳の発生が大きく、耳切れチップ等により加工不具合
を招く恐れがある。 したがって、近年のドラム小径化の要望に対しては、以
下の特性を満足させる必要がある。 （１）張出し性 （２）絞り、再絞り性 （３） 絞り耳（率） （４）シごき加工性 但し、ドラムの径が小さくなった場合にはある程度の強
度も必要となってくる。 本発明は、ドラム等の支持基盤用材料として、これらの
特性を満足できるアルミニウム材を提供し、またその製
造法を提供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明者は、上記特性を満足させることができるアルミ
ニウム材を見い出すべく、その化学成分、製造法及びミ
クロ組織の観点から各種試験を実施した結果、張出し性
に対しては平均結晶粒を２５μ謙以下とすること、絞り
、再絞り性、絞り耳及びしごき加工性に対しては、結晶
粒の制御の他、化学成分をコントロールすることにより
可能であることを知見し、ここにドラムの小径化に適し
たアルミニウム材料とその製造法を完成したのである。 すなわち、本発明は、Ｍｎが０．４％を超え０゜８％未
満、及びＭｇが０．４を超え０．８％未満を含有し、更
にＦｅ：０．２〜１．０％、Ｓｉ：０．１〜０．５％、
Ｃｕ：０．０１〜０．５％及びＺｎ：１．０％以下のう
ちの１種又は２種以上を含有し、残部がＡｆｌ及び不可
避的不純物よりなるアルミニウム合金において、板面の
平均結晶粒が２５μ−以下であり、絞り比（ブランク径
／ポンチ径）２で耳率が１．５％以内であることを特徴
とする支持基盤用アルミニウム合金軟質材を要旨とする
ものである。 また、その製造法は、上記化学成分を有するアルミニウ
ム合金鋳塊につき、５００℃以上の温度に１ｈｒ以上保
持する均質化熱処理を施した後、熱間圧延及び圧下率５
０％以上の冷間圧延を行い、最終焼鈍を施すことを特徴
とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。 Ｍｎ： Ｍｎは強度の他、Ｍｇとの相互作用による低耳の安定化
に、またＦａとの相互作用（ＡＱ−Ｍｎ−Ｆｅの化合物
の形成）によるしごき加工性の向上に、更に結晶粒微細
化にそれぞれ効果がある。しかし、Ｍｎが０．４％以下
ではいずれの特性に対しても不充分であり、また０、８
以上の場合にはＭｇやその他の元素の添加量にもよるが
、強度が高すぎることによる成形性（特にボス加工）の
低下を招く。したがって、Ｍｎ量は０．４％を超え０．
８％未満の範囲とする。 Ｍｇ： Ｍｇは強度と、Ｍｎとの相互作用による低耳の安定化に
効果があるが、０．４％以下ではいずれの特性に対して
も不充分であり、また０、８％以上の場合には、Ｍｎと
同様、成形性の低下を招く。 したがって、Ｍｇ量は０．４％を超え０．８％未満の範
囲とする。 本発明では、上記ＭｎとＭｇを必須成分とするが、更に
以下に示す元素の１種又は２種以上を適量で添加する。 Ｆｅ： ＦａはＭｎとの相互作用によるしごき加工性の向上に効
果がある。しかし、０．２％未満では不充分であり、ま
た１、０％を超える場合には巨大化合物を形成し、成形
性を低下させる他、耐食性も問題となる。したがって、
Ｆｅ量は０．２〜１．０％の範囲とする。 Ｓｉ： ＳＬはＡＱ−Ｆｅ−Ｍｎの化合物を相変態させ、α−Ａ
Ｑ （Ｆｅ、 Ｍｎ） Ｓｉとしてしごき加工性の向
上に効果がある。しかし、０．１％未満ではその効果は
少なく、また０、５％を超える場合には効果が飽和する
。但し、耳率については、ＳＬ添加によりＦｅ／Ｓｉ比
が小さくなって低耳化を進め、０．５％までは効果が認
められる。したがって、Ｓｉ量は０．１〜０．５％の範
囲とする。 Ｃｕ ＆ Ｃｕは強度向上に効果があるが、０．０１％未満ではそ
の効果は少なく、また０、５％を超える場合には強度が
高すぎることによる成形性の低下と耐食性の低下を招く
。したがって、Ｃｕ量は０．０１〜０．５％の範囲とす
る。 ｚｎ： Ｚｎは強度に影響を与えず、成形性の向上に効果がある
。またＡＱ−Ｆｅ−Ｍｎ系の化合物の適正化（大きさ）
に効果がある。しかし、１．０％を超えてはその効果が
飽和する。したがって、Ｚｎ量は１．０％以下とする。 なお、不純物としては本発明の効果を損なわない限度に
て許容される。 上記化学成分を有するアルミニウム合金軟質材において
、板面の平均結晶粒及び耳率を規定する理由について説
明する。 この平均結晶粒は、製品板にミクロ組織用エツチングに
てｇ察される結晶粒を切断法にて求められる値であるが
、微細結晶粒は張出し性、絞り。 再絞り性、更にはしごき加工性に効果がある。そのため
には、平均結晶粒は、合金系により変化するものの、４
５μ−を超える場合にはボス加工時に割れ及び肌荒れを
招き、一方、２５μ鳳を超える場合には用途例に係るド
ラムの小径化が困難である。したがって、板面の平均結
晶粒は、少なくとも、２５μ膳以下である必要がある。 更に、絞り比（ブランク径／ポンチ径）が２の場合、耳
率が１．５％を超えると、絞り、再絞りによるドラム小
径化において耳切れ及び歩留り低下を招くので好ましく
ない、したがって、耳率は、絞り比が２の場合、１．５
％以内とし、好ましくは１．２％以内である。 次に、本発明の製造法について説明する。 上記化学成分を有するＡＱ合金鋳塊に均質化熱処理を施
すが、その温度が５００℃未満では微細析出物が多数形
成され、熱間圧延性が低下すると共に、しごき加工性の
低下を招く。したがって、均質化熱処理は５００℃以上
の温度で行う。また、保持時間は前記加熱温度にて１ｈ
ｒ以上が必要である。なお、均質化熱処理は１回に限ら
ず２回以上でもよく、２回の場合、第１回目に高温（５
００℃以上）で施した場合には２回目は５ｏｏ℃未満の
温度でもよい。この方法で処理されたものは特に板表面
の性状に優れる。 均質化熱処理後、熱間圧延及び冷間圧延を施すが、熱間
圧延の条件は特に制限はなく、通常の条件（例えば、熱
間圧延開始温度：４５０℃以上、終了温度：２５０℃以
上）で熱間圧延を行えばよい、しかし、製品厚までの冷
間圧延率は平均結晶粒に影響を与えるため、下限を規定
する必要がある。すなわち、製品厚が２ｍ＋ｍの場合に
は熱延板は４ｍ膳以上となることを考慮すると、冷間圧
延率が５．０％未満の場合には平均結晶粒が２５μ膳を
超え成形性の低下を招く、シたがって、冷間圧延率は５
０％以上とする。 最後に、冷延材には焼鈍（最終焼鈍）が施される。 この焼鈍は再結晶させることが目的であり、バッチ焼鈍
及びＣＡＬ焼鈍のいずれでもよいが、平均結晶粒を小さ
くさせるにはＣＡＬ焼鈍の方が好ましい。焼鈍条件は特
に制限されない。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 大蓋班上 第１表に示す化学成分を有するＡＱ合金鋳塊に５５０℃
Ｘ４ｈｒの均質化熱処理を施し、熱間圧延（２８０℃）
にて６１１膳厚とした。その後、板厚２ｎ＋鵬まで冷間
圧延し、ＣＡＬ焼鈍（４３０℃Ｘ０ｓ）を施して供試材
とした。 第２表に得られた供試材の機械的性質、耳率、平均結晶
粒、張出し性（Ｅｒ値）、絞り性（ＬＤＲ）、しごき加
工性（Ｌ Ｉ Ｒ）を示す。 なお、耳率は、絞り比２（４０φポンチ、ブランク径８
０φ）で山谷の差を平均高さで除して求めた。 平均結晶粒は１００倍で写真撮影し切断法にて求めた。 張出し性については、エリクセン試験Ａ法にて、また絞
り性はエリクセン試験機（ポンチ径４０φ）を使用しブ
ランク径を変えて限界絞り比（Ｌ Ｄ Ｒ）を求めた。 更にしごき加工性については、３５０ｃｃの缶サイズで
しごき加工率（（（ｔｘ−ｔｏ）／ ｔｏ） Ｘ １０
０、但し、ｔ、：Ｌどき加工前板厚、ｔ工：しごき加工
後板厚）を変えて限界しごき加工率（Ｌ Ｉ Ｒ）を求
めた。 第２表より明らかなように、本発明例のＨａ １は、低
耳であると共に、微細結晶粒と適正強度により高張出し
性（Ｅｒ値）及び高絞り性（ＬＤＲ）を示し、更にしご
き加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）もＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎの化金物適
正化により優れている。 これに対し、従来例のうちＮａ ２は、しごき加工性（
Ｌ Ｉ Ｒ）には優れるものの、強度が高すぎることに
より張出し性（Ｅｒ値）に劣っている。同じ〈従来例の
Ｎα３は強度が低く、張出し性（Ｅｒ値）には優れるも
のの、耳率及びしごき加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）に劣り、小
径化に不利である。 また、比較例のＰ＆１４〜Ｎα７は、ＭｎとＭｇ量のい
ずれかが本発明範囲外の例であり、耳率、張出し性（Ｅ
ｒ値）、しごき加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）のいずれかが劣っ
ている。
矢」１１Ａ
実施例１の第１表に示した合金＆１の化学成分（本発明
範囲内）を有するＡ１１合金鋳塊に、第３表に示す製造
条件で均質化熱処理、熱間圧延、冷間圧延及び最終焼鈍
を施し、得られた供試材について実施例１の場合と同様
にして材料特性を調べた。 その結果を第４表に示す。 第４表より明らかなように、本発明範囲の製造工程によ
る本発明例Ａ、Ｈの場合には、いずれも優れた特性を示
しているが、比較例Ｃは微細析出物形成によりしごき加
工性（Ｌ Ｉ Ｒ）が低下し、比較例りは結晶粒が大き
いことにより張出し性（Ｅｒ値）が低下している他、絞
り性（Ｌ Ｄ Ｒ）、しごき加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）の低
下が認められる。
範囲内）を有するＡ１１合金鋳塊に、第３表に示す製造
条件で均質化熱処理、熱間圧延、冷間圧延及び最終焼鈍
を施し、得られた供試材について実施例１の場合と同様
にして材料特性を調べた。 その結果を第４表に示す。 第４表より明らかなように、本発明範囲の製造工程によ
る本発明例Ａ、Ｈの場合には、いずれも優れた特性を示
しているが、比較例Ｃは微細析出物形成によりしごき加
工性（Ｌ Ｉ Ｒ）が低下し、比較例りは結晶粒が大き
いことにより張出し性（Ｅｒ値）が低下している他、絞
り性（Ｌ Ｄ Ｒ）、しごき加工性（Ｌ Ｉ Ｒ）の低
下が認められる。
なお、上記実施例において１本発明の目的の１つである
ドラム径の小径化に対して必要な成形性基準としては、
Ｅｒ値（張出し性）が８．３ｍｍ以上、ＬＤＲ（絞り性
）が２．１６以上、ＬＩＲ（Ｌどき加工性）が５２％以
上とした。 （発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、化学成分を調整
すると共に板面の平均結晶粒径並びに耳率を規定するの
で、感光ドラムなどの小径化に対し、優れた成形性のア
ルミニウム材を高生産性にて提供することができる。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚
ドラム径の小径化に対して必要な成形性基準としては、
Ｅｒ値（張出し性）が８．３ｍｍ以上、ＬＤＲ（絞り性
）が２．１６以上、ＬＩＲ（Ｌどき加工性）が５２％以
上とした。 （発明の効果） 以上詳述したように、本発明によれば、化学成分を調整
すると共に板面の平均結晶粒径並びに耳率を規定するの
で、感光ドラムなどの小径化に対し、優れた成形性のア
ルミニウム材を高生産性にて提供することができる。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚
Claims (2)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｍｎが０．４％を超え
０．８％未満、及びＭｇが０．４を超え０．８％未満を
含有し、更にＦｅ：０．２〜１．０％、Ｓｉ：０．１〜
０．５％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％及びＺｎ：１００
％以下のうちの１種又は２種以上を含有し、残部がＡｌ
及び不可避的不純物よりなるアルミニウム合金において
、板面の平均結晶粒が２５μｍ以下であり、絞り比（ブ
ランク径／ポンチ径）２で耳率が１．５％以内であるこ
とを特徴とする支持基盤用アルミニウム合金軟質材。 - （２）請求項１に記載の化学成分を有するアルミニウム
合金鋳塊につき、５００℃以上の温度に１ｈｒ以上保持
する均質化熱処理を施した後、熱間圧延及び圧下率５０
％以上の冷間圧延を行い、最終焼鈍を施すことを特徴と
する支持基盤用アルミニウム合金軟質材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1094396A JPH02274833A (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 支持基盤用アルミニウム合金軟質材及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1094396A JPH02274833A (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 支持基盤用アルミニウム合金軟質材及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02274833A true JPH02274833A (ja) | 1990-11-09 |
| JPH0570696B2 JPH0570696B2 (ja) | 1993-10-05 |
Family
ID=14109106
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1094396A Granted JPH02274833A (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | 支持基盤用アルミニウム合金軟質材及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02274833A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007070674A (ja) * | 2005-09-06 | 2007-03-22 | Fujifilm Holdings Corp | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2007092170A (ja) * | 2005-08-30 | 2007-04-12 | Fujifilm Corp | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56158854A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-07 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Manufacture of aluminum alloy sheet for deep drawing with low earing ratio |
| JPS57185962A (en) * | 1981-05-12 | 1982-11-16 | Kobe Steel Ltd | Production of aluminum alloy plate of superior squeezing property |
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS60197854A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-07 | Sukai Alum Kk | 感光体ドラム用アルミニウム合金圧延板 |
| JPS6144150A (ja) * | 1984-08-08 | 1986-03-03 | Kobe Steel Ltd | 感光ドラム用アルミニウム合金軟質板およびその製造方法 |
| JPS61177347A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-09 | Showa Alum Corp | 電子複写機の感光ドラム用アルミニウム合金材 |
| JPS6425957A (en) * | 1988-05-20 | 1989-01-27 | Sky Aluminium | Production of rolled aluminum alloy sheet for photosensitive drum |
-
1989
- 1989-04-14 JP JP1094396A patent/JPH02274833A/ja active Granted
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56158854A (en) * | 1980-05-12 | 1981-12-07 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Manufacture of aluminum alloy sheet for deep drawing with low earing ratio |
| JPS57185962A (en) * | 1981-05-12 | 1982-11-16 | Kobe Steel Ltd | Production of aluminum alloy plate of superior squeezing property |
| JPS58224142A (ja) * | 1982-06-22 | 1983-12-26 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性のすぐれたアルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JPS60197854A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-07 | Sukai Alum Kk | 感光体ドラム用アルミニウム合金圧延板 |
| JPS6144150A (ja) * | 1984-08-08 | 1986-03-03 | Kobe Steel Ltd | 感光ドラム用アルミニウム合金軟質板およびその製造方法 |
| JPS61177347A (ja) * | 1985-01-30 | 1986-08-09 | Showa Alum Corp | 電子複写機の感光ドラム用アルミニウム合金材 |
| JPS6425957A (en) * | 1988-05-20 | 1989-01-27 | Sky Aluminium | Production of rolled aluminum alloy sheet for photosensitive drum |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007092170A (ja) * | 2005-08-30 | 2007-04-12 | Fujifilm Corp | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
| JP2007070674A (ja) * | 2005-09-06 | 2007-03-22 | Fujifilm Holdings Corp | 平版印刷版用アルミニウム合金板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0570696B2 (ja) | 1993-10-05 |
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