JPH02272043A - タイヤトレツド用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤトレツド用ゴム組成物Info
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- JPH02272043A JPH02272043A JP1093012A JP9301289A JPH02272043A JP H02272043 A JPH02272043 A JP H02272043A JP 1093012 A JP1093012 A JP 1093012A JP 9301289 A JP9301289 A JP 9301289A JP H02272043 A JPH02272043 A JP H02272043A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L9/00—Compositions of homopolymers or copolymers of conjugated diene hydrocarbons
- C08L9/06—Copolymers with styrene
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
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- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Tires In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は良好な操縦安定性、特に夏季のみならず、冬季
も良好な操縦安定性を示すタイヤの製造を可能にするト
レッド用ゴム組成物に関する。
も良好な操縦安定性を示すタイヤの製造を可能にするト
レッド用ゴム組成物に関する。
近年のモータリゼーションの発達によりハイパワー化が
進められている乗用車に対して操縦安定性に優れたタイ
ヤが強く求められている。
進められている乗用車に対して操縦安定性に優れたタイ
ヤが強く求められている。
この操縦安定性は、ゴム組成物の常温における硬度が同
一、のレベルであれば、そのｔａｎδの高い方が摩擦力
が大きく、タイヤのグリップ力（路面把握力）が大きく
なるから向上する。このようなトレッド用ゴム組成物の
摩擦力を大きくするためには、 ■ ゴム組成物のガラス転移点（Ｔｇ ）を高（するか
、あるいは ■ ゴム組成物中のカーボンブラックの粒子径を小さく
するのが普通である。
一、のレベルであれば、そのｔａｎδの高い方が摩擦力
が大きく、タイヤのグリップ力（路面把握力）が大きく
なるから向上する。このようなトレッド用ゴム組成物の
摩擦力を大きくするためには、 ■ ゴム組成物のガラス転移点（Ｔｇ ）を高（するか
、あるいは ■ ゴム組成物中のカーボンブラックの粒子径を小さく
するのが普通である。
前者の具体例としては、ゴム成分としてＴｇが一４０℃
以上の結合スチレン含有量の多いスチレン−ブタジエン
共重合体ゴム（以下、ＳＢＲと略す）やビニル結合量の
多い高ビニル含有量のＳＢＲ等がある。しかしながら、
これらＴｇの高いＳＢＲを配合すると、ゴム組成物のゴ
ム硬度の温度依存性が大きくなり、タイヤ使用温度域（
２０〜１００°Ｃ）におけるゴム硬度の変化が大き過ぎ
るため、たとえば常温でｔａｎδが最大になるように設
定すると、冬季或いは走行中のタイヤの温度上昇に伴う
操縦安定性が低下するという問題があった。
以上の結合スチレン含有量の多いスチレン−ブタジエン
共重合体ゴム（以下、ＳＢＲと略す）やビニル結合量の
多い高ビニル含有量のＳＢＲ等がある。しかしながら、
これらＴｇの高いＳＢＲを配合すると、ゴム組成物のゴ
ム硬度の温度依存性が大きくなり、タイヤ使用温度域（
２０〜１００°Ｃ）におけるゴム硬度の変化が大き過ぎ
るため、たとえば常温でｔａｎδが最大になるように設
定すると、冬季或いは走行中のタイヤの温度上昇に伴う
操縦安定性が低下するという問題があった。
また、後者の例として、カーボンブラックの粒子径を小
さ（すると、ゴム組成物のゴム硬度が必要以上に増大す
るため、タイヤの操縦安定性を向上させるものではなっ
かった。この場合に、プロセス油の配合量を多くするこ
とによりゴム硬度の増大を防止することが可能であるが
、プロセス油の配合量が多くなると、ゴム組成物の物性
が低下する欠点があった。
さ（すると、ゴム組成物のゴム硬度が必要以上に増大す
るため、タイヤの操縦安定性を向上させるものではなっ
かった。この場合に、プロセス油の配合量を多くするこ
とによりゴム硬度の増大を防止することが可能であるが
、プロセス油の配合量が多くなると、ゴム組成物の物性
が低下する欠点があった。
本発明の目的は、ｔａｒ＋ δが大きく、高いグリップ
力を示し、しかもゴム硬度の温度依存性の小さいタイヤ
のトレッド用として有用なゴム組成物を提供することで
ある。
力を示し、しかもゴム硬度の温度依存性の小さいタイヤ
のトレッド用として有用なゴム組成物を提供することで
ある。
［課題を解決するための手段］
このような本発明の目的は、ガラス転移点（Ｔｇ ）が
−４０℃未満の１種または２種以上のＳＢＲとこのＳＢ
Ｒ以外のジエン系ゴムからなるゴム分１００重量部当た
り、１１０〜１４０ｍ”／ｇの窒素比表面積（Ｎ、ＳＡ
）、８５〜９５ ｍｌ／１００ｇの２４Ｍ４０ＢＰ吸油
量、５５ｍμ以下の遠心沈降法により測定される凝集体
分布の半値幅（ΔＤｓｔ）、０．４３以下の〔ΔＤｓｔ
／Ｎ５ＳＡ）比を有するカーボンブラックを３０〜１０
０重量部の範囲量配合したタイヤトレッド用ゴム組成物
により達成することができる。
−４０℃未満の１種または２種以上のＳＢＲとこのＳＢ
Ｒ以外のジエン系ゴムからなるゴム分１００重量部当た
り、１１０〜１４０ｍ”／ｇの窒素比表面積（Ｎ、ＳＡ
）、８５〜９５ ｍｌ／１００ｇの２４Ｍ４０ＢＰ吸油
量、５５ｍμ以下の遠心沈降法により測定される凝集体
分布の半値幅（ΔＤｓｔ）、０．４３以下の〔ΔＤｓｔ
／Ｎ５ＳＡ）比を有するカーボンブラックを３０〜１０
０重量部の範囲量配合したタイヤトレッド用ゴム組成物
により達成することができる。
本発明のゴム組成物を構成するゴム成分、カーボンブラ
ックの特性並びにこれらゴム成分とカーボンブラックと
の配合割合について、以下に詳しく説明する。
ックの特性並びにこれらゴム成分とカーボンブラックと
の配合割合について、以下に詳しく説明する。
（１） ゴム成分ニガラス転移点（Ｔｇ ）が−４０
℃未満の１種または２種以上のＳＢＲとこのＳＢＲ以外
のジエン系ゴムからなる。
℃未満の１種または２種以上のＳＢＲとこのＳＢＲ以外
のジエン系ゴムからなる。
このゴム組成物中の配合割合は特に限定されるものでは
ないが、Ｓ Ｂ Ｒ’１００〜２０重量％に対し、この
ＳＢＲ以外のジエン系ゴムを０〜８０重量％の範囲内で
配合することが好ましい。
ないが、Ｓ Ｂ Ｒ’１００〜２０重量％に対し、この
ＳＢＲ以外のジエン系ゴムを０〜８０重量％の範囲内で
配合することが好ましい。
ＳＢＲ以外のジエン系ゴムとしては、天然ゴム（ＮＲ）
、ポリイソプレンゴム、ガラス転移点Ｔｇが一４０℃以
上のＳＢＲ，ポリブタジェンゴム、ブチルゴム（ＩＩＲ
）、ハロゲン化ブチルゴムなどを例示することができる
。
、ポリイソプレンゴム、ガラス転移点Ｔｇが一４０℃以
上のＳＢＲ，ポリブタジェンゴム、ブチルゴム（ＩＩＲ
）、ハロゲン化ブチルゴムなどを例示することができる
。
本発明は、ゴム硬度の温度依存性が大きい９、’ｒｇの
高いＳＢＲではなくて、’ｒｇが一４０℃未満のＳＢＲ
をゴム成分として使用することにより、ゴム組成物の硬
度の温度依存性を小さ（すると共に、タイヤ使用温度域
（−２０−１００°Ｃ）における剛性、引張強さ、耐摩
耗性等の強度特性並びに６０゛Ｃでのｔａｎδの低下を
防止することができるのである。
高いＳＢＲではなくて、’ｒｇが一４０℃未満のＳＢＲ
をゴム成分として使用することにより、ゴム組成物の硬
度の温度依存性を小さ（すると共に、タイヤ使用温度域
（−２０−１００°Ｃ）における剛性、引張強さ、耐摩
耗性等の強度特性並びに６０゛Ｃでのｔａｎδの低下を
防止することができるのである。
（２）カーボンブラック：窒素比表面積（ＮＡＳＡ）ｆ
Ｊ＜ １１０〜１４０ｍ”／ｇ 、 ２４Ｍ４０ Ｂ
Ｐ吸油量カ８５〜９５ ｍ＋１／１００ｇ 、遠心沈
降法により測定される凝集体分布の半値幅（ΔＤｓｔ）
が５５ｍμ以下であることが必要である。すなわち、こ
のようなカーボンブラックを使用したことによって、前
述したガラス転移点Ｔｇが一４０°Ｃ未満のＳＢＲの使
用が可能になるのである。
Ｊ＜ １１０〜１４０ｍ”／ｇ 、 ２４Ｍ４０ Ｂ
Ｐ吸油量カ８５〜９５ ｍ＋１／１００ｇ 、遠心沈
降法により測定される凝集体分布の半値幅（ΔＤｓｔ）
が５５ｍμ以下であることが必要である。すなわち、こ
のようなカーボンブラックを使用したことによって、前
述したガラス転移点Ｔｇが一４０°Ｃ未満のＳＢＲの使
用が可能になるのである。
しかし、上記窒素比表面積（ＮＡＳＡ）が１１０輪”／
ｇ未満であると、６０℃におけるゴム組成物のｔａｎδ
を所望の水準以下のものとし、グリップ力を低下させて
操縦安定性を向上させることができない、他方、Ｎ、Ｓ
Ａが１４０ｍ”／ｇを超えるとゴム組成物のｔａｎδが
増大し、グリップ力は改良されるが、低温時の硬度が増
加し、冬季操縦安定性が低下する。
ｇ未満であると、６０℃におけるゴム組成物のｔａｎδ
を所望の水準以下のものとし、グリップ力を低下させて
操縦安定性を向上させることができない、他方、Ｎ、Ｓ
Ａが１４０ｍ”／ｇを超えるとゴム組成物のｔａｎδが
増大し、グリップ力は改良されるが、低温時の硬度が増
加し、冬季操縦安定性が低下する。
また、上記２４Ｍ４０ＢＰ吸油量が８５ｓ １ ／１０
０ｇ未満であると、ゴム組成物の耐摩耗性が低下し、タ
イヤトレッド用ゴム組成物としての実用性能が満足され
なくなる。一方、９５ ｍｌ／１００ｇを超えると引張
強さの低下が大きくなるため実用に供することができな
い。
０ｇ未満であると、ゴム組成物の耐摩耗性が低下し、タ
イヤトレッド用ゴム組成物としての実用性能が満足され
なくなる。一方、９５ ｍｌ／１００ｇを超えると引張
強さの低下が大きくなるため実用に供することができな
い。
さらに遠心沈降法により測定される凝集体分布の半値幅
（ΔＤｓｔ）が５５ｍμを超えると０℃および６０℃に
おける前述したｔａｎδが所望の水準に達せず、操縦安
定性の良好なゴム組成物が得られない。
（ΔＤｓｔ）が５５ｍμを超えると０℃および６０℃に
おける前述したｔａｎδが所望の水準に達せず、操縦安
定性の良好なゴム組成物が得られない。
なお、ここで遠心沈降法とはジツイス・レーベル社製デ
ィスクセントリフユージを使用して凝集体分布を測定す
る方法であって、これらストークス径（Ｄｓｔ）の大き
い粒子はど速く拡散沈降することを利用して沈降粒子の
大きさを求めるという方法である。
ィスクセントリフユージを使用して凝集体分布を測定す
る方法であって、これらストークス径（Ｄｓｔ）の大き
い粒子はど速く拡散沈降することを利用して沈降粒子の
大きさを求めるという方法である。
この凝集体分布の半値幅（ΔＤｓｔ）はカーボンブラッ
ク粒子が強固に融着結合したＷｌ集体の大きさの分布、
性状を示すパラメーターである。
ク粒子が強固に融着結合したＷｌ集体の大きさの分布、
性状を示すパラメーターである。
したがって、カーボンブラックの生成過程における反応
温度や燃焼ガスの撹乱度などの生成条件と密接に関連し
ている。このため、凝集体分布の半値幅（ΔＤｓｔ）は
カーボンブラックの窒素比表面積（Ｎ□ＳＡ）と相関す
る関係にあり、二〇Ｎ！Ｓ＾が大きくなるにつれてΔＤ
ｓｔは小さくなり、〔ΔＤｓｔ／ＴｏＳＡ ）比が小さ
くなる傾向がある。
温度や燃焼ガスの撹乱度などの生成条件と密接に関連し
ている。このため、凝集体分布の半値幅（ΔＤｓｔ）は
カーボンブラックの窒素比表面積（Ｎ□ＳＡ）と相関す
る関係にあり、二〇Ｎ！Ｓ＾が大きくなるにつれてΔＤ
ｓｔは小さくなり、〔ΔＤｓｔ／ＴｏＳＡ ）比が小さ
くなる傾向がある。
本発明のゴム組成物の０°Ｃおよび６０°Ｃにおけるｔ
ａｎδを高くする上で、上記窒素比表面積（ＮａＳＡ）
に対するΔＤｓｔの〔ΔＤｓｔ／Ｎ＊ＳＡ］比を０．４
３以下とすることが必要である。この値が０．４３を趙
えると、ＮＡＳＡ１１０〜１４０１ａ″／ｇの範囲にあ
るカーボンブラックを用いたときに、０°Ｃおよび６０
°Ｃにおけるｔａｎδが所望の水準に達しなくなるため
好ましくない。
ａｎδを高くする上で、上記窒素比表面積（ＮａＳＡ）
に対するΔＤｓｔの〔ΔＤｓｔ／Ｎ＊ＳＡ］比を０．４
３以下とすることが必要である。この値が０．４３を趙
えると、ＮＡＳＡ１１０〜１４０１ａ″／ｇの範囲にあ
るカーボンブラックを用いたときに、０°Ｃおよび６０
°Ｃにおけるｔａｎδが所望の水準に達しなくなるため
好ましくない。
（３）配合割合：前記カーボンブラックの配合量はゴム
成分１００重量部に対して３０〜１００重量部であるこ
とが必要である。
成分１００重量部に対して３０〜１００重量部であるこ
とが必要である。
カーボンブラックの配合量が３０重量部未満では、トレ
ッドゴム用としての耐摩耗性が不十分になるし、他方、
１００重量部を超えるとゴム中にカーボンブラック粒子
が均一に分散し難くなり、良好なゴム組成物が得られな
くなる。
ッドゴム用としての耐摩耗性が不十分になるし、他方、
１００重量部を超えるとゴム中にカーボンブラック粒子
が均一に分散し難くなり、良好なゴム組成物が得られな
くなる。
さらに本発明に使用するゴム組成物は、その−１０°Ｃ
におけるゴム硬度と２０℃におけるゴム硬度との差ΔＨ
ａが１２以下、好ましくは１０以下であることが望まし
い。
におけるゴム硬度と２０℃におけるゴム硬度との差ΔＨ
ａが１２以下、好ましくは１０以下であることが望まし
い。
本発明のゴム組成物は、上記カーボンブラックの他に必
要に応じて、例えば、硫黄等の加硫剤、加硫促進剤、加
硫促進助剤、老化防止剤、粘着付与剤、軟化剤、充填剤
等を含有してもよい。
要に応じて、例えば、硫黄等の加硫剤、加硫促進剤、加
硫促進助剤、老化防止剤、粘着付与剤、軟化剤、充填剤
等を含有してもよい。
以下に実施例により本発明をさらに具体的に説明する。
なお、実施例の表中のカーボンブラックの窒素比表面積
（ＮＡＳＡ）、２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量、凝集体分布の半
値幅くΔＤｓｔ） 、ｔａｎδおよびガラス転移点（Ｔ
ｇ ）は、それぞれ次の測定方法により測定した値であ
る。
（ＮＡＳＡ）、２４Ｍ４ＤＢＰ吸油量、凝集体分布の半
値幅くΔＤｓｔ） 、ｔａｎδおよびガラス転移点（Ｔ
ｇ ）は、それぞれ次の測定方法により測定した値であ
る。
ＮＳ＾ ： ＡＳＴＭ−０３０３７−７８″５ｔａｎ
ｄａｒｄ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ Ｔｒｅａｔｉｎｇ
Ｃａｒｂｏｎ Ｂｌａｃｋ−３ｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ
ｂｙ Ｎｉｔｒｏｇｅｎ ＡｄｓｏｒｐｔｉｏｎＭｅ
ｔｈｏｄ Ｃによる。
ｄａｒｄ Ｍｅｔｈｏｄｓ ｏｆ Ｔｒｅａｔｉｎｇ
Ｃａｒｂｏｎ Ｂｌａｃｋ−３ｕｒｆａｃｅ Ａｒｅａ
ｂｙ Ｎｉｔｒｏｇｅｎ ＡｄｓｏｒｐｔｉｏｎＭｅ
ｔｈｏｄ Ｃによる。
２４Ｍ４０ＢＰ ’ ： ＡＳＴＭＤ−３４９
３による。
３による。
の ΔＤｓｔ） ：ディスクセントリフェージ
（英国Ｊｏｉｃｅ Ｌｏｅｂ１社製）を用いて次の方法
により測定した。すなわち、カーボンブラックを精秤し
、２０容量χのエタノール水溶液と界面活性剤とを加え
、カーボンブラック１１１度を５■／１００ｃｃとなる
ように超音波で分散させて試料溶液を作製する０次に、
ディスクセントリフエージの回転速度を８００Ｏｒｐｍ
に設定し、スピン液（蒸溜水）１０ｓｊ２をこのディス
クセントリフエージに加えた後に０．５ｍＦ！のバッフ
ァー液（２０容量χエタノール水溶液）を注入する。
（英国Ｊｏｉｃｅ Ｌｏｅｂ１社製）を用いて次の方法
により測定した。すなわち、カーボンブラックを精秤し
、２０容量χのエタノール水溶液と界面活性剤とを加え
、カーボンブラック１１１度を５■／１００ｃｃとなる
ように超音波で分散させて試料溶液を作製する０次に、
ディスクセントリフエージの回転速度を８００Ｏｒｐｍ
に設定し、スピン液（蒸溜水）１０ｓｊ２をこのディス
クセントリフエージに加えた後に０．５ｍＦ！のバッフ
ァー液（２０容量χエタノール水溶液）を注入する。
ついで、これに試料溶液０．５〜１．０ｍｌを注射器で
加え、遠心沈降を開始させ、光沈降決によりストークス
径で換算された凝集体分布曲線を作成する。そのヒスト
グラムにおける最多頻度（最大吸光度）の％のときの凝
集体の分布値を半値幅（ΔＤｓｔ）とする。
加え、遠心沈降を開始させ、光沈降決によりストークス
径で換算された凝集体分布曲線を作成する。そのヒスト
グラムにおける最多頻度（最大吸光度）の％のときの凝
集体の分布値を半値幅（ΔＤｓｔ）とする。
ｔａｎδ：
粘弾性スペクトロメーター（岩本製作所■製）を用いて
温度Ｏ℃および６０℃、歪率１０±２％、周波数２０七
で測定した値である。０°Ｃにおけるｔａｎδは湿潤路
でのグリップ力の尺度であり、６０℃におけるｔａｒｉ
δは乾燥路でのグリップ力の尺度である。いずれの場合
もｔａｎδの値の大きい方がタイヤのグリップ力が大き
い。
温度Ｏ℃および６０℃、歪率１０±２％、周波数２０七
で測定した値である。０°Ｃにおけるｔａｎδは湿潤路
でのグリップ力の尺度であり、６０℃におけるｔａｒｉ
δは乾燥路でのグリップ力の尺度である。いずれの場合
もｔａｎδの値の大きい方がタイヤのグリップ力が大き
い。
ガース−占 Ｔ ）：
ＪＩＳに６３０１によって測定した。
第１表に示す４種類のカーボンブラック並びに第２表に
示す４種類のＳＢＲを使用して、第３表に示す配合組成
（重量部）を有する１２種類のゴム組成物を作成した。
示す４種類のＳＢＲを使用して、第３表に示す配合組成
（重量部）を有する１２種類のゴム組成物を作成した。
これらのゴム組成物について、それぞれ１６０°Ｃで３
０分間加硫して得られた加硫物の−ｌＯ℃と２０°Ｃに
おけるＪＩＳ硬度、ΔＥｌｓ、 ０℃および６０℃にお
けるｔａｎδを測定し、その結果を第３表に示した。
０分間加硫して得られた加硫物の−ｌＯ℃と２０°Ｃに
おけるＪＩＳ硬度、ΔＥｌｓ、 ０℃および６０℃にお
けるｔａｎδを測定し、その結果を第３表に示した。
（本真以下、余白）
第２表
表中、Ｓ Ｂ Ｒ−１７１２は日本ゼオン■製１ニボー
ル”１７１２、Ｓ Ｂ Ｒ−１５３４は旭化成■製“タ
フデン” １５３４、Ｓ Ｂ Ｒ−１５０２は日本ゼオ
ン■製“ニポール′″１５０２である。
ル”１７１２、Ｓ Ｂ Ｒ−１５３４は旭化成■製“タ
フデン” １５３４、Ｓ Ｂ Ｒ−１５０２は日本ゼオ
ン■製“ニポール′″１５０２である。
上表中、横）は昭和キャボット■製の“ショウブラック
′″ＩＳ ！＞は三菱化成工業■製の“ダイアブラック
”Ａである。
′″ＩＳ ！＞は三菱化成工業■製の“ダイアブラック
”Ａである。
（本真以下、余白）
第３表に示す通り、本発明に規定する物性値を満足する
ＣＢ−１およびＣＢ−２を配合した実施例１と２は、本
発明に規定する物性値を満足しないＣＢ−Ｎ２２０を配
合しただけが相違する比較例１と一１０℃および２０℃
におけるゴム硬度は同じである。しかし、０℃と６０℃
におけるｔａｎ ６がいずれも大きく、湿潤路並びに乾
燥路におけるグリップ力が大きく、操縦安定性に優れた
ゴム組成物であることが判る。また、本発明に規定する
物性値を満足しないＣＢ−ＮＩＩＯを配合しただけが相
違する比較例２は、実施例１と２に比べて０℃と６０℃
におけるｔａｎδがいずれも小さく、かつゴム硬度も大
きい。
ＣＢ−１およびＣＢ−２を配合した実施例１と２は、本
発明に規定する物性値を満足しないＣＢ−Ｎ２２０を配
合しただけが相違する比較例１と一１０℃および２０℃
におけるゴム硬度は同じである。しかし、０℃と６０℃
におけるｔａｎ ６がいずれも大きく、湿潤路並びに乾
燥路におけるグリップ力が大きく、操縦安定性に優れた
ゴム組成物であることが判る。また、本発明に規定する
物性値を満足しないＣＢ−ＮＩＩＯを配合しただけが相
違する比較例２は、実施例１と２に比べて０℃と６０℃
におけるｔａｎδがいずれも小さく、かつゴム硬度も大
きい。
また、実施例１においてゴム成分の種類と配合量を変更
した４種類のゴム組成物について、それぞれカーボンブ
ランクの種類のみ変更したところ、実施例３と比較例３
、実施例４と比較例４、実施例５と比較例５および実施
例６と比較例６に示すように、いずれも本発明に規定す
る物性値を満、足するカーボンブラックを含有するもの
は、ｔａｎδが大きく、トレッドゴム用として操縦安定
性の良好なゴム組成物であることが判る。また、Ｔｇが
一４０℃以上の２１℃の５ＢＲ−２を配合した比較例７
は、−１０℃におけるＪＩＳ硬度が増大し、ΔＨｓが大
きくなり、冬季性能が低下することが判る。
した４種類のゴム組成物について、それぞれカーボンブ
ランクの種類のみ変更したところ、実施例３と比較例３
、実施例４と比較例４、実施例５と比較例５および実施
例６と比較例６に示すように、いずれも本発明に規定す
る物性値を満、足するカーボンブラックを含有するもの
は、ｔａｎδが大きく、トレッドゴム用として操縦安定
性の良好なゴム組成物であることが判る。また、Ｔｇが
一４０℃以上の２１℃の５ＢＲ−２を配合した比較例７
は、−１０℃におけるＪＩＳ硬度が増大し、ΔＨｓが大
きくなり、冬季性能が低下することが判る。
次に、実施例１、比較例１、実施例５並びに比較例５の
４種類のゴム組成物を、それぞれトレッドゴムとして使
用し、本発明タイヤｌ、■、対比タイヤ１１■の４種類
のタイヤを作成した。
４種類のゴム組成物を、それぞれトレッドゴムとして使
用し、本発明タイヤｌ、■、対比タイヤ１１■の４種類
のタイヤを作成した。
これら４種類のタイヤについて、ドライおよび雪上操縦
安定性並びにウェット制動性を評価し、第４表に示す結
果を得た。
安定性並びにウェット制動性を評価し、第４表に示す結
果を得た。
これらのタイヤのサイズはいずれも１９５／６０Ｒ１４
である。
である。
操縦安定性とウェット制動性は次の方法により評価した
値である。
値である。
１亘宏定性：
フィーリング評価による。それぞれ対比タイヤＩおよび
■の評価結果を１００とし、それぞれこれに対する本発
明タイヤＩおよび■の評価結果を指数で示した。指数値
が大きいほど操縦安定性は優れている。
■の評価結果を１００とし、それぞれこれに対する本発
明タイヤＩおよび■の評価結果を指数で示した。指数値
が大きいほど操縦安定性は優れている。
皇五ヱ上Ｎ監性：
水深が１〜３１１１＋のウェット路面に於ける制動距離
を測定し、対比タイヤ■および■のの制動距離を１００
とし、それぞれこれに対する本発明タイヤＩおよび■の
制動距離を指数で示した。
を測定し、対比タイヤ■および■のの制動距離を１００
とし、それぞれこれに対する本発明タイヤＩおよび■の
制動距離を指数で示した。
この指数値が大きいほど制動性に優れている。
第４表
第４表から明らかなように、前記ｃａ−ｉを含有する実
施例１のゴム組成物をトレッドゴムとして使用した本発
明タイヤＩは、前記ＣＢ−Ｎ２２０を含有する比較例１
のゴム組成物をトレッドゴムに使用した対比タイヤ■に
比べて、雪上操縦安定性が変わらないが、ウェット制動
性に優れ、ドライ操縦安定性が大幅に改良されることが
判る。
施例１のゴム組成物をトレッドゴムとして使用した本発
明タイヤＩは、前記ＣＢ−Ｎ２２０を含有する比較例１
のゴム組成物をトレッドゴムに使用した対比タイヤ■に
比べて、雪上操縦安定性が変わらないが、ウェット制動
性に優れ、ドライ操縦安定性が大幅に改良されることが
判る。
また、ＣＢ−１を含有する実施例５のゴム組成物をトレ
ンドゴムに使用した本発明タイヤ■と、ＣＢ−ＮＩＩＯ
を配合した比較例５のゴム組成物をトレンドゴムに使用
した対比タイヤ■とを比較すると、本発明タイヤ■はド
ライ操縦安定性に優れ、かつウェット制動性並びに雪上
操縦安定性が著しく向上することが判る。
ンドゴムに使用した本発明タイヤ■と、ＣＢ−ＮＩＩＯ
を配合した比較例５のゴム組成物をトレンドゴムに使用
した対比タイヤ■とを比較すると、本発明タイヤ■はド
ライ操縦安定性に優れ、かつウェット制動性並びに雪上
操縦安定性が著しく向上することが判る。
以上説明したように、本発明によれば、ゴム成分として
ガラス転移点が一４０℃未満の１種または２種以上のＳ
ＢＲを使用し、かつこのＳＢＲに対して前述した特定の
カーボンブランクを配合することにより、０℃並びに６
０℃でのｔａｎｄが共に高く、低温および高温の如何に
かかわらず、常にグリップ力を高度に維持することがで
きる。したがって、夏季のみならず、冬季においてもタ
イヤの操縦安定性を優れたものとし、またドライ操縦安
定性のみならず、雪上操縦安定性に優れ、かつウェット
制動性の良好なトレッド用ゴム組成物とすることができ
る。
ガラス転移点が一４０℃未満の１種または２種以上のＳ
ＢＲを使用し、かつこのＳＢＲに対して前述した特定の
カーボンブランクを配合することにより、０℃並びに６
０℃でのｔａｎｄが共に高く、低温および高温の如何に
かかわらず、常にグリップ力を高度に維持することがで
きる。したがって、夏季のみならず、冬季においてもタ
イヤの操縦安定性を優れたものとし、またドライ操縦安
定性のみならず、雪上操縦安定性に優れ、かつウェット
制動性の良好なトレッド用ゴム組成物とすることができ
る。
代理人 弁理士 小 川 信 −
Claims (1)
- ガラス転移点−４０℃未満の１種または２種以上のスチ
レン−ブタジエン共重合体ゴムと該ゴム以外のジエン系
ゴムとからなるゴム成分１００重量部に対し、窒素比表
面積（Ｎ＿２ＳＡ）が１１０〜１４０ｍ＾２／ｇ、２４
Ｍ４ＤＢＰ吸油量が８５〜９５ｍｌ／１００ｇ、遠心沈
降法により測定される凝集体分布の半値幅（ΔＤｓｔ）
が５５ｍμ以下およびΔＤｓｔ／Ｎ＿２ＳＡ比が０．４
３以下であるカーボンブラックを３０〜１００重量部配
合してなるタイヤトレッド用ゴム組成物。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1093012A JP2678658B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | タイヤトレツド用ゴム組成物 |
| KR1019900005065A KR900016341A (ko) | 1989-04-14 | 1990-04-12 | 타이어 트레드용 고무 조성물 |
| US07/770,141 US5206283A (en) | 1989-04-14 | 1991-10-03 | Rubber composition for automobile tires |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1093012A JP2678658B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | タイヤトレツド用ゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02272043A true JPH02272043A (ja) | 1990-11-06 |
| JP2678658B2 JP2678658B2 (ja) | 1997-11-17 |
Family
ID=14070520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1093012A Expired - Fee Related JP2678658B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-04-14 | タイヤトレツド用ゴム組成物 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2678658B2 (ja) |
| KR (1) | KR900016341A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6256658B1 (ja) * | 2017-03-07 | 2018-01-10 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
-
1989
- 1989-04-14 JP JP1093012A patent/JP2678658B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-04-12 KR KR1019900005065A patent/KR900016341A/ko not_active Application Discontinuation
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6256658B1 (ja) * | 2017-03-07 | 2018-01-10 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
| WO2018163273A1 (ja) * | 2017-03-07 | 2018-09-13 | 横浜ゴム株式会社 | 空気入りタイヤ |
| RU2699511C1 (ru) * | 2017-03-07 | 2019-09-05 | Дзе Йокогама Раббер Ко., Лтд. | Пневматическая шина |
| DE112017007194B4 (de) * | 2017-03-07 | 2021-04-29 | The Yokohama Rubber Co., Ltd. | Luftreifen |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR900016341A (ko) | 1990-11-13 |
| JP2678658B2 (ja) | 1997-11-17 |
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