JPH02228495A - 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 - Google Patents
銅製熱交換器用フィン材とその製造方法Info
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- JPH02228495A JPH02228495A JP4917789A JP4917789A JPH02228495A JP H02228495 A JPH02228495 A JP H02228495A JP 4917789 A JP4917789 A JP 4917789A JP 4917789 A JP4917789 A JP 4917789A JP H02228495 A JPH02228495 A JP H02228495A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
自動車等の腐食環境の激しい条件で使用される銅製熱交
換器に好適なフィン材とその製造方法に関するものであ
る。
換器に好適なフィン材とその製造方法に関するものであ
る。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕近年自動
車用熱交換器の軽量化に伴なう熱交換器用フィン材の薄
肉化指向が高まる一方、融雪材等による塩害腐食が問題
となっており、この塩害腐食によるフィンの激しい腐食
損耗は放熱特性の低下や強度劣化等熱交換器に対して重
大な影響を与えている。
車用熱交換器の軽量化に伴なう熱交換器用フィン材の薄
肉化指向が高まる一方、融雪材等による塩害腐食が問題
となっており、この塩害腐食によるフィンの激しい腐食
損耗は放熱特性の低下や強度劣化等熱交換器に対して重
大な影響を与えている。
一般に熱交換器用、フィン材には耐食性と共に強度等が
要求されているが、耐食性の改善という点では、例えば
Ｃｕ−Ｎｉ系耐食合金の如く、第２．第３の元素の添加
による材料そのものの合金化によっても可能であるが、
コスト増を招き、経済的に不利となるばかりでなく、熱
伝導性（導電性）の大巾な低下を招き、耐食性の面では
優れているも、高導電性が要求される熱交換器用フィン
材としては全く不適なものとなってしまう。
要求されているが、耐食性の改善という点では、例えば
Ｃｕ−Ｎｉ系耐食合金の如く、第２．第３の元素の添加
による材料そのものの合金化によっても可能であるが、
コスト増を招き、経済的に不利となるばかりでなく、熱
伝導性（導電性）の大巾な低下を招き、耐食性の面では
優れているも、高導電性が要求される熱交換器用フィン
材としては全く不適なものとなってしまう。
一方本来腐食は表面での現象であるところから、材料の
表面のみを改質することにすれば、導電性の低下を低く
おさえて耐食性を向上させることも可能である。このよ
うな考えに基づき、例えば自動車ラジェータ用フィン材
として、高導電性銅系材料の表面にＺｎの拡散層を形成
し、犠牲陽極的に内部の芯材を保護し、導電性は芯材に
もたせた熱交換器用フィン材が提案されている。事実表
面にＺｎの拡散層を形成することにより、耐食性改善の
明瞭な効果が認められるが、導電性との兼ね合いにより
、表層に形成されるＺｎの拡散層は片側数μ程度に限定
されていることと、この場合表面がＣｕ−Ｚｎ合金、い
わゆる黄銅となるため、黄銅特有の脱亜鉛腐食によりＺ
ｎが消失し、長期間に渡ってＺｎの犠牲陽極効果を保持
できないという問題がある。
表面のみを改質することにすれば、導電性の低下を低く
おさえて耐食性を向上させることも可能である。このよ
うな考えに基づき、例えば自動車ラジェータ用フィン材
として、高導電性銅系材料の表面にＺｎの拡散層を形成
し、犠牲陽極的に内部の芯材を保護し、導電性は芯材に
もたせた熱交換器用フィン材が提案されている。事実表
面にＺｎの拡散層を形成することにより、耐食性改善の
明瞭な効果が認められるが、導電性との兼ね合いにより
、表層に形成されるＺｎの拡散層は片側数μ程度に限定
されていることと、この場合表面がＣｕ−Ｚｎ合金、い
わゆる黄銅となるため、黄銅特有の脱亜鉛腐食によりＺ
ｎが消失し、長期間に渡ってＺｎの犠牲陽極効果を保持
できないという問題がある。
前述の如く表層に形成されるＺｎの拡散層は、片側数μ
程度に限定されてはいるが、黄銅特有の脱亜鉛腐食を抑
制低減するのに有効な第３元素を拡散中に添加し、拡散
層自体の高耐食化を計ることができれば、更に耐食性を
改善することも可能となる。
程度に限定されてはいるが、黄銅特有の脱亜鉛腐食を抑
制低減するのに有効な第３元素を拡散中に添加し、拡散
層自体の高耐食化を計ることができれば、更に耐食性を
改善することも可能となる。
拡散層中に第３元素を添加する方法としては、（１）芯
材中に第３元素Ｘを添加しておき、拡散処理時にＸを拡
散層中に拡散させる方法。
材中に第３元素Ｘを添加しておき、拡散処理時にＸを拡
散層中に拡散させる方法。
＋２）Ｚｎの層と第３元素Ｘの層を複層積層し、拡散処
理により拡散層中にＸを添加する方法。
理により拡散層中にＸを添加する方法。
（３１Ｚｎの層と第３元素Ｘの合金（Ｚｎ−Ｘ合金）と
して被覆し、拡散処理により拡散層内にＸを添加する方
法。
して被覆し、拡散処理により拡散層内にＸを添加する方
法。
あるいはこれ等の組み合せによる方法等が考えられる。
本発明はこれに鑑み、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に形成
されたＣ ｕ −Ｚ ｒ１拡散層の耐食性改善の効果に
対する添加元素の影響にについて検討の結果、Ｎｉの添
加が有効であり、ＺｎＮｉ合金として被覆することが好
適であることを知見し、更に検討の結果、耐食性に優れ
た銅製熱交換器用フィン材とその製造方法を開発したも
のである。
されたＣ ｕ −Ｚ ｒ１拡散層の耐食性改善の効果に
対する添加元素の影響にについて検討の結果、Ｎｉの添
加が有効であり、ＺｎＮｉ合金として被覆することが好
適であることを知見し、更に検討の結果、耐食性に優れ
た銅製熱交換器用フィン材とその製造方法を開発したも
のである。
即ち本発明フィン材は、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、
Ｚｎ−Ｎｉ合金とＣｕとの拡散層を形成し、該拡散層の
表面におけるＺｎ濃度を１０〜４２％としたことを特徴
とするものである。
Ｚｎ−Ｎｉ合金とＣｕとの拡散層を形成し、該拡散層の
表面におけるＺｎ濃度を１０〜４２％としたことを特徴
とするものである。
また本発明製造方法は、Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、
電気メッキによりＮｉ含有率６〜１８ｖ１％のＺｎ−Ｎ
ｉ合金を被覆した後、加熱拡散処理するか、又は加熱拡
散処理と圧延加工を施すことにより拡散層の表面におけ
るＺｎ濃度を１０〜４２ｗｔ％とすることを特徴とする
ものである。
電気メッキによりＮｉ含有率６〜１８ｖ１％のＺｎ−Ｎ
ｉ合金を被覆した後、加熱拡散処理するか、又は加熱拡
散処理と圧延加工を施すことにより拡散層の表面におけ
るＺｎ濃度を１０〜４２ｗｔ％とすることを特徴とする
ものである。
本発明はＣｕ又はＣｕ合金条の表面に、耐食性の優れた
Ｎｉ含有率６〜１８１１％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆し、
加熱拡散処理によりＣｕ又はＣｕ合金条の表面にＺｎ−
Ｎｉ合金とＣｕの拡散層を形成し、該拡散層の表面にお
けるＺｎ濃度を１０〜４２ｖ１％とすることによりＺｎ
の脱亜鉛腐食を軽減し、かつＺｎの犠牲陽極的効果によ
り内部のＣｕ又はＣｕ合金を保護するものである。Ｚｎ
−Ｎｉ合金の被覆には電気メッキを用いメッキ浴として
はＮｉ含有率が６〜１８ｗｔ％となるメッキ浴及びメッ
キ条件であれば、硫酸塩浴、塩化物浴、硫酸塩と塩化物
の混合浴及びスルファミン酸浴等向れも使用できる。
Ｎｉ含有率６〜１８１１％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆し、
加熱拡散処理によりＣｕ又はＣｕ合金条の表面にＺｎ−
Ｎｉ合金とＣｕの拡散層を形成し、該拡散層の表面にお
けるＺｎ濃度を１０〜４２ｖ１％とすることによりＺｎ
の脱亜鉛腐食を軽減し、かつＺｎの犠牲陽極的効果によ
り内部のＣｕ又はＣｕ合金を保護するものである。Ｚｎ
−Ｎｉ合金の被覆には電気メッキを用いメッキ浴として
はＮｉ含有率が６〜１８ｗｔ％となるメッキ浴及びメッ
キ条件であれば、硫酸塩浴、塩化物浴、硫酸塩と塩化物
の混合浴及びスルファミン酸浴等向れも使用できる。
メッキ浴のＮｉ含有率を６〜１８ｗｔ％としたのは、Ｎ
ｉ含有率が６ｗｔ％以上で耐食性の優れたγ相主体の形
態となりはじめ、約１０％以上でほぼγ相単相きなり、
耐食性が改善されるが、６ｗｔ％未満ではＺｎにＮｉが
同浴した相が主体となるため、耐食性の改善効果はほと
んどないか、あってもわずかであり、高価なＮｉを使用
するＺｎ−Ｎｉ合金メッキのメリットが生かされないた
めである。また１８ｖ１％以下としたのは、これ以上Ｎ
ｉ含有率を増加させても、更に耐食性が改善されること
がないことと、高価なＮｉが増加する分、経済的に不利
となるためで、好ましくはＮｉ含有率１０〜！５Ｗ（％
とすることが望ましい。
ｉ含有率が６ｗｔ％以上で耐食性の優れたγ相主体の形
態となりはじめ、約１０％以上でほぼγ相単相きなり、
耐食性が改善されるが、６ｗｔ％未満ではＺｎにＮｉが
同浴した相が主体となるため、耐食性の改善効果はほと
んどないか、あってもわずかであり、高価なＮｉを使用
するＺｎ−Ｎｉ合金メッキのメリットが生かされないた
めである。また１８ｖ１％以下としたのは、これ以上Ｎ
ｉ含有率を増加させても、更に耐食性が改善されること
がないことと、高価なＮｉが増加する分、経済的に不利
となるためで、好ましくはＮｉ含有率１０〜！５Ｗ（％
とすることが望ましい。
Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ後の加熱拡散処理はメッキ層とＣ
ｕ又はＣｕ合金条との相互拡散により、両者の密着性を
強固にすると共に、Ｃｕ中へのＺｎとＮｉとの拡散速度
の差（Ｚｎの方がＮｉより速い）を利用し、Ｚｎ−Ｎｉ
７層の形態を維持しながらＺｎの一部をＣｕに置きかえ
、拡散層の表面側を高耐食性のＣｕ−Ｚｎ−Ｎｉ合金層
とし、その下層をＣｕ−Ｚｎ合金層とする２層の拡散層
となることで拡散層に犠牲陽極効果と高耐食性を兼ねそ
なえさせるためである。
ｕ又はＣｕ合金条との相互拡散により、両者の密着性を
強固にすると共に、Ｃｕ中へのＺｎとＮｉとの拡散速度
の差（Ｚｎの方がＮｉより速い）を利用し、Ｚｎ−Ｎｉ
７層の形態を維持しながらＺｎの一部をＣｕに置きかえ
、拡散層の表面側を高耐食性のＣｕ−Ｚｎ−Ｎｉ合金層
とし、その下層をＣｕ−Ｚｎ合金層とする２層の拡散層
となることで拡散層に犠牲陽極効果と高耐食性を兼ねそ
なえさせるためである。
しかして拡散層表面でのＺｎ濃度を１０〜４２ｗｔ％と
したのは、次の理由による。Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ拡散
フィン材の場合、耐食性改善効果と導電性との兼ね合い
より、メッキ厚／芯材（被膜率）は０．０４〜（１，１
１程度が望ましく、又熱交換器用フィン材とした最終的
に使用される時の板厚が一般に３０〜４５μ程度である
こと考慮すると、］Ｑｖｔ％未満となるような拡散処理
を施した場合には、過剰拡散となり、導電性の低下が大
きくなりすぎるためであり、またメッキ厚及び被覆率が
同じであれば、拡散層表面でのＺｎ濃度が１０ｗｔ％の
ものよりも耐食性が劣るためである。また４２ｖ１％を
超える様な拡散処理の場合には、拡散不足となり、導電
性の問題は特になくなるが半田付は性、圧延性等が悪く
なるためであり、又メッキ厚及び被覆率が同じであれば
、拡散層表面でのＺｎ濃度が４２ｗｔ％のものよりも耐
食性が劣ってくるためである。
したのは、次の理由による。Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ拡散
フィン材の場合、耐食性改善効果と導電性との兼ね合い
より、メッキ厚／芯材（被膜率）は０．０４〜（１，１
１程度が望ましく、又熱交換器用フィン材とした最終的
に使用される時の板厚が一般に３０〜４５μ程度である
こと考慮すると、］Ｑｖｔ％未満となるような拡散処理
を施した場合には、過剰拡散となり、導電性の低下が大
きくなりすぎるためであり、またメッキ厚及び被覆率が
同じであれば、拡散層表面でのＺｎ濃度が１０ｗｔ％の
ものよりも耐食性が劣るためである。また４２ｖ１％を
超える様な拡散処理の場合には、拡散不足となり、導電
性の問題は特になくなるが半田付は性、圧延性等が悪く
なるためであり、又メッキ厚及び被覆率が同じであれば
、拡散層表面でのＺｎ濃度が４２ｗｔ％のものよりも耐
食性が劣ってくるためである。
また圧延加工は加熱拡散と相俟って密着性を改善し、寸
法精度を向上すると共にメッキ層を加工組織とすること
により、フィン材の強度を改善するためである。加熱拡
散処理と圧延加工は何れを先に施しても、本発明の効果
は得られるが、最終工程で圧延加工を施すことか望まし
い。
法精度を向上すると共にメッキ層を加工組織とすること
により、フィン材の強度を改善するためである。加熱拡
散処理と圧延加工は何れを先に施しても、本発明の効果
は得られるが、最終工程で圧延加工を施すことか望まし
い。
Ｍｇを０．０２ｗｔ％含有する厚さ０．０６５ｍｍの耐
熱銅条（導電率９５．５％ＴＡＣＳ）に、下記メッキ浴
を用いてＺｎ−Ｎｉ合金メツを両面に施した後、３００
〜６００℃で加熱拡散処理し、拡散層表面で種々のＺｎ
濃度を有する試料を作成した。これを圧延加工して厚さ
０．０３６ｍ＋のフィン材とした。
熱銅条（導電率９５．５％ＴＡＣＳ）に、下記メッキ浴
を用いてＺｎ−Ｎｉ合金メツを両面に施した後、３００
〜６００℃で加熱拡散処理し、拡散層表面で種々のＺｎ
濃度を有する試料を作成した。これを圧延加工して厚さ
０．０３６ｍ＋のフィン材とした。
これらについて腐食試験を行ない腐食速度を測定した。
その結果を第１表に示す。
腐食試験はＩｔｓ ｌ ２３７＋に基づく塩水噴霧を１
時間行なった後、湿度３０％の恒温槽に３０分間保持し
、更に温度７０℃、湿度９５％の恒温恒湿層内に２２．
５時間保持することを３０回繰り返すことによって行っ
た。その後希硫酸溶液により腐食生成物のみを溶解除去
し、腐食試験前後の重量より腐食減量を求めた。
時間行なった後、湿度３０％の恒温槽に３０分間保持し
、更に温度７０℃、湿度９５％の恒温恒湿層内に２２．
５時間保持することを３０回繰り返すことによって行っ
た。その後希硫酸溶液により腐食生成物のみを溶解除去
し、腐食試験前後の重量より腐食減量を求めた。
メッキ浴Ｉ
Ｎ ｉ ３０４
Ｚ ｎ Ｓ Ｏ４
Ｎ ａ Ｓ Ｏ４
Ａｌ （Ｓｏ。
Ｈ
温度
電流密度
メッキ浴２
１ＳＯ４
ｎＳＯ４
ａＳＯ４
・ ６Ｈ２０
・ ７Ｈ２０
・６ Ｈ２０３ＱＯｇ／ｌ
・７Ｈ２ｏ Ｈｇ＃！１００ｇ＃り
、・１４−１８Ｈ２０３０ｇ７１
２．５
５０℃
５＾／ｄｉｒｒ
３００！／１
８０ｘ／１
１０（Ｉｇ／ｌ
ＡＩ （ＳＯ４） ３ ・Ｈ−１８Ｈ２Ｈ
温度
電流密度
メッキ浴３
Ｎ ｉ Ｓ Ｏ４・６Ｈ２０
ＺｎＳ０４ ・７Ｈ２Ｏ
ａＳＯａ
Ａ１２ （ＳＯ４）３ ・１４ １８Ｈ２Ｈ
温度
電流密度
メッキ浴４
ＮｉＳＯ＜ ・６Ｈ２０
ＺｎＳＯ４・７Ｈ２Ｏ
ａｚＳＯａ
ＡＩ！２ （ＳＯ４）３ ・１４〜１８Ｈ２Ｈ
温度
電流密度
０ ３［１ｇ／１
２．５
５０℃
３５＾／ｄＩＴｆ
Ｂｏｘ／１
２２０ｇ／Ａ’
１０（Ｉｇ／１
０ ３０ｇ７１
１．５
５０℃
５Ａ／ｄｔｒｒ
５０ｇ＃’
２５０！／１
１００！／１
０ ３０ｘ／１
５０℃
５＾／ｄｄ
メッキ浴５
ＮｉＳＯ４・６Ｈ２０
ＺｎＳＯ４” ７Ｈ２Ｏ
ａ２Ｓｏ４
Ａｌ ２ （ＳＯ４） ３ ・＋４−１８Ｈ２Ｈ
温度
電流密度
３００ ｔ／１
２０！／Ａ’
１００ｇ／１
０ ３０ｇ＃！
１．５
５０℃
５＾／ｄ１１？
第１表より明らかなように、拡散層表面でのＺｎ１度が
１０〜４２ｗｔ％の範囲内にあっても、メッキ膜中のＮ
ｉ含有量が下限の６ｖ１％未満である比較フィン材魔９
は脱亜鉛腐食を起し易いため、腐食減量も大きく耐食性
に劣っていることが判る。これに対し、拡散層表面のＺ
ｎｌｆｌ度が１０〜４２１１％の範囲内で、メッキ膜中
のＮｉ含有量が６〜１８Ｗ（％の範囲内にある本発明フ
ィン材Ｎα１〜６では耐食性が向上していることが判る
。
１０〜４２ｗｔ％の範囲内にあっても、メッキ膜中のＮ
ｉ含有量が下限の６ｖ１％未満である比較フィン材魔９
は脱亜鉛腐食を起し易いため、腐食減量も大きく耐食性
に劣っていることが判る。これに対し、拡散層表面のＺ
ｎｌｆｌ度が１０〜４２１１％の範囲内で、メッキ膜中
のＮｉ含有量が６〜１８Ｗ（％の範囲内にある本発明フ
ィン材Ｎα１〜６では耐食性が向上していることが判る
。
またメッキ膜中のＮｉ含有ｌが６〜１８ｗｔ％の範囲内
にあっても、過剰拡散により、拡散層表面におけるＺｎ
濃度が下限の１０ｗｔ％未満である比較フィン材Ｎα７
は導電率の低下が大きく、かつ腐食減量も大きく耐食性
も劣ることが判る。
にあっても、過剰拡散により、拡散層表面におけるＺｎ
濃度が下限の１０ｗｔ％未満である比較フィン材Ｎα７
は導電率の低下が大きく、かつ腐食減量も大きく耐食性
も劣ることが判る。
更に拡散層表面のＺｎｌｌｌ度が上限の４２ｗｔ％を越
える比較フィン材魔８では、半田付は性が悪くなり、圧
延途中一部に割れを生じる等の問題がある。
える比較フィン材魔８では、半田付は性が悪くなり、圧
延途中一部に割れを生じる等の問題がある。
一方拡散層中のＮｉ含有率が１８ｗ（％を越える比較フ
ィン材ｋｌＯはより以上の耐食性の向上が認められず、
Ｎｉを多く使用した分だけコストアップにつながり不利
となる。
ィン材ｋｌＯはより以上の耐食性の向上が認められず、
Ｎｉを多く使用した分だけコストアップにつながり不利
となる。
このように本発明によれば、銅製熱交換器用フィン材の
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低下を低
くおさえることが可能となり、放熱用フィンとしての使
用寿命を向上させ、かつ薄肉軽ｌ化を可能にする等工業
上顕著な効果を奏するものである。
耐食性を効果的に改善すると共に、熱伝導性の低下を低
くおさえることが可能となり、放熱用フィンとしての使
用寿命を向上させ、かつ薄肉軽ｌ化を可能にする等工業
上顕著な効果を奏するものである。
Claims (2)
- （１） Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、Ｚｎ−Ｎｉ合金
とＣｕとの拡散層を形成し、該拡散層の表面におけるＺ
ｎ濃度を１０〜４２ｗｔ％としたことを特徴とする銅製
熱交換器用フィン材。 - （２） Ｃｕ又はＣｕ合金条の表面に、電気メッキによ
りＮｉ含有率６〜１８ｗｔ％のＺｎ−Ｎｉ合金を被覆し
た後、加熱拡散処理するか、又は加熱拡散処理と圧延加
工を施すことにより、拡散層の表面におけるＺｎ濃度を
１０〜４２ｗｔ％とすることを特徴とする銅製熱交換器
用フィン材。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4917789A JPH02228495A (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
| US07/454,460 US5063117A (en) | 1988-12-27 | 1989-12-21 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| AU47255/89A AU620958B2 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-22 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| KR1019890019469A KR900010028A (ko) | 1988-12-27 | 1989-12-26 | 열교환기용 구리 핀 재료 및 이의 제조방법 |
| CA002006660A CA2006660A1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| DE68916631T DE68916631T2 (de) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Werkstoff auf Kupferbasis für die Kühlrippen eines Wärmetauschers und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| EP89123942A EP0376248B1 (en) | 1988-12-27 | 1989-12-27 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
| US07/737,430 US5176812A (en) | 1988-12-27 | 1991-07-29 | Copper fin material for heat-exchanger and method of producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4917789A JPH02228495A (ja) | 1989-03-01 | 1989-03-01 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02228495A true JPH02228495A (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=12823774
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4917789A Pending JPH02228495A (ja) | 1988-12-27 | 1989-03-01 | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02228495A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110794A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 銅箔の表面処理方法 |
| JPH02200794A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
-
1989
- 1989-03-01 JP JP4917789A patent/JPH02228495A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61110794A (ja) * | 1984-11-06 | 1986-05-29 | Mitsui Mining & Smelting Co Ltd | 銅箔の表面処理方法 |
| JPH02200794A (ja) * | 1989-01-30 | 1990-08-09 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 銅製熱交換器用フィン材とその製造方法 |
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