JPH02222864A - 燃料集合体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔発明の目的〕 （産業上の利用分野） 本発明は軽水型原子炉に用いる燃料集合体に係り、特に
＾温運転時における反応度を高めるとともに冷却特性が
優れた燃料集合体に関する。

（従来の技術） 近年、軽水型原子炉ではその発電量の増加にともない、
発電経済性の向上がきびしく要求され、燃料集合体に関
しても種々の改良が加えられている。また経済性の向、
Ｅの為には燃料の燃焼度を高めることが効果的であり、
高燃焼度化にともなう炉心運転特性への不要な影響を低
減するための燃料の改良が要望されている。

このような背景のもとに、第２４図に示すような改良型
の沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）用の燃料集合体が提案され
た。

この燃料集合体１は特開昭６２−２８７１８５号公報に
開示されたものであり、沸騰水型原子炉（ＢＷＲ）で用
いられている従来の燃料集合体の一例を示すものである
。

燃料集合体１は、角筒状のチャンネルボックス２と、こ
のチャンネルボックス２内に９行９列の正方格子状に配
列された燃料棒３と、チャンネルボックス２内の軸方向
中央部に配置された２本のウォータロッド（水棒）４と
から構成されている。

燃料棒３は１５または１６本毎に４行４列のサブバンド
ル５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄに束ねられ、チャンネルボッ
クス２内の隅部にそれぞれ配設される。また隣接するサ
ブバンドル間に一列３本の燃料棒が十字状に配設され、
十字中央部に燃料棒７本分のスペースを占有する２本の
大径のウォータロッド４．４が配設されている。

そして各サブバンドル５８〜５ｄ内の各燃料棒３．３．
・・・の相互間には狭い狭間隙Ｎがそれぞれ形成される
とともに、各サブバンドル５ａ〜５ｄとチャンネルボッ
クス２内壁面との問、各サブバンドル５ａ〜５ｄと一列
で３本ずつ十字状に配設された燃料棒との間には他の狭
間隙Ｎより広い広間線Ｗが形成される。すなわち配列格
子の４行目と５行目との問および５行目と６行目との間
にはサブバンドル内に形成された間隙より広い広間線Ｗ
が形成される。

このように燃料棒相互間に形成される間隙を疎密に設定
し、中央付近にウォータロッドを配置して集合体内の出
力分布の平坦化を図り、かつ水対燃料体積比を適正化し
た燃料集合体１は、全ての燃料棒を一定の間隔で配置し
た従前の燃料集合体に較べて共鳴エネルギー中性子に対
する燃料棒間の相互遮蔽効果が大になるので中性子の共
鳴吸収を逃れる確率が大となる。

一方、サブハンドル５８〜５ｄ相互間の境界で熱中性子
束が高くなりサブバンドル内部で熱中性子束が低くなる
ため、熱中性子利用率は逆に低下する。

しかし、沸騰水型原子炉において、第２４図に示す４行
４列程度のサブバンドルを形成した集合体を使用した場
合は、運転時には、共鳴吸収を逃れる確率の増加割合が
熱中性子利用率の低下割合より十分大きいため、炉心の
反応度が向上し、運転サイクルをより長期化したり、あ
るいは核燃料の初期濃縮度を低減できるなどの優れた経
済的効果を発揮する。

（発明が解決しようとする課題） しかしながら、第２４図に示す従来の燃料集合体１にお
いては、各隅部より４行目（４列目）と５行目（５列目
）との間に形成される広間線部Ｗおよびウォータロッド
４．４周辺領域に冷却材が集中して流れ易い。一方、上
記以外の領域すなわちサブバンドル５８〜５ｄ内部の燃
料棒の周囲の冷却材の流路面積は相対的に狭くなり冷却
材が流れにくい状況を呈する。

その結果、各サブバンドル５ａ〜５ｄの中心部位に配設
された燃料棒Ｒ−Ｒ４およびチャンネルボックス２の隅
部に配設された燃料棒Ｒ６の冷部特性が悪化し、運転経
済性が低下する問題点がある。

本発明は上記の問題点を解決するためになされたもので
あり、多数の燃料棒の相互間隙を疎密に設定して、疎密
型格子の特徴を保持しつつ、集合体を構成する全ての燃
料棒に優れた冷部特性を付与した燃料集合体を提供する
ことを目的とする。

〔発明の構成〕

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため本発明は、核燃料を充填した多
数の燃料棒を、互いに軸が平行となるように配置し、各
燃料棒の周囲を冷却材が上流から下流軸方向に流れるよ
うに構成した燃料集合体において、隣接する燃料棒の相
互間に形成される間隙が広い広間線部と狭い狭間隙部と
を併置するとともに、いずれの燃料棒も、その冷却面の
少くとも一部が上記広間線部に対向するように配置した
ことを特徴とする。

また燃料棒の他に少くとも１本のウオータ口ツドを有す
る燃料集合体においては、いずれの燃料棒もその冷却面
の少くとも一部が広間隔部またはウォータロッドに対向
するように配置するとよい。

（作　用） 上記構成に係る燃料集合体によれば、疎密型格子状に燃
料棒を配置しているため、優れた燃料経真性を有すると
ともに、いずれの燃料棒も広間隔部に対向するように配
置されるため、広間隔部を流れる多量の冷却水で効果的
に冷却されたり、ウォータロッド周りおよびチャンネル
ボックス内面を流れるところの、より冷部能力が高い冷
却水によって効率的に冷却されるため、原子炉運転時の
無限倍増率を＾めることが可能となり、ひいては燃焼度
の向上が実現し運転経済性を大幅に高めることができる
。

（実施例） 次の本発明の一実施例について添付図面を幸照して説明
する。第７図は本発明に係る燃料集合体の一実施例を示
す断面図である。なお第２４図に示す従来例と同一要素
には同一符号を付して重複した説明を省略する。

すなわち本実施例に係る燃料集合体は、核燃料を充填し
た多数の燃料棒３，３．・・・と２本のウォータロッド
４．４とを互いに軸が平行となるように配置し、燃料棒
３，３．・・・の外周部およびウォータロッド４．４の
内外周部を冷却材が上流から下流軸方向に流れるように
構成した燃料集合体１ａにおいて、隣接する燃料棒３，
３．・・・の相互間に形成される間隙が広い広間隔部Ｗ
と狭い狭間隙部Ｎとを併置するとともに、少くとも冷却
材の下流側においては、いずれの燃料棒３，３．・・・
も、その冷却面の少くとも一部が上記広間隔部Ｗまたは
ウォータロッド４．４に対向するように配設して構成さ
れる。

具体的には、広間隔部Ｗを形成するように３行３列に配
置され、束ねられたサブバンドルａ１をチャンネルボッ
クス２の内周に沿って８体収容し、その中央部に、７本
分の燃料棒に相当する大径の２本のウォータロッド４．
４および対角線上に２本の燃料棒３．３が配置される。

そしてこのウォータ０ツド４．４内の水に加えて、ウォ
ータロッド４．４の周囲および各サブバンドルミ１内に
形成された仏閣線部Ｗによって冷却水が流れる面積が増
大する。この領域を流れる水の減速作用によって、燃料
集合体１ａの中央部の熱中性子束が高くなり、熱中性子
束分布が平坦化する。そのため従来と比較して熱中性子
利用率が大きくなり、経済性の優れた燃１１ｔＪ合体を
得ることができる。

またいずれの燃料棒３も、対向した広間隔部Ｗを流れる
冷却水で効果的に冷却されたり、または対向したウォー
タロッド４．４外周部やチャンネルボックス２内面を流
れる冷却水で冷却される。

これらの冷却水には冷ｆｉ１ｒ＃、力がより高く残存し
ているため各燃料棒３，３．・・・の冷却特性は極めて
優れたものとなり、運転時の無限倍増率を高めることが
可能となり、ひいては燃焼度の改善に伴う経済性を高め
ることができる。

また仏門線部Ｗ・またはウォータロッド４に対向する燃
料棒３の冷却面は燃料棒全周にわたる必要はなく、一部
の冷却面で足りる。

さらに、上記燃料棒３およびウォータロッド４の配置構
成は、燃料集合体の軸方向全長にわたり、採用する必要
はなく、少くとも冷却材の下流側、すなわちボイド率が
高く冷却特性が低下し易い燃料集合体の上半分の領域に
おいて採用すれば足りる。

次に本発明の他の実施例（第２実施例〜第２３実施例）
について対応する第２図ないし第２３図を参照して説明
する。但し、第１図に示す構成要素と同一要素には同一
符号を付して、その重複した説明は省略する。

ｉｆ塞皇１ 第２図は第１図に示す燃料集合体の変形例を示し、燃料
棒４本分のウォータロッド４，４を対角方向に２本設け
、上記ウォータロッド４．４間に、５本の特殊燃料棒Ｓ
を挿入して構成される。特殊燃料棒Ｓは、他の燃料棒３
の発熱部全長をＨとした場合に下端から３／４Ｈの位置
に長さが１５〜４５α程度のガスプレナムを形成するか
、または、その部分に減損ウランを充填して構成される
。なお、特殊燃料棒Ｓは、他の燃料棒３の約３／４Ｈよ
り上方部分を撤去して形成した部分長燃料棒としてもよ
い。

上記のように構成した結果、燃料集合体１ｂの上記位置
において、ウォータロッド４，４の領域を含め、Ｕ−２
３５、Ｐｕ　−２３９等のフィツサイル核種の生成量が
極めて低い広いｆｆｉ域が形成され、原子炉停止時に大
きな未臨界度を付与することができる。

］ 第３図に示す燃料集合体１Ｃは第１図に示す３行３列で
構成したサブバンドルａ１をチャンネルボックス２内周
に８体配置し、中央部に燃料棒９本分に相当する（９セ
ル分の）大径のウォータロッド４ａを１本配置して構成
される。

この場合、燃料棒３，３．・・・およびウォータロッド
４ａを疎密に配置しているにも拘らず、いずれの燃料棒
３も、広間隔部Ｗに対向して配置されているため、良好
な冷却特性が得られ無限倍増率（Ｋｏｏ）を高くするこ
とができる。特に大径のウォータロッド４ａの周囲にお
いて冷却水の集中流が殆んど生じないため、−様な冷却
効果を得ることができる。

１ＡＪＬ１μ 第４図に示す燃料集合体１ｄは、チャンネルボックス２
の内周に沿って環状に１列の燃料棒３゜３、・・・を配
設し、その内側に、１辺が３列の正方形状のサブバンド
ルａ２を４体だけ各隅部に配置し、さらに各サブバンド
ルａ、８２間に２本ずつ１列の燃料棒３．３を配設し、
中央部に燃料棒５本分に相当するウォータロッド４ｂを
配設して構成したものである。

本実施例においても疎密配置を維持したまま、いずれの
燃料棒３・・・も広間隔部Ｗに而しているため、冷却特
性が優れ、無限増倍率（Ｋｏｏ）を大きくすることがで
きる。

］ 第５図に示す燃料集合体１ｅは１０行１０列の燃料棒で
構成され、２行２列のサブバンドルａ３をチャンネルボ
ックス２内に５行５列にわたって配設し、中心部に４セ
ル分相当のウォータロッド４Ｃを２本配設し、ウォータ
ロッド４Ｃ周囲に燃料棒３を配設し、さらにチャンネル
ボックス２の各隅部に部分長燃料棒Ｓ１を配置して構成
される。

ザブバンドルミ３内には狭間隙部Ｎが形成される一方、
サブバンドルミ３相互間、および中心部の燃料棒３〜３
相互間においては広間隔部Ｂが形成されている。

ここで部分長燃料Ｓ１は、通常の燃料棒３の、有効発熱
部全長Ｈのうち、上端から１／４Ｈ程度の範囲において
燃料棒自体を除いたものであり、バニッシングロッドと
もいう。

本実施例においても、いずれの燃料棒３も広い水ギャッ
プに面しているため−様な冷却特性を得ることができる
。またぬれぶちが大きく流体抵抗が大きくなり易いコー
ナ一部に部分′長燃料Ｓ１を配置しているため、冷部水
の抵抗が少なく、冷却材の流通性が極めて良い。

なお、チャンネルボックス内の最外部に配置した燃料棒
３の冷却特性をさらに向上する目的で、冷Ｗ材の下流側
領域すなわち燃料集合体の中央部から上部領域において
、チャンネルボックス２の水平方向断面積が拡大するよ
うにチャンネルボックス２の構成材の内側面を段階状も
しくは傾斜状に研削してもよい。

その結果、冷却水が下流側に至るほど増加するため熱中
性子の減速効果が高まり、運転時における無限増倍率（
ＫｏＯ）の向上および停止時における未臨界度の増大を
同時に達成することができる。

第６実滴例 第６図に示す燃料集合体１ｆは、第５図に示す燃料集合
体１ｅを変形したものである。すなわち燃料集合体のコ
ーナ一部は一般に熱的余裕がやや劣り、冷却特性もやや
低下するため、コーナ部への燃料棒の配置を行なわずに
、チャンネルボックス２のコーナ部に面取り部６を形成
するか、または曲率半径を大きく設定する。そのため、
チャンネルボックス２のコーナ部の内外部の圧力差に起
因する応力が低減され。それに対応してチャンネル部材
の肉厚を低減することができる。また燃料棒がコーナ部
において排除されているにもかかわらず無限増倍率（Ｋ
ｏｏ）が増大し、燃料経済性が向上する。

なお、従来例では一般にコーナ部で出力ピークが発生し
易くなるが、この発生を防止するため、コーナ部には燃
料濃縮度を下げたコーナ用燃料棒を別途調製する必要が
あるが、本実施例によれば、コーナ用燃料棒を設けてい
ないため、濃縮度が異なる燃料棒の種類（スプリット数
）を低減することが可能となり、製造コストを低減でき
る。

第７実施例 第７図に示す燃料集合体１Ｑは第５図に示すものの変形
例であり、中央部に４セル相当分の大径ウォータロッド
４ｄが正方状に４本配設され、さらに各コーナ部に部分
長燃料棒Ｓ、を配置して構成される。

本実施例においても、第５実施例と同様に平坦な出力分
布と良好な冷却特性を有する燃料集合体が得られる。

Ｕμ 第８図に示す燃料集合体１ｈは、各コーナから３行、３
列目の位置に細径ウォータロッド４ｅを４木配設し、中
央部に４セル相当分の太径ウォータロッド４ｆを１本配
設するとともに、各コーナ部に部分長燃料棒Ｓ１を合計
４本配設して、ざらに上記各細径ウォータロッド４ｅ・
・・の四方に延伸するように広間線部Ｗを配置して構成
される。

本実施例においても、各燃料棒３の少くとも一部の冷却
面が広間線部Ｗに対向しているため、良好な冷却特性が
得られる。また疎密型格子配列を採用しているため、運
転時の無限増倍率（Ｋｏｏ）が大きい。

第９実施例 第９図に示す燃料集合体１１は、第８図の変形例であり
、各コ〜すから２行２列目の燃料棒を排除し、各コーナ
部に通常の燃料棒３を配置するとともに各コーナから３
行３列目に通常の燃料棒３を装填したものである。

本実施例によれば、各コーナか６２行２列目近傍の冷Ｗ
材の流れが容易になるため、コーナ用燃料棒（コーナロ
ッド）の冷却特性が改善される。

匙工旦ｌ濃」 第１０図に示す燃料集合体１ｊは、第８図の変形例であ
り、４セル相当分の太径ウォータロッド４ｇを対角線上
に２本配置したものである。また各コーナ部から３列３
行目の位置に細径ウォータロッド４ｅが合計４本配設さ
れる。

いずれの燃料棒３．・・・も広間線部Ｗまたはウォータ
ロッド４ｅ、４ｇに対向しているため良好な冷ｆｉｌｌ
特性を有する。

第１１実施例 第１図に示す燃料集合体１には、２行２列で形成された
サブバンドルａ４をコーナ部に配し、２行４列で形成さ
れたサブバンドルａ６をサブバンドルａ、ａ４１ＫＩに
配し、中央部に１２セル相当の太径ウォータロッド４ｈ
と、その周囲に燃料棒３を配して構成される。各コーナ
部には部分長燃料棒Ｓ１が配置される。

本実施例においても、いずれの燃料棒３も、広間線部Ｗ
またはウォータロッド４ｈに対向紅菌されるため、冷却
特性が優れる。また疎密型格子を採用しているため運転
時の無限増倍率（Ｋ−）が大きい。

１ユ」」１１貫 第１２図に示す燃料集合体１１は第１１図の変形例であ
り、第１１図に示す１２セル相当のウォータロッド４ｈ
を細分化して４ｔ？ル相当のウォータロッド４ｇとした
ものである。

このウォータロッド４ｏを対角状に４本配設したため、
出力分布をより平坦化することができる。

ｌ上止１薯１ 第１３図に示す燃料集合体１ｍは、１１行×１１列の格
子状に形成され、チャンネルボックス２内周而に沿って
１列の燃料棒３を配設し、その内側に、３行３列から成
るサブバンドルａ７を８体正方状に配設し中心部に７セ
ル相当のウォータロッド４ｈを２本配置して構成される
。各サブバンドルａ７の中心部には燃料棒を配置しない
。

本実施例によれば各サブバンドルａ７の中心部には燃料
棒が配置されていないため、広い冷却材通路７が形成さ
れる。また最外層と各サブバンドルａ７との間には広間
膝部Ｗが形成されているため、各燃料棒３は広間膝部Ｗ
を流れる冷却水で効果的に冷却される。

第１４実施例 第１４図に示す燃料集合体１ｎは、第１３図の変形例で
あり、第１３図のウォータロッド４ｈを、１７セル相当
分の２木の大径ウォータロッド４としたものである。

各サブバンドルミツ中央部に広い冷却材通路７が形成さ
れるため冷却特性が優れる。

第１５実施例 第１５図に示す燃料集合体１０は、第１３図の変形例で
あり、燃料セル４本相当分の大径ウォータロッド４ｊが
正方状に分散して配置され、ウォータロッド４ｊ間に３
行３列で構成されたサブバンドルａ７が十字状に５体配
置される。各サブバンドルａ７の中心部には広い冷却材
通路７が形成されるため、冷却効果が＾い。

第１６実施例 １１６図に示す燃料集合体１ｐは、第１３図の変形例で
あり、燃料セルフ本相当分を占有する２本の双子形の太
径ウォータ０ツド４ｋが４ケ所に対称に配置され、さら
に中央部に３行３列で構成したサブバンドルａ１を配置
して構成される。

サブバンドルａｒの中心部の燃料棒は引き抜かれている
ため、広い冷却材通路７が形成されている。

従って、いずれの燃料棒３も広間膝部Ｗまたはウォータ
ロッド４ｋを流れる冷却材で冷却されるため、良好な冷
却特性が得られる。

また疎密型の格子構造を採用しているため、＾温運転時
の無限増倍率（Ｋｏｏ）が高い。

匙土工叉ｌ」 第１７図に示す燃料集合体１ｑは、中央部に燃料セル９
本相当分の太径ウォータロッド４ｊｌを有し、また各コ
ーナから２行２列目および３行３列目では燃料棒が引き
抜かれ、冷却材通路７を形成して構成されたものである
。

本実施例においても、全ての燃料棒３が広間膝部Ｗまた
はウォータロッド４１の冷却水によって冷却されるので
良好な冷却特性が得られる。

この場合、コーナ部の冷却特性が若干低下するおそれが
あるため、必要に応じて、第５図に示す部分長燃料棒を
挿入しても良い。

第１８実施例 第１８図に示す燃料集合体１ｒは、第１７図の変形例で
あり、中央部に十字形に部分長燃料棒Ｓ１を配置し、十
字で区画される各象限に、燃料セル４木相当のウォータ
ロッド４ｍを１木ずつ合計４本配置して構成される。ざ
らにコーナ部の燃料棒は排除され、コーナ部のチャンネ
ルボックスは大きな曲率半径で曲面加工されている。

そのため、コーナ部における内外圧力差による応力の発
生が低減されるため、チャンネル材の肉厚を薄くするこ
とが可能となる。すなわち第６実施例の場合と同等の効
果を奏する。

また４本の大径ウォータロッド４ｍ間にはさまれた部分
長燃料棒Ｓ、により、第２実施例と同様その領域のフィ
ツサイル核種の生成が少なくなるため、炉停止時の未臨
界度の向上を図ることができる。

なお、部分長燃料棒Ｓ１が配設された部位は、熱中性子
束が高くなるため、中間ブレナム部を除いて、若干核燃
料の濃縮度を下げ、かつ燃料ベレットにＺｒＢ２をコー
ティングして部分長燃料棒Ｓ１を形成し、可燃性毒物棒
として反応度制御ＩＯ用に使用することも可能である。

なお、熱中性子束が高いため、ボロンは、燃料サイクル
末期までに燃焼し尽すようにし反応度ロスを極力生じな
いような設計を行うことが可能となる。また毒物として
ＺｒＢ　　の他にＧｄ２Ｏ３を添加して燃料棒を形成す
ることも可能である。

本実施例においても全ての燃料棒が広間膝部Ｗの水で冷
却されるため、良好な冷却特性が得られる。また疎密形
の格子構造を採用しているため、ａ温運転時の無限増倍
率（ＫｏＯ）が向上し、停止時は、部分長燃料棒Ｓ１お
よび太径ウォータロッド４ｍの作用により大きな未臨界
度が得られる。

なお、チャンネルボックス構成材料の板厚を上方向に段
重状もしくは連続的に順次薄く構成することによっても
、未臨界度を向上させることができる。

１１９」（１１ 第１９図に示す燃料集合体１Ｓは、各コーナ部から２行
２列目の燃料棒を排除し、燃料セル４本相当の大径ウォ
ータロッド４ｎを正方状に４本配置して構成される。本
実施例においても全ての燃料棒３が広間隔部Ｗまたはウ
ォータロッド４ｎまたは冷却材通路７に対向配置される
ため、良好な冷却特性が得られる。また疎密格子により
＾温運転時の増倍率が向上する。

第２０実施例 第２０図に示す燃料集合体１ｔは、全体で８行８列配置
を有し、第５図で示すような２行２列で構成したサブバ
ンドルａ３を縦横に４体ずつ、合計１６体配置して構成
される。ウォータロッドは設けていない。各サブバンド
ルミ３内には狭間隙部Ｎが形成される一方、サブバンド
ル８３相互間には広間隔部Ｗが形成される。

本実施例でも、いずれの燃料棒３も、広間隔部Ｗの水に
よって冷却されるため、良好な冷却特性が得られる。

一方コーナ部の燃料棒については、冷却材の流動抵抗が
高いため、若干、冷却特性が低下する傾向がある。その
対策として、第５図に示すようにコーナ部に部分長燃料
棒Ｓ１を装填するとよい。

ＬＬ上塞濾１ 第２１図に示す燃料集合体１ｕは、第２０図の変形例で
あり、中央部に燃料セル４木相当分の大径ウォータロッ
ド４０が配置されているため、高燃焼度型燃料集合体と
して優れている。その他の特性は第２０図の例と同一で
ある。

第２２実施例 第２２図に示す燃料集合体１■は、チャンネルリング２
の内周に環状に１列の燃料棒３を配置し、その内側に、
３行３列で構成されたサブバンドルａ７を４体配設して
構成される。各サブバンドルａ７の中央部の燃料棒は引
き抜かれており、広い冷却材通路７を形成している。

本実施例においても全ての燃料棒３が広間隔部Ｗに対向
して配置されるため、冷却特性が良い。

第２３実施例 第２３図に示す燃料集合体１Ｗは、チャンネルボックス
２内周より中心方向に順次正方角状に燃料棒３を配置し
、中央部に燃料セル４本相当のつ４−タロラド４ｐを配
設して構成される。

この場合も全ての燃料棒３が広間隔部Ｗまたはウォータ
ロッド４ｐに対向するように配置されるため、冷却水と
の接触が良好で冷却特性が優れる。

また疎＠型格子の採用により、′Ｂ編運転時の無限増倍
率（ＫＯＯ）が高い。

〔発明の効果〕

以上説明の通り本発明に係る燃料集合体によれば、広間
隔部と狭間隙部とを併設し、疎密型格子状に燃料棒を配
置しているため、優れた燃料経済性を有する。また、い
ずれの燃料棒も広ｌ！ｌ線部またはウォータロッドに対
向するように配置されるため、広間隔部を流れる多量の
冷却水で効果的に冷却されたり、ウォータロッド周りお
よびチャンネルボックス内面を流れる、より冷却能力が
高い冷却水によって効率的に冷却されるため、原子炉運
転時の無限倍増率を高めることが可能となり、ひいては
燃焼度の向上が実現し、原子カプラントの運転経済性を
大幅に高めることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る燃料集合体の一実施例を示す断面
図、第２図〜第２３図はそれぞれ本発明の他の実施例を
示す断面図、第２４図は従来の燃料集合体の構成例を示
す断面図である。 １．１８〜１Ｗ・・・燃料集合体、２・・・チャンネル
ボックス、３・・・燃料棒、４．４ａ〜４ｐ・・・つＡ
−タロラド（水棒）　、５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄ−・・
サブバンドル、６・・・面取り部、７・・・冷却材通路
、ａ　〜ａ７・・・サブバンドル、Ｗ・・・広間隔部、
Ｎ・・・狭間隙部、Ｒ−Ｒ４・・・燃料棒、Ｒ６・・・
隅部の燃斜体、Ｓ・・・特殊燃料棒、Ｓｌ・・・部分長
燃料棒。 ワ の θ） 第１３図 第１６ 図 第１４ 図 第１９ 図 第２１ 図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、核燃料を充填した多数の燃料棒を、互いに軸が平行
   となるように配置し、各燃料棒の周囲を冷却材が上流か
   ら下流軸方向に流れるように構成した燃料集合体におい
   て、隣接する燃料棒の相互間に形成される間隙が広い広
   間隙部と狭い狭間隙部とを併置するとともに、いずれの
   燃料棒も、その冷却面の少くとも一部が上記広間隙部に
   対向するように配置したことを特徴とする燃料集合体。 ２、核燃料を充填した多数の燃料棒と少くとも１本のウ
   ォータロッドとを互いに軸が平行となるように配置し、
   燃料棒の外周部およびウォータロッドの内外周部を冷却
   材が上流からが下流軸方向に流れるように構成した燃料
   集合体において、隣接する燃料棒の相互間に形成される
   間隙が広い広間隙部と狭い狭間隙部とを併置するととも
   に、少くとも冷却材の下流側においては、いずれの燃料
   棒も、その冷却面の少くとも一部が上記広間隙部または
   ウォータロッドに対向するように配設したことを特徴と
   するる燃料集合体。