JPH02222720A - スルホン化分散剤の調製法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 方法によって得られた分散剤、並びに水性ビヒクル中の
固体分散質のための流動化剤及び安定剤としてのその使
用法に関する。

スルホン化したアルキル芳香族炭化水素、即ちナフタレ
ンスルホネートをホルムアルデヒドで縮合した生成物か
ら成るスルホン化分散剤は、本技術分野においては周知
であり、これらの分散剤は水性ビヒクル中の固体分散質
の固体含量を増大させるか、或いは固体分散質の粘度を
低減させることができる。

欧州特許公開第１７２５４．３号の説明によれば、ナフ
サ又はガス油の熱分解時に副生成物として得られる多環
式縮合環芳香族化合物に富んだ炭化水素混合物をスルホ
ン化することによってスルホン化分散剤が調製される。

殊に、このスルホン化は、スルホン化剤として三酸化イ
オウを使用し、非反応性溶媒、例えば、塩素化炭化水素
間で操作して、低温度で行なわれる。上述の欧州特許公
開明細書によるこの低温操作法の欠点は、基本的に、ス
ルホン化収率が低いことである。

また、英国特許第２１５９５３６号によれば、三酸化イ
オウを石油プラントから得られるタール留分と反応させ
ることによって、スルホン化分散剤を調製している。殊
に、この方法では、非反応性溶媒、例えば塩素化炭化水
素の存在下にタールのスルホン化と酸化を同時に実施す
るために高温度で操作が行なわれる。この英国特許によ
る高温操作法の欠点は、基本的には、使用した溶媒がス
ルホン化の条件下では完全には不活性ではないため、最
終生成物を汚染する有害な副生成物を限定量束じること
である。また、使用した溶媒を反応混合物から完全に分
離することも困難であり、分離時の溶媒を再循環の前に
精製することが必要であるので、これがこの方法を複雑
かつコスト高にしている。

発明者らは、多環式芳香族炭化水素の三酸化イオウによ
るスルホン化を、反応溶媒として二酸化イオウを用いる
ことによって実施でき、このスルホン化により、低温で
操作したときでさえ、有用な反応生成物を高収率で製造
できることを見出し、本発明に至った。また、この方法
で得られたスルホン酸塩は、有害な不純物を含有せず、
或いは実質的に含有しておらず、水性固体分散液におい
て優れた流動化特性と安定化特性を有するとの知見を得
た。

従って、本発明は、タールをスルホン化し、得られたス
ルホン化生成物を塩基で中和することによってスルホン
化分散剤を調製する方法において、液状又はガス状の三
酸化イオウと、タールの液状二酸化イオウ溶液とを、三
酸化イオウ：タールの重量比０８；１ないし１．５：１
、二酸化イオウ：三酸化イオウの重量比０．５：１ない
し１０：１、温度０ないし１２０℃で操作して、三酸化
イオウの完全転化或いは実質的な完全転化が得られるま
で接触させ、スルホン化したタールから蒸発によって二
酸化イオウを除去し、前記スルホン化タールを、アルカ
リ金属又はアルカリ土類金属水酸化物或いは水酸化アン
モニウムの水溶液で中和し、中和したスルホン化分散剤
を回収することを特徴とする。

本発明の方法によってスルホン化されるタールは、高温
石炭蒸留によってコークス炉から得られるような化石コ
ールタール、或いは前記タールの留分である。用語「タ
ール」には、水蒸気分解由来の燃料油、即ち石油化学エ
チレン製造プロセスにおいてナフサやガス油を高温水蒸
気分解することによって得られる残留生成物も包含して
いる。

これらのタールは、芳香族炭化水素，殊にアルキル化し
た縮合環のビシクロ及びトリシクロ芳香族炭化水素を少
なくとも８０％含有する炭化水素混合物から成るもので
ある。更に、これらタールの約８０％が１０ｍｍＨｇで
７０〜９０℃から２７０　〜２９０℃の温度範囲内で蒸
留されるものである。

本発明の方法によれば、タールを液体二酸化イオウに溶
解せしめ、得られた溶液を液体又はガス状の三酸化イオ
ウと接触させる。この反応は、温度Ｏ〜１２０℃、反応
混合物を液相に維持する圧力、一般に１．５〜４５バー
ル、三酸化イオウ：タール重量比０．８：１ないし１．
５：１で行なわれ、反応物質を攪拌下に保つ。また、１
２０℃以上の温度で操作することは、得られるスルホン
化分散剤の特性が完全には満足すべきものではないため
望ましくない。

好まし具体例においては、操作温度は２０〜１００℃、
三酸化イオウ：タールの重量比は０．９：１ないし１．
３：１である。二酸化イオウ：三酸化イオウ重量比を０
．５：１ないしｌＯ；１に維持することが好ましく、三
酸化イオウを反応環境内に徐々に供給する。三酸化イオ
ウの完全転化、或いは実質的な完全転化を得るのに要す
る反応時間は一般に１０ないし１２０分であり、典型的
には７０分程である。

スルホン化の完了時、二酸化イオウを圧力を低減するこ
とによって反応混合物から除去する。必要ならば不活性
ガス流（例えば窒素）を通じて最後の痕跡量の二酸化イ
オウを除去してもよい。好適には、二酸化イオウの除去
の間、スルホン化温度と同じ程度の温度を維持する。こ
のようにして分離された二酸化イオウを凝縮後、スルホ
ン化段階に再循環させることができるが、硫酸製造プラ
ントのような他の用途に供給することもできる。いずれ
にしろ、二酸化イオウは、事前の精製を要しないほどに
充分な程度の純度を一般に有している。

二酸化イオウの分離後、スルホン化したタールをアルカ
リ金属又はアルカリ土類金属水酸化物、或いは水酸化ア
ンモニウムの水溶液による処理で塩化する。この目的の
ためには、水酸化ナトリウム水溶液を用いるのが好まし
く、反応物質は７〜９程度のｐＨに中和される。

以上の方法によって、本発明によるスルホン化分散剤の
水溶液が得られる。この分散剤は、有機スルホン酸塩１
００ｇにつき平均０４３５〜０．５０モルのスルホン酸
基を含有する有機スルホン酸塩７５〜８５％（乾燥重量
で）から成り、残部はアルカリ金属、アルカリ土類金属
、或いは硫酸アンモニウム及び亜硫酸アンモニウム、そ
れに少量の結晶水である。

これらの硫酸塩及び亜硫酸塩は、三酸化イオウと二酸化
イオウの相互反応によって生成される硫酸及び亜硫酸と
利用可能な水とから誘導されもので、後者の水は反応環
境内にあって偶然に存在するか、或いは三酸化イオウと
タールとの可及的な酸化縮合反応によって生成されるか
、又はスルホン化の終端で除去が不完全なガスから誘導
されるものである。

本発明の方法は簡単かつ便利であり、この方法によって
、有害な不純物を含まず完全に水に可溶であって、かつ
水性ビヒクル内の固体分散質に対し分散剤として直接使
用して分散液の粘度を低減し、或いは同じ粘度に対し分
散する固体の量を増大させることができるスルホン化分
散剤が得られる。これらの用途において、本発明のスル
ホン化分散剤は、優れた流動化特性と安定化特性を示し
ている。典型的な分散液の例は、石炭やセメントの水性
分散液である。

本発明を更に説明するために、実施例を以下に記載する
。

実施例工ないし９では、約８４〜８８％の芳香族炭化水
素含量（主として、アルキル化縮合ビシクロ及びトリシ
クロ芳香族炭化水素）を有し、かつ密度１．０７８３９
ｇ／ｍｌ　（１５℃において）、粘度５９．４９ｃｓｔ
（５０℃において）及び下記の蒸留曲線（１０ｍｍＨｇ
）を有する水蒸気分解由来の燃料油についてスルホン化
を行なった。

初点　　　　　１１０　　　　　　８１１％　　　　　
　　　１１２　　　　　　　　　８７２％　　　　　　
　　１１３　　　　　　　　　８９５％　　　　　　　
　１１６　　　　　　　　　９３１０％　　　　　　　
　１２０　　　　　　　　　９６２０％　　　　　　　
　１３２　　　　　　　　　１０３３０％　　　　　　
　　１５３　　　　　　　　１１６４０％　　　　　　
　　１９０　　　　　　　　１４４５０％　　　　　　
　　２３２　　　　　　　　　１８６６０％　　　　　
　　　２７８　　　　　　　　２１９７０％　　　、　
　　　　３３１　　　　　　　　２６０８０％　　　　
　　　　３７０　　　　　　　　　２８３実施例１ 反応には、攪拌器を備え、伝熱手段、温度測定手段、反
応物供給手段並びに反応生成物排出手段を設けたステン
レス鋼製圧力容器を使用した。

この圧力容器に、上述の特性を有する水蒸気分解由来の
燃料油１９４ｇを装入し、窒素で脱気した後、液状二酸
化イオウ７５０ｇを添加した。次いで、液状二酸化イオ
ウ１９４．５ｇを圧力容器内に攪拌しながら約１２分間
かけて装入した。この期間中、初期温度１８℃から最終
値５６℃まで上昇するように、容器のコイルに水を循環
させて温度上昇を制御した。次に、５２分間かけて９９
℃まで加熱し、次の１５分間では温度を９９〜１０５℃
に維持した。反応器内で達した最高圧力は約３２バール
であった。

この時間の経過後、攪拌を中断し、圧力を大気圧まで低
下させることによって二酸化イオウの除去を開始させた
。この間に温度は約６６℃まで降下した。次に、温度を
約１００℃に上昇させながら圧力容器を窒素で脱気して
最後の痕跡量の二酸化イオウを除去した。

次いで、得られる溶液のｐＨが８．５となるまで、水酸
化ナトリウム水溶液を容器に添加した。水酸化ナトリウ
ムの添加量は８６．１ｇである。

このようにして、有機スルホン酸塩３２３ｇ、硫酸ナト
リウム及び亜硫酸ナトリウム６１ｇを含む水溶液２７０
０ｇが得られた。この反応混合物は、完全に水に可溶で
あった。

実施例２ 水蒸気分解由来の燃料油２０１ｇ、二酸化イオウ７５０
ｇ及び三酸化イオウ２００．５ｇを使用し、温度を初期
温度１７℃から最Ｋｍ度８１℃まで上昇させると共に、
全時間を７０分間として実施例１と同様の操作を行なっ
た。二酸化イオウを除去した後、反応物質を水酸化ナト
リウム１０２．１ｇの水溶液で中和した。

有機スルホン酸塩３４３．１ｇ及び硫酸ナトリウム及び
亜硫酸ナトリウム８５．８ｇを含有する水溶液２２０４
ｇを得た。

実施Ｎ３ 水蒸気分解由来の燃料油１９８．５ｇ、二酸化イオウ７
５０ｇ及び三酸化イオウ１９８．５ｇを使用し、温度を
初期温度１３℃から最高温度４４℃まで上昇させると共
に、全時間を６０分間として実施例１と同様の操作を行
なった。二酸化イオウを除去した後、反応物質を水酸化
ナトリウム１２７ｇの水溶液で中和した。

有機スルホン酸塩３６９．１ｇ及び硫酸ナトリウム及び
亜硫酸ナトリウム９６．２ｇを含有する水溶液２７７３
ｇを得た。

実施例４ 水蒸気分解由来の燃料油２００゜７ｇ、二酸化イオウ７
５０ｇ及び三酸化イオウ２００．２ｇを使用し、温度を
初期温度１５℃から最高温度２５℃まで上昇させると共
に、全時間を７４分間として実施例１と同様の操作を行
なった。二酸化イオウを除去した後、反応物質を水酸化
ナトリウム１３３．６ｇの水溶液で中和した。

有機スルホン酸塩３５９．７ｇ及び硫酸ナトリウム及び
亜硫酸ナトリウム１１０．６ｇを含有する水溶液２６３
９ｇを得た。

実施例５ 水蒸気分解由来の燃料油１５３．１ｇ、二酸化イオウ７
４０ｇ及び三酸化イオウ１９９ｇを使用し、温度を初期
温度１１’Ｃから最高温度１０３℃まで上昇させると共
に、全時間を７５分間として実施例１と同様の操作を行
なった。二酸化イオウを除去した後、反応物質を水酸化
ナトリウム８６　、９５ｇの水溶液で中和した。

有機スルホン酸塩２７８．２ｇ及び硫酸ナトリウム及び
亜硫酸ナトリウム６５６ｇを含有する水溶液２７１７ｇ
を得た。

実施例６ 水蒸気分解由来の燃料油１９９．６ｇ、二酸化イオウ７
５０ｇ及び三酸化イオウ１９９．３ｇを使用し、温度を
初期温度２２℃から最高温度１２８℃まで上昇させると
共に、全時間を８９分間として実施例１と同様の操作を
行なった。二酸化イオウを除去した後、反応物質を水酸
化ナトリウム７４　、１ｇの水溶液で中和した。有機ス
ルホン酸塩２５７．４ｇ及び硫酸ナトリウム及び亜硫酸
ナトリウム４６．５ｇを含有する水溶液３７３４ｇを得
た。

実施例７（比較例） テトラクロロエチレン４４９ｇ中で水蒸気分解由来の燃
料油１０６　、５ｇと三酸化イオウ１０６．４ｇと周囲
温度（２０〜３０℃）にて１４０分間反応させた。反応
混合物に水酸化ナトリウム６５ｇの水溶液を添加し、次
いで、テトラクロロエチレンを水と共に共沸蒸留した。

有機スルホン酸塩８４．９ｇと硫酸ナトリウム７９．３
ｇを含有する水溶液１８０９ｇを得た。

実施例８ 水蒸気分解由来の燃料油１９７ｇ、二酸化イオウ２５０
ｇ及び三酸化イオウ１９６．４ｇを使用して実施例１と
同様の操作を行なった。燃料油と二酸化イオウの混合物
に対し、三酸化イオウを約４分間で供給した。この間に
温度は初期温度７℃から最高値４６℃まで上昇した。混
合物を８０℃まで（約５５分間かけて）加熱し、この温
度を更に２０分間維持した。

二酸化イオウを排出し、容器を窒素で脱気して最後の痕
跡量の二酸化イオウを除去した。次に、ｐＨが約８．５
に達するまで、水酸化ナトリウム水溶液を容器に供給し
た（使用した水酸化ナトリウム＝　９２．６ｇ）。

このようにして、有機スルホン酸塩３２７ｇを含有する
水溶液２８５３ｇを得た。

実施例９ 水蒸気分解由来の燃料油２０５．７ｇ、二酸化イオウ２
４０ｇ及び三酸化イオウ２０５ｇを使用して実施例８と
同様の操作を行なった。反応終了時、混合物を水酸化ナ
トリウム９５．６ｇの水溶液で中和した。最終的に、有
機スルホン酸塩３３８．９ｇを含有する水溶液２６０４
．８ｇを得た。

実施例１０ 次の分析値（乾燥重量）、即ち発揮分３０，５％、灰分
９８７％、固定炭素５９．９８％を有するボーランド産
石炭を乾燥状態で予備粉砕して、最大寸法３ｍｍの粒子
とした。次に、この石炭、水、実施例１〜６．８及び９
（試験１〜６．８及び９）で得た有機スルホン酸塩から
成る混合物を調製した。各混合物において、有機スルホ
ン酸塩は１重量％の量で存在する。

これらの混合物を内部寸法２４０Ｘ　２０３ｍｍのミル
内で、次の粉砕負荷を使用して湿式粉砕した。

直径３１．７５ｍｍのＡｌ５Ｉ　４２０鋼球３　、２Ｋ
ｇ直径２５．４０ｍｍのＡＩＳ！　４２０鋼球４　、１
１Ｋｇ直径１２．７０＋ｎｍのＡｌ５Ｉ　４２０鋼球３
　、２Ｋｇ直径９　、５３ｍｍのＡｌ５Ｉ　４２０鋼球
４　、８Ｋｇ各混合物１．８Ｋｇを７Ｏｒｐｍで回転す
るジャーにより粉砕した。粉砕を２時間実施したところ
、石炭粒子の平均直径は約８μｍに低減した。

得られた分散液について、測定ヘッド（ＤＩＮ　１４５
）を備えた回転式粘度計（ＲＨＥＯＭＡＴ　１１５　Ｃ
０ＮＴＲＡＶＥＳ）を用いて様々な速度勾配で粘度の測
定を行なった。

更に詳細には、分散液を２０℃に温度制御した粘度計の
外筒内に導入し、３分後、様々な速度勾配（Ｏ〜１５０
５ｅｃ−’）でせん断応力を測定した。実施値を下記の
オストワルトの式： ％式％ ［式中、τ＝せん断応力（Ｐａ）　Ｋ＝稠度係数（Ｐａ
・５ｅｅ）　、ｆｇ　＝速度勾配（ｓｅｃ−’）　、ｎ
＝ニュートン係数］と、下記のビンガムの式： ％式％ ［式中、τ；せん断応力（Ｐａ）　、τ。＝流れ閾値（
Ｐａ）　、ｔ５＝速度勾配（ｓｅｅ−’）　、ｎ　ｍ＝
塑性粘度（Ｐａ−ｓｅａ）コを用いて処理した。

各対のτ及びδの値について、Ｋ及びｎの値（オスワル
ト式）及びｎ＊７５の値（ｌｏｓｅｃ−’で）（ビンガ
ム式）は線形回帰法で計算される。

第１表に、ＣＷ＝分散液中の石炭の量（重量％）、ＴＭ
＝Ｍ＝時間（ｈ）　、ＤＭ＝粉砕粉砕石炭粒子の平向直
径（μｍ）、オスワルト式からのＫ及びｎ１ビンガム式
からのη、δ等を示す。

第」−表 Ｔｅ５ｔ　Ｎｏ、　ＣＷ−ＴＭユＫ　　ｎ□１　　　　
４６．２　　２　　７．９　　０．０５　　１．０６　
　５６２　　　　４５．７　　２　　７．９　　０．１
１　　０．８４　６６３　　　　４６．５　　２　　７
．２　　０．３０　　０．６４　８３４　　　　４６．
６　　２　　　Ｂ、０　　０．１４　　０．８１　１５
５　　　　４５．９　　２　　８．５　　０．０？　　
　０．９６　６１６　　　　４６．０　　２　　　Ｌ８
　　０．０？　　　１．０６　８１８　　　　４６．５
　　２　　　？、９　　０．０４２　　１．０７　４９
．０９　　　　４７．７　　２　　８．３　　０．０６
３　　１．０９　７８．０上述の試験例１〜６．８及び
９で得られた分散剤を予備粉砕したボーランド産石炭（
試験例１′〜６′、８′及び９′）と混合し、得られた
混合物（有機スルホン酸塩０５重量％を含有する）を、
ロッドミルで数分間仕上処理し、次いで、ミキサで均質
化せしめた。このようにして水性分散液を得た後、これ
を上述の方法による粘度測定に供した。

第２表に、ＣＷ＝分散液中の石炭の量（重量％）、ＴＭ
＝粉砕時間（分）　、ＤＭ＝粉砕後の石炭粒子の平均直
径Ｃｕ　ｍ）、ＴＤＳ＝動的安定時間（分）　（１００
ｒｐｍで攪拌した試料２００ｇにおけるせん断応力（１
０ｓｅｃ−’）が初値の二倍以下となる時間）、最終分
散液のｐＨ。

オスワルト及びビンガム式からのＫＳｎ及びηｌｌδ等
を示す。

６５．９ ６５．８ ６５．５ ６６．７ ６６．７ ８　　１６．０　９０　　？、２１　　２．８５９　　
１５．４　１８０　７．３８　２．４４１０　　１６．
９　６０　　？、４０　２．５３１０　　１６．５　７
０　　？、３７　　２．６６１０．５　１５．１　１０
５　７．４１　　２．３５安定な分散液が得られず １０　１６．３１８０　？、５４　１．９０１１２　１
７．２１７０７．５３　１．８１５０．８１ ０．８４ ０．９０　１３８０ ０．９３　１４５８ 試験例１′〜５’　、８’及び９′で得られた分散液を
４５Ｏｒｐｍで攪拌しく試験例１’　〜５’　、８’及
び９′）、得られた分散液について上述の方法で粘度の
測定を行なった。これらの測定結果を攪拌時間（分）と
共に第３表に示す。

第」Ｌ表 Ｔｅ５ｔＮｏ風ｌす１皿Ｋ　　　　　ｎ−ユ１Ｌ１’　
　　　　　　　３０　　　　３，５８　　　０．７４　
　１４５１９０　　　　３．７７　　　０．７１　　　
１３５５２’　　　　　　　　９０　　　　４．４７　
　　０．６６　　１３４３１８０　　　　５．６０　　
　０．６１　　　１３７７３’　　　　　　　　３０　
　　　２，６８　　　０．７８　　１２５５４’　　　
　　　　　　３０　　　　２．８３　　　０．７６　　
　１２５０５’　　　　　　　　６０　　　　２，３２
　　　０．７８　　１０９１１０５　　　　２．４７　
　　０．７５　　　１０９９８’　　　　　　　　９０
　　　　１６８４　　０．８７　　１０６９１８０　　
　　１．８４９　　０．８２　　１０１２９’　　　　
　　　　８５　　　　１．５５５　　０．９１　　１１
３８１７０　　　　１．８９７　　０．８６　　１１７
４実施例１１ 実施例１〜６の有機スルホン酸塩及び次の分析値（乾燥
重量）、即ち揮発分３９．４５％、灰分４，３２％、固
定炭素５６．２３％を有する選鉱処理したコロンビア産
石炭を用い、実施例１Ｏと同様の操作を行なった。

これらの試験結果は、第４表、第５表及び第６表に示す
。なお、データは第１表、第２表及び第３表と同一のも
のである。

第」Ｌ表 Ｔｅ５ｔ　　Ｎｏ、　　　ＣＷ １　　　４５．７ ３　　　４５．３ ４　　　４５、？ ５　　　４４．６ ６　　　４５．０ ０．０８ ０．１１ ０．１６ ０．１２ １０．８ １．２８ １．１８ １．１２ １．０６ １．０６ 第」Ｌ表 １′ ５９．６ ５９．６ ５９．９ ５９．７ ５９．６ １０　　１５．４　１４０　　５．７８　１．３４１０
　　１５．８　１４５　　５．７８　１．１５１０　　
１５．２　１２０　　５．８７　１．２１１０　　１６
．４　　　Ｔｏ　　　５．９７　１．６７１１　　１６
．５　９０　５．６０　２．９４安定な分散液が得られ
ず ０．９３ ０．９８ ０．７７ Ｔｅｓｔ　　Ｎｏ。

１′ 攬」１１問 第」Ｌ表 一ユ」工 上述の結果から、本発明の有機スルホン酸塩によって流
動化された水性石炭分散液は適当に流体であってポンプ
圧送可能であると結論できる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　タールをスルホン化し、得られたスルホン化生成物
   を塩基で中和することによってスルホン化分散剤を調製
   する方法において、液状又はガス状の三酸化イオウと、
   タールの液状二酸化イオウ溶液とを、三酸化イオウ：タ
   ールの重量比０．８：１ないし１．５：１、二酸化イオ
   ウ：三酸化イオウの重量比０．５：１ないし１０：１、
   温度０ないし１２０℃で操作して、三酸化イオウの完全
   転化或いは実質的な完全転化が得られるまで接触させ、
   スルホン化したタールから蒸発によって二酸化イオウを
   除去し、前記スルホン化タールを、アルカリ金属又はア
   ルカリ土類金属水酸化物或いは水酸化アンモニウムの水
   溶液で中和し、中和したスルホン化分散剤を回収するこ
   とを特徴とする、スルホン化分散剤の調製法。 ２　請求項１記載の方法において、前記タールが芳香族
   炭化水素、殊にアルキル化縮合ビシクロ又はトリシクロ
   芳香族炭化水素を少なくとも８０％含有する化石コール
   タール又はスチーム・クラッキング由来の燃料油である
   、スルホン化分散剤の調製法。 ３　請求項１記載の方法において、前記スルホン化反応
   を、温度２０ないし１００℃、三酸化イオウ：タールの
   重量比０．９：１ないし１．３：１、二酸化イオウ：三
   酸化イオウの重量比０．５：１ないし５：１で行なう、
   スルホン化分散剤の調製法。 ４　請求項１記載の方法において、前記二酸化イオウ蒸
   発を、不活性ガス流下、前記スルホン化反応の温度と同
   程度の温度で行なう、スルホン化分散剤の調製法。 ５　請求項１記載の方法において、前記中和処理を、水
   酸化ナトリウム水溶液を用い、得られる溶液のｐＨが７
   〜９となるまで続ける、スルホン化分散剤の調製法。 ６　請求項１ないし５のいずれか１項に記載の方法によ
   って、調製されたスルホン化分散剤の、水性固体分散液
   における流動化剤及び安定剤としての使用。 ７　請求項６記載の使用において、前記水性分散液が石
   炭又はセメントの水性分散液である、スルホン化分散剤
   の使用。