JPH02220356A - アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造方法 - Google Patents
アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造方法Info
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- JPH02220356A JPH02220356A JP1040954A JP4095489A JPH02220356A JP H02220356 A JPH02220356 A JP H02220356A JP 1040954 A JP1040954 A JP 1040954A JP 4095489 A JP4095489 A JP 4095489A JP H02220356 A JPH02220356 A JP H02220356A
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-
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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- H01M4/00—Electrodes
- H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(イ)産業上の利用分野
本発明は、金属−水素アルカリ蓄電池の負極として用い
られる、水素吸蔵合金電極及びその製造方法に関するも
のである。
られる、水素吸蔵合金電極及びその製造方法に関するも
のである。
(ロ)従来の技術
水素吸蔵合金を密閉型アルカリ蓄電池の負極材料として
用いた場合、従来より用いられているニッケルーカドミ
ウム蓄電池に比べて、■ 高エネルギー密度化が可能、 ■ 長寿命化が可能、 ■ 優れた耐過放電特性、 ■ 急速充放電が可能、 等の利点がある。したがって次世代のアルカリ蓄電池と
して、鋭意研究開発が進められている。
用いた場合、従来より用いられているニッケルーカドミ
ウム蓄電池に比べて、■ 高エネルギー密度化が可能、 ■ 長寿命化が可能、 ■ 優れた耐過放電特性、 ■ 急速充放電が可能、 等の利点がある。したがって次世代のアルカリ蓄電池と
して、鋭意研究開発が進められている。
特に、LaNi、に代表されるCaCu、型六方品構造
を有する希土類系合金は、前記■、■の観点から有望視
されている。ここで高価なLaの代用として希土類混合
物であるミツシュメタル(Mm)を用いれば、低コスト
化が可能となるため注目されている。
を有する希土類系合金は、前記■、■の観点から有望視
されている。ここで高価なLaの代用として希土類混合
物であるミツシュメタル(Mm)を用いれば、低コスト
化が可能となるため注目されている。
たとえば特開昭62−20245号公報には、組成式M
mN i x (Co a−Mn b−Al c)yに
おいて4.3<x+y<5.5であって、Mm中のLa
の含有量が25〜70重量%である水素吸蔵合金が開示
されている。
mN i x (Co a−Mn b−Al c)yに
おいて4.3<x+y<5.5であって、Mm中のLa
の含有量が25〜70重量%である水素吸蔵合金が開示
されている。
前記合金を用い、密閉型蓄電池を作製した場合、前記合
金の水素吸蔵・放出の平衡圧力が高く、実用型電池とし
ては不適当である。また、サイクル特性等の電池特性に
おいても更に向上させる必要がある。
金の水素吸蔵・放出の平衡圧力が高く、実用型電池とし
ては不適当である。また、サイクル特性等の電池特性に
おいても更に向上させる必要がある。
そこで本発明者は、この種アルカリ蓄電池の研究を進め
るうちに、組成式AxBy (但しAはランタンを含む
希土類元素で且つ前記ランタンの含有量が全希土類元素
の総量に対して10〜18重量%の範囲であり、Bは主
としてNi及びCoよりなる)で表わされ、yの値を5
.0とした場合、Xの値が1.05≦X≦1.30であ
る非化学量論組成の水素吸蔵合金を電極として用いた電
池は、サイクル特性の向上、充放電サイクル時の電池内
圧上昇の抑制が計られ、更には優れた放電率特性を示す
ことを見い出した(特願昭63−218907号)。
るうちに、組成式AxBy (但しAはランタンを含む
希土類元素で且つ前記ランタンの含有量が全希土類元素
の総量に対して10〜18重量%の範囲であり、Bは主
としてNi及びCoよりなる)で表わされ、yの値を5
.0とした場合、Xの値が1.05≦X≦1.30であ
る非化学量論組成の水素吸蔵合金を電極として用いた電
池は、サイクル特性の向上、充放電サイクル時の電池内
圧上昇の抑制が計られ、更には優れた放電率特性を示す
ことを見い出した(特願昭63−218907号)。
しかしながら、特にXの値が1.3を越えると、電池容
量が低下し電池特性の劣化が観察された。これは、水素
吸蔵合金の水素吸蔵量が低下するためであり、このよう
な現象は、水素吸蔵合金の均質性が低下しアルカリ電解
液中で水素吸蔵合金が腐食され易くなること及び水素の
吸蔵放出の可逆性の悪いCe 、N i 、型やPuN
i、型結晶構造の偏析が多量に生じることに起因する。
量が低下し電池特性の劣化が観察された。これは、水素
吸蔵合金の水素吸蔵量が低下するためであり、このよう
な現象は、水素吸蔵合金の均質性が低下しアルカリ電解
液中で水素吸蔵合金が腐食され易くなること及び水素の
吸蔵放出の可逆性の悪いCe 、N i 、型やPuN
i、型結晶構造の偏析が多量に生じることに起因する。
(ハ)発明が解決しようとする課題
本発明は前記問題点に鑑みてなされたものであって、前
記水素吸蔵合金AxByにおいてXの増加に伴う電極容
量の低下を抑制し、更には電極の高容量化が計れる水素
吸蔵合金電極及びその製造方法を提供しようとするもの
である。
記水素吸蔵合金AxByにおいてXの増加に伴う電極容
量の低下を抑制し、更には電極の高容量化が計れる水素
吸蔵合金電極及びその製造方法を提供しようとするもの
である。
(ニ)課題を解決するための手段
本発明のアルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極は、急冷凝
固法により作製した組成式AxBy(Aは希土類元素、
Bは主としてNi及びCoであり、式中y==5とした
場合1.0<x≦2.0である)で表わされる水素吸蔵
合金を用いたことを特徴とする。
固法により作製した組成式AxBy(Aは希土類元素、
Bは主としてNi及びCoであり、式中y==5とした
場合1.0<x≦2.0である)で表わされる水素吸蔵
合金を用いたことを特徴とする。
また本発明のアルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造
方法は、急冷凝固法により作製された組成式AxBy
(Aは希土類元素、Bは主としてNi及びcoであり、
式中Y=5とした場合1.0くx≦2.0である)で表
わされる水素吸蔵合金を、微粉砕し、結着剤と共に混練
してベーストを得、前記ペーストを導電芯体に支持させ
ることを特徴とする。
方法は、急冷凝固法により作製された組成式AxBy
(Aは希土類元素、Bは主としてNi及びcoであり、
式中Y=5とした場合1.0くx≦2.0である)で表
わされる水素吸蔵合金を、微粉砕し、結着剤と共に混練
してベーストを得、前記ペーストを導電芯体に支持させ
ることを特徴とする。
前記組成式AxByにおいて、Bを構成する主元素とし
てのNi及びCoは一部他の元素と置換可能であり、前
記他の元素は、Cr、Mn、Fe、Cu、 All、S
i、In、Sn、Ga及びGeの中から選ばれた少なく
とも1つであることを特徴とする。
てのNi及びCoは一部他の元素と置換可能であり、前
記他の元素は、Cr、Mn、Fe、Cu、 All、S
i、In、Sn、Ga及びGeの中から選ばれた少なく
とも1つであることを特徴とする。
更に、前記組成式AxByにおいて、Aはランタンを含
む希土類元素で且つ前記ランタンの含有量が全希土類元
素の総量に対して10〜18重量%の範囲とするのが好
ましい。
む希土類元素で且つ前記ランタンの含有量が全希土類元
素の総量に対して10〜18重量%の範囲とするのが好
ましい。
ここで急冷凝固法としては、液体急冷法、フラッシュ蒸
着法、スパッタ法等を用いることができる。
着法、スパッタ法等を用いることができる。
(ホ)作 用
本発明に示す如く、液体急冷法、フラッシュ蒸着法、ス
パッタ法等の急冷凝固法を用いることにより作製した組
成式AxBy(Aは希土類元素、Bは主としてNi及び
Coであり、式中y=5とした場合1.0<x≦2.0
である)で表わされる水素吸蔵合金は化学量論比x;y
が、1:5より大きくずれても、均質な非平衡相の合金
となる。
パッタ法等の急冷凝固法を用いることにより作製した組
成式AxBy(Aは希土類元素、Bは主としてNi及び
Coであり、式中y=5とした場合1.0<x≦2.0
である)で表わされる水素吸蔵合金は化学量論比x;y
が、1:5より大きくずれても、均質な非平衡相の合金
となる。
したがって水素の吸蔵、放出の可逆性の悪いCe、Ni
、型や、P u N r z型結晶構造の偏析がほとん
ど生ぜず、且つ均質であるのでアルカリ電解液中におい
て腐食され離くなる。その結果、水X吸蔵置部ち電池容
量の大きい、且つサイクル特性に優れたアルカリ蓄電池
用水素吸蔵合金電極が得られる。
、型や、P u N r z型結晶構造の偏析がほとん
ど生ぜず、且つ均質であるのでアルカリ電解液中におい
て腐食され離くなる。その結果、水X吸蔵置部ち電池容
量の大きい、且つサイクル特性に優れたアルカリ蓄電池
用水素吸蔵合金電極が得られる。
また、この水素吸蔵合金電極の製造方法は、前記急冷凝
固法により得た組成式AxByである水素吸蔵合金を微
粉砕し、結着剤と共に混練してペーストを得、導電芯体
に支持させるものであり、このようにすることで容量の
大きな電極が得られる。
固法により得た組成式AxByである水素吸蔵合金を微
粉砕し、結着剤と共に混練してペーストを得、導電芯体
に支持させるものであり、このようにすることで容量の
大きな電極が得られる。
そしてここにおいて、前記組成式AxByのBを構成す
る主元素としてのNi及びCoは、一部他の元素と置換
可能であり、前記他の元素としては、Cr、Mn、Fe
、Cu、Aj、Si、In、Sn、Ga及びGeの中か
ら選ばれた少なくとも1つの元素を用いることができる
。
る主元素としてのNi及びCoは、一部他の元素と置換
可能であり、前記他の元素としては、Cr、Mn、Fe
、Cu、Aj、Si、In、Sn、Ga及びGeの中か
ら選ばれた少なくとも1つの元素を用いることができる
。
更には、Aがランタンを含む希土類元素であって且つ前
記ランタンの含有量が全希土類元素の総量に対して10
〜18重量%の範囲とするのが好ましい。
記ランタンの含有量が全希土類元素の総量に対して10
〜18重量%の範囲とするのが好ましい。
ここで前記急冷凝固法として具体的には、液体急冷法、
フラッシュ蒸着法、スパッタ法等を用いることができ、
合金を急冷凝固することが可能である。
フラッシュ蒸着法、スパッタ法等を用いることができ、
合金を急冷凝固することが可能である。
(へ)実施例
以下に、本発明の実施例を詳述し、比較例との対比に言
及する。
及する。
◎ 実験例1
(合金の製造方法)
Mm(La含有量15重量%)、Ni、Co、AN及び
Mnの各市販原料を使用し、アルゴン不活性雰囲気アー
ク炉を用い、組成式Mm x N i 、。
Mnの各市販原料を使用し、アルゴン不活性雰囲気アー
ク炉を用い、組成式Mm x N i 、。
tCoA l e tMn 1+、 *即ちAxByに
おいてyの値を5,0とし、Xの値を1.0〜2.0の
範囲で変化させた水素吸蔵合金を作製した。
おいてyの値を5,0とし、Xの値を1.0〜2.0の
範囲で変化させた水素吸蔵合金を作製した。
これらの合金を5〜15M角程度の小片に砕いた後に、
透明石英ノズル(ノズル穴:丸穴1.0−φ)の中に入
れ、高純度アルゴンガス(99゜99%以上)で置換後
、高周波加熱コイルに高周波電源より3kwの高周波を
加えて加熱した。合金が溶融した後、前記石英ノズル内
をアルゴンガスで加圧し、アルゴンガス(99,99%
以上)の1 atm雰囲気内で高速回転(2000rp
m) している銅製ローラー(300mmφ、輻40闘
)上に、前記合金の溶湯を噴出させて急冷凝固し、リボ
ン状の急冷水素吸蔵合金を得た。
透明石英ノズル(ノズル穴:丸穴1.0−φ)の中に入
れ、高純度アルゴンガス(99゜99%以上)で置換後
、高周波加熱コイルに高周波電源より3kwの高周波を
加えて加熱した。合金が溶融した後、前記石英ノズル内
をアルゴンガスで加圧し、アルゴンガス(99,99%
以上)の1 atm雰囲気内で高速回転(2000rp
m) している銅製ローラー(300mmφ、輻40闘
)上に、前記合金の溶湯を噴出させて急冷凝固し、リボ
ン状の急冷水素吸蔵合金を得た。
(1極の製造方法)
そして、各種組成を有する急冷水素吸蔵合金を機械的に
50μm以下の粒度に粉砕した後、結着剤としてのポリ
テトラフルオロエチレン(PTFE)を水素吸蔵合金重
量に対し10重量%添加、混練し、ペースト状とした。
50μm以下の粒度に粉砕した後、結着剤としてのポリ
テトラフルオロエチレン(PTFE)を水素吸蔵合金重
量に対し10重量%添加、混練し、ペースト状とした。
このペーストをパンチングメタルからなる集電体に塗着
し、水素吸蔵合金電極を得た。
し、水素吸蔵合金電極を得た。
(電池の製造方法)
この電極と、容量が1.2Ahの焼結式ニッケル極とを
組合せ、不織布からなるセパレータを介して掻回して電
極体を構成した。この電極体を電池缶に挿入後、30重
量%のKOH水溶液を注液し、密閉することにより、公
称容量1.2Ahの密閉型ニッケルー水素蓄電池を作製
した。
組合せ、不織布からなるセパレータを介して掻回して電
極体を構成した。この電極体を電池缶に挿入後、30重
量%のKOH水溶液を注液し、密閉することにより、公
称容量1.2Ahの密閉型ニッケルー水素蓄電池を作製
した。
(試験用セルの製造方法)
更に、前記各種の急冷水素吸蔵合金と、PTFEとから
なるペーストをニッケルメツシュで包み込み、1 to
n/Cm”で圧縮成型したベレット状水素吸蔵合金電極
を作製した。このベレット状水素吸蔵合金電極と、この
電極よりも十分大きな容量を有するニッケル極と、30
重量%KOH水溶液を用い、本発明試験用セルとし、各
種合金の容量測定を行った。この電極で使用される水素
吸蔵合金重量は、1.0gであった。
なるペーストをニッケルメツシュで包み込み、1 to
n/Cm”で圧縮成型したベレット状水素吸蔵合金電極
を作製した。このベレット状水素吸蔵合金電極と、この
電極よりも十分大きな容量を有するニッケル極と、30
重量%KOH水溶液を用い、本発明試験用セルとし、各
種合金の容量測定を行った。この電極で使用される水素
吸蔵合金重量は、1.0gであった。
尚、比較例として、アルゴン不活性雰囲気アーク炉を用
い、各種組成の水素吸蔵合金を作製し、これを粉砕して
そのまま用いる(従来方法)以外は同様にして、比較用
水素吸蔵合金を得た。そしてこのようにして比較密閉型
ニッケルー水素蓄電池及び比較試験用セルを得た。
い、各種組成の水素吸蔵合金を作製し、これを粉砕して
そのまま用いる(従来方法)以外は同様にして、比較用
水素吸蔵合金を得た。そしてこのようにして比較密閉型
ニッケルー水素蓄電池及び比較試験用セルを得た。
このようにして得た試験用セルを用いて、各種ベレット
状水素吸蔵合金電極の容量測定を行った。この結果を第
1図に示す。第1図の横軸は、組成式AxBy法におけ
るXの値であり、縦軸はベレット状水素吸蔵合金電極の
電極容量である。
状水素吸蔵合金電極の容量測定を行った。この結果を第
1図に示す。第1図の横軸は、組成式AxBy法におけ
るXの値であり、縦軸はベレット状水素吸蔵合金電極の
電極容量である。
第1図より本発明合金は比較合金に比べて水素吸蔵量が
大きいので、電極容量が増大していることがわかる。
大きいので、電極容量が増大していることがわかる。
更に、比較合金においてはXの値が1.3を越えると急
激な容量低下が認められるが、本発明合金においては、
Xの値が1.3を越えても1.6迄、電池容量の増加が
観察される。そして本発明合金は1<x≦2.0の範囲
において、比較合金よりも容量が大きいことが理解され
る。
激な容量低下が認められるが、本発明合金においては、
Xの値が1.3を越えても1.6迄、電池容量の増加が
観察される。そして本発明合金は1<x≦2.0の範囲
において、比較合金よりも容量が大きいことが理解され
る。
この原因は、X線回折分析結果により考察することがで
きる。第1表に本発明合金と比較合金において観察され
る合金相の結晶構造を比較する。
きる。第1表に本発明合金と比較合金において観察され
る合金相の結晶構造を比較する。
第 1 表
第1表より、本発明合金にはA、B、相の析出が認めら
れず、均一なAB、の合金相となっていることがわかる
。
れず、均一なAB、の合金相となっていることがわかる
。
次に、具体的なX線回折分析結果図を第2図(本発明合
金)、第3図(比較合金)に示す。ここにおいて用いた
水t:ah蔵合金は、どちらもMm+、 +N i s
、 ICoA l @1Mn o、sの組成式で表され
るものである。
金)、第3図(比較合金)に示す。ここにおいて用いた
水t:ah蔵合金は、どちらもMm+、 +N i s
、 ICoA l @1Mn o、sの組成式で表され
るものである。
図中“0”は(a Cu s型の結晶構造、“・”はC
etNit型もしくはPuNi、型の結晶構造を示す。
etNit型もしくはPuNi、型の結晶構造を示す。
この結果より、比較合金には、本発明合金において観察
されるCaCu5(ABs)型結晶構造以外に、Ce
!N l t (A rB y)型及びPuNi、型結
晶構造が顕著に観察される。
されるCaCu5(ABs)型結晶構造以外に、Ce
!N l t (A rB y)型及びPuNi、型結
晶構造が顕著に観察される。
第3図に示す如く、従来の製法によればCaCU、型結
晶構造以外のものが顕著に観察される領域であっても、
即ち組成式においてXの値が1゜3を越える範囲であっ
ても、本発明合金は第2図に示す如く均質性を保ってい
ることが確認された。
晶構造以外のものが顕著に観察される領域であっても、
即ち組成式においてXの値が1゜3を越える範囲であっ
ても、本発明合金は第2図に示す如く均質性を保ってい
ることが確認された。
よって本発明合金は、急冷凝固法により合金の均質化を
計ることが可能となり、電池容量の増加を1.0<x≦
2.0という範囲において得ることが可能となる。
計ることが可能となり、電池容量の増加を1.0<x≦
2.0という範囲において得ることが可能となる。
次に、前記せる電池を用い、電池の保存特性を比較した
。この時、電池の電極に用いた合金の組成は、Mrn+
aN I s tc OAj!@ +Mno @であ
った。テスト条件は、電池を満充電した後、45℃の周
囲温度にて放置するというものであり、電池の初期容量
に対する現容量を容量維持率とした。
。この時、電池の電極に用いた合金の組成は、Mrn+
aN I s tc OAj!@ +Mno @であ
った。テスト条件は、電池を満充電した後、45℃の周
囲温度にて放置するというものであり、電池の初期容量
に対する現容量を容量維持率とした。
この結果を、第4図に示す。第4図の横軸は保存日数、
縦軸は容量維持率をそれぞれ示す。第4図より20日間
保存した場合、比較電池の容量維持率は20%であるの
に対し、本発明電池の容量維持率は55%であり、保存
特性において優れたものであることがわかる。
縦軸は容量維持率をそれぞれ示す。第4図より20日間
保存した場合、比較電池の容量維持率は20%であるの
に対し、本発明電池の容量維持率は55%であり、保存
特性において優れたものであることがわかる。
◎ 実験例2
ここでは、急冷凝固法としてスパッタ法を用いた場合に
ついて詳述する。
ついて詳述する。
組成式MmxNis、tcoAJ!o、nMrz、sに
おいて、Xの値を1.0.1.3.1.4で変化させ、
従来の如くアルゴンアーク溶解を行うことにより、製造
した水素吸蔵合金を、スパッタターゲット(4inch
φ×5−(のディスク状)に成型した。このスパッタタ
ーゲットを用い、高周波マグネトロンスパッタ装置によ
り、アルゴンガス雰囲気下(I X 10 ”Torr
)で、ニッケル基板上に、上記合金のスパlり膜を形成
した。この時の高周波電力は、出力500W (13,
56MHz)とし、スパッタリングを10分間行った。
おいて、Xの値を1.0.1.3.1.4で変化させ、
従来の如くアルゴンアーク溶解を行うことにより、製造
した水素吸蔵合金を、スパッタターゲット(4inch
φ×5−(のディスク状)に成型した。このスパッタタ
ーゲットを用い、高周波マグネトロンスパッタ装置によ
り、アルゴンガス雰囲気下(I X 10 ”Torr
)で、ニッケル基板上に、上記合金のスパlり膜を形成
した。この時の高周波電力は、出力500W (13,
56MHz)とし、スパッタリングを10分間行った。
その後、ニッケル基板を装置から取り出し、基板に付着
した、前記合金のスパッタ膜をスクレーパー(ステンレ
ス製)により剥離し、スパッタ法による水素吸蔵合金の
薄片を約sgi%な。
した、前記合金のスパッタ膜をスクレーパー(ステンレ
ス製)により剥離し、スパッタ法による水素吸蔵合金の
薄片を約sgi%な。
このようにして得た水素吸蔵合金を用い、前記実験例1
で示した如く、本発明試験用セルを作製した。
で示した如く、本発明試験用セルを作製した。
O実験例3
次に、ここでは急冷凝固法として、フラッシュ蒸着法を
用いた場合について詳述する。
用いた場合について詳述する。
組成式MmxN i s1CoAg6.IMne 4の
原料となるMm、N i、Co、AE、Mnの純金属粉
末(純度99.9%以上、100〜300mesh)を
、上記組成となるように混合し、混合粉末を得た。尚、
上記組成におけるXの値は1.0.1.3.1.4とし
た。次に前記混合粉末をフラッシュ五着装置に導入り、
ニッケル基板上に蒸着膜を形成させた。前記混合粉末
を、アルゴン雰囲気下(1x 10−”Torr)で、
1800℃に加熱されたタングステンボート上に少量ず
つ連続的に落下させて、約100μmの膜厚を有する蒸
着膜を形成した。この蒸!膜をスフレバー(ステンレス
製)で剥離し、フラッシュ蒸着法による水素吸蔵合金の
薄片を得た。
原料となるMm、N i、Co、AE、Mnの純金属粉
末(純度99.9%以上、100〜300mesh)を
、上記組成となるように混合し、混合粉末を得た。尚、
上記組成におけるXの値は1.0.1.3.1.4とし
た。次に前記混合粉末をフラッシュ五着装置に導入り、
ニッケル基板上に蒸着膜を形成させた。前記混合粉末
を、アルゴン雰囲気下(1x 10−”Torr)で、
1800℃に加熱されたタングステンボート上に少量ず
つ連続的に落下させて、約100μmの膜厚を有する蒸
着膜を形成した。この蒸!膜をスフレバー(ステンレス
製)で剥離し、フラッシュ蒸着法による水素吸蔵合金の
薄片を得た。
このようにして得た水素吸蔵合金を用い、前記実験例1
で示した如く、本発明試験用セルを作製した。
で示した如く、本発明試験用セルを作製した。
前記実験例1で得た液体急冷法による水素吸蔵合金、前
記実験例2で得たスパッタ法による水素吸蔵合金、前記
実験例3で得たフラッシュ蒸着法による水素吸蔵合金、
及びアルゴンアーク炉で溶解を行った従来法による水素
吸蔵合金(比較例)を用い、試験用セルを組み立て、!
極の容量を比較した。
記実験例2で得たスパッタ法による水素吸蔵合金、前記
実験例3で得たフラッシュ蒸着法による水素吸蔵合金、
及びアルゴンアーク炉で溶解を行った従来法による水素
吸蔵合金(比較例)を用い、試験用セルを組み立て、!
極の容量を比較した。
この結果を、第2表に示す。
以下余白
第 2 表
第2表において、電極容量は、組成式においてx==1
とした時の比較例の試験用セルの容量を100として相
対的に示しである。第2表の結果より、本発明の如く、
液体急冷法、スパッタ法、フラッシュ蒸着法を用いたも
のは、電極容量が増大していることがわかる。
とした時の比較例の試験用セルの容量を100として相
対的に示しである。第2表の結果より、本発明の如く、
液体急冷法、スパッタ法、フラッシュ蒸着法を用いたも
のは、電極容量が増大していることがわかる。
(ト) 発明の効果
本発明によれば、水素吸蔵合金として急冷凝固法により
均質化に優れたものを用いているので、水素吸蔵合金電
極の高容量化及び自己放電の抑制が計れる。その結果、
高エネルギー密度を有し、保存特性に優れたアルカリ蓄
電池が提供でき、その工業的側値は極めて大きい。
均質化に優れたものを用いているので、水素吸蔵合金電
極の高容量化及び自己放電の抑制が計れる。その結果、
高エネルギー密度を有し、保存特性に優れたアルカリ蓄
電池が提供でき、その工業的側値は極めて大きい。
第1図は水素吸蔵合金の組成(Xの値)と電極容量との
関係を示す図、第2図は本発明合金のX線回折分析結果
図、第3図は比較合金のX線回折分析結果図、第4図は
電池の保存特性図である。 第1図
関係を示す図、第2図は本発明合金のX線回折分析結果
図、第3図は比較合金のX線回折分析結果図、第4図は
電池の保存特性図である。 第1図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 [1]急冷凝固法により作製した組成式AxBy(Aは
希土類元素、Bは主としてNi及びCoであり、式中y
=5とした場合1.0<x≦2.0である)で表わされ
る水素吸蔵合金を用いたことを特徴とするアルカリ蓄電
池用水素吸蔵合金電極。 [2]前記組成式AxByにおいて、Bを構成する主元
素としてのNi及びCoは一部他の元素と置換可能であ
り、前記他の元素は、Cr、Mn、Fe、Cu、Al、
Si、In、Sn、Ga及びGeの中から選ばれた少な
くとも1つであることを特徴とする請求項[1]記載の
アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極。 [3]前記組成式AxByにおいて、Aはランタンを含
む希土類元素で且つ前記ランタンの含有量が全希土類元
素の総量に対して10〜18重量%の範囲であることを
特徴とする請求項[1]記載のアルカリ蓄電池用水素吸
蔵合金電極。 [4]前記急冷凝固法として、液体急冷法、フラッシュ
蒸着法、スパッタ法のうちの1つを用いることを特徴と
する請求項[1]記載のアルカリ蓄電池用水素吸蔵合金
電極。 [5]急冷凝固法により作製された組成式AxBy(A
は希土類元素、Bは主としてNi及びCoであり、式中
y=5とした場合、1.0<x≦2.0である)で表わ
される水素吸蔵合金を、微粉砕し、結着剤と共に混練し
てペーストを得、前記ペーストを導電芯体に支持させる
ことを特徴とするアルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の
製造方法。 [6]前記組成式AxByにおいて、Bを構成する主元
素としてのNi及びCoは一部他の元素と置換可能であ
り、前記他の元素は、Cr、Mn、Fe、Cu、Al、
Si、In、Sn、Ga及びGeの中から選ばれた少な
くとも1つであることを特徴とする請求項[5]記載の
アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造方法。 [7]前記組成式AxByにおいて、Aはランタンを含
む希土類元素で且つ前記ランタンの含有量が全希土類元
素の総量に対して10〜18重量%の範囲であることを
特徴とする請求項[5]記載のアルカリ蓄電池用水素吸
蔵合金電極の製造方法。 [8]前記急冷凝固法として、液体急冷法、フラッシュ
蒸着法、スパッタ法のうちの1つを用いることを特徴と
する請求項[5]記載のアルカリ蓄電池用水素吸蔵合金
電極の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1040954A JP2895848B2 (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1040954A JP2895848B2 (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02220356A true JPH02220356A (ja) | 1990-09-03 |
JP2895848B2 JP2895848B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=12594889
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1040954A Expired - Lifetime JP2895848B2 (ja) | 1989-02-21 | 1989-02-21 | アルカリ蓄電池用水素吸蔵合金電極の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2895848B2 (ja) |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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-
1989
- 1989-02-21 JP JP1040954A patent/JP2895848B2/ja not_active Expired - Lifetime
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EP0765947A4 (en) * | 1995-04-03 | 1998-10-14 | Santoku Metal Ind | RARE EARTH-NICKEL HYDROGEN STORAGE ALLOY, METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF AND NEGATIVE ELECTRODE OF A NICKEL-HYDROGEN SECONDARY BATTERY |
EP0783040A1 (en) * | 1995-07-10 | 1997-07-09 | Santoku Metal Industry Co., Ltd. | Rare earth metal-nickel-base hydrogen absorbing alloy, process for preparing the same, and negative electrode for nickel-hydrogen secondary battery |
EP0783040A4 (en) * | 1995-07-10 | 1998-10-14 | Santoku Metal Ind | RARE-EARTH NICKEL-BASED HYDROGEN-ABSORBING ALLOY METHOD FOR PRODUCING THE SAME AND NEGATIVE ELECTRODE FOR NICKEL-HYDROGEN CELLS |
EP0790323A1 (en) * | 1995-08-31 | 1997-08-20 | Santoku Metal Industry Co., Ltd. | Rare earth metal/nickel-base hydrogen absorbing alloy, process for preparing the same, and negative electrode for nickel-hydrogen secondary battery |
EP0790323A4 (en) * | 1995-08-31 | 1998-10-14 | Santoku Metal Ind | HYDROGEN-ABSORBING METAL-BASED RARE EARTH / NICKEL ALLOY, ITS MANUFACTURING METHOD AND NEGATIVE ELECTRODE FOR NICKEL / HYDROGEN SECONDARY BATTERY. |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2895848B2 (ja) | 1999-05-24 |
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