JPH02214735A - 二軸配向ポリエステルフィルム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 り産業上の利用分野］ 本発明は、二軸配向ポリエステルフィルムに関し、とく
に磁気テープ用ベースフィルム、包装用、各種産業資材
用フィルムとして好適な、耐スクラッチ性や耐摩耗性に
優れた二軸配向ポリエステルフィルムに関する。

［従来の技術］ 先に本出願人により、包装用、コンデンυ用あるいは磁
気テープ用ベースフィルムとして、平均粒径Ｏ，ＯＳ〜
２．０μｍ１モース硬度７以上の粒子を含有させた二軸
配向ポリエステルフィルムが提案されている（特開昭６
３−２３０７４１号公報）。

このフィルムにおいては、硬い粒子を含有させることに
より、フィルム表面の耐摩耗性を向上しつつ、該粒子の
粒径を比較的大きなものとすることにより、フィルム加
工時や製品としたときの良好な滑り性、走行性を確保す
るようにしている。

［発明が解決しようとする課題］ ところが、ポリエステルフィルム、とくに磁気−プ用ベ
ースフィルムや高い機械的特性が要求される包装用フィ
ルムとして使用される二軸配向ポリエステルフィルムに
は、さらに高い耐摩耗性、ざらに優れた耐スクラッチ性
が要求されてきており、上記特開昭６３−２３０７４１
号公報提案のフィルムでは、未だ十分とはいえなくなっ
てぎた。

たとえば、各種工程等の速度増大に伴い、工程中にある
各種高速ロールと接触してもフィルム表面に傷が付かな
いだけの高い耐スクラッチ性が要求されつつあるが、上
記促案フィルムの如く単に比較的粒径の大きな一種類の
硬い粒子を含有させるだけでは、該粒子によりフィルム
表面上に突起状に突出する部分については硬度が高めら
れ耐摩耗性は向上されるものの、フィルムの地Ｍ　（上
記突出部以外の表面部）自身については補強されないた
め、この地肌部分にかき傷が入るおそれがある。

また、地肌部分が補強されない結果、フィルム表面部に
ある、耐摩耗性向上のための粒子の保持力が十分とはい
えず、接触するロール等から受ける外力によって粒子部
がフィルム粉として削られるおそれがあり、該削れが生
じると、それがロール表面等に付着し該付着物によって
さらにフィルム表面が傷付けられるとともに、脱落フィ
ルム粉が異物となって、各種加工工程の外乱となったり
、製品自身の性能を低下させたりするおそれがある。

本発明は、上記のような問題点に着目し、二軸配向ポリ
エステルフィルムの表面の耐スクラッチ性および削れ等
に対する耐摩耗性をさらに向上することを目的とする。

［課題を解決するための手段］ この目的に沿う本発明の二軸配向ポリエステルフィルム
は、２種の粒子Ａ、Ｂを含有し、粒子Ａは、ルチル型二
酸化チタン粒子からなり、平均粒径が１０〜４００ｎｍ
　、含有量が０．２〜２重量％であり、粒子Ｂは、アル
ミナ又は有機高分子粒子からなり、平均粒径が４００〜
１５０００１１含有量が０．０１〜０．２重量％である
ものから成る。

本発明におけるポリエステルは、エチレンプレフタレー
ト、エチレンα・β−ビス（２−クロルフェノキシ）エ
タン−４，４−−ジカルボキシレート、エチレン２，６
−ナフタレート単位から選ばれた少なくとも一種の構造
単位を主要構成成分とする。ただし、本発明を阻害しな
い範囲内、好ましくは１５モル％以内であれば他成分が
共重合されていてもよい。

また、エチレンテレフタレートを主要構成成分とするポ
リエステルの場合に耐スクラッチ性がより良好となるの
で特に望ましい。

本発明のフィルムには、二秤の粒子Ａ、Ｂが含有される
。

粒子Ａは、比較的平均粒径の小さな粒子であり、主とし
てフィルムの地肌部分を補強するが、この地肌補強効果
を高めるために、適切な硬度を有するルチル型二酸化チ
タン粒子とされる。

また、粒子Ａは、平均粒径ｄ１が１０〜４００ｎｌ′１
１の比較的小さな粒子である。平均粒径がこの範囲より
も小さいと、フィルム地肌部の補強効果が薄れ、耐スク
ラッチ性が不良となるので好ましくない。

また、平均粒径が上記範囲よりも大きいと、粒子の分布
が粗くなりすぎ、フィルム地肌補強効果が鰐れ、粒子Ｂ
あるいは粒子Ｂにより形成されたフィルム表面突起を保
持する強度が低下し、粒子Ｂあるいはそれによるフィル
ム表面突起が削られやすくなる。また、粒子部によるフ
ィルム表面突起自身についても削られる機会が増大する
ので好ましくない。上記平均粒径ｄ１のより好ましい範
囲は、２０〜３５０ｎｌｌｌである。

また粒子Ａの含有量は０．２〜２．０重量％の範囲（調
製さ、れる。この範囲よりも少ないと、粒子へ含有によ
るフィルム地肌補強効果が薄れ、望ましい耐スクラッチ
性が得られない。この範囲よりも多いと、含有物が多く
なりずざるので構造的に脆くなるおそれがあり、フィル
ム自身が削り取られやすくなったり、含有粒子が脱落し
やづくなったりするので好ましくない。より好ましい含
有量は、０．３〜１．０重量％である。

粒子Ｂは、粒子Ａよりも平均粒径の大きな粒子であり、
粒子Ｂによって形成されたフィルム表面突起によりフィ
ルム表面の粗さを増し、表面の摩擦係数を下げることに
より、耐スクラッチ性を向上しつつ、加工時等にロール
等の他の面に接触する際の抵抗を減らし、フィルム表面
が削りとられにくいように覆ることを狙ったものである
。これらを達成可能な粒子Ｂの材質として、アルミナお
よび有機高分子が挙げられ、有機高分子粒子については
たとえば架橋ポリスチレン粒子、シリコン粒子、４フツ
化エチレン粒子が挙げられる。

本発明における有機高分子粒子は、加熱減量曲線にＪ３
ける１０％重昂重量減量度が３６０℃、好ましくは３８
０℃、さらに好ましくは４００℃以上である場合に耐ス
クラッチ性、耐ダビング性がより一層良好なるので特に
望ましい。

また、粒子Ｂは、平均粒径ｄ２が４００〜１５００１ｍ
の比較的大きな粒子であり、粒子Ａの平均粒径ｄ１より
も大ぎく設定される。この粒子Ｂは、比較的大ぎな粒子
であるため、該粒子よって形成されるフィルム表面突起
の高さを、粒子八によるものよりは高くでき、その部分
の表面粗さを粗くできる。粗くなると、摩擦係数を低減
できるので、結果的にフィルム表面の耐スクラッチ性が
良くなるが、平均粒径ｄ２が上記範囲よりも小さいと、
フィルム表面を粗くする効果が小さくなり、その分銅ス
クラッチ性が悪くなるので、好ましくない。

逆に上記範囲よりも大きいと、粒子Ｂ自身あるいは粒子
Ｂにより形成された表面突起部分が削りとられやすくな
るので、耐スクラッチ性、削れ性ともに不良となり好ま
しくない。

粒子Ｂの含有量は０゜０１〜０．２重量％の範囲に調製
される。この範囲よりも少ないと、粒子Ｂ含イｊによる
摩擦係数低減効果が薄れるので、望ましい耐スクラッチ
性が得られない。逆に上記範囲よりも多いと、粒子Ｂあ
るいは粒子Ｂによるフィルム表面突起部分が多くなりず
ぎ、削りとられやすくなるので、好ましくない。より好
ましい含有量は、０、０１〜０．１重Φ％である。

本発明のフィルムにおいては、表面突起の高さ分布の標
準偏差σが２５０ｎｍより小さいことが望ましい。高さ
の高い表面突起は、平均粒径の大きな粒子Ｂによって形
成されるが、高い突起が多いとそれだけ削りとられや１
くなる。σの測定法については後述するが、現実の測定
においては突起が粒子Ａ、Ｂのいずれによって形成され
たものかは判定しにくいので、ある表面部分について全
ての突起について測定された分布の標準偏差で規定する
ことが有効であり、σ＜　２５０ｎｆｆｌとすることに
よって望ましい耐摩耗性が得られる。

本発明のフィルムにおいては、粒子Ａの結晶化促進係数
が８℃、好ましくは５℃よりも小さいことが望ましい。

この測定法については後述するが、結晶化促進係数が小
さいと粒子のフィルムに対する親和性を向上することが
可能である。含有量の多い粒子Ａについて親和性を上げ
ておくことにより、耐削れ性、耐スクラッチ性ともに一
層向上される。

本発明は上記組成物を主成分とするが、本発明の目的を
阻害しない範囲内で他種ポリマをブレンドしても良いし
、また酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、紫外線吸収剤など
の無機または有機添加剤が通常添加される程度添加され
ていてもよい。

本発明フィルムは上記組成物を二軸配向せしめたフィル
ムである。未延伸フィルム、−軸配向フィルムでは、耐
スクラッチ性が不良となり、粒子あるいは粒子により形
成されたフィルム表面突起が脱落しやすくなるので好ま
しくない。

また、その二軸配向の程度を表わす面配向指数は特に限
定されないが、０．９３５〜０．９７５、特に０゜９４
０〜０．９７０の範囲である場合に耐スクラッチ性、耐
摩耗性がより一層良好となるので望ましい。また、本発
明フィルムの密度指数は、０．０２〜０．０５の範囲で
ある場合に耐スクラッチ性、耐摩耗性がより一層良好と
なるので特に望ましい。

また、本発明フィルムは、幅方向の表面平均粗さＲａが
０．００５〜０．０３０１１ｍ、特に０．００７〜０．
０２°５μｍの範囲にある場合に耐スクラッチ性がより
一層良好となるので特に望ましい。

本発明におけるフィルムの摩擦係数μｋが０．２０〜０
．３５の範囲にある場合に、耐スクラッチ性がより一層
良好となるので特に望ましい。

また本発明フィルムの表面固有抵抗が１×１０１５０・
αよりも小さい場合に耐スクラッチ性、耐摩純性が一層
良好となるので特に望ましい。この値以上になると、仮
にフィルム粉が削りとられた場合、該フィルム粉が静電
気等により椀状になりやすくなり、塊状になったフィル
ム粉がフィルム面を傷付けやすくなるので、好ましくな
い。

次に本発明フィルムの製造方法について説明する。

まず、所定のポリエステルに粒子△、Ｂを含有せしめる
方法としては、重合前、重合中、重合後のいずれに添加
してもよいが、ポリエステルのジオール成分でおるエチ
レングリコールに、スラリーの形で混合、分散せしめて
添加する方法が有効である。また、粒子の含有量を調節
する方法としては、高濃度のマスターペレットを製膜時
に稀釈する方法が有効である。粒子Ａ、Ｂを用いて、高
濃度、好ましくは１〜５重最重量マスターペレットの溶
融粘度、共重合成分を調整して、ガラス転移点Ｔｇと冷
結晶化温度Ｔｃｃとの差（Ｔｃｃ−ＴＱ＞を、６５〜１
１０℃、とくに１５〜１００℃にしておくことが、きわ
めて有効である。

また、粒子Ａ、Ｂは、エチレングリコールに分散させた
スラリーを重合反応前、または重合反応中に添加するの
が本発明範囲の平均粒径を得るのに有効である。

なお、本発明においては、粒子Ａ、Ｂをそれぞれ別（含
有する高濃度マスターのポリエステルを製造してもよい
が、重合時あるいはマスターペレット製造時に予め所定
の混合比で粒子Ａ、Ｂを高濃度で入れておき、作成され
たマスターペレットをフィルム製造段階で他のチップ、
ペレットにより稀釈して所定の濃度にする方法が最も好
ましい。

かくして、所定量の粒子Ａ、Ｂを含有するポリエステル
ペレットを十分乾燥させた後、公知の溶融押出機に供給
し、２７０℃〜３３０°Ｃでスリット状のダイからシー
ト状に押出し、キャスティングロール上で冷却固化せし
めて未延伸フィルムを作る。

この未延伸フィルムを作る場合、キャスト時のドラフト
比（口金のスリット幅／未延伸フィルムの厚み）は、１
６倍以上の高い値であることが好ましい。高ドラフトキ
ャストを行なうと粒子が表層部へ集中するという特異な
現染が起こり、粒子Ａ、Ｂにそれぞれねらった機能を発
揮させやすくなるため、このような高ドラフトキャスト
を行なうことが本発明において特に有効である。

次にこの未延伸フィルムを二軸延伸し二軸舵面せしめる
。延伸方法としては、逐次二軸延伸法、または同時二軸
延伸法を用いることができる。逐次二軸延伸法の場合は
長手方向、幅方向の順に延伸するのが一般的でおるが、
この順を逆にして延伸してもよい。二軸延伸の条件は延
伸方法、ポリマの種類などによって必ずしも一定ではな
いが、通常長手方向、幅方向ともに８０〜１６０℃、好
ましくは９０〜１５０″Ｃの範囲で、延伸倍率はそれぞ
れ３゜０〜５．０倍、好ましくは３．２〜４．５倍の範
囲が、また延伸速度は１０００〜７０，０００％／分の
範囲が好適である。

次にこの延伸フィルムを熱処理する。熱処理条件は定長
下、および幅方向に１〜１５％、好ましくは２〜１０％
の弛緩下で、また、幅方向に１．０１〜１６２倍、好ま
しくは１，０５〜１゜１５倍微延伸下で、１５０〜２３
０℃、好ましくは１７０〜２２０’Ｃの範囲で０，５〜
６０秒間が好適である。

［物性の測定方法ならびに効果の評価方法］本発明の特
性値の測定方法ならびに効果の評価方法は次の通りであ
る。

（１）粒子の含有量（重量％） ポリエステル１ｇをプラズマ装置で灰化させ、原子吸光
分析装置（たとえば島津製作所製ＡＡ−６８０型）を用
いてポリエステル中の各元素の量を定量し、その元素か
らなる粒子の母を粒子の分子始から換粋して、重量％と
して求める。尚、粒子の化学組成はＸ線回折などの方法
で知ることができる。

また、必要に応じて、螢光Ｘ線分析法や、熱分解ガスク
ロマトグラフィー、赤外線吸収、ラマン散乱などを用い
て定量することもできる。

（２）粒子の平均粒径（ｎｍ） 粒子を含有したフィルムを、フィルム平面に垂直に厚さ
１０００人の超薄切片とし、透過型電子顕微鏡（例えば
日本電子層ＪＥＭ−１２００ＥＸなど）を用いて粒子を
観察し、１００視野について平均した値を平均粒径とし
た。但し、ここで、平均粒径とは一次粒子の平均粒径で
あり、粒子が凝集状態にある場合でも個々の一次粒子の
実効径から求めたものをいう。

（３）表面突起の高さ分布の標準偏差 ２検出器方式の走査型電子顕微鏡［ＥＳＭ−３２００、
エリオニクス（株）製］と断面測定装置［ＰＭＳ−１、
■リオニクス（株）製］においてフィルム表面の平坦面
の高さをＯとして走査したときの突起の高さ測定値を画
像処理！Ａ置［ＩＢＡ３２０００、カールツアイス（株
）製］に送り、画像処理装置上にフィルム表面突起画像
を再構築する。次に、この表面突起画像で突起部分を２
値化して得られた個々の突起の面積から円相光径を求め
これをその突起の平均径とする。また、この２値化され
た個々の突起部分の中で最も高い値をその突起の高さと
し、これを個々の突起について求める。

この測定を場所をかえて５００回繰返し、測定された突
起についてその高さ分布を正規分布（高さＯの点を中心
と１６正規分布）とみなして最小２乗法で近似して高さ
分布の標準偏差を求めた。また走査型電子顕微鏡の倍率
は、１０００〜８０００倍の間を選択する。

（４）面配向指数 ナトリウムＤ線（波長５８９ｎｍ　）を光源としてアツ
ベ屈折率計を用いて、二軸配向フィルムの厚さ方向の屈
折率（Ａとする）および溶融プレス後１０℃の水中へ急
冷して作った無配向（アモルファス）フィルムの厚さ方
向の屈折率（Ｂとする）を測定し、Ａ／Ｂをもって面配
向指数とした。マウント液にはヨウ化メチレンを用い、
２５°Ｃ１６５％ＲＨにて測定した。

（５）ガラス転移点１゛９、冷結晶化温度ＴＣＣパーキ
ンエルマー社製のＤＳＣ（示差走査熱量計〉■型を用い
て測定した。ＤＳＣの条件は次の通りである。すなわち
、試料１０７ｎ、ｇをＤＳＣ装置にセットし、３００℃
の温度で５分間溶融した後、液体窒素中で冷却する。こ
の急冷試料を１０℃／分で昇温し、ガラス転移点Ｔ９を
検知する。ざらに昇温を続け、ガラス状態からの結晶化
発熱ピーク温度をもって冷結晶化温ＩＴＣＣとした。こ
こで、”Ｔ’ＣＣとＴｇの差（ＴＣＣ−−ｒｇ＞をΔＴ
ｃ　ａと定義する。

（６）結晶化促進係数 上記方法で、１型組％の不活性粒子を含有するポリエス
テルのΔＴＣＱ　（Ａ）　、およびこれと同粘度の不活
性粒子を含有しないポリエステルのΔＴＣｇ（Ｂ）を測
定し、Δ−ｒｃｇ（Ｂ）とΔ７　ｃ（７（Ａ＞との差［
Δ−ｒｃｃｌ　（Ｂ）−ΔＴＣ（７（八）］をもって、
ぞの不活性粒子の結晶化促進係数とした。

（７）密度指数 ｎ−へブタン／四塩化炭素からなる密度勾配管を用いて
測定したフィルムの密度をρ１（ｇ／ｃｉ）とし、この
フィルムを溶融プレス後、１０℃の水中へ急冷して作っ
た無配向（アモルファス）フィルムの密度ρ２どの差（
ρ１−ρ２）をもって密度指数とした。

（８）摩擦係数μに テープ走行性試験１１ＴＢＴ−３００型［株式会社横浜
システム研究所製］を使用し、２０℃、６０％Ｒト１雰
囲気で走行させ、初期のμｋ（摩擦係数）を下記の式よ
り求めた。

μに＝０．７３３１００　　（Ｔ１／Ｔｏ　）ここで、
ＴＯは入側張力、Ｔ１は出側張力である。ガイド径は６
ａΦであり、ガイド材質は５ＵＳ２７（表面粗度０．２
３）、巻き付は角は１８０゜走行速度は３．３ｃｍ／秒
である。

（９）表面固有抵抗 超絶綴針［川口電機製作所株式会社ｉ１］ＶＥ４０型を
使用して測定した。

（１０）　１０％加熱減量時温度 島津製作所製の熱重量分析装置Ｔ　Ｇ　３０Ｍ型を用い
て、窒素中、昇温速度１０℃／分で測定した。

なお、試料重量は５ｍｇとした。

（１１）耐スクラッチ性 テープ走行試験１１ＴＢＴ３００　Ｄ／Ｈ型［株式会社
横浜システム研究所］を使用し、フィルムを幅１／２イ
ンチのテープ状にスリットし、張力３０９、走行速１２
５０　ｍ／分で、ビデオカセットのテープガイドピン（
表面粗さがＲｔで２５００ｎｍ稈度の表面を持ったステ
ンレス製ガイドピン）上を巻付角６０°で６０ｍ走行さ
せ、その時につく傷の量を次の基準にしたがい目視で判
定した。

まったく傷のないもの・・・・・・・・・５点浅い傷の
あるもの・・・・・・・・・・・・・・・３点深い傷の
あるもの・・・・・・・・・・・・・・・１点また、５
点と３点の中間を４点、３点と１点の中間を２点とした
。この時、３点以上を耐スクラッチ性良好、３点未満を
耐スクラッチ性不良とした。

この時の判定で３点未満のフィルムは、フィルムの加工
時や製品としたときの走行時にフィルム表面が摩耗して
深い傷が発生するため、製品の品質が著しく悪くなる。

（１２）耐削れ性 フィルムを幅１７２インチにテープ状にスリットしたも
のに片刃を垂直に押しあて、ざら・に０．５ｍ押し込ん
だ状態で２ｍｃｍ走行させる（走行張カニ５００ｇ、走
行速度：　６．７　ｃｍ／秒）。この時片刃の先に付着
したフィルム表面の削れ物の高さを顕微鏡で読みとり、
削れ母とした（単位はμｍ）この削れ吊の両面の平均値
が５μｍ以下の場合は耐削れ性：非常に良好、５〜７μ
ｍの場合は耐削れ性：Ｑ好、７μｍを越える場合は耐削
れ性：不良と判定した。この７μｎ１という値は、印刷
工程やカレンダー工程などの加工工程で、フィルム表面
が削れることに・よって、工程上、製品性能上のトラブ
ルがおこるか否かを厳しく判定するための臨界点である
。

［実施例］ 本発明を実施例に基づいて説明する。

実施例１〜１０ 粒子Ａとして、平均粒径ｄ１がそれぞれ異なるが本発明
範囲内である、ルチル型二酸化チタン粒子を選び、粒子
Ｂとして、平均粒径ｄ２がそれぞれ異なるが本発明範囲
内である、アルミナ、有機高分子粒子を選び、それぞれ
、エチレングリコール中に均一に分散させ、１９５℃で
２時間熱処理したのち、テレフタル酸ジメチルとエステ
ル交換反応後重縮合し、各粒子を本発明で規定した範囲
よりは相当高い濃度で含有するポリエステルを作成し、
それをマスターベレットにした。

各マスターベレットと、粒子を含有していないポリエス
テルベレットとを、粒子Ａおよび粒子Ｂが本発明の含有
率の範囲となるように混合し、混合したペレットを１８
０’Ｃで３時間減圧乾燥（３Ｔｏｒｒ）した。このペレ
ットを押出機に供給し、２９０℃で溶融押出し、静電印
加キャスト法を用いて表面温度３０℃のキャスティング
・ドラムに巻き付けて冷却固化し厚さ約１８０μｍの未
延伸フィルムを作った。このときのドラフト比は２２で
あった。

この未延伸フィルムを９０℃にて長平方向に３．４倍延
伸した。この延伸は２組のロール周速差で行なわれ、延
伸速度は１００００％／分であった。この−軸フィルム
をステンターを用いて延伸速度３０００％／分で１００
℃で幅方向に３．６倍延伸し、幅方向に１．０５倍微延
伸させつつ、２１０℃にて５秒間熱処理し、厚さ１５μ
ｍの二軸配向ポリエステルフィルムを得た。これらのフ
ィルムの性能は第１表に示した通り、粒子Ａ、Ｂの材質
が本発明で規定するものであり、平均粒径、含有量が本
発明範囲であるので、耐スクラッチ性、耐削れ性ともに
優れたフィルムが得られた。

比較例１〜１０ 粒子Ａ、Ｂの平均粒径が本発明の範囲から外れるもの、
含有量が本発明の範囲から外れるもの、および、粒子の
材質に関し本発明で規定したちの以外を組合わせたもの
について、それぞれ前記実施例と同一の製造方法にて厚
さ１５μ瓦の二軸配向ポリエステルフィルムを得た。こ
れらのフィルムの性能は第２表に示した通り、粒子Ａ、
Ｂの材質、平均粒径、含有量のいずれが本発明の範囲か
ら外れても、耐スクラッチ性、耐削れ性を両立させるこ
とのできるフィルムは得られなかった。なお、実施例、
比較例ともにポリエステルはポリエチレンテレフタレー
トであった。

［発明の効果］ 以上説明したように、本発明によれば、特定の材質から
選ばれ、特定の範囲の平均粒径、含有量を有する二種の
粒子Ａ、Ｂを含有する二軸配向ポリエステルフィルムと
したので、最近の苛酷な使用条件にも耐え得る、優れた
耐スクラッチ性、耐削れ性（耐摩耗性）を備えたフィル
ムが得られる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、２種の粒子Ａ、Ｂを含有し、粒子Ａは、ルチル型二
   酸化チタン粒子からなり、平均粒径が１０〜４００ｎｍ
   、含有量が０．２〜２重量％であり、粒子Ｂは、アルミ
   ナ又は有機高分子粒子からなり、平均粒径が４００〜１
   ５００ｎｍ、含有量が０．０１〜０．２重量％であるこ
   とを特徴とする二軸配向ポリエステルフィルム。 ２、表面固有抵抗が１×１０＾１＾５Ω・ｃｍよりも小
   さい請求項１記載の二軸配向ポリエステルフィルム。 ３、表面突起の高さ分布の標準偏差が２５０ｎｍよりも
   小さい請求項１又は２記載の二軸配向ポリエステルフィ
   ルム。 ４、粒子Ａの結晶化促進係数が８℃よりも小さい請求項
   １、２および３のいずれかに記載の二軸配向ポリエステ
   ルフィルム。