JPH02211068A - インバータ装置の電流検出方法 - Google Patents
インバータ装置の電流検出方法Info
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- JPH02211068A JPH02211068A JP1028198A JP2819889A JPH02211068A JP H02211068 A JPH02211068 A JP H02211068A JP 1028198 A JP1028198 A JP 1028198A JP 2819889 A JP2819889 A JP 2819889A JP H02211068 A JPH02211068 A JP H02211068A
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- inverter
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- 230000008929 regeneration Effects 0.000 abstract description 6
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 abstract description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 abstract 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 abstract 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000001172 regenerating effect Effects 0.000 description 3
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は直流電圧をスイッチングし、パルス幅変調（以
下ＰＷＭと略称する）をかけ出力電圧を制御するＰＷＭ
型インバータのインバータブリッジを構成する上下各相
のスイッチング素子に過電流が流れ破壊することを阻止
することを目的とした電流検出方法に関するものである
。
下ＰＷＭと略称する）をかけ出力電圧を制御するＰＷＭ
型インバータのインバータブリッジを構成する上下各相
のスイッチング素子に過電流が流れ破壊することを阻止
することを目的とした電流検出方法に関するものである
。
従来の技術
近年、インバータ装置はスイッチング素子技術の発達に
ともなって年々需要が増えている。このような状況の中
で、国内の汎用インバータとしては正弦波ＰＷＭ方式の
インバータが主流を占めている。
ともなって年々需要が増えている。このような状況の中
で、国内の汎用インバータとしては正弦波ＰＷＭ方式の
インバータが主流を占めている。
汎用インバータは様々な条件下で使われることが多いた
めモータが過負荷状態になり、過電流によりスイッチン
グ素子が破壊されないように警報したり、トリップする
機能を有している。
めモータが過負荷状態になり、過電流によりスイッチン
グ素子が破壊されないように警報したり、トリップする
機能を有している。
以下、図面を参照しながら上述したような従来の電流検
出法について説明を行う。
出法について説明を行う。
第４図はインバータの全体を簡略的に示したものである
。第４図中−点鎖線で囲った部分が従来の電流検出回路
部である。第４図において、１は交流電源、２はコンバ
ータ部、３はインパーク部、４はインダクションモータ
を示す。次に電流検出回路について説明する。５は直流
回路に流れる電流を電圧に変換するシャント抵抗で、そ
の両端に流れる電流に比例した電圧を発生する。
。第４図中−点鎖線で囲った部分が従来の電流検出回路
部である。第４図において、１は交流電源、２はコンバ
ータ部、３はインパーク部、４はインダクションモータ
を示す。次に電流検出回路について説明する。５は直流
回路に流れる電流を電圧に変換するシャント抵抗で、そ
の両端に流れる電流に比例した電圧を発生する。
６．７．８はシャント抵抗５の両端に発生した電圧を適
当な値に分圧する抵抗である。９はノイズ取りのコンデ
ンサ、１０はトリップ回路（図示せず）にトリップ指令
を出すフォトカブラである。
当な値に分圧する抵抗である。９はノイズ取りのコンデ
ンサ、１０はトリップ回路（図示せず）にトリップ指令
を出すフォトカブラである。
以上のように構成された電流検出回路について、以下そ
の動作説明をする。まずインバータ部３のインバータブ
リッジを構成するスイッチング素子の最大定格電流が５
０Ａであるとし、第４図のシャント抵抗５の値をＲ８Ω
、第４図の抵抗６〜８の抵抗値をそれぞれＲ１Ω、Ｒ２
Ω、Ｒ３Ωとする。
の動作説明をする。まずインバータ部３のインバータブ
リッジを構成するスイッチング素子の最大定格電流が５
０Ａであるとし、第４図のシャント抵抗５の値をＲ８Ω
、第４図の抵抗６〜８の抵抗値をそれぞれＲ１Ω、Ｒ２
Ω、Ｒ３Ωとする。
１ １ ＲＳ＋Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３Ｒ
５＋Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３＝Ｒ８（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）従っ
て、第４図の抵抗５〜８の合成抵抗Ｒはとなる。このと
きコンバータの直流回路にＩ、Ａが流れたとき第４図の
抵抗７に発生する電圧はとなる。実際問題として、フォ
トカブラをオンさせるにはせいぜい数Ｖもあればよいか
ら第４図のシャント抵抗５の抵抗値としては数十ｍＡの
抵抗値を選定する。それに対して第４図の抵抗６〜８の
抵抗値として数十Ωを選定するので電流はシャント抵抗
５の約１／１０００程度しか流れない。
５＋Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３＝Ｒ８（Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３）従っ
て、第４図の抵抗５〜８の合成抵抗Ｒはとなる。このと
きコンバータの直流回路にＩ、Ａが流れたとき第４図の
抵抗７に発生する電圧はとなる。実際問題として、フォ
トカブラをオンさせるにはせいぜい数Ｖもあればよいか
ら第４図のシャント抵抗５の抵抗値としては数十ｍＡの
抵抗値を選定する。それに対して第４図の抵抗６〜８の
抵抗値として数十Ωを選定するので電流はシャント抵抗
５の約１／１０００程度しか流れない。
従ってＲ１＋Ｒ２＋Ｒ３ξＲ３＋Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３とな
り、 シャント抵抗にスイッチング素子の最大定格電流が流れ
たとき、シャント抵抗の両端に発生する電圧をフォトカ
ブラをＯＮさせるのに必要な電圧だけ第４図の抵抗７の
両端に出力できるように抵抗分割してやればよい。
り、 シャント抵抗にスイッチング素子の最大定格電流が流れ
たとき、シャント抵抗の両端に発生する電圧をフォトカ
ブラをＯＮさせるのに必要な電圧だけ第４図の抵抗７の
両端に出力できるように抵抗分割してやればよい。
以上が従来の電流検出回路の動作原理である。
しかしながら上記のような構成では、インダクションモ
ータが回生時、正確な電流検出ができないという問題点
を有していた。
ータが回生時、正確な電流検出ができないという問題点
を有していた。
以下問題点を明確にするため説明を進める。
ここで一般にインバータ部は第１図に示す如く６個のス
イッチング素子で構成されている。この６個のインバー
タブリッジにおいて、Ｕ端子を例にとって説明する。第
２図（ａ）に示す如くスイッチング素子ＱｌがＯＮ、Ｑ
２がＯＦＦの場合、Ｕ端子にはコンバータ部２の直流正
電圧が印加される。
イッチング素子で構成されている。この６個のインバー
タブリッジにおいて、Ｕ端子を例にとって説明する。第
２図（ａ）に示す如くスイッチング素子ＱｌがＯＮ、Ｑ
２がＯＦＦの場合、Ｕ端子にはコンバータ部２の直流正
電圧が印加される。
この状態を「Ｈ」とする。一方、第２図（ｂ）に示す如
＜Ｑｌが０ＦＦＬ、Ｑ２がＯＮの場合、Ｕ端子にはコン
バータ部２の直流負電圧が印加される。
＜Ｑｌが０ＦＦＬ、Ｑ２がＯＮの場合、Ｕ端子にはコン
バータ部２の直流負電圧が印加される。
この状態を「Ｌ」で表す。モータを駆動している場合、
各端子はｒＨ，又は「Ｌ」である。従って各端子のｒＨ
，と「Ｌ」の組み合わせは、２３＝８ より８通りの組み合わせとなる。
各端子はｒＨ，又は「Ｌ」である。従って各端子のｒＨ
，と「Ｌ」の組み合わせは、２３＝８ より８通りの組み合わせとなる。
（（Ｕ相端子電圧） （Ｖ相端子電圧） （Ｗ
相端子電圧）〕 するとＣＬ−Ｌ−Ｌ〕、（Ｌ−Ｌ−Ｈ）、（Ｌ・Ｈ−Ｌ
ｌ、（Ｌ−Ｈ−Ｈ）、（Ｈ−Ｌ−Ｌ）、（Ｈ・Ｌ−Ｈ）
、（Ｈ−Ｈ−Ｌ）、［Ｈ−Ｈ−Ｈ］の８通りである。各
々の場合について電流の挙動を調べる。まず、以下の定
義を行う。インバータからモータへの電流の向きを「＋
」、逆にモータからインバータへの電流の向きを「−」
とし、Ｕ相の電流ｉｕ、Ｖ相の電流をｉｖ、Ｗ相の電流
をｉｗとする。ここで ｉｕ＋ｉｖ＋ｉｗ＝０ が成り立つ。ここである瞬時の電流が ｉｕ＝＋５Ａ ｉｖ＝−３Ａ ｉｗ＝−２Ａ とすると ｉ ｕ＋ ｉ ｖ＋ ｉｗ＝＋５−３−２＝Ｏｉｕ、ｉ
ｖ、ｉｗが具体的に上記の値をとるとき、８通りの場合
について詳細に見てみる。まず、〔Ｈ・Ｌ−Ｌ〕の場合
、各々のスイッチング素子Ｑｌ。
相端子電圧）〕 するとＣＬ−Ｌ−Ｌ〕、（Ｌ−Ｌ−Ｈ）、（Ｌ・Ｈ−Ｌ
ｌ、（Ｌ−Ｈ−Ｈ）、（Ｈ−Ｌ−Ｌ）、（Ｈ・Ｌ−Ｈ）
、（Ｈ−Ｈ−Ｌ）、［Ｈ−Ｈ−Ｈ］の８通りである。各
々の場合について電流の挙動を調べる。まず、以下の定
義を行う。インバータからモータへの電流の向きを「＋
」、逆にモータからインバータへの電流の向きを「−」
とし、Ｕ相の電流ｉｕ、Ｖ相の電流をｉｖ、Ｗ相の電流
をｉｗとする。ここで ｉｕ＋ｉｖ＋ｉｗ＝０ が成り立つ。ここである瞬時の電流が ｉｕ＝＋５Ａ ｉｖ＝−３Ａ ｉｗ＝−２Ａ とすると ｉ ｕ＋ ｉ ｖ＋ ｉｗ＝＋５−３−２＝Ｏｉｕ、ｉ
ｖ、ｉｗが具体的に上記の値をとるとき、８通りの場合
について詳細に見てみる。まず、〔Ｈ・Ｌ−Ｌ〕の場合
、各々のスイッチング素子Ｑｌ。
Ｑ４．Ｑ６がＯＮ、Ｑ２．Ｑ３．Ｑ５がＯＦＦである。
Ｑｌに５Ａ、Ｑ４に３Ａ、Ｑ６に２Ａが流れ、直流回路
は＋５Ａが流４ている。（ただしコンバータからインバ
ータ部へ流れる向きを正とした。次に（Ｌ−Ｌ−Ｌ））
の場合、各トランジスタはＱ２ 、Ｑ４ 、ＱｅがＯＮ
、後はＯＦＦである。
は＋５Ａが流４ている。（ただしコンバータからインバ
ータ部へ流れる向きを正とした。次に（Ｌ−Ｌ−Ｌ））
の場合、各トランジスタはＱ２ 、Ｑ４ 、ＱｅがＯＮ
、後はＯＦＦである。
第２図（ｂ）よりＱ２のフライホイールダイオードに５
Ａ、Ｑ４に３Ａ、Ｑ６に２Ａが流れ、直流回路には電流
が流れない。同様に［Ｈ−Ｈ−Ｌ］の時は、第２図（Ｃ
）に示す如く各トランジスタはＱＩＱ３．Ｑ６がＯＮ、
後はＯＦＦである。この時、第２図（Ｃ）よりＱ、に５
Ａ、Ｑ３のフライホイールダイオードに３Ａ、Ｑ６に２
Ａが流れており、直流回路には２Ａが流れている。
Ａ、Ｑ４に３Ａ、Ｑ６に２Ａが流れ、直流回路には電流
が流れない。同様に［Ｈ−Ｈ−Ｌ］の時は、第２図（Ｃ
）に示す如く各トランジスタはＱＩＱ３．Ｑ６がＯＮ、
後はＯＦＦである。この時、第２図（Ｃ）よりＱ、に５
Ａ、Ｑ３のフライホイールダイオードに３Ａ、Ｑ６に２
Ａが流れており、直流回路には２Ａが流れている。
〔Ｌ−Ｈ−Ｌ〕の時は各トランジスタはＱ２１Ｑ３．Ｑ
ｓがＯＮで、後はＯＦＦである。この時、第２図ω）よ
りＱ２のフライホイールダイオードに５Ａ、Ｑ３のフラ
イホイールダイオードに３Ａ。
ｓがＯＮで、後はＯＦＦである。この時、第２図ω）よ
りＱ２のフライホイールダイオードに５Ａ、Ｑ３のフラ
イホイールダイオードに３Ａ。
Ｑ６に２Ａ流れており、直流回路は一３Ａ、つまりイン
バータ側からコンバータ部へ３Ａ逆流していることがわ
かる。以下同様にして（Ｈ−Ｈ−Ｈ）（Ｌ−Ｌ−Ｈ）、
［Ｈ−Ｌ−Ｈ］、ＣＬ−Ｈ・Ｈ〕の各場合の電流の流れ
を第２図（ｅ）〜（ｈ）に示す。
バータ側からコンバータ部へ３Ａ逆流していることがわ
かる。以下同様にして（Ｈ−Ｈ−Ｈ）（Ｌ−Ｌ−Ｈ）、
［Ｈ−Ｌ−Ｈ］、ＣＬ−Ｈ・Ｈ〕の各場合の電流の流れ
を第２図（ｅ）〜（ｈ）に示す。
このとき、直流回路の電流をｉＤｃとし、以上８通りの
３相端子電圧の組み合わせとＨｐｃの関係を下表にまと
める。
３相端子電圧の組み合わせとＨｐｃの関係を下表にまと
める。
この結果はモータに流れこむ三相電流と直流回路に流れ
る電流との関係をまとめたものといえる。
る電流との関係をまとめたものといえる。
上表の内容をまとめて書くと以下のようになる。
１．３相の端子電圧が全て同じ時、（全て「Ｈ」又は「
Ｌ」）直流回路にはモータ電流が流れない。
Ｌ」）直流回路にはモータ電流が流れない。
２．３相の端子電圧の中で、他の２相と異なる電圧の相
の電流が直流回路に流れ、且つその異なる相の電圧が「
Ｈ」の時はその相の電流の向きが直流回路の電流の向き
と一致し、「Ｌ」の時は符号が逆となる。
の電流が直流回路に流れ、且つその異なる相の電圧が「
Ｈ」の時はその相の電流の向きが直流回路の電流の向き
と一致し、「Ｌ」の時は符号が逆となる。
以上詳細にモータ電流と直流回路部の電流ｉｏｃとの関
係を記したが、この関係を第３図に適用すると、直流回
路部で検出する電流は位相が６０゜進むごとに検出相電
流が変わることがわかる。第３図の（「）Ｖμと（ｇ）
ｉμのように電圧と電流の位相のずれが±３０’以内
であれば、モータに流れ込む電流ｉμのＭＡＸ値を検出
することができる。
係を記したが、この関係を第３図に適用すると、直流回
路部で検出する電流は位相が６０゜進むごとに検出相電
流が変わることがわかる。第３図の（「）Ｖμと（ｇ）
ｉμのように電圧と電流の位相のずれが±３０’以内
であれば、モータに流れ込む電流ｉμのＭＡＸ値を検出
することができる。
しかし、点線のように電圧と電流の位相差が３０’以上
になると、実際にはＭＡＸ値Ｌアしペア流れているのに
、Ｕ相の電流を検出する範囲ではＳアンペアしか流れて
いないとみなし、マイコンにトリップ信号を送るのが遅
れスイッチング素子Ｕ相の上側を破壊してしまう。
になると、実際にはＭＡＸ値Ｌアしペア流れているのに
、Ｕ相の電流を検出する範囲ではＳアンペアしか流れて
いないとみなし、マイコンにトリップ信号を送るのが遅
れスイッチング素子Ｕ相の上側を破壊してしまう。
このような電圧と電流の位相差が３０°以上になり、か
つ大電流が流れるのはモータが回生時のときである。
つ大電流が流れるのはモータが回生時のときである。
発明が解決しようとする課題
このように従来例の問題点とし、インダクションモータ
が回生領域にはいったとき、すなわち電圧と電流の位相
差が大きくなってとき正確な電流検出ができないという
課題があった。
が回生領域にはいったとき、すなわち電圧と電流の位相
差が大きくなってとき正確な電流検出ができないという
課題があった。
本発明は上記の課題に鑑み、インダクションモータが回
生時、すなわち、電圧と電流の位相差が大きくなったと
きも正確な電流検出ができる電流検出法を提供するもの
である。
生時、すなわち、電圧と電流の位相差が大きくなったと
きも正確な電流検出ができる電流検出法を提供するもの
である。
課題を解決するための手段
本発明は、インバータ部とコンバータ部間にシャント抵
抗を挿入し、その抵抗に流れる電流を電圧変換して、イ
ンバータ部のスイッチング素子に流れる電流を検出する
際、コンバータ部からインバータ部へ流れる電流の方向
とインバータ部からコンバータ部へ流れる方向で電流検
出レベルを変えるものである。
抗を挿入し、その抵抗に流れる電流を電圧変換して、イ
ンバータ部のスイッチング素子に流れる電流を検出する
際、コンバータ部からインバータ部へ流れる電流の方向
とインバータ部からコンバータ部へ流れる方向で電流検
出レベルを変えるものである。
作用
この構成により、モータ駆動時と回生時における電流検
出レベルを変えることができる。
出レベルを変えることができる。
実施例
以下本発明の一実施例について、図面を参照しながら説
明する。
明する。
第１図は本発明の一実施例における電流検出法の回路図
を示すものである。第１図において、１は交流電源、２
はダイオードブリッジからなるコンバータ部、３はイン
バータブリッジからなるインバータ部、４はインダクシ
ョンモータ、５はシャント抵抗、６．７．８は精密抵抗
、９はコンデンサ、１０はフォトカブラ、１１はダイオ
ード、１２は抵抗（抵抗値をＲ４とする）、１３はドラ
イバー回路、１４は制御回路である。この回路は従来の
電流検出回路（第４図）にダイオード１１と抵抗１２の
直列回路を付加したことを特徴とする。
を示すものである。第１図において、１は交流電源、２
はダイオードブリッジからなるコンバータ部、３はイン
バータブリッジからなるインバータ部、４はインダクシ
ョンモータ、５はシャント抵抗、６．７．８は精密抵抗
、９はコンデンサ、１０はフォトカブラ、１１はダイオ
ード、１２は抵抗（抵抗値をＲ４とする）、１３はドラ
イバー回路、１４は制御回路である。この回路は従来の
電流検出回路（第４図）にダイオード１１と抵抗１２の
直列回路を付加したことを特徴とする。
直流回路に逆方向に電流が流れる場合は従来の回路と同
じく抵抗７の両端に発生する電圧はＶＩ−Ｒ３ｘｌ＋ｘ Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３ となる。それに対し直流回路に順方向に電流が流れた場
合、 ２−Ｒ４ ＫＺ十に４ となる。このときＲＳ＝５０ｍΩ、Ｒ１＝５Ω。
じく抵抗７の両端に発生する電圧はＶＩ−Ｒ３ｘｌ＋ｘ Ｒ１＋Ｒ２＋Ｒ３ となる。それに対し直流回路に順方向に電流が流れた場
合、 ２−Ｒ４ ＫＺ十に４ となる。このときＲＳ＝５０ｍΩ、Ｒ１＝５Ω。
Ｒ２＝１０Ω、Ｒ３＝５Ω、Ｒ４＝１０Ωとし、第１図
のフォトカブラＰＣＩがＯＮするのに必要な電圧Ｖ［＝
１．２Ｖとすると、 一’、ＩＩ＝４８Ａ −’、１ｔ＝７２Ａ 上述のごとく、順方向と逆方向でトリップレベルを変え
ることができる。
のフォトカブラＰＣＩがＯＮするのに必要な電圧Ｖ［＝
１．２Ｖとすると、 一’、ＩＩ＝４８Ａ −’、１ｔ＝７２Ａ 上述のごとく、順方向と逆方向でトリップレベルを変え
ることができる。
従来の回路では、シャント抵抗５を流れる電流の順方向
、逆方向とも同じレベルでしか検出できなかった。しか
し、ダイオード１１と抵抗１２を直列につないだものを
並列に接続することにより、順方向では、ダイオード１
１がＯＮＩ、従来からの抵抗と新しく並列に付加した抵
抗１２の並列合成抵抗になり、逆方向に較べ低い抵抗値
になる。
、逆方向とも同じレベルでしか検出できなかった。しか
し、ダイオード１１と抵抗１２を直列につないだものを
並列に接続することにより、順方向では、ダイオード１
１がＯＮＩ、従来からの抵抗と新しく並列に付加した抵
抗１２の並列合成抵抗になり、逆方向に較べ低い抵抗値
になる。
従って同じ値の電流が流れても、その両端に発生する電
圧は変わってくる。このようにして順方向と逆方向、す
なわち、モータ駆動時と回生時の検出レベルをかえるこ
とによりスイッチング素子の保護機能を高めることがで
きる。
圧は変わってくる。このようにして順方向と逆方向、す
なわち、モータ駆動時と回生時の検出レベルをかえるこ
とによりスイッチング素子の保護機能を高めることがで
きる。
以上のように本実施例によれば、ダイオード１１と抵抗
１２を直列接続したものを付加することにより、直流回
路部の電流の順方向と逆方向でトリップレベルを変える
ことができる。上述の手段により電圧と電流の位相が大
きくずれて、スイッチング素子を流れる正確な電流検出
が不可能であった回生時のスイッチング素子の保護機能
を高めることができる。
１２を直列接続したものを付加することにより、直流回
路部の電流の順方向と逆方向でトリップレベルを変える
ことができる。上述の手段により電圧と電流の位相が大
きくずれて、スイッチング素子を流れる正確な電流検出
が不可能であった回生時のスイッチング素子の保護機能
を高めることができる。
発明の効果
以上のように本発明は、モータ駆動時と回生時のトリッ
プレベルを変えるという電流検出法によりスイッチング
素子の保護機能を高めることができ、その実用的効果は
大なるものがある。
プレベルを変えるという電流検出法によりスイッチング
素子の保護機能を高めることができ、その実用的効果は
大なるものがある。
第１図は本発明の一実施例を用いたインバータ装置と電
流検出回路の回路図、第２図（ａ）〜ω）はインバータ
ブリッジと電流の挙動を示す説明図、第３図（ａ）〜（
ｊ）はＰＷＭ波形と電圧と電流の位相差についての説明
図、第４図は従来の電流検出回路図である。 １・・・・・・交流電源、２・・・・・・コンバータ部
、３・・・・・・インバータ部、４・・・・・・モータ
、５・・・・・・シャント抵抗、Ｑ１〜ＱＢ・・・・・
・スイッチング素子。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 ほか１名第 図 ｎΔ （ｄ） （↑） 第２ 図 Ａ 第 図 第 図
流検出回路の回路図、第２図（ａ）〜ω）はインバータ
ブリッジと電流の挙動を示す説明図、第３図（ａ）〜（
ｊ）はＰＷＭ波形と電圧と電流の位相差についての説明
図、第４図は従来の電流検出回路図である。 １・・・・・・交流電源、２・・・・・・コンバータ部
、３・・・・・・インバータ部、４・・・・・・モータ
、５・・・・・・シャント抵抗、Ｑ１〜ＱＢ・・・・・
・スイッチング素子。 代理人の氏名 弁理士 粟野重孝 ほか１名第 図 ｎΔ （ｄ） （↑） 第２ 図 Ａ 第 図 第 図
Claims (1)
- インバータ部とコンバータ部間にシャント抵抗を挿入し
、その抵抗に流れる電流を電圧変換して、インバータ部
のスイッチング素子が大電流で破壊することを阻止する
インバータ保護装置のコンバータ部からインバータ部へ
流れる電流の方向とインバータ部からコンバータ部へ流
れる方向で電流検出レベルを変えることを特徴とするイ
ンバータ装置の電流検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1028198A JPH02211068A (ja) | 1989-02-07 | 1989-02-07 | インバータ装置の電流検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1028198A JPH02211068A (ja) | 1989-02-07 | 1989-02-07 | インバータ装置の電流検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02211068A true JPH02211068A (ja) | 1990-08-22 |
Family
ID=12241975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1028198A Pending JPH02211068A (ja) | 1989-02-07 | 1989-02-07 | インバータ装置の電流検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02211068A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103612039A (zh) * | 2013-11-26 | 2014-03-05 | 上海通用重工集团有限公司 | 一种基于交流信号的逆变电焊机输出电流检测电路及检测方法 |
| CN104734577A (zh) * | 2013-12-24 | 2015-06-24 | 日本电产高科电机株式会社 | 马达驱动装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6460224A (en) * | 1987-08-27 | 1989-03-07 | Toshiba Corp | Excess current detection circuit for inverter device |
-
1989
- 1989-02-07 JP JP1028198A patent/JPH02211068A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6460224A (en) * | 1987-08-27 | 1989-03-07 | Toshiba Corp | Excess current detection circuit for inverter device |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103612039A (zh) * | 2013-11-26 | 2014-03-05 | 上海通用重工集团有限公司 | 一种基于交流信号的逆变电焊机输出电流检测电路及检测方法 |
| CN104734577A (zh) * | 2013-12-24 | 2015-06-24 | 日本电产高科电机株式会社 | 马达驱动装置 |
| JP2015122883A (ja) * | 2013-12-24 | 2015-07-02 | 日本電産テクノモータ株式会社 | モータ駆動装置 |
| CN104734577B (zh) * | 2013-12-24 | 2018-10-16 | 日本电产高科电机株式会社 | 马达驱动装置 |
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