JPH02204020A - 成形用二軸延伸ポリエステルフィルム、成形転写用フィルムおよび成形容器用フィルム - Google Patents
成形用二軸延伸ポリエステルフィルム、成形転写用フィルムおよび成形容器用フィルムInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、成形性、平面性および耐熱性に優れた成形用
二輪延伸ポリエステルフィルム、転写用フィルムおよび
成形容器用フィルムに関する。
二輪延伸ポリエステルフィルム、転写用フィルムおよび
成形容器用フィルムに関する。
〔従来の技術および発明が解決しようとする課題〕従来
、二軸延伸ポリエステルフィルムは強度、耐熱性に優れ
、種々の工業用用途に幅広く適用されている。例えば、
真空、圧空、張出、冷間、射出、インモールド、エンボ
ス加工等の原材料または補助材としてポリエステルフィ
ルムを用いることが検討され、加工されるポリエステル
フィルムの用途として、成形転写用、成形容器用、電絶
用、包装用、装飾用等への適用が検討されている。
、二軸延伸ポリエステルフィルムは強度、耐熱性に優れ
、種々の工業用用途に幅広く適用されている。例えば、
真空、圧空、張出、冷間、射出、インモールド、エンボ
ス加工等の原材料または補助材としてポリエステルフィ
ルムを用いることが検討され、加工されるポリエステル
フィルムの用途として、成形転写用、成形容器用、電絶
用、包装用、装飾用等への適用が検討されている。
しかしながら二輪延伸ポリエステルフィルムは、塩化ビ
ニール系樹脂に比べ成形性が劣るため、これらの用途に
おける通用が困難であった。特に成形転写用、成形容器
用ベースフィルムとして成形性の改良が求められていた
。
ニール系樹脂に比べ成形性が劣るため、これらの用途に
おける通用が困難であった。特に成形転写用、成形容器
用ベースフィルムとして成形性の改良が求められていた
。
本発明者は上記課題に鑑み、鋭意検討した結果、高温伸
長条件下のフィルム強度がある特定値である二輪延伸ポ
リエステルフィルムが優れた成形性を有することを見出
し、本発明を完成するに至った。
長条件下のフィルム強度がある特定値である二輪延伸ポ
リエステルフィルムが優れた成形性を有することを見出
し、本発明を完成するに至った。
すなわち本発明の要旨は、150℃の雰囲気下、100
%伸長時のフィルム強度F100が0.5〜7kg/a
m”であることを特徴とする成形用二輪延伸ポリエステ
ルフィルム、成形転写用フィルムおよび成形容器用フィ
ルムに存する。
%伸長時のフィルム強度F100が0.5〜7kg/a
m”であることを特徴とする成形用二輪延伸ポリエステ
ルフィルム、成形転写用フィルムおよび成形容器用フィ
ルムに存する。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明に用いられるポリエステルは、ジカルボン酸成分
として、テレフタル酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸
、°?ジビン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸
、イソフタ、ル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニ
ルエーテルジカルボン酸等、公知のジカルボン酸の一種
もしくは二種以上からなり、また、ジオール成分として
エチレングツコール、プロピレングリコール、トリメチ
レングリコール、テトラメチレングリコール、ヘキサメ
チレングリコール、ジエチレングリコール、2 トリメ
チレングリコール、ポリアルキレングリコール、1.4
−シクロヘキサンジメタツール、ネオペンチルグリコー
ル等公知のジオール成分の一種又は二種以上からなるポ
リエステルである。
として、テレフタル酸、シュウ酸、マロン酸、コハク酸
、°?ジビン酸、アゼライン酸、セバシン酸、フタル酸
、イソフタ、ル酸、ナフタレンジカルボン酸、ジフェニ
ルエーテルジカルボン酸等、公知のジカルボン酸の一種
もしくは二種以上からなり、また、ジオール成分として
エチレングツコール、プロピレングリコール、トリメチ
レングリコール、テトラメチレングリコール、ヘキサメ
チレングリコール、ジエチレングリコール、2 トリメ
チレングリコール、ポリアルキレングリコール、1.4
−シクロヘキサンジメタツール、ネオペンチルグリコー
ル等公知のジオール成分の一種又は二種以上からなるポ
リエステルである。
本発明のポリエステルにおいて共重合成分として、例え
ばp−オキシ安息香酸のようなオキシカルボン酸、安息
香酸、ベンゾイル安息香酸、メ)・キシポリアルキレン
グリコールのような一官能性化合物、グリセリン、ペン
タエリスリトール、トリメチレンプロパンのような多官
能性化合物も、生成物が実質的に線状の高分子を保持し
得る範囲内で使用することができる。
ばp−オキシ安息香酸のようなオキシカルボン酸、安息
香酸、ベンゾイル安息香酸、メ)・キシポリアルキレン
グリコールのような一官能性化合物、グリセリン、ペン
タエリスリトール、トリメチレンプロパンのような多官
能性化合物も、生成物が実質的に線状の高分子を保持し
得る範囲内で使用することができる。
本発明のポリエステルにおいて、ポリエチレンテレフタ
レートの割合は好ましくは50モル%以上、更に好まし
くは70モル%以上である。ポリエチレンテレフタレー
トが50モル%未満であるとフィルムにした場合の強度
及び耐熱性が低下するので好ましくない。
レートの割合は好ましくは50モル%以上、更に好まし
くは70モル%以上である。ポリエチレンテレフタレー
トが50モル%未満であるとフィルムにした場合の強度
及び耐熱性が低下するので好ましくない。
本発明のポリエステルにおいて、共重合成分の一つとし
て、アジピン酸、セバシン酸、i、i。
て、アジピン酸、セバシン酸、i、i。
−デカンジカルボン酸のような脂肪族ジカルボン酸成分
を含有させることにより、後述する150℃の雰囲気下
における100%伸長時の強度を低下させることができ
好ましい0本発明のポリエステルにおいてかかる脂肪族
ジカルボン酸成分の含有量は好ましくは1〜25moJ
%、更に好ましくは1〜20mo1%の範囲である。こ
の含有量が25 mo 1%を越えるフィルムでは上記
強度の低下は十分なものの、耐熱性の低下が起こり好ま
しくない。
を含有させることにより、後述する150℃の雰囲気下
における100%伸長時の強度を低下させることができ
好ましい0本発明のポリエステルにおいてかかる脂肪族
ジカルボン酸成分の含有量は好ましくは1〜25moJ
%、更に好ましくは1〜20mo1%の範囲である。こ
の含有量が25 mo 1%を越えるフィルムでは上記
強度の低下は十分なものの、耐熱性の低下が起こり好ま
しくない。
またフィルムの易滑性を向上させるために、有機滑剤、
無機の滑剤等の微粒子を含有させることも好ましく、必
要に応じて安定剤、着色剤、酸化防止剤、消泡剤、静電
防止剤等の添加剤を含有するものであってもよい、滑り
性を付与する微粒子としては、カオリン、クレー、炭酸
カルシウム、酸化ケイ素、テレフタレ酸カルシウム、酸
化アルミニウム、酸化チタン、リン酸カルシウム、フッ
化リチウム、カーボンブラック等の公知の不活性外部粒
子、ポリエステル樹脂の溶融製膜に際して不溶な高融点
有機化合物、架橋ポリマー及びポリエステル合成時に使
用する金属化合物触媒、例えばアルカリ金属化合物、ア
ルカリ土類金属化合物などによってポリエステル製造時
にポリマー内部に形成される内部粒子が挙げられる。フ
ィルム中に含まれる微粒子の含有量は、通常、0.00
5〜0.9重置%の範囲であり、平均粒径は、o、oo
i〜3.5μ階の範囲であることが好ましい。
無機の滑剤等の微粒子を含有させることも好ましく、必
要に応じて安定剤、着色剤、酸化防止剤、消泡剤、静電
防止剤等の添加剤を含有するものであってもよい、滑り
性を付与する微粒子としては、カオリン、クレー、炭酸
カルシウム、酸化ケイ素、テレフタレ酸カルシウム、酸
化アルミニウム、酸化チタン、リン酸カルシウム、フッ
化リチウム、カーボンブラック等の公知の不活性外部粒
子、ポリエステル樹脂の溶融製膜に際して不溶な高融点
有機化合物、架橋ポリマー及びポリエステル合成時に使
用する金属化合物触媒、例えばアルカリ金属化合物、ア
ルカリ土類金属化合物などによってポリエステル製造時
にポリマー内部に形成される内部粒子が挙げられる。フ
ィルム中に含まれる微粒子の含有量は、通常、0.00
5〜0.9重置%の範囲であり、平均粒径は、o、oo
i〜3.5μ階の範囲であることが好ましい。
本発明のポリエステルは、フィルムにおける極限粘度が
好ましくは0.50以上、更に好ましくは0.60以上
である。フィルムの極限粘度が0.50未満の場合は、
十分な強度及び成形性が得られず好ましくない。
好ましくは0.50以上、更に好ましくは0.60以上
である。フィルムの極限粘度が0.50未満の場合は、
十分な強度及び成形性が得られず好ましくない。
本発明のフィルムにおいて、150℃の雰囲気下におけ
る100%伸長時のフィルム強度F1゜。
る100%伸長時のフィルム強度F1゜。
が0.5〜7kg/ms”の範囲である必要がある。本
発明でいうFl。。は150℃での100%伸長時での
フィルムの縦および横方向の強度の平均値である。F1
00値は好ましくは0.5〜5kir/+ms+2更に
好まし2くは0.5〜3に&’/ms+”の範囲である
。
発明でいうFl。。は150℃での100%伸長時での
フィルムの縦および横方向の強度の平均値である。F1
00値は好ましくは0.5〜5kir/+ms+2更に
好まし2くは0.5〜3に&’/ms+”の範囲である
。
我々の検討結果によると、強度FIG。値はフィルムの
成形性に深く関係しており、Fl。。が7kg/1Il
l!を越すフィルムでは、成形性が低下し、好まし1く
ない。また、F II)。が0.5kg/mw”未満の
フィルムでは2、成形時フィルムが不均一に変形し5、
例λ、ば転写用フィルムでは1.転写する図柄の歪み等
が生じ好ましくない。また縦方向と横方向の150℃、
100%伸長時のフィルム強度の差は通常3kg/ma
”以下であり1、好ましくは2 kg /’ms”以下
である。かかる差が3 kg 、、/ rsm ’を超
えると痒方性が大きくなるため成形性が悪化する。
成形性に深く関係しており、Fl。。が7kg/1Il
l!を越すフィルムでは、成形性が低下し、好まし1く
ない。また、F II)。が0.5kg/mw”未満の
フィルムでは2、成形時フィルムが不均一に変形し5、
例λ、ば転写用フィルムでは1.転写する図柄の歪み等
が生じ好ましくない。また縦方向と横方向の150℃、
100%伸長時のフィルム強度の差は通常3kg/ma
”以下であり1、好ましくは2 kg /’ms”以下
である。かかる差が3 kg 、、/ rsm ’を超
えると痒方性が大きくなるため成形性が悪化する。
この1ようにF+a。と成型性が良い相関を持つ連山は
不明であるが、我々は、例として真空成形におけるフィ
ルム挙動を観察し、た結果、この現象を以ドの通り推察
1−る。ずなわち、ポリ1ステルフイルムの真空成形は
、通常100〜200℃の温度で加熱後、平均量1コ径
:深さ−xo:i−i:lの金型で成形されるが、金型
のコーナー付近では、フィルムは局部的ζこtoo9A
以上の伸長を強ホリされると考えられる。前記F1゜。
不明であるが、我々は、例として真空成形におけるフィ
ルム挙動を観察し、た結果、この現象を以ドの通り推察
1−る。ずなわち、ポリ1ステルフイルムの真空成形は
、通常100〜200℃の温度で加熱後、平均量1コ径
:深さ−xo:i−i:lの金型で成形されるが、金型
のコーナー付近では、フィルムは局部的ζこtoo9A
以上の伸長を強ホリされると考えられる。前記F1゜。
が高いフィルムごは、このような局所的に伸長された部
分において、部分的に極めて高い応力が発生し、この応
力集中によりフィルムの破断を招き易くなり、成形性が
低下すると考えられる6一方F100が0,5kg7’
am”未満という極めて低い値を持つフィルムでは、成
形性は良好となるものの、金型の平面部のような均一6
ご伸長される部分において極めて弱い張力しか発生せず
、その結果、該部分におけるフィルムの均一な伸長が得
られないのではないかき考えられる。
分において、部分的に極めて高い応力が発生し、この応
力集中によりフィルムの破断を招き易くなり、成形性が
低下すると考えられる6一方F100が0,5kg7’
am”未満という極めて低い値を持つフィルムでは、成
形性は良好となるものの、金型の平面部のような均一6
ご伸長される部分において極めて弱い張力しか発生せず
、その結果、該部分におけるフィルムの均一な伸長が得
られないのではないかき考えられる。
本発明のフィルムはF +ooがと記部囲にあることを
必須とするが、さらに本発明のフィルムの面配向度ΔP
は0.040〜0.140の範囲であることが好ましく
、更に好ましくはH)、 050−0.120の範囲で
ある。面配向度ΔPが0.140を超えるフィルムでは
成形性が不十分で好ましくない。
必須とするが、さらに本発明のフィルムの面配向度ΔP
は0.040〜0.140の範囲であることが好ましく
、更に好ましくはH)、 050−0.120の範囲で
ある。面配向度ΔPが0.140を超えるフィルムでは
成形性が不十分で好ましくない。
また、面配向度ΔPが0.040未満のフィルムでは、
フィルムの強度が低下し、平面性を悪化するため好まし
くない。
フィルムの強度が低下し、平面性を悪化するため好まし
くない。
さらに本発明のフィルムの平均屈折率−には好ましくは
1゜580〜1.598の範囲である。nカ月。
1゜580〜1.598の範囲である。nカ月。
598を越えるフィルムでは、フィルムの結晶化度が高
くなり好ましくない、また、Wが1.580未満のフィ
ルムでは、逆にフィルムの結晶化が部分でな(、耐熱性
が劣り好ましくない。
くなり好ましくない、また、Wが1.580未満のフィ
ルムでは、逆にフィルムの結晶化が部分でな(、耐熱性
が劣り好ましくない。
また、本発明においてフィルムの融解熱は好ましくは1
〜8 c、a i1! / g、更に好ましくは1〜6
cae/Hの範囲である。融解熱が8caj!/gを越
えるフィルムでは成形性が低下し好ましくない。
〜8 c、a i1! / g、更に好ましくは1〜6
cae/Hの範囲である。融解熱が8caj!/gを越
えるフィルムでは成形性が低下し好ましくない。
一方、融解熱がlea//g未満のフィルムは、製膜時
の原料乾燥工程において結晶化が極めて困難なため、真
空乾燥等の繁雑な工程が必要となり、好ましくない。
の原料乾燥工程において結晶化が極めて困難なため、真
空乾燥等の繁雑な工程が必要となり、好ましくない。
本発明のフィルムの収縮特性に関しては、150℃で3
分間処理後の縦及び横方向の収縮率が共に10%以下で
あることが好ましく、更に好まし7くは5%以下である
。
分間処理後の縦及び横方向の収縮率が共に10%以下で
あることが好ましく、更に好まし7くは5%以下である
。
縦又は横方向の収縮率が10%を上回るフィルムは、加
工工程中の加熱区間においてフィルl、の縮みが大きく
発生し7好ましくない、特に転写用フィルムの用途では
、上記条件下における横方向の収縮率が0%以下(フィ
ルl、が膨張する場合は収縮率をマイナスとする)であ
ることが、好ましい。
工工程中の加熱区間においてフィルl、の縮みが大きく
発生し7好ましくない、特に転写用フィルムの用途では
、上記条件下における横方向の収縮率が0%以下(フィ
ルl、が膨張する場合は収縮率をマイナスとする)であ
ることが、好ましい。
横方向の収縮率が0%を越えるフィルムでは、成形転写
用として用いる場合、印刷層形成後の乾燥工程において
フィルムが巾縮みを起こし好ましくない。
用として用いる場合、印刷層形成後の乾燥工程において
フィルムが巾縮みを起こし好ましくない。
未発明のフィルムの機械的強度に関し、フィルムの縦方
向及び横方向におけるヤング率は好ましくは300 k
g/mm”以上、更に好まし2くは350kg 、、、
/ m m ”以上である。ヤング率が300kg/i
%m1未満のフィルムでは1、成形工程においてフィル
ムの伸びが生し易く好ましくない。
向及び横方向におけるヤング率は好ましくは300 k
g/mm”以上、更に好まし2くは350kg 、、、
/ m m ”以上である。ヤング率が300kg/i
%m1未満のフィルムでは1、成形工程においてフィル
ムの伸びが生し易く好ましくない。
サラに本発明のフィルムにおいて、フィルムの複屈折率
は、0.025以下が好ましく、更に好ましくは0.0
2Q以下である。フィルJえの複屈折率が0.025を
越えるとフィルムの異方性が大きくなるため、成形性が
低下し好ましくない。
は、0.025以下が好ましく、更に好ましくは0.0
2Q以下である。フィルJえの複屈折率が0.025を
越えるとフィルムの異方性が大きくなるため、成形性が
低下し好ましくない。
本発明のフィルムの厚さは特に限定されないが、成形転
写用のフィルムとしζ好ましく用いられる厚さは5〜2
00μm、更に好ましくは5〜150μ畢である。
写用のフィルムとしζ好ましく用いられる厚さは5〜2
00μm、更に好ましくは5〜150μ畢である。
次に本発明のフィルムの製造法を具体的に説明するが、
本発明の構成要件を満足する限り、以下の例示に特に限
定されるものではない。
本発明の構成要件を満足する限り、以下の例示に特に限
定されるものではない。
滑り剤として無機粒子等を必要に応じて適量含有する本
発明のポリエステルを、ホッパードライヤー、パドルド
ライヤー、オーブン等の通常用いられる乾燥機または真
空乾燥機等を用いて乾燥した後、200〜320°Cで
押出す。押出しに際しては、″rダイ法、チューブラ法
等、既存のどの手法を採用しても構わない。
発明のポリエステルを、ホッパードライヤー、パドルド
ライヤー、オーブン等の通常用いられる乾燥機または真
空乾燥機等を用いて乾燥した後、200〜320°Cで
押出す。押出しに際しては、″rダイ法、チューブラ法
等、既存のどの手法を採用しても構わない。
押出し後、急冷して無定形シートを得るが、急冷する際
に静電印加法を用いると該無定形シートの厚さ斑が向上
するので好ましい。
に静電印加法を用いると該無定形シートの厚さ斑が向上
するので好ましい。
次いで得られた無定形シートを縦及び横方向に少なくと
も面積倍率で6倍以上、好ましくは9倍以りとなるよう
延伸して二軸配向フィルムを得、必要に応じて該フィル
ムを縦及び7′又は横方向に再延伸を行なった後、好ま
しくは150〜220℃の範囲の温度で熱処理を行ない
所望のフィルムを得る。
も面積倍率で6倍以上、好ましくは9倍以りとなるよう
延伸して二軸配向フィルムを得、必要に応じて該フィル
ムを縦及び7′又は横方向に再延伸を行なった後、好ま
しくは150〜220℃の範囲の温度で熱処理を行ない
所望のフィルムを得る。
熱処理工程において、熱処理の最高温度のゾーン及び/
又は熱処理出口のクーリングヅ・−ンにて横方向及び/
又は縦方向に0.1〜30%の弛緩を行なうことも本発
明においては好ましい態様の1・つである。また、熱処
理工程において、二段熱処理を行なっても構わない。
又は熱処理出口のクーリングヅ・−ンにて横方向及び/
又は縦方向に0.1〜30%の弛緩を行なうことも本発
明においては好ましい態様の1・つである。また、熱処
理工程において、二段熱処理を行なっても構わない。
上記延伸工程中又は延伸後に、フィルムに接着性、帯電
防止性、滑り性等を付与するために、フィルムの片面又
は両面に塗布層を形成したり、コロナ放電処理等を施し
たりしても構わない。
防止性、滑り性等を付与するために、フィルムの片面又
は両面に塗布層を形成したり、コロナ放電処理等を施し
たりしても構わない。
以上、本発明によれば、成型性、平面性及び耐熱性に優
れ、且つ、粗大物の非常に少ない、成形用、成形転写用
および成形容器用フィルムとしC極めて好適なポリエス
テルフィルムを得ることができる。
れ、且つ、粗大物の非常に少ない、成形用、成形転写用
および成形容器用フィルムとしC極めて好適なポリエス
テルフィルムを得ることができる。
以下、実a例にて本発明を更に具体的に説明するが、本
発明はその趣旨を越えない限り、これらの実施例に限定
されるものではない。
発明はその趣旨を越えない限り、これらの実施例に限定
されるものではない。
なお、フィルムの評価方法を以下に示す。
(11150℃雰囲気下におけるlOO%伸長時のフィ
ルム強度Floo (kr/+u+” )■インテス
コ製恒温槽付引張試験機インテスコ2001型の恒温槽
を150℃に設定し、幅15 am(D 74 )Lム
をチャックrBI501IIIIトナルヨうにセントし
て2分間放置後、引張速[200IIIIl/ll1j
nで100%伸長時の強度を測定した。
ルム強度Floo (kr/+u+” )■インテス
コ製恒温槽付引張試験機インテスコ2001型の恒温槽
を150℃に設定し、幅15 am(D 74 )Lム
をチャックrBI501IIIIトナルヨうにセントし
て2分間放置後、引張速[200IIIIl/ll1j
nで100%伸長時の強度を測定した。
測定は、フィルムの縦および横方向について行ない、そ
の平均値をF100とじた、なお、100%伸長前に破
断するフィルムについては、次式に従って換算した。
の平均値をF100とじた、なお、100%伸長前に破
断するフィルムについては、次式に従って換算した。
100%伸長時強度(kg/Iす=
(2) フィルムの平均屈折率(n)、面配向度(Δ
P)、摺屈折率(Δn) フィルムの屈折率の測定は、アタゴ社製ア・二戸べの屈
折針を使用し、光源にはナトリウムランプを用いて測定
した。
P)、摺屈折率(Δn) フィルムの屈折率の測定は、アタゴ社製ア・二戸べの屈
折針を使用し、光源にはナトリウムランプを用いて測定
した。
n= (n、+ n、+H,)ΔP=
(riア +n))−n、1Δn ” n T
nβ なお、上記式中nア、n5およびn、は各々フィルム面
内の最大屈折率、それに直交する方向の屈折率および厚
さ方向の屈折率を表わす。
(riア +n))−n、1Δn ” n T
nβ なお、上記式中nア、n5およびn、は各々フィルム面
内の最大屈折率、それに直交する方向の屈折率および厚
さ方向の屈折率を表わす。
(3) フィルムの融解熱(catlg)パーキンエ
ルマー社製差動走査熱量計DS、C−IBにより、昇温
速度16℃/mir+にて測定した試料の結晶の融解に
伴うピークの面積を求め、下記式に従い計算した。
ルマー社製差動走査熱量計DS、C−IBにより、昇温
速度16℃/mir+にて測定した試料の結晶の融解に
伴うピークの面積を求め、下記式に従い計算した。
フィルムの融解熱−A−3・−(caI!/g)A:同
一条件でインジウムを測定したどきのチャート上での単
位面積当りの融解熱(ca 1/cm”) S:試料の融解ピークの面積(cm” )m:試料の重
量(g) (4)極限粘度(η) 試料200txgをフェノール/テトラク口ロエタン−
50150の混合溶媒20m1に加え、約110℃で3
0分間加熱後、30℃で測定(5) フィルムの加熱
収縮率(%)150±2℃の温度のギャードオーブン中
にフィルムを無負荷の状態で3分間熱収縮させ、縦及び
横方向についでの加熱収縮率を下記式に従い求めた。
一条件でインジウムを測定したどきのチャート上での単
位面積当りの融解熱(ca 1/cm”) S:試料の融解ピークの面積(cm” )m:試料の重
量(g) (4)極限粘度(η) 試料200txgをフェノール/テトラク口ロエタン−
50150の混合溶媒20m1に加え、約110℃で3
0分間加熱後、30℃で測定(5) フィルムの加熱
収縮率(%)150±2℃の温度のギャードオーブン中
にフィルムを無負荷の状態で3分間熱収縮させ、縦及び
横方向についでの加熱収縮率を下記式に従い求めた。
O
(!1し、1.:原長10es+
1 :収縮後の長さ
(6)転写フィルムとL7ての成形性
第1図に示す縦10値、横10cm、最大深さ1.5c
ym(7)金型<11を用い、フィルムを真空及び圧空
にて金型内部に予備成形し、た後、加熱した樹脂を射出
し7て成形を行なった。成形時のフィルム破断の頻度に
よりフィルムの成形性を以下のように評価した。
ym(7)金型<11を用い、フィルムを真空及び圧空
にて金型内部に予備成形し、た後、加熱した樹脂を射出
し7て成形を行なった。成形時のフィルム破断の頻度に
よりフィルムの成形性を以下のように評価した。
O:フィルムの破断が全く無い。
△:時々フィルム破れが1〜2.ケ所発生し、連続運転
時には支障をきたす。
時には支障をきたす。
X:フィルム破れが頻発し、使用不可能である。
(7)転写フィルムとしての適性
第1図に示すようにフィルム(3)に離型層、印刷層及
び接着層からなる層(4)を形成後、上記(61の方法
にて実際に成形転写を連続で行なった。
び接着層からなる層(4)を形成後、上記(61の方法
にて実際に成形転写を連続で行なった。
成形時にフィルムの破断がなく連続に運転でき、且つ、
成形品への印刷において図柄の歪み1.印刷の抜は等が
見られないものを○、そうでないものを×として評価し
た6 (8)成形容器用フィルムとしての適性16μ―のポリ
エステルフィルムを70μ鋼の未延伸ポリプロピレンフ
ィルムと接着層を介し、て積層した後、加熱し5て真空
成形を行ないプラスチックトレーを作成した。成形時に
積層フィルムの成形が不十分なものを×、金型に密着す
るまで十分成形可能なものを○とした。
成形品への印刷において図柄の歪み1.印刷の抜は等が
見られないものを○、そうでないものを×として評価し
た6 (8)成形容器用フィルムとしての適性16μ―のポリ
エステルフィルムを70μ鋼の未延伸ポリプロピレンフ
ィルムと接着層を介し、て積層した後、加熱し5て真空
成形を行ないプラスチックトレーを作成した。成形時に
積層フィルムの成形が不十分なものを×、金型に密着す
るまで十分成形可能なものを○とした。
実施例1
ジカルボン酸成分としてテレフタル酸単位801110
Z%、インフタル酸単位15so6%及びセバシン酸単
位5 *o 1%よりなり、ジオール成分としてエチレ
ングリコール単位よりなる、平均粒径1.θμ爺の無定
形シリカ粒子を1100pp+含む共重合ポリエステル
を予備結晶化、本乾燥し、285℃で′rダイを有する
押出機より押出し、急冷固化して極限粘度0.66の無
定形シートを得た。得られたシートを縦方向に85℃で
3.3倍延伸した後、続いて横方向に1.00℃で3.
5倍延伸し、10%の幅方向の弛緩と0.5%の縦方向
の弛緩を行ないながら185℃で熱処理を行なった。得
られたフィルムの平均厚さは50μ僕であった。
Z%、インフタル酸単位15so6%及びセバシン酸単
位5 *o 1%よりなり、ジオール成分としてエチレ
ングリコール単位よりなる、平均粒径1.θμ爺の無定
形シリカ粒子を1100pp+含む共重合ポリエステル
を予備結晶化、本乾燥し、285℃で′rダイを有する
押出機より押出し、急冷固化して極限粘度0.66の無
定形シートを得た。得られたシートを縦方向に85℃で
3.3倍延伸した後、続いて横方向に1.00℃で3.
5倍延伸し、10%の幅方向の弛緩と0.5%の縦方向
の弛緩を行ないながら185℃で熱処理を行なった。得
られたフィルムの平均厚さは50μ僕であった。
実施例2
ジカルボン酸成分としてテレフタル酸94moi2%及
びアジピン酸単位611o 1%よりなり、ジオール成
分としてエチレングリコール単位70aio1%及ヒ】
。4−シクロヘキサン・ジメタツール単位30 sio
(196よりなる共重合ポリエステルと、平均粒径1
.1μ〜のカオリン2000ppmを含むポリエチレン
テレフタレートを71) / 30 (wt%)の割合
で混合した後、実施例1と全く同様に乾燥、押出し、製
膜を行ない平均厚さ38μ蒙のフィルムを得た。フィル
ムの極限粒度は0.70であった。
びアジピン酸単位611o 1%よりなり、ジオール成
分としてエチレングリコール単位70aio1%及ヒ】
。4−シクロヘキサン・ジメタツール単位30 sio
(196よりなる共重合ポリエステルと、平均粒径1
.1μ〜のカオリン2000ppmを含むポリエチレン
テレフタレートを71) / 30 (wt%)の割合
で混合した後、実施例1と全く同様に乾燥、押出し、製
膜を行ない平均厚さ38μ蒙のフィルムを得た。フィル
ムの極限粒度は0.70であった。
比較例1
ジカルボン酸成分としてテレフタル酸単位97moj!
%及びイソフタル酸単位3■O1%よりなり、ジオール
成分としてエチレングリコールよりなる、平均粒径1.
0μ鶴の無定形シリカ粒子を1100pp含有する共重
合ポリエステルを用いて実施例1と同様に乾燥、押出し
を行ない、極限粘度0゜62の無定形シートを得た。得
られた無定形シートを実施例1と同様に延伸後緊張固定
下で200°Cで熱処理を行ない平均厚さ約50μtの
フィルムを得た。
%及びイソフタル酸単位3■O1%よりなり、ジオール
成分としてエチレングリコールよりなる、平均粒径1.
0μ鶴の無定形シリカ粒子を1100pp含有する共重
合ポリエステルを用いて実施例1と同様に乾燥、押出し
を行ない、極限粘度0゜62の無定形シートを得た。得
られた無定形シートを実施例1と同様に延伸後緊張固定
下で200°Cで熱処理を行ない平均厚さ約50μtの
フィルムを得た。
実施例1,2、比較例1のフィルムの物性及び転写用フ
ィルムとしての成形性適性をまとめて表=1に示す。比
較例1のフィルムはFl。。が大きく成形性が劣り転写
フィルムとして、不適当であった。
ィルムとしての成形性適性をまとめて表=1に示す。比
較例1のフィルムはFl。。が大きく成形性が劣り転写
フィルムとして、不適当であった。
実施例3,4、比較例2
実施例1.2、比較例1において縦延伸倍率を3゜5倍
にする以外は各々実施例1.2、比較例1と全く同様に
押出・製膜を行ない、平均厚さ16μにのフィルムを作
成し各々実施例3,4、比較例2とした。
にする以外は各々実施例1.2、比較例1と全く同様に
押出・製膜を行ない、平均厚さ16μにのフィルムを作
成し各々実施例3,4、比較例2とした。
実施例3,4.、比較例2で得られたフィルムの物性と
成形容器用フィルムとしての適性をまとダ・て表−2に
示す。比較例2のフィルムはF+o。が大きく、真空成
形性が劣り、成形容器用フィルムとし、て不適当であっ
た。
成形容器用フィルムとしての適性をまとダ・て表−2に
示す。比較例2のフィルムはF+o。が大きく、真空成
形性が劣り、成形容器用フィルムとし、て不適当であっ
た。
本発明のフィルムは優れた成形性、平面性および耐熱性
を有し、成形用、成形転写用および成形容器用ベースフ
ィルムとして好適であり、その工業的価値は高い。
を有し、成形用、成形転写用および成形容器用ベースフ
ィルムとして好適であり、その工業的価値は高い。
第1図は成形と同時に転写も行なう成形転写法の概略を
示す図である。図中の1は金型、2は射出機、3はベー
スフィルムそして4は印刷層を含む層を表わす。
示す図である。図中の1は金型、2は射出機、3はベー
スフィルムそして4は印刷層を含む層を表わす。
Claims (3)
- (1)150℃の雰囲気下、100%伸長時のフィルム
強度F_1_0_0が0.5〜7kg/mm^2である
ことを特徴とする成形用二軸延伸ポリエステルフィルム
。 - (2)150℃の雰囲気下、100%伸長時のフィルム
強度F_1_0_0が0.5〜7kg/mm^2である
ことを特徴とする成形転写用フィルム。 - (3)150℃の雰囲気下、100%伸長時のフィルム
強度F_1_0_0が0.5〜7kg/mm^2である
ことを特徴とする成形容器用フィルム。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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