JPH02197181A - 強誘電性磁器体 - Google Patents
強誘電性磁器体Info
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- JPH02197181A JPH02197181A JP8917042A JP1704289A JPH02197181A JP H02197181 A JPH02197181 A JP H02197181A JP 8917042 A JP8917042 A JP 8917042A JP 1704289 A JP1704289 A JP 1704289A JP H02197181 A JPH02197181 A JP H02197181A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は強誘電性磁器体、特に、低温で焼結しても電気
機械結合係数および比誘電率の大きな強誘電性磁器体に
関するものである。
機械結合係数および比誘電率の大きな強誘電性磁器体に
関するものである。
(従来技術)
一般に磁器圧電材料は加工性、量産性および特性に優れ
ていることから、フィルター、圧電ブザ、バイモルフな
どの圧電素子に応用されている。
ていることから、フィルター、圧電ブザ、バイモルフな
どの圧電素子に応用されている。
この種の磁器圧電材料としては、チタン酸鉛系強誘電性
磁器、チタン酸ジルコン酸鉛系強誘電性磁器およびチタ
ン酸バリウム系強誘電性磁器が実用に供されている。
磁器、チタン酸ジルコン酸鉛系強誘電性磁器およびチタ
ン酸バリウム系強誘電性磁器が実用に供されている。
しかし、これらの強誘電性磁器は、焼結温度が1100
℃以上と高温であることから、金属板等の基板と一体化
した複合体を得ることができなかった。
℃以上と高温であることから、金属板等の基板と一体化
した複合体を得ることができなかった。
また、強誘電性磁器が鉛酸化物含有強誘電性磁器である
場合、その成分として揮発性のpbを含むため、焼成時
にPbOの一部が組成から失われ易く、特性の再現性お
よび均一性を図ることが困難であった。
場合、その成分として揮発性のpbを含むため、焼成時
にPbOの一部が組成から失われ易く、特性の再現性お
よび均一性を図ることが困難であった。
このような問題点を解決するためには、焼成温度を低温
化する必要があり、本願出願人は、特願昭63−185
274号において、副成分としてゲルマン酸鉛ガラス化
合物を0.01〜30重量%添加した、低温焼結が可能
な強誘電性磁器体を提案している。
化する必要があり、本願出願人は、特願昭63−185
274号において、副成分としてゲルマン酸鉛ガラス化
合物を0.01〜30重量%添加した、低温焼結が可能
な強誘電性磁器体を提案している。
(従来技術の問題点)
しかしながら、上述した副成分としてゲルマン酸鉛ガラ
ス化合物を添加した強誘電性磁器体からなる磁器材料で
は、主成分である強誘電性磁器の結晶性が、低温焼結f
は十分に得られず、電気機械結合係数および比誘電率が
低下した。また、主成分として強誘電性磁器粉末を用い
た場合であっても、粉末の平均粒径が大きいと緻密な強
誘電性磁器体が得られず、電気機械結合係数および比誘
電率が低下した。
ス化合物を添加した強誘電性磁器体からなる磁器材料で
は、主成分である強誘電性磁器の結晶性が、低温焼結f
は十分に得られず、電気機械結合係数および比誘電率が
低下した。また、主成分として強誘電性磁器粉末を用い
た場合であっても、粉末の平均粒径が大きいと緻密な強
誘電性磁器体が得られず、電気機械結合係数および比誘
電率が低下した。
(問題点を解決するための手段)
本発明は、上述した問題点を解決する手段として、強誘
電性磁器を主成分とし、副成分である一般式: xPb
O−yGeO2(x:1−6.y=1−3)からなるガ
ラス化合物を0.01〜30重量%含有する焼結体から
なり、前記強誘電性磁器が焼結済の強誘電性磁器を平均
粒径で0.1〜3.0μmに粉砕した強誘電性磁器粉末
からなる強誘電性磁器体を提供するものである。
電性磁器を主成分とし、副成分である一般式: xPb
O−yGeO2(x:1−6.y=1−3)からなるガ
ラス化合物を0.01〜30重量%含有する焼結体から
なり、前記強誘電性磁器が焼結済の強誘電性磁器を平均
粒径で0.1〜3.0μmに粉砕した強誘電性磁器粉末
からなる強誘電性磁器体を提供するものである。
また、前記主成分である強誘電性磁器は鉛酸化物含有強
誘電性磁器であって、焼結済の鉛酸化物含有強誘電性磁
器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉砕した後、75
0℃〜950℃で熱処理して得た強誘電性磁器粉末であ
る。
誘電性磁器であって、焼結済の鉛酸化物含有強誘電性磁
器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉砕した後、75
0℃〜950℃で熱処理して得た強誘電性磁器粉末であ
る。
さらに、前記主成分である強誘電性磁器はチタン酸バリ
ウム系強誘電性磁器であって、焼結済のチタン酸バリウ
ム系強誘電性磁器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉
砕した後、750℃以上で熱処理して得た強誘電性磁器
粉末である。
ウム系強誘電性磁器であって、焼結済のチタン酸バリウ
ム系強誘電性磁器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉
砕した後、750℃以上で熱処理して得た強誘電性磁器
粉末である。
主成分となる強誘電性磁器粉末としては、チタン酸バリ
ウム系強誘電性磁器粉末、チタン酸鉛系強誘電性磁器粉
末およびチタン酸ジルコン酸鉛系強誘電性磁器粉末が代
表的なものとして挙げられるが、これらに限定されるも
のではない。
ウム系強誘電性磁器粉末、チタン酸鉛系強誘電性磁器粉
末およびチタン酸ジルコン酸鉛系強誘電性磁器粉末が代
表的なものとして挙げられるが、これらに限定されるも
のではない。
(作用)
本発明は、主成分として強誘電性磁器を粉砕して得た結
晶性のよい強誘電性磁器粉末、あるいは強誘電性磁器を
粉砕した後熱処理して粉砕により生じた結晶歪を除いた
強誘電性磁器粉末に、一般式: xPbO・yGeO2
(x:1−6.y:1〜3)で示されるガラス化合物を
添加するので、液相焼結により異相セラミックバルクを
生成することになる。
晶性のよい強誘電性磁器粉末、あるいは強誘電性磁器を
粉砕した後熱処理して粉砕により生じた結晶歪を除いた
強誘電性磁器粉末に、一般式: xPbO・yGeO2
(x:1−6.y:1〜3)で示されるガラス化合物を
添加するので、液相焼結により異相セラミックバルクを
生成することになる。
この異相セラミックバルクを生成すると、1000℃以
上で焼結した場合、強誘電性磁器体が本来性する電気機
械結合係数および比誘電率よりも大きな強誘電性磁器体
を得ることが可能となり、強誘電性磁器体が本来性する
電気機械結合係数および比誘電率を低下させることなく
、850〜1000℃の低温で焼結することが可能にな
る。
上で焼結した場合、強誘電性磁器体が本来性する電気機
械結合係数および比誘電率よりも大きな強誘電性磁器体
を得ることが可能となり、強誘電性磁器体が本来性する
電気機械結合係数および比誘電率を低下させることなく
、850〜1000℃の低温で焼結することが可能にな
る。
また、副成分である一般式: xPbO・yGeO2で
示される化合物は焼結温度を低下させるが、その含有量
を0.01〜30重量%としたのは、0.01重量%未
満ではその効果をさほど期待できず、30重量%を越え
ると焼結温度は低くなるが、電気機械結合係数および比
誘電率の低下が目立つようになるからである。
示される化合物は焼結温度を低下させるが、その含有量
を0.01〜30重量%としたのは、0.01重量%未
満ではその効果をさほど期待できず、30重量%を越え
ると焼結温度は低くなるが、電気機械結合係数および比
誘電率の低下が目立つようになるからである。
一般式: xPbO・yGeO2で示される化合物のx
、 yの値をそれぞれx=1−〇、 y=l〜3とした
のは、低温でガラス化できるとともに、このガラス化合
物を熱処理して再結晶させると強誘電体的性質を示すか
らである。
、 yの値をそれぞれx=1−〇、 y=l〜3とした
のは、低温でガラス化できるとともに、このガラス化合
物を熱処理して再結晶させると強誘電体的性質を示すか
らである。
強誘電性磁器粉末の平均粒径な0.1〜3.0μ山とし
たのは、0.1μm未満では粉砕により発生する結晶歪
が増大し、3.0μmより大きい粒径では緻密な強誘電
性磁器が得られないからである。
たのは、0.1μm未満では粉砕により発生する結晶歪
が増大し、3.0μmより大きい粒径では緻密な強誘電
性磁器が得られないからである。
さらに、焼結済の鉛酸化物含有強誘電性磁器を粉砕した
後の熱処理温度を750〜950℃としたのは、750
℃未満では粉砕時に発生した結晶歪が回復せず、950
℃を越えると鉛抜けのために電気機械結合係数および比
誘電率の低下が目立つようになるからである。
後の熱処理温度を750〜950℃としたのは、750
℃未満では粉砕時に発生した結晶歪が回復せず、950
℃を越えると鉛抜けのために電気機械結合係数および比
誘電率の低下が目立つようになるからである。
また、焼結済のチタン酸バリウム系強誘電性磁器を粉砕
した後の熱処理温度を750℃以上としたのは、750
℃未満では粉砕時に発生した結晶歪が回復しないからで
ある。
した後の熱処理温度を750℃以上としたのは、750
℃未満では粉砕時に発生した結晶歪が回復しないからで
ある。
以下に、本発明の実施例について説明する。
(実施例1)
原料としてPb3O4,TiO2,ZrO2およびNb
2O,を用い、これらをPbTi(、、4ElzrO,
5203−1,0重量%Nb2O5の組成を有する強誘
電性磁器が得られるように秤量し、その混合物を20時
時間式混合した。この混合物を脱水、乾燥し、850℃
で2時間仮焼した後、粉砕して仮焼粉末を得、との仮焼
粉末に有機バインダーを2〜5重景%加えて20時間混
合して造粒した。これをプレス成形にて厚さ1〜1.5
n+m薄板に成形した後、この薄板を1200℃で2時
間焼成して強誘電体磁器を得た。そして、この強誘電性
磁器を乳鉢と乳棒で粉砕し、60メツシユのふるいに通
して平均粒径が5μmの焼結粉末(No、1)を得た。
2O,を用い、これらをPbTi(、、4ElzrO,
5203−1,0重量%Nb2O5の組成を有する強誘
電性磁器が得られるように秤量し、その混合物を20時
時間式混合した。この混合物を脱水、乾燥し、850℃
で2時間仮焼した後、粉砕して仮焼粉末を得、との仮焼
粉末に有機バインダーを2〜5重景%加えて20時間混
合して造粒した。これをプレス成形にて厚さ1〜1.5
n+m薄板に成形した後、この薄板を1200℃で2時
間焼成して強誘電体磁器を得た。そして、この強誘電性
磁器を乳鉢と乳棒で粉砕し、60メツシユのふるいに通
して平均粒径が5μmの焼結粉末(No、1)を得た。
次に、この焼結粉末(No、1)をボットミルにて16
時時間式粉砕して平均粒径が3.0μmの焼結微粉(N
o、2)を得、さらに、この焼結微粉(No、 2)を
70時時間式粉砕して平均粒径が0.1μmの焼結微粉
(No、3)を得た。また、焼結微粉(No、 2)を
750℃、850℃、950℃の各温度でそれぞれ熱処
理して、アニール粉(No、4)、アニール粉(No、
5) 、アニール粉(No、8)を得た。
時時間式粉砕して平均粒径が3.0μmの焼結微粉(N
o、2)を得、さらに、この焼結微粉(No、 2)を
70時時間式粉砕して平均粒径が0.1μmの焼結微粉
(No、3)を得た。また、焼結微粉(No、 2)を
750℃、850℃、950℃の各温度でそれぞれ熱処
理して、アニール粉(No、4)、アニール粉(No、
5) 、アニール粉(No、8)を得た。
また、これとは別に、原料としてPb3O4およびGe
O2を用い、これらを一般式: xPbO−yGeO2
(x=1−6゜y=1〜3)の組成となるように秤量し
、その混合物を16〜20時間湿式混合した後、この混
合物を脱水+Iy2燥し、650℃で3時間仮焼した後
、これを高純度アルミナ坩堝に入れて875℃にて溶融
した。そして、この溶融物を純水中に投入し、急冷破砕
して、般式: xPbO・yGeO2(x=1−6.y
=1−3)で示される組成のガラス化合物を得た。次に
、このガラス化合物を乳鉢と乳棒で粉砕し、325メツ
シユ以下のふるいに通して粉末を得た。そして、この粉
末を650℃で3時間加熱して再結晶させた後、再び3
25メツシユのふるいに通して、一般式: xPbO・
yGeO2(x=1−6゜y=7〜3)の粉末を得た。
O2を用い、これらを一般式: xPbO−yGeO2
(x=1−6゜y=1〜3)の組成となるように秤量し
、その混合物を16〜20時間湿式混合した後、この混
合物を脱水+Iy2燥し、650℃で3時間仮焼した後
、これを高純度アルミナ坩堝に入れて875℃にて溶融
した。そして、この溶融物を純水中に投入し、急冷破砕
して、般式: xPbO・yGeO2(x=1−6.y
=1−3)で示される組成のガラス化合物を得た。次に
、このガラス化合物を乳鉢と乳棒で粉砕し、325メツ
シユ以下のふるいに通して粉末を得た。そして、この粉
末を650℃で3時間加熱して再結晶させた後、再び3
25メツシユのふるいに通して、一般式: xPbO・
yGeO2(x=1−6゜y=7〜3)の粉末を得た。
前記強誘電性磁器粉末(No、1〜No、6)を一般式
:xP bO・yGeO2 (x:1−6. y=1〜
3)の粉末と第1表に示す組成比で混合し、その混合物
に樹脂と溶剤からなる有機バインダーを10重量%混合
して厚膜ベーストを調製した。そして、この厚膜ペース
トを直径20mm 、厚さ0.1mmの耐熱性金属、た
とえば、Ni−Cr系金属板の上に直径18mmの円と
してスクリーン印刷した後、第1表に示す温度で焼成し
て50μm厚の一体焼結型の複合体を得た。そして、こ
の複合体の強誘電性磁器の表面に焼付法によって1!?
taif!:形成し、この銀電極と金属板の間に、80
℃で3〜4KV/mmの直流電圧を印加して30分間分
極処理を行ない、磁器圧電体の試料とした。
:xP bO・yGeO2 (x:1−6. y=1〜
3)の粉末と第1表に示す組成比で混合し、その混合物
に樹脂と溶剤からなる有機バインダーを10重量%混合
して厚膜ベーストを調製した。そして、この厚膜ペース
トを直径20mm 、厚さ0.1mmの耐熱性金属、た
とえば、Ni−Cr系金属板の上に直径18mmの円と
してスクリーン印刷した後、第1表に示す温度で焼成し
て50μm厚の一体焼結型の複合体を得た。そして、こ
の複合体の強誘電性磁器の表面に焼付法によって1!?
taif!:形成し、この銀電極と金属板の間に、80
℃で3〜4KV/mmの直流電圧を印加して30分間分
極処理を行ない、磁器圧電体の試料とした。
各試料について、比誘電率(εr)、円板の屈曲振動の
電気機械結合係数(Kv)を測定し、その結果を第1表
に示した。なお、第1表には、比較例として前記強誘電
性磁器粉末のかわりに、850℃で仮焼して得た強誘電
性仮焼粉末(No、 7)を用いて作製した試料につい
ても同一の測定を行ない、その結果もあわせて第1表に
示した。
電気機械結合係数(Kv)を測定し、その結果を第1表
に示した。なお、第1表には、比較例として前記強誘電
性磁器粉末のかわりに、850℃で仮焼して得た強誘電
性仮焼粉末(No、 7)を用いて作製した試料につい
ても同一の測定を行ない、その結果もあわせて第1表に
示した。
(実施例2)
原料としてPb3O4,TiO2,ZrO2,5n02
.5b203およびMnO2を用い、仮焼温度を900
℃とした以外は実施例1と同様にして、0.05Pb(
Snl/2 Sbl/2)03−0、47PbTi03
−0.48PbZr03−0.7wt%MnO2の組成
を有する強誘電性磁器粉末を調製した。
.5b203およびMnO2を用い、仮焼温度を900
℃とした以外は実施例1と同様にして、0.05Pb(
Snl/2 Sbl/2)03−0、47PbTi03
−0.48PbZr03−0.7wt%MnO2の組成
を有する強誘電性磁器粉末を調製した。
この強誘電性磁器粉末に、実施例1で調製したxPbO
−、GeO2(x=1.−6.y=1〜3)を第2表に
示す割合で添加すると共に、有機バインダーを6〜?w
tχ加えて20時間混合した後、ドクターブレード法に
よりシート成形し、パンチングして直径10mm厚さ0
.1mmの円板を形成し、該円板を第2表に示す温度で
2時間焼成して磁器円板を得た。そして、この磁器円板
の両面に銀電極を焼き付け、両電極間に80℃で3〜4
kv/mmの直流電圧を印加して30分間分極処理を行
い磁器圧電体の試料を得た。
−、GeO2(x=1.−6.y=1〜3)を第2表に
示す割合で添加すると共に、有機バインダーを6〜?w
tχ加えて20時間混合した後、ドクターブレード法に
よりシート成形し、パンチングして直径10mm厚さ0
.1mmの円板を形成し、該円板を第2表に示す温度で
2時間焼成して磁器円板を得た。そして、この磁器円板
の両面に銀電極を焼き付け、両電極間に80℃で3〜4
kv/mmの直流電圧を印加して30分間分極処理を行
い磁器圧電体の試料を得た。
この試料について、比誘電率(εr)、円板の拡がり振
動の電気機械結合係数(Kp)を測定し、その結果を第
2表に示した。
動の電気機械結合係数(Kp)を測定し、その結果を第
2表に示した。
(実施例3)
原料としてPb3O4,TiO2,ZrO2,MnO2
およびNb2O,を用い、仮焼温度を900℃とした以
外は実施例1と同様として、0.05Pb(Mnl/3
Nb2/3)03−0.45PbTi03−0.50
PbZr03の組成を有する強誘電性磁器粉末を調製し
た。
およびNb2O,を用い、仮焼温度を900℃とした以
外は実施例1と同様として、0.05Pb(Mnl/3
Nb2/3)03−0.45PbTi03−0.50
PbZr03の組成を有する強誘電性磁器粉末を調製し
た。
この強誘電性磁器粉末に、実施例1で調製したxPbO
−yGeO2 (x=1−6.y=1−3)を第3表に
示す割合で添加すると共に、有機バインダーを2〜3w
t%加えて20時間混合した後、造粒し、プレス成形し
て直径15mm厚さ1mmの円板を形成し、該円板を第
3表に示す温度で2時間焼成して磁器円板を得た。そし
て、この磁器円板の両面に銀電極を焼き付け、両電極間
に80℃で3〜4kv/++onの直流電圧を印加して
30分間分極処理を行い、磁器圧電体の試料を得た。
−yGeO2 (x=1−6.y=1−3)を第3表に
示す割合で添加すると共に、有機バインダーを2〜3w
t%加えて20時間混合した後、造粒し、プレス成形し
て直径15mm厚さ1mmの円板を形成し、該円板を第
3表に示す温度で2時間焼成して磁器円板を得た。そし
て、この磁器円板の両面に銀電極を焼き付け、両電極間
に80℃で3〜4kv/++onの直流電圧を印加して
30分間分極処理を行い、磁器圧電体の試料を得た。
この試料についても、実施例2と同様に比誘電率(εr
)、円板の拡がり振動の電気機械結合係数(Kp)を測
定し、その結果を第3表に示した。
)、円板の拡がり振動の電気機械結合係数(Kp)を測
定し、その結果を第3表に示した。
(実施例4)
原料としてPb3O4,TiO2,La2O3およびM
nO2を用い、仮焼温度を950℃とした以外は実施例
1と同様にして、PbO,B5La(、、1,)Ti0
3−0.7wt%MnO2の組成を有する強誘電性磁器
粉末を調製した。
nO2を用い、仮焼温度を950℃とした以外は実施例
1と同様にして、PbO,B5La(、、1,)Ti0
3−0.7wt%MnO2の組成を有する強誘電性磁器
粉末を調製した。
この強誘電性磁器粉末に、実施例1で調製したxPbO
・yGeO2(x=1〜6.y=1〜3)を第4表に示
す割合で配合し、有機バインダーを4〜5wt%加えて
20時間混練した後、押出し成形してグリーンシートを
得、これをパンチングして直径1.On+m厚さ0.5
mmの円板に形成して、第4表に示す温度で2時間焼成
して磁器円板を得た。そして、この磁器円板の両面に銀
電極を焼き付け、両電極間に80℃で3〜4kv/mm
の直流電圧を印加して30分間分極処理を行い磁器圧電
体の試料を得た。
・yGeO2(x=1〜6.y=1〜3)を第4表に示
す割合で配合し、有機バインダーを4〜5wt%加えて
20時間混練した後、押出し成形してグリーンシートを
得、これをパンチングして直径1.On+m厚さ0.5
mmの円板に形成して、第4表に示す温度で2時間焼成
して磁器円板を得た。そして、この磁器円板の両面に銀
電極を焼き付け、両電極間に80℃で3〜4kv/mm
の直流電圧を印加して30分間分極処理を行い磁器圧電
体の試料を得た。
この試料について、比誘電率(εr)および円板の厚み
方向の振動の電気機械結合係数(Kt)を測定し、その
結果を第4表に示した。
方向の振動の電気機械結合係数(Kt)を測定し、その
結果を第4表に示した。
(実施例5)
原料トL/ テBaCO3,TiO2,CaCO3オJ
’:(J’MnO2’を用い、仮焼温度を1100℃と
した以外は実施例1と同様として、(BaO,92ca
O,oB)信03+0.2wt%MnO2の組成を有す
る強誘電性磁器粉末を調製した。
’:(J’MnO2’を用い、仮焼温度を1100℃と
した以外は実施例1と同様として、(BaO,92ca
O,oB)信03+0.2wt%MnO2の組成を有す
る強誘電性磁器粉末を調製した。
この強誘電性磁器粉末に、実施例1で調製したxPbO
−、Ge02(x:1−6.y=1.−3)を第5表に
示す割合で添加すると共に、有機バインダーを2〜3w
t%加えて20時間混合した後、造粒し、プレス成形し
て直径15市厚さ1mmの円板を形成し、該円板を第5
表に示す温度で2時間焼成して磁器円板を得た。そして
、この磁器円板の両面に銀電極を焼き付け、両電極間に
80℃で3〜4kv/mmの直流電圧を印加して30分
間分極処理を行い、磁器圧電体の試料を得た。
−、Ge02(x:1−6.y=1.−3)を第5表に
示す割合で添加すると共に、有機バインダーを2〜3w
t%加えて20時間混合した後、造粒し、プレス成形し
て直径15市厚さ1mmの円板を形成し、該円板を第5
表に示す温度で2時間焼成して磁器円板を得た。そして
、この磁器円板の両面に銀電極を焼き付け、両電極間に
80℃で3〜4kv/mmの直流電圧を印加して30分
間分極処理を行い、磁器圧電体の試料を得た。
この試料についても、実施例2と同様に比誘電$(εr
)、円板の拡がり振動の電気機械結合係数(Kp)を測
定し、その結果を第5表に示した。
)、円板の拡がり振動の電気機械結合係数(Kp)を測
定し、その結果を第5表に示した。
第1表
(以下、余白)
*印は本発明の範囲外
第1表〜第4表から明らかなように、本発明の強誘電性
磁器体によれば、1000℃以上の焼結温度では従来の
強誘電性磁器体が本来有する電気機械結合係数および比
誘電率よりも大きな値を示す強誘電性磁器体を得ること
ができる。
磁器体によれば、1000℃以上の焼結温度では従来の
強誘電性磁器体が本来有する電気機械結合係数および比
誘電率よりも大きな値を示す強誘電性磁器体を得ること
ができる。
また、焼結温度を850〜1000℃としても、電気機
械結合係数および比誘電率の低下がさぼどみられず、8
50〜1000℃の低温で焼結可能な強誘電性磁器体を
得ることができる。
械結合係数および比誘電率の低下がさぼどみられず、8
50〜1000℃の低温で焼結可能な強誘電性磁器体を
得ることができる。
(発明の効果)
以上説明したように、本発明の強誘電性磁器体によれば
、1000℃以上の焼結温度では従来の強誘電性磁器体
が本来有する電気機械結合係数および比誘電率よりも大
きな値を示す強誘電性磁器体を得ることができることか
ら、エネルギー変換効率が高い圧電素子を得ることがで
きる。
、1000℃以上の焼結温度では従来の強誘電性磁器体
が本来有する電気機械結合係数および比誘電率よりも大
きな値を示す強誘電性磁器体を得ることができることか
ら、エネルギー変換効率が高い圧電素子を得ることがで
きる。
また、850〜1000℃の低温で焼結可能な強誘電性
磁器体を得ることができることから、金属板との一体焼
結が可能となり、一体焼結型のブザーやバイモルフなど
の電歪素子が製造できる。
磁器体を得ることができることから、金属板との一体焼
結が可能となり、一体焼結型のブザーやバイモルフなど
の電歪素子が製造できる。
さらに、焼成時のPbO雰囲気調整が不要となり、匣や
焼成炉の延命化および省エネルギー化を図ることができ
る。
焼成炉の延命化および省エネルギー化を図ることができ
る。
Claims (3)
- (1)強誘電性磁器を主成分とし、副成分である一般式
:xPbO・yGeO_2(x:1〜6,y:1〜3)
からなるガラス化合物を0.01〜30重量%含有する
焼結体からなり、前記強誘電性磁器が焼結済の強誘電性
磁器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉砕して得た強
誘電性磁器粉末からなる強誘電性磁器体。 - (2)前記主成分である強誘電性磁器は鉛酸化物含有強
誘電性磁器であって、焼結済の鉛酸化物含有強誘電性磁
器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉砕した後、75
0℃〜950℃で熱処理して得た強誘電性磁器粉末であ
る請求項(1)記載の強誘電性磁器体。 - (3)前記主成分である強誘電性磁器はチタン酸バリウ
ム系強誘電性磁器であって、焼結済のチタン酸バリウム
系強誘電性磁器を平均粒径で0.1〜3.0μmに粉砕
した後、750℃以上で熱処理して得た強誘電性磁器粉
末である請求項(1)記載の強誘電性磁器体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1017042A JP2570662B2 (ja) | 1989-01-26 | 1989-01-26 | 強誘電性磁器体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1017042A JP2570662B2 (ja) | 1989-01-26 | 1989-01-26 | 強誘電性磁器体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02197181A true JPH02197181A (ja) | 1990-08-03 |
JP2570662B2 JP2570662B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=11932943
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1017042A Expired - Fee Related JP2570662B2 (ja) | 1989-01-26 | 1989-01-26 | 強誘電性磁器体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2570662B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5403788A (en) * | 1991-10-24 | 1995-04-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dielectric ceramics composite material |
JP2005303282A (ja) * | 2004-03-16 | 2005-10-27 | E I Du Pont De Nemours & Co | 厚膜誘電性組成物および厚膜導電性組成物 |
US7425790B2 (en) | 2005-01-11 | 2008-09-16 | Ngk Insulators, Ltd. | Piezoelectric/electrostrictive porcelain composition, piezoelectric/electrostrictive device, and method of piezoelectric/electrostrictive device |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5466450A (en) * | 1977-11-01 | 1979-05-29 | Univ Illinois | Unhomogeneous phase ceramic condenser |
JPS58167467A (ja) * | 1982-03-25 | 1983-10-03 | 株式会社東芝 | 高密度酸化物誘電材料の製造方法 |
-
1989
- 1989-01-26 JP JP1017042A patent/JP2570662B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5466450A (en) * | 1977-11-01 | 1979-05-29 | Univ Illinois | Unhomogeneous phase ceramic condenser |
JPS58167467A (ja) * | 1982-03-25 | 1983-10-03 | 株式会社東芝 | 高密度酸化物誘電材料の製造方法 |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5403788A (en) * | 1991-10-24 | 1995-04-04 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Dielectric ceramics composite material |
JP2005303282A (ja) * | 2004-03-16 | 2005-10-27 | E I Du Pont De Nemours & Co | 厚膜誘電性組成物および厚膜導電性組成物 |
US7425790B2 (en) | 2005-01-11 | 2008-09-16 | Ngk Insulators, Ltd. | Piezoelectric/electrostrictive porcelain composition, piezoelectric/electrostrictive device, and method of piezoelectric/electrostrictive device |
US7901729B2 (en) | 2005-01-11 | 2011-03-08 | Ngk Insulators, Ltd. | Method of manufacturing a piezoelectric/electrostrictive device |
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---|---|
JP2570662B2 (ja) | 1997-01-08 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |