JPH0216396B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

（産業上の利用分野） 本発明は、塗装性、塗装後耐食性、塗装経時後
の塗料密着性（所謂、二次塗料密着性）、及び耐
食性、端面の耐食性に優れたSn被覆層を施した
容器用鋼板に関するものである。 （従来の技術） 塗装して使用される容器用鋼板として、特開昭
55−69297号公報のようにSnメツキ層に金属Cr層
と水和酸化物を主体とする酸化クロム層の二層被
膜組成からなるクロメート被膜層を施したSn系
被覆鋼板があり、塗料密着性、塗装後耐食性がす
ぐれている。 また、Sn系被覆層を有する容器用鋼板の耐食
性を向上せしめた鋼板に、例えば特開昭57−
23091号公報、或いは特開昭60−5884号公報のよ
うに、Ni系下地被覆層を有するSn系被覆鋼板が
ある。 これらの鋼板は、下地被覆層とSn被覆層の重
畳効果、下地被覆層の効果による均一緻密な合金
層の生成による地鉄露出部の減少等により耐食性
の向上を計つたものである。 上記のようなSn系被覆容器用鋼板は、その特
性を生かして一部では使用されているものの、必
ずしも充分に満足すべき塗装性と耐食性が得られ
ているとは言い難い点があつた。 （発明が解決しようとする課題） 近年容器用鋼板の特性は、製缶方式の多様化、
或いは消費者の高級化指向に対応してより優れた
塗装性、貯蔵時に錆発生が生じにくいなど諸性能
の向上或いは缶コストの低減化に対処した容器用
鋼板の薄手化に対処してより優れた耐食性の向上
（即ち、耐食寿命の向上）等が要求されている。
例えば、ネツクドイン缶のように変形缶の増大に
対応して、従来以上に苛酷な加工を受けた部分の
塗装後の耐食性の向上或いは長期貯蔵された場合
の塗料密着向上等が望まれている。 また、缶蓋用素材として、従来以上に開け易さ
が要求され、缶蓋素材の板厚減少、スコア加工部
の板厚減少等に対応して、加工部の塗装後の耐食
性、塗料密着性向上が必要とされると同時に、ス
コア加工部の缶蓋外面においては鉄面が露出した
スコア剪断部分の耐食性向上、特に耐錆性の向上
が要求されている。 また、イージーオープン・エンド缶蓋のタブに
鉄系の素材を用いる場合には、素材端面の耐食
性、特に耐錆性が要求される。 また、王冠には、王冠端面の耐錆性の向上或い
は王冠加工部分の塗装後耐食性、塗料密着性の向
上等が要求されている。 さらに、溶接製缶方式においては、溶接端面部
の耐食性、塗装性に一層の向上が要求されてい
る。また、内容物の多様化に対して或いは変形缶
等の如き加工により被覆層（Sn被覆層、塗膜層）
が損傷等を受けても、地鉄からのFe溶出が少な
く、穿孔腐食が生じにくい、耐食性能、耐食寿命
の優れた素材開発の要求が高い。これらの要求に
対処して本発明者らは種々検討した結果、上記し
たような従来の容器用鋼板（所謂ブリキ）は、メ
ツキ原板に耐食性向上元素が意識的に添加されて
いないアルミキルド鋼板が使用されているため、
Snメツキ層とメツキ原板との間のカツプル腐食
電流が極めて大きいことを知見した。 その結果として、缶内のごとき酸素が殆んど存
在しない雰囲気において、メツキ原板はSnのア
ノード溶解により腐食速度が大きいため、塗膜欠
陥部や塗膜の疵付き部においてもSnの溶解によ
り塗膜が剥離し易く、塗膜を剥離した部分から腐
食が著しく進行することが分かつた。 また、缶外面の腐食環境等においては、メツキ
原板の剪断部端面或いはメツキ欠陥部では鉄のア
ノード溶解によつて鉄の腐食が進行し錆の発生、
或いは穿孔腐食を生じ、また塗膜欠陥部や塗膜疵
付き部で鋼素地の腐食による錆の発生や穿孔腐食
を起して耐食寿命を劣化する事も分かつた。 従つて、本発明はこれらの問題点を解決するた
めに、メツキ原板の鋼成分を調整する事によつ
て、メツキ原板自体の耐食性を向上せしめるとと
もに、Sn系被覆層とメツキ原板との間のカツプ
ル腐食電流を減少せしめることによつて、腐食環
境におけるSn被覆層或いは地鉄のアノード腐食
のよる溶解を抑制し、塗装後耐食性経時後の塗料
密着性及び塗膜欠陥部等における耐食性などの劣
化を防止するとともに、被覆層欠陥部の穿孔腐食
による耐食性の劣化を防止し、さらには端面部等
から錆の発生を防止した高性能なSn被覆層の容
器用鋼板の製造法を提供するものである。 （課題の解決手段） すなわち本発明要旨は、 (1) 重量％で Ｃ；0.15％以下、酸可溶Al；0.005〜0.10％、
Cr；1.5〜11％を含有し、残部鉄及び不可避的
不純物からなる鋼板に、片面当りの付着量が
300mg／m²以上のSn被覆層、その上に金属Cr量
換算で片面当りの付着量が1.5〜150mg／m²のク
ロメート系被膜層を施したことを特徴とする塗
装性と耐食性に優れたSn系被覆容器用鋼板。 (2) 重量％で、 Ｃ；0.15％以下、酸可溶Al；0.005〜0.10％、
Cr；1.5〜11％、Ti、Nb、Zr、Ｖの１種又は
２種以上で0.03〜0.50％を含有し、残部が鉄及
び不可避的不純物からなる鋼板に、片面当りの
付着量が300mg／m²以上のSn被覆層、その上に
金属Cr量換算で片面当りの付着量が1.5〜150
mg／m²のクロメート系被膜層を施したことを特
徴とする塗装性と耐食性に優れたSn系被覆容
器用鋼板。 にある。 （作用） 以下に本発明の詳細について説明する。 転炉、電炉等の溶解炉で溶製された溶鋼を連続
鋳造法、または造塊、分塊法を経てスラブとし、
熱間圧延、冷間圧延さらに焼鈍工程を経て、重量
％でＣ；0.15％以下、酸可溶Al；0.005〜0.10％、
Cr；1.5〜11％を含有し残部が鉄および不可避的
不純物からなるメツキ原板或いはこれにTi、
Nb、Zr、Ｖの１種又は２種以上で0.03〜0.5％含
有したメツキ原板を使用する。 Sn被覆容器用鋼板は使用される腐食環境にお
いて、Sn被覆層との複合効果による耐食性及び
塗装性向上効果から、鋼中のCr含有量は1.5％以
上、好ましくは３％以上である。 第１図は、容器内に腐食促進液を充填した場合
のSn被覆層とCr含有鋼板との間のカツプル腐食
電流を測定したもので、カツプル腐食電流はCr
含有量1.5〜11％の範囲で極めて小さい。一方、
第２図は、容器外面を腐食促進液に浸漬した場合
のSn被覆層とCr含有鋼板とのカツプル腐食電流
を測定したもので、カツプル腐食電流はCr含有
量の増加に減少し、Cr含有量３％以上で極めて
小さい。 この結果、従来のようにCrを不可避的不純物
程度含有する鋼板ではSn被覆層との間のカツプ
ル腐食電流が極めて大きいため被覆層欠陥部や加
工時において生成された被覆層疵付き欠陥部が存
在する容器内面においてはSn被覆層の犠牲防食
作用による溶解で消失が著しくなる。したがつて
本発明では、Sn被覆層の溶解によつて低下する
耐食寿命を鋼中Cr添加によつて防止しようとす
るものである。 また、容器外面の腐食環境においても上記の如
き欠陥部や被覆層の端面部における地鉄露出部の
腐食速度が著しく、赤錆や穿孔腐食を発生して
Sn被覆鋼板の耐食寿命を著しく低下するが、本
発明のごときCr含有鋼板を用いることによつて
防止することができる。 このように耐食寿命の劣化は、塗装して使用す
る場合に、加工、運搬時に発生した地鉄に達する
塗膜欠陥部或いは被覆層端面部で誘発されるもの
である。 すなわち、Snの犠牲防食作用によるアノード
溶解が著しい容器内面等の腐食環境では、Snの
溶解と腐食生成物の生成によつて塗膜フクレ（所
謂、ブリスター）を発生し、また塗膜腐食環境に
長期間曝された場合の塗膜剥離を生じ易くなる等
の原因によつて塗膜性能を劣化する。また、Sn
被覆層はカソード（貴）であるが、地鉄のアノー
ド溶解が著しい腐食環境においては、塗膜性能の
劣化を生じにくいものの、地鉄露出部の欠陥部か
ら穿孔腐食を著しく促進させ、塗膜後の耐食性を
劣化する。このような塗装後の性能劣化は、Cr
含有鋼のメツキ原板を用いることによつて防止す
ることができる。 一般にSn被覆鋼板を如何に厳格な管理に基い
て製造してもピンホール、不メツキ等の被覆層欠
陥を皆無にすることは困難であり、また使用時に
加工疵等の生成により地鉄に達する被覆層欠陥部
が生成される。それと同時に、Sn被覆鋼板の端
面が地鉄面に露出されて使用される状態（例えば
溶接缶の溶接部、缶蓋のスコア加工部、王冠の端
面等）は極めて多い。 従つて、本発明はSn被覆層とメツキ原板との
間のカツプル腐食電流を著しく減じるCrを必須
成分とする鋼板をメツキ原板として用いることに
よつてSn被覆鋼板のメツキ欠陥部や端面部、Sn
被覆層の溶解速度が著しく抑制される。その結
果、Sn被覆層自体の耐食寿命の増加と、またメ
ツキ原板の耐食性の向上効果が相まつて、耐食寿
命にすぐれたSn系被覆鋼板を製造する。 またこの効果は、塗装されて使用される場合に
おいても塗膜経時後の密着性或いは塗装後の耐食
性に向上をもたらす。 一方、Sn被覆層はメツキ原板に比して、電位
的に貴（カソード）な場合には、メツキ欠陥部や
端面部等において地鉄の優先・腐食速度を著しく
抑制する。その結果、地鉄露出部分の穿孔腐食や
赤錆発生を抑制し耐食寿命の延長効果が著しく大
きい。また、塗装して使用する場合も、穿孔腐食
を抑制するとともに、地鉄腐食生成物の生成を抑
制して塗膜剥離が防止され、塗膜密着性と塗装後
耐食性を著しく改善する。 而して、このような効果を得るためのCr含有
量は、前記したように、1.5〜11％、好ましくは
３〜９％である。Cr含有量が1.5％未満では、Sn
被覆層とメツキ原板とのカツプル腐食電流の減少
効果が得られず、またメツキ原板自体の耐食性向
上効果が得られない。 一方、Cr含有量が11％をこえると、メツキ原
板自体の耐食性向上効果は更に増大するが、Sn
被覆層とのカツプル腐食電流の減少効果が腐食環
境によつて得られなくなるとともに、Sn被覆層
との充分良好な密着性が得られにくくなり、溶接
性と加工性を劣化する。 上記のように耐食性と塗膜性能からは、Cr添
加の効果が大きいが、本発明においては下記理由
から、Ｃ及び酸可溶Al、その他の成分について
も、その含有量を限定する。Ｃは含有量の増加に
クロムカーバイドの析出が多くなり、鋼の機械的
性質と耐食性を劣化すると同時に、Sn系被覆層
の均一被覆性を阻害する。 従つて、Ｃ含有量は0.15％以下、好ましくは
0.10％以下とする。 尚、本発明においてTi、Nb等を添加する場合
のＣ含有量は、加工性及びチタンカーバイド等の
析出による被覆層の均一被覆性を阻害することか
ら0.02％以下が好ましい。 Alは、鋼中に残存する酸可溶Al（Sol、Al）量
が0.005％未満の少含有量は、酸化性ガスによる
気泡の発生を防止することが困難であり、鋼の表
面欠陥発生率を著しく高め、鋼素材の耐食性劣化
の起点となる。また、0.10％を超える過剰な酸可
溶Alは、Al系酸化物を鋼表面に点在せしめて、
耐食性劣化の起点或いは本鋼板に対して施される
被覆層表面においては不メツキ、ピンホール等を
発生して、被覆層の健全性を損じる。 従つて、本発明においては、酸可溶Alは0.005
〜0.1％、好ましくは0.01〜0.08％である。 又、本発明は、上記の鋼成分の他にTi、Nb、
Zr、Ｖの１種又は２種以上で0.03〜0.50％を含有
させて、鋼中のＣと結合せしめて含有されるCr
の有効化を計り、更にすぐれた加工性と、耐食性
を向上せしめる。 Tiなどの鋼成分の含有量が0.03％未満ではクロ
ムカーバイドの析出を防止して、加工性及び耐食
性を向上せしめる効果が少なく、またその含有量
が0.50％を超えると、その効果が飽和に達し経済
的でなくなると共に、これら成分の析出によつて
素材の硬質化を起し、加工を劣化する傾向にあ
る。好ましい含有量は0.075〜0.20％である。 上記のような組成成分で構成された鋼板をその
まま使用したのでは、Cr等を不可避的不純物程
度含有する従来の鋼板に比して、耐食性は優れて
いるものの、容器用素材として耐食性は充分とは
いえない。すなわち、容器に充填される内容物の
有機酸、Cl^-イオンを含有する水分等によつて鉄
の溶出を生じ、赤錆の発生も著しい。また、容器
外面は、Cl^-イオンを含有する腐食雰囲気や高温、
高湿状態で貯蔵された場合、比較的短期間で赤錆
を発生し、鋼板のみでは耐食性が充分でない。さ
らに、鋼板に直接塗装しても、腐食雰囲気に長期
間曝された場合、塗膜下に侵入した腐食水溶液に
よつて鋼板に腐食生成物を発生し塗膜剥離を生じ
て塗膜性能を劣化する。 従つて、本発明では容器用素材に要求される耐
食性及び塗装性能を付与するために、メツキ原板
にSn被覆層とクロメート被膜層を施す。 而して、Crを必須成分として含有する鋼板に
Sn被覆層を施した場合、前記したように、Sn被
覆層とメツキ原板のカツプル腐食電流が著しく減
少する。 この効果により前記したように、メツキ原板の
耐食性向上効果及びSn被覆層との複合効果によ
つて、腐食環境における耐食寿命、塗装性能を著
しく向上する。 この性能向上効果を得るためのSn被覆方法に
ついては、特に規定されるものではなく、鋼板表
面を清浄化、活性化処理後、電気メツキ法、溶融
メツキ法、真空蒸着法によつて、Sn被覆層を施
す。例えば、電気メツキ法では、フエロスタン
浴、ハロゲン浴、ホウフツ化浴等を用いて、陰極
電解処理により鋼板の両面に目的とする付着量で
Sn被覆層が施される。そのSn被覆層の付着量は、
片面当りの付着量で300mg／m²以上が必要である。
即ち、Sn被覆層の付着量が300mg／m²未満では、
その均一被覆性を欠き不メツキ、ピンホールの生
成が多くなり、メツキ原板とSn被覆層とのカツ
プル腐食電流が小さくなるといえども、Sn被覆
層の容器内面におけるアノード防食が可能な範囲
が限定されるため、地鉄の溶解を防止することは
困難である。また、Sn被覆層がカソードが腐食
雰囲気においても地鉄の露出部が多いため、地鉄
のアノード防食が促進し、地鉄の溶解量が増し、
穿孔腐食の危険性を増大する。 従つて、Sn被覆層量は、片面当りの付着量で
300mg／m²以上、好ましくは700mg／m²以上が好ま
しい。特に、Sn付着量が700mg／m²以上の場合に
は、加工により生成される端面がSn被覆層のカ
ブリによるカバーリング（被覆）効果によつて、
剪断面、加工面等の端面の防食効果を一段と助長
するので特に好ましい。 また、Sn被覆層量の上限は、特に規定される
ものではないが、その経済性の点から15ｇ／m²以
下、好ましくは7.5ｇ／m²以下程度の付着量で充
分である。 さらに本発明は、貯蔵時の黄変を防止し塗装性
能を向上するために、クロメート系被膜層を施
す。クロメート系被膜層は、その用途、目的に応
じて付着量が規制されるが、全目的に対してはそ
の付着量は金属Cr量換算で片面当り1.5〜150mg／
m²の範囲で設ける。 すなわち、貯蔵時の黄変防止から1.5mg／m²以
上あれば充分であり、1.5mg／m²未満ではSn被覆
層表面の均一被覆性が不充分であり、その後に施
される塗油との複合効果によつても貯蔵時の黄変
を防止することが困難である。 また、塗装後の性能を確保するためには、Sn
被覆層表面のクロメート被膜効果を更に向上せし
めることが必要であり、その付着量は1.5mg／m²
以上、好ましくは7.5mg／m²以上である。 すなわち、クロメート被膜層が1.5mg／m²以上
では、クロメート被膜の均一被覆性を向上し、
Sn被覆層表面と塗料との付着がクロメート被膜
を介して塗料密着性を一層確保する。 一方、クロメート被膜量の上限は150mg／m²以
下、好ましくは50mg／m²以下である。クロメート
被膜量が150mg／m²をこえると、前記の効果が飽
和するとともに、加工によりクロメート被膜にク
ラツクが生成し、またカジリ発生の原因となる。 また、クロメート被膜については、塗装性能の
向上、特に腐食環境に長期間曝された場合の経時
塗料密着性、塗装後耐食性の向上に、金属Cr層
と水和酸化物を主体とする酸化クロム層からなる
クロメート被膜層が有効である。この被膜構成の
クロメート被膜は、金属Cr層が片面当りの付着
量で１〜30mg／m²、水和酸化物を主体とする酸化
クロム層が金属Cr量換算で５〜50mg／m²の範囲
が好ましい。このクロメート被膜層を設ける方法
については、特に規定されるものではなく、Cr⁺⁶
イオンを含有するクロム酸、クロム酸塩、重クロ
ム酸塩及びこれらにSO₄ ^-2イオン、フツ化物を含
有する水溶液を用いて、浸漬処理又は陰極電解処
理が施される。例えば、Na₂Cr₂O₇水溶液、CrO₃
−PO₄ ^-3系水溶液中での浸漬処理或いは陰極電解
処理により、水和酸化クロム層を主成分とするク
ロメート処理が行なわれる。 また、金属Cr層と水和酸化物を主体とする酸
化クロム層からなるクロメート被膜を設ける場合
には、CrO₃−SO₄ ^-2系浴、CrO₃−Na₂SiF₆−
NH₄F系浴を用いて、電流密度を調整した陰極電
解処理により設けられる。 尚、塗装性能向上のためのクロメート被膜処理
は、本発明の製品に対して、加工後（例えば、
DI成形加工後）に表面清浄化処理を行なつて施
される場合も同様の効果が得られる。 （実施例） 以下に、本発明の実施例について説明する。 第１表に示すCr含有量を中心に変化させた鋼
成分の鋼板を用い、３％NaOH水溶液に界面活
性剤を0.3％添加した脱脂浴を用い脱脂、水洗後
に20％H₂SO₄水溶液を用いて50℃で電流密度
20A／ｄm²で１秒間陽極酸洗、続いて１秒間陰極
酸洗、水洗を行なつて、表面の清浄化、活性化処
理を行なつてから、第１表に示すSn系被覆層及
びクロメート被膜処理層を設け、各種の性能評価
試験を行なつた。 尚、その性能評価は以下に示す各方法で実施
し、その性能評価結果は第１表に示す。 この結果、本発明の製品は比較材に較べて、塗
装性能、耐食性能、端面部の耐錆性能等において
極めてすぐれた性能を有し、容器用素材として極
めてすぐれた特性を有する。 ●評価試験法 被覆層欠陥部を対象とした耐食性 0.25×50×50mmの評価材を用い、端面及び
裏面をシールして、評価面に地鉄に達するス
クラツチ疵を入れ（1.5％クエン酸＋1.5％
NaCl）、水溶液400ml中に、温度50℃で、288
時間、酸素の殆んど存在しないN₂ガス通気
雰囲気中で浸漬テストを行ない、 被覆層欠陥部に相当するスクラツチ疵部
からのFe溶出量及び スクラツチ疵部を評価試験後、断面顕鏡
により調査してその疵部の穿孔腐食の状況
により、その耐食性を評価した。 尚、評価基準は以下の基準により評価を行
なつた。 Fe溶出量・評価 ◎…Fe溶出量が評価材の１cm²当り 2.5ppm未満 〇…Fe溶出量が評価材の１cm²当り 2.5ppm以上〜5ppm未満 △…Fe溶出量が評価材の１cm²当り 5ppm以上〜7.5ppm未満 ×…Fe溶出量が評価材の１cm²当り 7.5ppm以上 穿孔腐食性・評価 ◎…スクラツチ疵部からの最大穿孔腐食深
さが板厚の25％未満 〇…スクラツチ疵部からの最大穿孔腐食深
さが板厚の25％以上〜40％未満 △…スクラツチ疵部からの最大穿孔腐食深
さが板厚の40％以上〜60％未満 ×…スクラツチ疵部からの最大穿孔腐食深
さが板厚の60％以上 被覆層欠陥部を対象とした耐食性 と同一評価材を用い、地鉄に達するスク
ラツチ疵を入れた後（1.0％クエン酸＋0.25
％リン酸）水溶液400ml中に、温度50℃で、
288時間、酸素の殆んど存在しないN₂ガス通
気雰囲気中で浸漬テストを行ない、Fe溶
出量の測定及びスクラツチ疵部からの穿孔腐
食の状況を調査し、その耐食性の評価を行な
つた。 尚、評価基準はの方法によつた。 端面錆の評価 板厚0.25mmの評価材を剪断した後の端面
面について、冷凍（−15℃、30min）→高
温・高湿（温度49℃、湿度≧98％、
60min）→室内放置（30℃で２時間）を１
サイクルとして、剪断面に錆が発生するサ
イクル数の観察により、その評価を行なつ
た。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…錆の発生が５サイクル以上で発生 〇…錆の発生が４サイクル以上で発生 △…錆の発生が３サイクル以上で発生 ×…錆の発生が２サイクル以上で発生 板厚0.25mmの評価材を用い、カツプ絞り
により44φ×８mm深さの加工評価材を作
成、剪断面が下部に位置するようにして、
屋外曝露試験により、その端面からの赤錆
発生状況を観察して、その耐食性の評価を
行なつた。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…錆の発生が７日以上の曝露試験で発生 〇…錆の発生が５日以上〜６日以内の曝露
試験で発生 △…錆の発生が４日以上〜５日以内の曝露
試験で発生 ×…錆の発生が３日以内の曝露試験で発生 塗膜欠陥部を対象とした性能評価 塗膜性能評価 評価材に対して、エポキシフエノール系
塗料を5μ厚さに塗装後、地鉄に達するス
クラツチ疵を入れ（1.5％クエン酸＋1.5％
NaCl）水溶液中に、27℃で酸素の殆んど
存在しないCO₂通気雰囲気中で96時間浸漬
テスト後に、乾燥して直ちにセロフアンテ
ープ剥離を行なつてスクラツチ部を中心と
した塗膜欠陥部からの塗膜剥離状況の調査
により、容器内面を対象とした経時後の塗
膜性能の評価を行なつた。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…スクラツチ部での塗膜剥離が殆んど認
められない。 〇…スクラツチ部での塗膜剥離がわずかに
認められる。 △…スクラツチ部での塗膜剥離が明瞭に認
められる。 ×…スクラツチ部での塗膜剥離が著しく認
められる。 塗膜性能評価 評価材に対して、Zn未顔料入りエポキ
シフエノール系塗料を5.5μ厚さに塗装後、
地鉄に達する１mm×１mm角の碁盤目を100
マス作成して、1.5％クエン酸水溶液中に、
27℃で酸素の殆んど存在しないN₂通気雰
囲気中で240時間浸漬テスト後に、乾燥し
て直ちにセロフアンテープ剥離を行なつ
て、その塗膜状況から容器内面を対象とし
た経時後の塗膜性能の評価を行なつた。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…塗膜剥離面積５％未満 〇…塗膜剥離面積５％以上〜10％未満 △…塗膜剥離面積10％以上〜20％未満 ×…塗膜剥離面積20％以上 缶蓋材のスコア加工部を対象とした性能評
価板厚0.21mmの評価材を用いて、スコア残厚
75μのイージーオープン缶蓋用加工を行なつ
て、内面相当側をシールして、酸素存在雰囲
気下で（1.5％クエン酸＋1.5％NaCl）水溶液
中で50℃、120時間浸漬試験後の性能評価を
行なつた。 塗膜性能評価 上記評価試験後、乾燥して直ちにセロフ
アンテープ剥離を行なつて、その塗膜剥離
状況より、容器外面を対象とした促進試験
による経時後の塗膜性能の評価を行なつ
た。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…塗膜剥離面積がスコア加工部を中心に
0.40mm未満 〇…塗膜剥離面積がスコア加工部を中心に
0.40mm以上〜0.60mm未満 △…塗膜剥離面積がスコア加工部を中心に
0.60mm以上〜1.0mm未満 ×…塗膜剥離面積がスコア加工部を中心に
1.0mm以上 穿孔腐食性評価 上記評価試験後に、スコア加工部の穿孔
腐食状況を断面顕鏡により調査して、その
耐食性を調査した。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…最大穿孔腐食深さがスコア残厚の 20％未満 〇…最大穿孔腐食深さがスコア残厚の 20％以上〜40％未満 △…最大穿孔腐食深さがスコア残厚の 40％以上〜60％未満 ×…最大穿孔腐食深さがスコア残厚の 60％以上 成形加工性の評価 板厚0.28mmの評価材を用い、150mmφのブ
ランクサイズから深さ60mmの円筒絞りを行な
い、その割れ発生状況及び外面の被覆層のカ
ジリ発生状況を検討し、各評価材の相対比較
を行なつて、その成形加工性を評価した。 尚、評価基準は以下の方法によつた。 ◎…非常に良好 〇…良好 △…劣る ×…非常に劣る

【表】

【表】

【表】

【表】 【図面の簡単な説明】

第１図は鋼中Cr添加量とSn被覆層との間の缶
内容物を対象とした場合のカツプル腐食電流
（1.5％クエン、O₂less雰囲気、Sn被覆層アノー
ド）の関係を示す図、第２図は鋼中Cr添加量と
Sn被覆層との間の容器外面を対象とした場合の
カツプル腐食電流（１％NaSO₄＋0.35％NaCl水
溶液、酸素飽和、Feアノード）の関係を示す図
である。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 重量％で Ｃ；0.15％以下、 酸可溶Al；0.005〜0.10％、 Cr；1.5〜11％、 を含有し、残部鉄及び不可避的不純物からなる鋼
   板に、片面当りの付着量が300mg／m²以上のSn被
   覆層、その上に金属Cr量換算で片面当りの付着
   量が1.5〜150mg／m²のクロメート系被膜層を施し
   たことを特徴とする塗装性と耐食性に優れたSn
   系被覆容器用鋼板。 ２ 重量％で、 Ｃ；0.15％以下、 酸可溶Al；0.005〜0.10％、 Cr；1.5〜11％、 Ti、Nb、Zr、Ｖの１種又は２種以上で0.03〜
   0.50％ を含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる
   鋼板に、片面当りの付着量が300mg／m²以上のSn
   被覆層、その上に金属Cr量換算で片面当りの付
   着量が1.5〜150mg／m²のクロメート系被膜層を施
   したことを特徴とする塗装性と耐食性に優れた
   Sn系被覆容器用鋼板。