JPH02155726A - 熱硬化性樹脂積層板の製造方法 - Google Patents
熱硬化性樹脂積層板の製造方法Info
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- JPH02155726A JPH02155726A JP63310183A JP31018388A JPH02155726A JP H02155726 A JPH02155726 A JP H02155726A JP 63310183 A JP63310183 A JP 63310183A JP 31018388 A JP31018388 A JP 31018388A JP H02155726 A JPH02155726 A JP H02155726A
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Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、産業機器、電子機器用の新規な熱硬化性樹脂
積層板に関するもので、その目的とするところは、クロ
スの厚手化によりプリプレグの積層枚数の削減を図ると
共に、表面平滑性、ドリル加工性に優れた熱硬化性樹脂
積層板を得ることにある。
積層板に関するもので、その目的とするところは、クロ
スの厚手化によりプリプレグの積層枚数の削減を図ると
共に、表面平滑性、ドリル加工性に優れた熱硬化性樹脂
積層板を得ることにある。
従来よりガラス基材を用いたエポキシ樹脂銅張積層板が
電子機器、産業用機械の製造のために用いられている。
電子機器、産業用機械の製造のために用いられている。
近年、配線の高密度化に伴い、小径スルホールの増加か
ら、プリント配線板のドリル加工に際し穴位置精度、大
曲がりが問題となってきている。
ら、プリント配線板のドリル加工に際し穴位置精度、大
曲がりが問題となってきている。
また、生産性向上のためのヒントレート（１分間の穴明
は数）の上昇から、ドリル条件がきびしくなり、穴壁粗
さ、ドリル摩擦、銅箔のかえりなどの問題も生じてきた
。さらに、細線化に伴い、エツチングレジストとの密着
性向上のため基板表面の平滑性が問題となってきている
。
は数）の上昇から、ドリル条件がきびしくなり、穴壁粗
さ、ドリル摩擦、銅箔のかえりなどの問題も生じてきた
。さらに、細線化に伴い、エツチングレジストとの密着
性向上のため基板表面の平滑性が問題となってきている
。
従来、産業機器、電子機器用の熱硬化性樹脂積層板に用
いられるガラスクロスは厚み２５μｍ〜１８０μｍで重
量１９ｇ／ｍ２〜２２０ ｇ ／ポである０本発明者は
積層板の低コスト化等のため厚手ガラスクロスを検討し
たが、厚さ２１０μｍ〜４００μｍで重量２５０ｇ／ｒ
＋ｆ〜４５０ｇ／ｎｆのクロスでは１本のヤーンが太く
、また縦糸間、横糸間には間隙が生じ、クロス全体とし
てはガラス繊維がある部分と空隙部が存在する不均一な
ガラスクロスが得られる。
いられるガラスクロスは厚み２５μｍ〜１８０μｍで重
量１９ｇ／ｍ２〜２２０ ｇ ／ポである０本発明者は
積層板の低コスト化等のため厚手ガラスクロスを検討し
たが、厚さ２１０μｍ〜４００μｍで重量２５０ｇ／ｒ
＋ｆ〜４５０ｇ／ｎｆのクロスでは１本のヤーンが太く
、また縦糸間、横糸間には間隙が生じ、クロス全体とし
てはガラス繊維がある部分と空隙部が存在する不均一な
ガラスクロスが得られる。
このことから、このガラスクロスを用いた積層板は、表
面が凹凸になる。そのためエツチングレジストの密着不
良による回路の断線や細りの原因となり、また、−本の
ヤーンが太く引張り強度が強いためドリルによる穴明は
加工時には小径では、ドリルの曲りや、滑りの原因とな
り、標準径では穴壁が粗れ、ドリルの摩耗の原因となっ
た。
面が凹凸になる。そのためエツチングレジストの密着不
良による回路の断線や細りの原因となり、また、−本の
ヤーンが太く引張り強度が強いためドリルによる穴明は
加工時には小径では、ドリルの曲りや、滑りの原因とな
り、標準径では穴壁が粗れ、ドリルの摩耗の原因となっ
た。
また、従来より上記のような表面の凹凸を改良するため
に表面の樹脂層を４０μｍ以上とする方法があるが、樹
脂層をこのように構成するのは、積層成形時の滑りや、
積層板厚みの問題より非常に困難であり、このような厚
手ガラスクロスを使用する場合、３０μｍ以下の表面樹
脂層のみでは良好な表面平滑性を得ることは困難である
。
に表面の樹脂層を４０μｍ以上とする方法があるが、樹
脂層をこのように構成するのは、積層成形時の滑りや、
積層板厚みの問題より非常に困難であり、このような厚
手ガラスクロスを使用する場合、３０μｍ以下の表面樹
脂層のみでは良好な表面平滑性を得ることは困難である
。
本発明は、上記欠点を改良するもので、クロス厚み２１
０μｍ〜４００μｍで、重量２５０ｇ／ｒｒｌ〜４５０
ｇ／ボの厚手ガラスクロスを縦横それぞれの引張り強度
を６０ｋｇ／２５ａｍ−１００ｋｇ／２５ｍに脆化した
クロスを中間層とし、その表面に重１１０ｇ／ｍ２〜１
５０ｇ／％のガラス不織布を使用することにより、基板
表面の凹凸を改善し、これによりドリル加工性の良好な
積層板を提供することを目的とする。
０μｍ〜４００μｍで、重量２５０ｇ／ｒｒｌ〜４５０
ｇ／ボの厚手ガラスクロスを縦横それぞれの引張り強度
を６０ｋｇ／２５ａｍ−１００ｋｇ／２５ｍに脆化した
クロスを中間層とし、その表面に重１１０ｇ／ｍ２〜１
５０ｇ／％のガラス不織布を使用することにより、基板
表面の凹凸を改善し、これによりドリル加工性の良好な
積層板を提供することを目的とする。
本発明は、厚み２１０ ｕ ｍ 〜４００ ｕ ｍで、
重量２５０ｇ／ｒｄ〜４５０ ｇ ／イの厚手ガラスク
ロスを、縦横それぞれの引張り強度が６０ｋｇ／２５ａ
ｍ 〜１００ｋｇ／２５鑓になるまで脆化を行い、これ
にエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂ワニスを含浸、乾燥
したプリプレグを中間層とし、重量１０ｇ／ポ〜１５０
ｇ／ボのガラス不織布に前記熱硬化性樹脂ワニスを含浸
乾燥したプリプレグを表面層として、これら表面層と中
間層を所定枚数積層してｇ４箔を重ねて加熱加圧成形す
ることを特徴とする熱硬化性樹脂積層板の製造方法を要
旨とするものである。
重量２５０ｇ／ｒｄ〜４５０ ｇ ／イの厚手ガラスク
ロスを、縦横それぞれの引張り強度が６０ｋｇ／２５ａ
ｍ 〜１００ｋｇ／２５鑓になるまで脆化を行い、これ
にエポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂ワニスを含浸、乾燥
したプリプレグを中間層とし、重量１０ｇ／ポ〜１５０
ｇ／ボのガラス不織布に前記熱硬化性樹脂ワニスを含浸
乾燥したプリプレグを表面層として、これら表面層と中
間層を所定枚数積層してｇ４箔を重ねて加熱加圧成形す
ることを特徴とする熱硬化性樹脂積層板の製造方法を要
旨とするものである。
本発明の特徴は、厚み２１０μｍ〜４００μｍで重量２
５０ｇ／ｍ２〜４５０ｇ／ｎ（の厚手ガラスクロスを、
縦と横の引張り強度がそれぞれ６０ｋｇ／２５鵬〜１０
０ｋｇ／２５ｆｆｌに脆化したものを中間層に使用し、
表面層に１０ｇ１０ｆ〜１５０ｇ／ｒｒｌのガラス不織
布を使用することにある。
５０ｇ／ｍ２〜４５０ｇ／ｎ（の厚手ガラスクロスを、
縦と横の引張り強度がそれぞれ６０ｋｇ／２５鵬〜１０
０ｋｇ／２５ｆｆｌに脆化したものを中間層に使用し、
表面層に１０ｇ１０ｆ〜１５０ｇ／ｒｒｌのガラス不織
布を使用することにある。
表面層にガラス不織布を使用すると、ガラスクロスに比
べ表面層のガラス繊維と樹脂との分布が非常に均一とな
り、表面粗度（平滑性）が向上する。従って、このよう
な強度の弱い厚手ガラスクロスとガラス不織布を使用し
て製造された積層板は、エツチングレジストとの密着性
が良好となり、ドリル加工においてはドリルの滑りやド
リル摩耗、大曲がり、穴壁の粗れが改善される。
べ表面層のガラス繊維と樹脂との分布が非常に均一とな
り、表面粗度（平滑性）が向上する。従って、このよう
な強度の弱い厚手ガラスクロスとガラス不織布を使用し
て製造された積層板は、エツチングレジストとの密着性
が良好となり、ドリル加工においてはドリルの滑りやド
リル摩耗、大曲がり、穴壁の粗れが改善される。
なお、厚手ガラスクロスのモノフィラメント径は７〜１
２μｍが良く、縦横の打込み本数の比はほぼ同等がよい
。
２μｍが良く、縦横の打込み本数の比はほぼ同等がよい
。
また、脆化方法としては加熱によるもの、薬品によるも
の、機械的によるものなどがあるが、特に限定されない
。
の、機械的によるものなどがあるが、特に限定されない
。
ガラス不織布は、耐熱性向上のためバインダー及びカッ
プリング処理は耐熱性で吸水性の少なくないものを選ぶ
必要がある。またモノフィラメントは径７〜１２μｍ、
繊維長は９〜１９ｍがよい。
プリング処理は耐熱性で吸水性の少なくないものを選ぶ
必要がある。またモノフィラメントは径７〜１２μｍ、
繊維長は９〜１９ｍがよい。
本発明に用いられる熱硬化性樹脂は、エポキシ樹脂、ポ
リイミド樹脂、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂等で
特に限定されない。
リイミド樹脂、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂等で
特に限定されない。
以下、本発明を実施例により説明する。
実施例１
中間層用ガラスクロスとして、モノフィラメント径が９
μｍ、Ｎ打込数３４本／２５１、横打込数２７本／２５
腫、厚さ２９０μｍ、重量３３０ ｇ ／ボのガラスク
ロスを加熱によって脆化を行ない、クロスの引張り強度
を縦８０ｋｇ／２５鵬、横７０ｋｇ／２５ｍにしたもの
を使用した。これにエポキシ樹脂（シェル化学傾製［！
Ｐ−５０４５） １００重量部（以下、部という）、硬
化剤ジシアンジアミド４．７部、硬化促進剤２−エチル
−４−、メチルイミダゾール及び溶剤からなるエボキシ
樹脂ワニスを含浸乾燥して樹脂含有量が３９〜４２％の
プリプレグを得た。
μｍ、Ｎ打込数３４本／２５１、横打込数２７本／２５
腫、厚さ２９０μｍ、重量３３０ ｇ ／ボのガラスク
ロスを加熱によって脆化を行ない、クロスの引張り強度
を縦８０ｋｇ／２５鵬、横７０ｋｇ／２５ｍにしたもの
を使用した。これにエポキシ樹脂（シェル化学傾製［！
Ｐ−５０４５） １００重量部（以下、部という）、硬
化剤ジシアンジアミド４．７部、硬化促進剤２−エチル
−４−、メチルイミダゾール及び溶剤からなるエボキシ
樹脂ワニスを含浸乾燥して樹脂含有量が３９〜４２％の
プリプレグを得た。
続いて、表面層用として重１７５ｇ／ｒｒｒのガラス不
織布（日本バイリーン製ＥＰ−４０７５）に前記と同様
のワニスを含浸乾燥して樹脂含有率が６６〜７０％のプ
リプレグを得た。
織布（日本バイリーン製ＥＰ−４０７５）に前記と同様
のワニスを含浸乾燥して樹脂含有率が６６〜７０％のプ
リプレグを得た。
次に前記ガラスクロスプリプレグを中間層に４枚、上下
表面層に前記ガラス不織布プリプレグを配置し、さらに
その上に銅ｆｆ３（１８μｍ）を重ね、加熱加圧成形し
て厚さ１．６ｍのエポキシ樹脂銅張積層板を得た。
表面層に前記ガラス不織布プリプレグを配置し、さらに
その上に銅ｆｆ３（１８μｍ）を重ね、加熱加圧成形し
て厚さ１．６ｍのエポキシ樹脂銅張積層板を得た。
実施例２
中間層用ガラスクロスとしてモノフィラメント径１１μ
ｍ、縦打込数２８本／２５鑓、横打込数２０本／２５ｒ
ｍ、厚さ３７０μｍ１重量３８５ ｇ ／ボのガラスク
ロスを加熱によって脆化を行ない、クロスの引張り強度
をＦ＆８０ｋｇ／２５ｍ、横７０ｋｇ／２５ｍにしたも
のを使用した。
ｍ、縦打込数２８本／２５鑓、横打込数２０本／２５ｒ
ｍ、厚さ３７０μｍ１重量３８５ ｇ ／ボのガラスク
ロスを加熱によって脆化を行ない、クロスの引張り強度
をＦ＆８０ｋｇ／２５ｍ、横７０ｋｇ／２５ｍにしたも
のを使用した。
これに実施例１と同じ樹脂ワニスを含浸乾燥して、樹脂
含有率が４２〜４５％のプリプレグを得た。
含有率が４２〜４５％のプリプレグを得た。
続いて、表面層として実施例１と同じガラス不織布に前
記と同様のワニスを含浸乾燥して、樹脂含有率が８０〜
８２％のプリプレグを得た。
記と同様のワニスを含浸乾燥して、樹脂含有率が８０〜
８２％のプリプレグを得た。
次に前記ガラスクロスプリプレグを中間層に３枚、上下
表面層に前記ガラス不織布ブリブノグを配置し、さらに
その上に銅箔（１８μｍ）を重ね、加熱加圧成形して厚
さ１．６踵のエポキシ樹脂銅張積層板を得た。
表面層に前記ガラス不織布ブリブノグを配置し、さらに
その上に銅箔（１８μｍ）を重ね、加熱加圧成形して厚
さ１．６踵のエポキシ樹脂銅張積層板を得た。
比較例１
モノフィラメント径、打込数、重量共に実施例１と同し
ガラスクロスであって、脆化処理せず、クロスの引張り
強度が！１２０ｋｇ／２５ａｍ、横１１０ｋｇ／２５鴫
のものに実施例と同じ樹脂ワニスを含浸乾燥して、樹脂
含有量が３９〜４２％のプリプレグを得、このプリプレ
グ５枚を積層し両面に銅箔（１８μｍ）を重ね、加熱加
圧成形して厚さ１．６ ａｓのエポキシ樹脂銅張積層板
を得た。
ガラスクロスであって、脆化処理せず、クロスの引張り
強度が！１２０ｋｇ／２５ａｍ、横１１０ｋｇ／２５鴫
のものに実施例と同じ樹脂ワニスを含浸乾燥して、樹脂
含有量が３９〜４２％のプリプレグを得、このプリプレ
グ５枚を積層し両面に銅箔（１８μｍ）を重ね、加熱加
圧成形して厚さ１．６ ａｓのエポキシ樹脂銅張積層板
を得た。
比較例２
モノフィラメント径、打込数、重量共に実施例２と同じ
ガラスクロスであって、脆化処理せずクロスの引張り強
度が縦１４０ｋｇ／２５ａｍ、横１２５ｋｇ／２５閣の
ものに、実施例と同じ樹脂ワニスを含浸乾燥して、樹脂
含有量が４２〜４５％のプリプレグを得、このプリプレ
グ４枚を積層し両面に＆Ｆ！ｆｔ３（１８μｍ）を重ね
、加熱加圧成形して厚さ１．６ｍのエポキシ樹脂銅張積
層板を得た。
ガラスクロスであって、脆化処理せずクロスの引張り強
度が縦１４０ｋｇ／２５ａｍ、横１２５ｋｇ／２５閣の
ものに、実施例と同じ樹脂ワニスを含浸乾燥して、樹脂
含有量が４２〜４５％のプリプレグを得、このプリプレ
グ４枚を積層し両面に＆Ｆ！ｆｔ３（１８μｍ）を重ね
、加熱加圧成形して厚さ１．６ｍのエポキシ樹脂銅張積
層板を得た。
比較例３
モノフィラメント径９μｍ１縦打込数４１本／２５ｍ、
横打込数３６本／２５ａｕ＊、 ｆｆＪ−さ１８０μｍ
、重１２０５ｇ／％のガラスクロスに、実施例と同じ樹
脂を含浸乾燥して樹脂含有量が、３９〜４１％のプリプ
レグを得、このプリプレグ８枚を積層して両面に銅箔（
１８μｍ）を重ね、加熱加圧成形して厚さ１．６閣のエ
ポキシ樹脂銅張積層板を得た。
横打込数３６本／２５ａｕ＊、 ｆｆＪ−さ１８０μｍ
、重１２０５ｇ／％のガラスクロスに、実施例と同じ樹
脂を含浸乾燥して樹脂含有量が、３９〜４１％のプリプ
レグを得、このプリプレグ８枚を積層して両面に銅箔（
１８μｍ）を重ね、加熱加圧成形して厚さ１．６閣のエ
ポキシ樹脂銅張積層板を得た。
各実施例及び比較例で得られた積層板についてドリル加
工性及び表面粗さを測定し、その結果を第１表に示す。
工性及び表面粗さを測定し、その結果を第１表に示す。
第１表からも明らかなように本発明の積層板の性能は厚
手ガラスクロスのみを使用した積層板や従来のガラスク
ロスを使用した積層板より前記性能が優れている。
手ガラスクロスのみを使用した積層板や従来のガラスク
ロスを使用した積層板より前記性能が優れている。
第 １ 表
注■ ドリル径０．４ ｕφ、回転数５７００Ｏｒ、
ｐ、 ｍ、、送りｆｆ１２．０ｍ／ｗｉｎ、３枚重ね、
５０００シヨツトまでの平均値。
ｐ、 ｍ、、送りｆｆ１２．０ｍ／ｗｉｎ、３枚重ね、
５０００シヨツトまでの平均値。
■ ドリル径１．１閣φ、回転数６５０００ｒ、ｐ、４
送りｆｆ１５．０Ｉｉｌ／ｎｉｎ、３枚重ね、１０００
０シチント後の摩耗率。
送りｆｆ１５．０Ｉｉｌ／ｎｉｎ、３枚重ね、１０００
０シチント後の摩耗率。
■ ドリル径１．１ｍｗａφ、回転数６５００Ｏｒ、ρ
、臥送りｆｔ５．Ｏｍ／ｗｉｎ、３枚重ね、１００００
ショットまでの最大値。
、臥送りｆｔ５．Ｏｍ／ｗｉｎ、３枚重ね、１００００
ショットまでの最大値。
■ ドリル径０．４ｍφ、回転数５７００Ｏｒ、ｐ、ｍ
、送りｆｆ１２．０ｍ／ｓｉｎ、３枚重ね、５０００シ
ッソトまでの平均（Ｉｓ■積層板表面の最大粗さ。
、送りｆｆ１２．０ｍ／ｓｉｎ、３枚重ね、５０００シ
ッソトまでの平均（Ｉｓ■積層板表面の最大粗さ。
本発明方法に従うと、プリプレグの積層枚数が削減でき
る上に、従来の欠陥である表面の凹凸が小さく平滑性が
良好になるので、レジストとの密着性が向上する。さら
に、ドリル加工性が良好になるため、小径ドリルによる
加工が容易になるので、微細パターン化が可能となり、
より高密度の回路パターンを得ることができる。
る上に、従来の欠陥である表面の凹凸が小さく平滑性が
良好になるので、レジストとの密着性が向上する。さら
に、ドリル加工性が良好になるため、小径ドリルによる
加工が容易になるので、微細パターン化が可能となり、
より高密度の回路パターンを得ることができる。
特許出願人 住友ベークライト株式会社手続補正書（自
発） 平成２年 １月 ７７日
発） 平成２年 １月 ７７日
Claims (1)
- （１）厚み２１０μｍ〜４００μｍで、重量２５０ｇ／
ｍ＾２〜４５０ｇ／ｍ＾２の厚手ガラスクロスを、縦横
それぞれの引張り強度が６０ｋｇ／２５ｍｍ〜１００ｋ
ｇ／２５ｍｍになるまで脆化を行い、これにエポキシ樹
脂などの熱硬化性樹脂ワニスを含浸、乾燥したプリプレ
グを中間層とし、重量１０ｇ／ｍ＾２〜１５０ｇ／ｍ＾
２のガラス不織布に前記熱硬化性樹脂ワニスを含浸乾燥
したプリプレグを表面層として、これら表面層と中間層
を所定枚数積層して銅箔を重ねて加熱加圧成形すること
を特徴とする熱硬化性樹脂積層板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63310183A JPH02155726A (ja) | 1988-12-09 | 1988-12-09 | 熱硬化性樹脂積層板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63310183A JPH02155726A (ja) | 1988-12-09 | 1988-12-09 | 熱硬化性樹脂積層板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02155726A true JPH02155726A (ja) | 1990-06-14 |
Family
ID=18002172
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63310183A Pending JPH02155726A (ja) | 1988-12-09 | 1988-12-09 | 熱硬化性樹脂積層板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02155726A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0497584A (ja) * | 1990-08-15 | 1992-03-30 | Matsushita Electric Works Ltd | 電気用積層板 |
| WO2022059711A1 (ja) * | 2020-09-18 | 2022-03-24 | 昭和電工マテリアルズ株式会社 | 有機コア材及びその製造方法、有機コア材を含む積層体、並びに配線板 |
-
1988
- 1988-12-09 JP JP63310183A patent/JPH02155726A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0497584A (ja) * | 1990-08-15 | 1992-03-30 | Matsushita Electric Works Ltd | 電気用積層板 |
| WO2022059711A1 (ja) * | 2020-09-18 | 2022-03-24 | 昭和電工マテリアルズ株式会社 | 有機コア材及びその製造方法、有機コア材を含む積層体、並びに配線板 |
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