JPH02153094A - 電気抵抗シーム溶接性、耐食性及び塗装性能に優れた溶接缶用素材の製造法 - Google Patents
電気抵抗シーム溶接性、耐食性及び塗装性能に優れた溶接缶用素材の製造法Info
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- JPH02153094A JPH02153094A JP30518188A JP30518188A JPH02153094A JP H02153094 A JPH02153094 A JP H02153094A JP 30518188 A JP30518188 A JP 30518188A JP 30518188 A JP30518188 A JP 30518188A JP H02153094 A JPH02153094 A JP H02153094A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
- C25D5/48—After-treatment of electroplated surfaces
- C25D5/50—After-treatment of electroplated surfaces by heat-treatment
- C25D5/505—After-treatment of electroplated surfaces by heat-treatment of electroplated tin coatings, e.g. by melting
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[a業上の利用分野]
本発明は、電気抵抗シーム溶接性に優れ、缶胴体に適し
た錫メッキを含むシーム溶接缶用表面処理鋼板の製造法
に関するものである。
た錫メッキを含むシーム溶接缶用表面処理鋼板の製造法
に関するものである。
[従来の技術]
従来より製缶技術には、半田を用いた接合技術が用いら
れ、その缶素材にはrぶりき」と一般に呼ばれる錫メッ
キ鋼板が広く使用されて来た。
れ、その缶素材にはrぶりき」と一般に呼ばれる錫メッ
キ鋼板が広く使用されて来た。
近年、電気抵抗溶接技術の著しい進歩に伴ない、また、
半田に含まれ°る鉛の毒性問題から、電気抵抗溶接方式
(例えば、スードロニツタ方式)に置き代って来ている
。さらに、この溶接製缶方式は、半田製缶法や絞りしご
き製缶法と異なりより少ない錫メッキ量で製缶できる特
徴から、錫メッキ量の少ない錫系表面処理鋼板の使用が
増加している。そしてこの薄部メッキ系表面処理鋼板に
は、優れた電気抵抗溶接性が要求されている。優れた電
気抵抗溶接性を確保するためには製缶時の錫メッキ層(
フリー錫層)の確保が必要であり、そのため、塗装焼き
付は工程における覆膜層の錫メッキ層の錫メッキ層と原
板素材との熱拡散による合金化を抑制する錫覆膜の製造
法が不可欠である。
半田に含まれ°る鉛の毒性問題から、電気抵抗溶接方式
(例えば、スードロニツタ方式)に置き代って来ている
。さらに、この溶接製缶方式は、半田製缶法や絞りしご
き製缶法と異なりより少ない錫メッキ量で製缶できる特
徴から、錫メッキ量の少ない錫系表面処理鋼板の使用が
増加している。そしてこの薄部メッキ系表面処理鋼板に
は、優れた電気抵抗溶接性が要求されている。優れた電
気抵抗溶接性を確保するためには製缶時の錫メッキ層(
フリー錫層)の確保が必要であり、そのため、塗装焼き
付は工程における覆膜層の錫メッキ層の錫メッキ層と原
板素材との熱拡散による合金化を抑制する錫覆膜の製造
法が不可欠である。
一般に、鋼板上の錫を凸状に分散させることにより、鋼
板と錫覆膜層の界面を減少させ、フリー錫の残存効果を
高めた表面処理鋼板(特開昭60−208494号公報
)があるが、その錫メッキ鋼板の製造法は第2図に示す
様な竪型の電解槽を用いる電解処理方法が一般的である
。電解液を充満した電解槽21に浸漬したラバーロール
22及び液面上に設けたコンダクタ−ロール23により
てストリップ24を案内走行させ、電解液内で前記スト
リップ4に対向して懸吊した電極板25を陽極としかつ
、陽極には錫単体もしくはptなどをメッキした不溶性
電極を用いて、ストリップ4を陰極として電解メッキを
行う、この様な電解槽を用いたメッキにおいては、スト
リップを電解液に浸漬することを基本構成としているた
め、電解液の攪拌は充分でなく、とりわけ、錫メッキに
おいては、ハロゲン浴、フェノールスルフォン酸浴が用
いられるが、いずれの場合も、イオン供給の問題から、
メッキ条件として適性電流密度範囲を持ち、60^/d
m2以下で操業されている。錫を凸状にメッキするには
、パルスメッキの様に短時間にメッキし、かつ、錫メッ
キを一定量以上確保することが必要であり、この為には
、高速高電流密度メッキが必要であるが、現状満足され
る電解槽の使用例はない。一般に、凸状銀と表現される
錫の電着形態は、加熱溶接処理(リフロー処理とも言゛
う)後に、光学的顕微鏡或は電子顕微鏡によって観察さ
れつるもので、一般に、各凸部の面積が1μm2〜ao
ooooμm2と極めて広い範囲を呈しており、凸状銀
は大小さまざまな広い分布を示している1例えこの様な
凸状銀が、鋼板表面にありたとしても凸状銀の全てが溶
接性に寄与するとは言えない、また、大きな凸状銀は、
フリー錫残存効果がなく、凸状銀とは定義されない。こ
れらの凸状銀の面積分布は、全て、リフロー前の電着形
態に起因するものであり、この広い分布の原因は、ひと
えに電流密度規制(60A/dm’以下)によるもので
ある。従って、より高電流密度でかつ、従来から錫メッ
キに使用されるメッキ浴で操業可能な電解槽を用いるな
らばその製造法は、より均一で緻密は凸状銀生成に極め
て有用である。
板と錫覆膜層の界面を減少させ、フリー錫の残存効果を
高めた表面処理鋼板(特開昭60−208494号公報
)があるが、その錫メッキ鋼板の製造法は第2図に示す
様な竪型の電解槽を用いる電解処理方法が一般的である
。電解液を充満した電解槽21に浸漬したラバーロール
22及び液面上に設けたコンダクタ−ロール23により
てストリップ24を案内走行させ、電解液内で前記スト
リップ4に対向して懸吊した電極板25を陽極としかつ
、陽極には錫単体もしくはptなどをメッキした不溶性
電極を用いて、ストリップ4を陰極として電解メッキを
行う、この様な電解槽を用いたメッキにおいては、スト
リップを電解液に浸漬することを基本構成としているた
め、電解液の攪拌は充分でなく、とりわけ、錫メッキに
おいては、ハロゲン浴、フェノールスルフォン酸浴が用
いられるが、いずれの場合も、イオン供給の問題から、
メッキ条件として適性電流密度範囲を持ち、60^/d
m2以下で操業されている。錫を凸状にメッキするには
、パルスメッキの様に短時間にメッキし、かつ、錫メッ
キを一定量以上確保することが必要であり、この為には
、高速高電流密度メッキが必要であるが、現状満足され
る電解槽の使用例はない。一般に、凸状銀と表現される
錫の電着形態は、加熱溶接処理(リフロー処理とも言゛
う)後に、光学的顕微鏡或は電子顕微鏡によって観察さ
れつるもので、一般に、各凸部の面積が1μm2〜ao
ooooμm2と極めて広い範囲を呈しており、凸状銀
は大小さまざまな広い分布を示している1例えこの様な
凸状銀が、鋼板表面にありたとしても凸状銀の全てが溶
接性に寄与するとは言えない、また、大きな凸状銀は、
フリー錫残存効果がなく、凸状銀とは定義されない。こ
れらの凸状銀の面積分布は、全て、リフロー前の電着形
態に起因するものであり、この広い分布の原因は、ひと
えに電流密度規制(60A/dm’以下)によるもので
ある。従って、より高電流密度でかつ、従来から錫メッ
キに使用されるメッキ浴で操業可能な電解槽を用いるな
らばその製造法は、より均一で緻密は凸状銀生成に極め
て有用である。
[発明が解決しようとする課題]
本発明の目的は従来の錫メッキ製造法の欠点を解消し、
より少ない錫メッキ量で製缶可能な緻密な凸状錫メッキ
系表面処理鋼板の製造法を提供するものでとりわけ、製
缶時におけるフリー錫層の確保の容易な凸状銀形成の製
造法である。
より少ない錫メッキ量で製缶可能な緻密な凸状錫メッキ
系表面処理鋼板の製造法を提供するものでとりわけ、製
缶時におけるフリー錫層の確保の容易な凸状銀形成の製
造法である。
[課題を解決するための手段]
本発明は、ストリップの電解装置、特に、ストリップに
静圧を作用させる電極パッドを備えた高能率の電解装置
を用いた凸状錫メッキ法を含む溶接缶用素材の製造法で
、詳しくは、先ず鋼板の表面に、Ni付着量が、5〜1
00mg/m”の電気メッキ下地処理を施す。
静圧を作用させる電極パッドを備えた高能率の電解装置
を用いた凸状錫メッキ法を含む溶接缶用素材の製造法で
、詳しくは、先ず鋼板の表面に、Ni付着量が、5〜1
00mg/m”の電気メッキ下地処理を施す。
鋼板の第−層にNlメッキを施すことによってFe−5
n合金層の生成を防止し、その後の溶錫処理によって、
耐食性を有するNi−Fe−5n合金層を生成させる。
n合金層の生成を防止し、その後の溶錫処理によって、
耐食性を有するNi−Fe−5n合金層を生成させる。
この合金層は、Nl付着量が5 tag/+2未満では
、鋼板表面を均一に被覆せず、耐食性が不充分である。
、鋼板表面を均一に被覆せず、耐食性が不充分である。
また100B/m’超では、錫メッキ層との合金化が著
しく進み、たとえ緻密な凸状銀を形成しても、充分なフ
リー錫残存効果がない。
しく進み、たとえ緻密な凸状銀を形成しても、充分なフ
リー錫残存効果がない。
さらに第1層の上に、流体支持電解錫メッキ層で80〜
120^/dta2の電流密度を与えて、耐食性を付与
しまたNi−Fe−5nを生成させるに必要な錫付着量
500〜1800mg/m2の錫被覆を施す。
120^/dta2の電流密度を与えて、耐食性を付与
しまたNi−Fe−5nを生成させるに必要な錫付着量
500〜1800mg/m2の錫被覆を施す。
流体支持電解槽とは、ストリップの両面に不溶性材料か
らなる陽極を対向配置した電解槽において、ストリップ
と対向する電極面の一部に電解液噴射用で、かつ、スト
リップ面に静圧を発生せしめるためスリットノズルを有
する静圧パッドを対称に設けた垂直型または水平型流体
支持電解槽である。
らなる陽極を対向配置した電解槽において、ストリップ
と対向する電極面の一部に電解液噴射用で、かつ、スト
リップ面に静圧を発生せしめるためスリットノズルを有
する静圧パッドを対称に設けた垂直型または水平型流体
支持電解槽である。
流体支持電解槽に用いるメッキ液には、2価の錫イオン
を20g/1以上及びフェノールスルフォン酸を含み、
フェノールスルフォン酸の水素イオン濃度と錫イオンの
比が下式で示される溶液を用いるとよい。
を20g/1以上及びフェノールスルフォン酸を含み、
フェノールスルフォン酸の水素イオン濃度と錫イオンの
比が下式で示される溶液を用いるとよい。
[Sn”]/[)l’l−t、s 〜3.0[Sn”]
は、錫イオン濃度で、単位はg/l[8月は、水素イオ
ン濃度で硫酸イオン(S04’−)濃度に換算 した濃度を用い、単位はg/交 この溶液には、上記以外の成分として、光沢添加剤の効
果のあるENS^(ethoxlated a−nap
htholI!1ono 5ulfonlc acid
)をt 〜s g/l添加してもよい。第2層の錫メッ
キ層は、Ni−Fe−5n層とフリー層に分類されるが
、前者の効果については、既に前述した通りで、後者の
フリー錫層の効果は溶接性の向上である。錫メッキ後に
、鋼板を通電もしくは、誘導加熱により、錫の融点以上
に加熱し、さらに、金属錫層の上層に、換算Cr付着量
で1〜30IIIg/L12のクロメート被膜を施すこ
とにより、均一で緻密な凸状錫メッキ系表面処理鋼板を
製造可能であり、この素材は、従来の製造法よりも相対
的に少ない錫付着量で優れた溶接性を有する6本発明に
おけるクロメート被覆層の効果は、塗料密着性の向上と
耐食性の向上である。金属クロム換算で、Cr付着量が
片面当り1〜30mg/m2必要である。
は、錫イオン濃度で、単位はg/l[8月は、水素イオ
ン濃度で硫酸イオン(S04’−)濃度に換算 した濃度を用い、単位はg/交 この溶液には、上記以外の成分として、光沢添加剤の効
果のあるENS^(ethoxlated a−nap
htholI!1ono 5ulfonlc acid
)をt 〜s g/l添加してもよい。第2層の錫メッ
キ層は、Ni−Fe−5n層とフリー層に分類されるが
、前者の効果については、既に前述した通りで、後者の
フリー錫層の効果は溶接性の向上である。錫メッキ後に
、鋼板を通電もしくは、誘導加熱により、錫の融点以上
に加熱し、さらに、金属錫層の上層に、換算Cr付着量
で1〜30IIIg/L12のクロメート被膜を施すこ
とにより、均一で緻密な凸状錫メッキ系表面処理鋼板を
製造可能であり、この素材は、従来の製造法よりも相対
的に少ない錫付着量で優れた溶接性を有する6本発明に
おけるクロメート被覆層の効果は、塗料密着性の向上と
耐食性の向上である。金属クロム換算で、Cr付着量が
片面当り1〜30mg/m2必要である。
I B/+n2未満では、塗装性(塗料密着性、塗装後
の耐食性)が不充分であり、30mg/m’超では、ク
ロメート被膜層中のクロム水和酸化物あるいは、金属ク
ロムの表面接触抵抗が著しく増加し、溶接時に「敗り」
が発生して、溶接性が劣化する。
の耐食性)が不充分であり、30mg/m’超では、ク
ロメート被膜層中のクロム水和酸化物あるいは、金属ク
ロムの表面接触抵抗が著しく増加し、溶接時に「敗り」
が発生して、溶接性が劣化する。
製造される凸状錫メッキの定量化として、CM A (
Computer aIded MicroΔnaly
zer)を用い、錫メッキ層の各位置を測定し、2μ■
口の微小面積内の錫濃度が、1100Os/s”以上の
凸状銀が、従来の製造法に比較して同一の錫付着量で著
しく増加する。
Computer aIded MicroΔnaly
zer)を用い、錫メッキ層の各位置を測定し、2μ■
口の微小面積内の錫濃度が、1100Os/s”以上の
凸状銀が、従来の製造法に比較して同一の錫付着量で著
しく増加する。
本発明における錫メッキ製造法を用いた場合、従来の製
造法に比較して、著しいフリー錫の残存効果を示す。こ
れは、従来製造で形成される凸状銀に比較して、より均
一で緻密な凸状銀を形成したためである0本発明で用い
た電解槽は、特開昭55−28028号公報及び特開昭
57−111836号公報に示す様な流体支持型電解槽
で代表例として第1図に水平型流体支持電解槽を示す。
造法に比較して、著しいフリー錫の残存効果を示す。こ
れは、従来製造で形成される凸状銀に比較して、より均
一で緻密な凸状銀を形成したためである0本発明で用い
た電解槽は、特開昭55−28028号公報及び特開昭
57−111836号公報に示す様な流体支持型電解槽
で代表例として第1図に水平型流体支持電解槽を示す。
第1図に本発明の実施に用いた電解槽の基本的な断面構
造図を示す。第1図(イ)においてはストリップ3の上
下に陽極1を内蔵した箱型槽2を配置する0箱型槽2の
中央部に流体バッド12を導入し、メッキ液はヘッダー
10より流体バッド12のストリップ対向面に設けたス
リット16よりストリップ面に向って噴出せしめる。
造図を示す。第1図(イ)においてはストリップ3の上
下に陽極1を内蔵した箱型槽2を配置する0箱型槽2の
中央部に流体バッド12を導入し、メッキ液はヘッダー
10より流体バッド12のストリップ対向面に設けたス
リット16よりストリップ面に向って噴出せしめる。
メッキ液はストリップの進行方向(以下並行流と呼ぶ)
とストリップと逆方向(以下対向流と呼ぶ)に分流され
排出口9および8より流出する。排出口8.9にはメッ
キ液流出量制御板11があり、該制御板11を上下に移
動してストリップとの隙間をコントロールして流量を制
御する。流出口8.9より流出したメッキ液は、コンダ
クタ−ロール6およびバックアップロール7にてせきと
められ受槽4に受は止められメッキ液取出し口5より図
示していないが循環タンクに入り、ポンプによってヘッ
ダー10に強制循環する。給電はコンダクタ−ロール6
からストリップへ、又ブスバーを介して陽極にそれぞれ
行う。矢印の記号で電極間の液の流れの様子を図示した
。
とストリップと逆方向(以下対向流と呼ぶ)に分流され
排出口9および8より流出する。排出口8.9にはメッ
キ液流出量制御板11があり、該制御板11を上下に移
動してストリップとの隙間をコントロールして流量を制
御する。流出口8.9より流出したメッキ液は、コンダ
クタ−ロール6およびバックアップロール7にてせきと
められ受槽4に受は止められメッキ液取出し口5より図
示していないが循環タンクに入り、ポンプによってヘッ
ダー10に強制循環する。給電はコンダクタ−ロール6
からストリップへ、又ブスバーを介して陽極にそれぞれ
行う。矢印の記号で電極間の液の流れの様子を図示した
。
第1図(a) 、 (八)は本発明電解槽の横断面図の
1例を示す。同図(ロ)は(イ)図の^−A°部断面全
断面A)は(イ)図のB−B ’即断面を示す、又必要
によってはストリップの端部にシーリング機構、例えば
、水平方向に移動自在の支持具18に接続するエツジマ
スク17を設けることができる。又エツジマスク17を
用いない場合若しくは支持具18が槽内に収まる場合に
は、第2図の(ロ)図及び(八)図の側壁は一体化する
のが好ましい。
1例を示す。同図(ロ)は(イ)図の^−A°部断面全
断面A)は(イ)図のB−B ’即断面を示す、又必要
によってはストリップの端部にシーリング機構、例えば
、水平方向に移動自在の支持具18に接続するエツジマ
スク17を設けることができる。又エツジマスク17を
用いない場合若しくは支持具18が槽内に収まる場合に
は、第2図の(ロ)図及び(八)図の側壁は一体化する
のが好ましい。
この電解槽を用いて、錫メッキを行うと従来の電解槽に
比較してメッキ液の移動速度、すなわち拡散層が小さく
なり、限界電流密度の増加をもたらす、電流密度が80
A/d*2未満では、不均一な凸状銀となり高電流密度
の効果がなくなり、従来の様な、巾広い面積分布をもつ
(1μm2〜800000μm2) 、電流密度が12
0A/dm2超では、限界電流密度を超えてメッキ焼け
を生じる。さらに、この錫メッキ条件下において、錫付
着量500mg/m2未満では、均一かつ緻密な凸状錫
であっても、充分なフリー錫の残存が期待できない、錫
付着量L8QQag/m”超では、フリー錫の残存効果
自体には問題ないが錫の節約を図るという点からかつ、
これ以上の錫付着量では凸状錫付着量を形成しない場合
でも、又、従来の電解槽でメッキした錫メッキでも同様
のフリー錫量が得られ、この製造法によって均一でかつ
緻密なフリー錫を形成する意味がなくなる。
比較してメッキ液の移動速度、すなわち拡散層が小さく
なり、限界電流密度の増加をもたらす、電流密度が80
A/d*2未満では、不均一な凸状銀となり高電流密度
の効果がなくなり、従来の様な、巾広い面積分布をもつ
(1μm2〜800000μm2) 、電流密度が12
0A/dm2超では、限界電流密度を超えてメッキ焼け
を生じる。さらに、この錫メッキ条件下において、錫付
着量500mg/m2未満では、均一かつ緻密な凸状錫
であっても、充分なフリー錫の残存が期待できない、錫
付着量L8QQag/m”超では、フリー錫の残存効果
自体には問題ないが錫の節約を図るという点からかつ、
これ以上の錫付着量では凸状錫付着量を形成しない場合
でも、又、従来の電解槽でメッキした錫メッキでも同様
のフリー錫量が得られ、この製造法によって均一でかつ
緻密なフリー錫を形成する意味がなくなる。
凸状錫メッキの定量化に用いたCMAによるSn濃度(
2μI口の微小領域)は、試料に電子ビームを放射し得
られるSn特有のX線を検出器により検出し、コンピュ
ーターを用いて解析することにより、求めることができ
る(Transactions(S(J、 voL、2
4. PR83〜890.1884参照)。
2μI口の微小領域)は、試料に電子ビームを放射し得
られるSn特有のX線を検出器により検出し、コンピュ
ーターを用いて解析することにより、求めることができ
る(Transactions(S(J、 voL、2
4. PR83〜890.1884参照)。
この指標を用いて解析される凸状錫は、本発明における
製造法を用いることにより、従来の製造法よりも、均一
かつ緻密に形成される。
製造法を用いることにより、従来の製造法よりも、均一
かつ緻密に形成される。
メッキ液には、既に従来型で用いられているフェノール
スルフォン酸浴を用いた。
スルフォン酸浴を用いた。
[sn”]/ [)I”l−1,5未満では、液抵抗の
上昇及びpHの変動が起こり易くメッキ状態が不安定と
なる[Sn”]/[o”l−:+、n超では7 エンー
ルスル7 tン酸のコストメリットの点から不利である
。光沢剤については、基本的には、凸状錫を形成する目
的から、リフロー処理過程で錫が流れ、平滑化する必要
がないので、元来添加の必要はないが、メッキ浴の安定
化のため1〜5g/l添加にしてもよい。
上昇及びpHの変動が起こり易くメッキ状態が不安定と
なる[Sn”]/[o”l−:+、n超では7 エンー
ルスル7 tン酸のコストメリットの点から不利である
。光沢剤については、基本的には、凸状錫を形成する目
的から、リフロー処理過程で錫が流れ、平滑化する必要
がないので、元来添加の必要はないが、メッキ浴の安定
化のため1〜5g/l添加にしてもよい。
C実 施 例]
以下に本発明の実施例について述べる。
冷間圧延もしくは、焼鈍後の2回冷間圧延によって調整
したメッキ原板と5%NaOH中で電解脱脂し、水洗後
10%11.s04中で電解酸洗し、表面活性化後、下
地処理を行った。N1メッキ下地処理条件には(I)に
示す。
したメッキ原板と5%NaOH中で電解脱脂し、水洗後
10%11.s04中で電解酸洗し、表面活性化後、下
地処理を行った。N1メッキ下地処理条件には(I)に
示す。
下地処理後、(II)−(イ)、(ロ)、(側 に示す
浴条件で、流体支持電解槽及び比較例として竪型電解槽
を用いた錫メッキを行った。引き続き、リフロー処理を
行ない、そして(111)に示すクロメート処理浴でク
ロメート被膜を生成させたものを作成した。
浴条件で、流体支持電解槽及び比較例として竪型電解槽
を用いた錫メッキを行った。引き続き、リフロー処理を
行ない、そして(111)に示すクロメート処理浴でク
ロメート被膜を生成させたものを作成した。
(1) Niメッキ下地処理条件
メッキ浴組成 NiSO4・6)120 250g/又
NiCl2・8HaOsog/l1 )13 B 03 25 gelメッキン谷ン昌
50℃ 調整) (II ) Snメッキ浴 (イ) Sn”イオン濃度 20g/旦[Sn”]/[
o’l−1,5 ENSA濃度 1 g/l (ロ) Sn”イオン濃度 30g/l[Sn”]/
[H’l=2.7 ENSA濃度 3g/! (八) Sn”ゝイオン濃度 40g/交[Sn”1/
[H’l−3,。
NiCl2・8HaOsog/l1 )13 B 03 25 gelメッキン谷ン昌
50℃ 調整) (II ) Snメッキ浴 (イ) Sn”イオン濃度 20g/旦[Sn”]/[
o’l−1,5 ENSA濃度 1 g/l (ロ) Sn”イオン濃度 30g/l[Sn”]/
[H’l=2.7 ENSA濃度 3g/! (八) Sn”ゝイオン濃度 40g/交[Sn”1/
[H’l−3,。
ENSA濃度 5g/l
(Ill )クロメート処理条件
メッキ浴組成 Crys 100g/旦SO4’−0
,6g/l メッキ浴1 45℃ 電流密度 60〜80^/dm’ (電解時間はCr
メッキ量に応じて調整) これらの条件及び性能評価試験結果をそれぞれ第1表及
び第2表に示す。
,6g/l メッキ浴1 45℃ 電流密度 60〜80^/dm’ (電解時間はCr
メッキ量に応じて調整) これらの条件及び性能評価試験結果をそれぞれ第1表及
び第2表に示す。
性能評価試験は下記に示す寸法によって行った。
(A)塗装焼付後のフリーSn残留量
テストピースを210℃x 20m1n空焼き(bak
ing)し、5%NaOH中で陽極的に電解剥離をし電
解剥離曲線よりフリーSn量を算出した。
ing)し、5%NaOH中で陽極的に電解剥離をし電
解剥離曲線よりフリーSn量を算出した。
(B)有効Sn面積率
CMAを用い、2μm口の微小面積内のSn濃度が10
00mg/m’以上の領域面積の全面積に対する割合を
百分率で表わし、この領域が、溶接性に有効なフリーS
n層の残存効果が大きいことから有効銀面積率と定義す
る。
00mg/m’以上の領域面積の全面積に対する割合を
百分率で表わし、この領域が、溶接性に有効なフリーS
n層の残存効果が大きいことから有効銀面積率と定義す
る。
(C)シーム溶接性
テストピースは塗装焼き付けを想定して205℃X 1
0m1n x 3個のbakingを行ない次の溶接条
件でシーム溶接性を評価した。
0m1n x 3個のbakingを行ない次の溶接条
件でシーム溶接性を評価した。
ラップ代0.5mm、溶接圧力45ng、溶接スピード
420缶/ll1inの条件で、溶接電流を変化させて
、充分な溶接強度が得られる最小溶接電流とスプラッシ
ュ等の溶接欠陥の発生が目立ち始める溶接電流の範囲の
広さ、及び溶接欠陥の発生状況を総合的に判断して評価
した。
420缶/ll1inの条件で、溶接電流を変化させて
、充分な溶接強度が得られる最小溶接電流とスプラッシ
ュ等の溶接欠陥の発生が目立ち始める溶接電流の範囲の
広さ、及び溶接欠陥の発生状況を総合的に判断して評価
した。
(D)ゴパン目テスト
テストピースの缶内面側に相当する面にエポキシフェノ
ール系塗料を55111gd/m2塗布し、205℃x
10m1n乾燥硬化した。更に缶外面に相当する面に
クリアラッカーを40mg/m2塗布し、180℃x
10m1n乾燥硬化した。その後、各々の面に1m+u
間隔でスクラッチを入れ計1(10個のゴバン目を作製
し、速やかにテープ剥離しその剥離状況を判定した。
ール系塗料を55111gd/m2塗布し、205℃x
10m1n乾燥硬化した。更に缶外面に相当する面に
クリアラッカーを40mg/m2塗布し、180℃x
10m1n乾燥硬化した。その後、各々の面に1m+u
間隔でスクラッチを入れ計1(10個のゴバン目を作製
し、速やかにテープ剥離しその剥離状況を判定した。
(E) U、C,C,(アンダーカットフィルムコロ−
ジョン)評価テスト 缶内面側に相当する面の塗装後耐食性を評価するため、
缶内面側に相当する面に製缶用エポキシフェノール(フ
ェノールリッチ)塗料を片面当り乾燥重量として50m
g/a’となるようサンプルの試験面に塗布し、205
℃XIO分焼付けを行い、更に180℃×20分の空焼
を行った。そして塗装面にナイフでスクラッチを入れ、
腐食液(1,5%クエン酸−1,5%食塩)中に浸漬し
、大気開放下で55℃で4日間保定した後、スクラッチ
部及び平面部をテープ剥離してスクラッチ部の塗膜剥離
状態、スクラッチ部平孔食状態(ピッティング)、及び
平面部の塗膜剥離状態を判定した。
ジョン)評価テスト 缶内面側に相当する面の塗装後耐食性を評価するため、
缶内面側に相当する面に製缶用エポキシフェノール(フ
ェノールリッチ)塗料を片面当り乾燥重量として50m
g/a’となるようサンプルの試験面に塗布し、205
℃XIO分焼付けを行い、更に180℃×20分の空焼
を行った。そして塗装面にナイフでスクラッチを入れ、
腐食液(1,5%クエン酸−1,5%食塩)中に浸漬し
、大気開放下で55℃で4日間保定した後、スクラッチ
部及び平面部をテープ剥離してスクラッチ部の塗膜剥離
状態、スクラッチ部平孔食状態(ピッティング)、及び
平面部の塗膜剥離状態を判定した。
第 2 表
実施例及び比較例の性能評価結果
判定基準によった。
◎・・・著しく良好。
O・・・比較的良好。
△・・・比較的劣る。
×・・・極めて劣る。
[発明の効果]
本発明の錫メッキ製造法を用いることにより、従来型の
電解槽で製造する凸状銀に比較して、均一から緻密な凸
状銀を生成し、この凸状銀によってフリー錫の残存効果
は、著しく向上し、より少ないトータル錫量でより優れ
た溶接性確保が可能となる顕著な効果がある。
電解槽で製造する凸状銀に比較して、均一から緻密な凸
状銀を生成し、この凸状銀によってフリー錫の残存効果
は、著しく向上し、より少ないトータル錫量でより優れ
た溶接性確保が可能となる顕著な効果がある。
第1図(イ)は流体支持型電解槽のストリップ走行方向
断面図、(0) 、 (八)はその横断面の一実施例を
示す図、第2図は竪型電解処理袋Mる。 1・・・陽極 2・・・箱型槽3・・・ス
トリップ 4・・・受槽5・・・メッキ液取出口 6・・・コンダクタ−ロール 7・・・バックアップロール 8・・・排出口 9・・・排出口10・・・
ヘッダー 11・・・メッキ液流出量制御板 12・・・流体パッド 16・・・スリット 18・・・支持具 22・壷−ラバーロール 23・・・コンダクタ−ロール 24・・・ストリップ 17・・・エツジマスク 21・・・電解槽 25・・・電解板 他4名 Δ Δ −へのりの■ト■■!
断面図、(0) 、 (八)はその横断面の一実施例を
示す図、第2図は竪型電解処理袋Mる。 1・・・陽極 2・・・箱型槽3・・・ス
トリップ 4・・・受槽5・・・メッキ液取出口 6・・・コンダクタ−ロール 7・・・バックアップロール 8・・・排出口 9・・・排出口10・・・
ヘッダー 11・・・メッキ液流出量制御板 12・・・流体パッド 16・・・スリット 18・・・支持具 22・壷−ラバーロール 23・・・コンダクタ−ロール 24・・・ストリップ 17・・・エツジマスク 21・・・電解槽 25・・・電解板 他4名 Δ Δ −へのりの■ト■■!
Claims (1)
- 1 鋼板の表面にNiの付着量が5〜100mg/m^
2の電気メッキ層を施した後流体支持電解錫メッキ槽で
80〜120A/dm^2の電流を与えて、付着量が5
00〜1800mg/m^2の錫被覆を施し、リフロー
処理し、その後その上に換算Cr付着量で1〜30mg
/m^2のクロメート被膜を施す事を特徴とする電気シ
ーム溶接性、耐食性及び塗装性能に優れた溶接缶用素材
の製造法
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30518188A JPH02153094A (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 電気抵抗シーム溶接性、耐食性及び塗装性能に優れた溶接缶用素材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP30518188A JPH02153094A (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 電気抵抗シーム溶接性、耐食性及び塗装性能に優れた溶接缶用素材の製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02153094A true JPH02153094A (ja) | 1990-06-12 |
Family
ID=17942034
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP30518188A Pending JPH02153094A (ja) | 1988-12-02 | 1988-12-02 | 電気抵抗シーム溶接性、耐食性及び塗装性能に優れた溶接缶用素材の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02153094A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007186756A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Jfe Steel Kk | 錫めっき鋼帯の製造方法および錫めっきセル |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5723091A (en) * | 1980-07-17 | 1982-02-06 | Nippon Steel Corp | Steel plate for welded can and container and preparation thereof |
JPS57200592A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-08 | Kawasaki Steel Corp | Manufacture of surface treated steel plate for welded can |
JPS5941495A (ja) * | 1982-09-02 | 1984-03-07 | Kawasaki Steel Corp | 溶接缶用表面処理鋼板 |
JPS60131992A (ja) * | 1983-12-20 | 1985-07-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続式合金電気メツキ方法および装置 |
JPS60184687A (ja) * | 1984-03-01 | 1985-09-20 | Kawasaki Steel Corp | 溶接缶用表面処理鋼板の製造方法 |
JPS63277794A (ja) * | 1987-05-08 | 1988-11-15 | Nippon Steel Corp | 塗料密着性に優れたSn系多層めっき鋼板の製造法 |
-
1988
- 1988-12-02 JP JP30518188A patent/JPH02153094A/ja active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2007186756A (ja) * | 2006-01-13 | 2007-07-26 | Jfe Steel Kk | 錫めっき鋼帯の製造方法および錫めっきセル |
JP4710619B2 (ja) * | 2006-01-13 | 2011-06-29 | Jfeスチール株式会社 | 錫めっき鋼帯の製造方法および錫めっきセル |
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