JPH02137768A - チタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法 - Google Patents
チタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法Info
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- JPH02137768A JPH02137768A JP63290732A JP29073288A JPH02137768A JP H02137768 A JPH02137768 A JP H02137768A JP 63290732 A JP63290732 A JP 63290732A JP 29073288 A JP29073288 A JP 29073288A JP H02137768 A JPH02137768 A JP H02137768A
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、チタン酸アルミニウム質焼結体に関し、その
低熱１５Ｉｔｉ性を失わずに機械的強度を向上させ、さ
らに高温での分解を抑制したチタン酸アルミニウム質焼
結体の製造方法に係る。
低熱１５Ｉｔｉ性を失わずに機械的強度を向上させ、さ
らに高温での分解を抑制したチタン酸アルミニウム質焼
結体の製造方法に係る。
［従来の技術］
チタン酸アルミニウムの焼結体は、約１８００℃の１ｓ
融点を有し見掛は上の熱膨脹係数が約２Ｘ１０″″６／
’Ｃと小さく、耐熱衝撃性に優れ曲げ強度は常温で約１
０Ｍｐａを示す材料であることが知られている（参考
奥田博了編 構造材料セラミックス 第１９５頁 オー
ム社 昭和６２年発行）。
融点を有し見掛は上の熱膨脹係数が約２Ｘ１０″″６／
’Ｃと小さく、耐熱衝撃性に優れ曲げ強度は常温で約１
０Ｍｐａを示す材料であることが知られている（参考
奥田博了編 構造材料セラミックス 第１９５頁 オー
ム社 昭和６２年発行）。
しかしこのチタン酸アルミニウムの焼結体は緻密な焼結
体を得ることが困Ｍ′Ｃ″機械的強度が弱い。
体を得ることが困Ｍ′Ｃ″機械的強度が弱い。
すなわち、この焼結体は、各結晶軸方向の熱ＷＨ眼を異
にするため、加熱焼成侵の冷却時に結晶粒子の熱膨脹の
大きざの異方性により結晶の粒界や粒内にマイクロクラ
ンクが発生する。このマイクロクラックは繰返しの熱履
歴により成長して、焼結体の機械的強度が低下すると説
明されている。
にするため、加熱焼成侵の冷却時に結晶粒子の熱膨脹の
大きざの異方性により結晶の粒界や粒内にマイクロクラ
ンクが発生する。このマイクロクラックは繰返しの熱履
歴により成長して、焼結体の機械的強度が低下すると説
明されている。
また熱的性質も７５０〜１３００℃の温度範囲にＪ３い
ては、ＡＩｒＯ３（フランダム）とＴｉ０２（ルチル）
に分解しやすく、特に還元雰囲気中では、前記の熱分解
傾向が著しいなどの材質的欠点をもっており、低熱数ｗ
Ａ林料として使用上の大きな制約巣作となっている。
ては、ＡＩｒＯ３（フランダム）とＴｉ０２（ルチル）
に分解しやすく、特に還元雰囲気中では、前記の熱分解
傾向が著しいなどの材質的欠点をもっており、低熱数ｗ
Ａ林料として使用上の大きな制約巣作となっている。
この問題点を解消するために例えば特開昭６１−２８１
０６６号公報には、チタン酸アルミニウムに対してＩｌ
ｌ比で１０〜３０％のケイ酸ジルコニウムを含有させた
低膨脹セラミックスの開示がある。そしてこのようにし
て得たチタン酸アルミニウム質焼結体は、その高融点、
低熱膨張性を損うことなく高強度をもち熱分解に対して
安定であり、繰返しの熱履歴に対しても機械的強度の低
下が少ないとしている。
０６６号公報には、チタン酸アルミニウムに対してＩｌ
ｌ比で１０〜３０％のケイ酸ジルコニウムを含有させた
低膨脹セラミックスの開示がある。そしてこのようにし
て得たチタン酸アルミニウム質焼結体は、その高融点、
低熱膨張性を損うことなく高強度をもち熱分解に対して
安定であり、繰返しの熱履歴に対しても機械的強度の低
下が少ないとしている。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は前記のチタン酸アルミニウム質焼結体よりさら
に低熱膨張性で、機械的強度をより向上させ、ｌＸ温で
安定な焼結体の製造方法を提供することを目的とする。
に低熱膨張性で、機械的強度をより向上させ、ｌＸ温で
安定な焼結体の製造方法を提供することを目的とする。
［課題を解決するための手段］
本発明のチタン酸アルミニウム質焼結体は、酸化チタン
（ＴｉＯ２）粉末と酸化アルミニウム（ＡｌｔＯ３）粉
末またはこれらの複合酸化物であるチタン酸アルミニウ
ム粉末を主成分とし助剤として酸化タンタル（Ｔａ１’
ｓ）および酸化タングステン（ＷＯ３）の少なくとも一
種を配合した混合粉末を焼結して得られる。
（ＴｉＯ２）粉末と酸化アルミニウム（ＡｌｔＯ３）粉
末またはこれらの複合酸化物であるチタン酸アルミニウ
ム粉末を主成分とし助剤として酸化タンタル（Ｔａ１’
ｓ）および酸化タングステン（ＷＯ３）の少なくとも一
種を配合した混合粉末を焼結して得られる。
酸化チタン粉末と酸化アルミニウム粉末は、それぞれを
混合した混合粉末に助剤として酸化タンタルおよび酸化
タングステンの少なくとも一方の粉末を混合して焼結す
るか、または前部って酸化チタン粉末と酸化アルミニウ
ム粉末との混合粉末を焼結して複合酸化物としたチタン
酸アルミニウムの粉末に、助剤として酸化タンタルおよ
び酸化タングステンの一方または両方の粉末を混合して
焼結したものであってもよい。この配合量は、例えば酸
化タンタルと酸化タングステンとの総邑がヂタン酸アル
ミニウム１００重市部にたいして１０重醋％以下である
ことが好ましい。１０重量％を超えて添加しても添加ｍ
に見合って添加効果が得られないためである。なお、酸
化アルミニウムと酸化チタンの割合は等モルＭ前後が低
熱膨張性を有する焼結体を得るのに好ましい。
混合した混合粉末に助剤として酸化タンタルおよび酸化
タングステンの少なくとも一方の粉末を混合して焼結す
るか、または前部って酸化チタン粉末と酸化アルミニウ
ム粉末との混合粉末を焼結して複合酸化物としたチタン
酸アルミニウムの粉末に、助剤として酸化タンタルおよ
び酸化タングステンの一方または両方の粉末を混合して
焼結したものであってもよい。この配合量は、例えば酸
化タンタルと酸化タングステンとの総邑がヂタン酸アル
ミニウム１００重市部にたいして１０重醋％以下である
ことが好ましい。１０重量％を超えて添加しても添加ｍ
に見合って添加効果が得られないためである。なお、酸
化アルミニウムと酸化チタンの割合は等モルＭ前後が低
熱膨張性を有する焼結体を得るのに好ましい。
焼結は、前記の混合粉末を常法に基づき高温（１５００
℃前後）で加熱する。焼結は、常圧下でも、加圧下でお
こなってもよい。このさい予め混合粉末を成形しておく
ことが好ましい。
℃前後）で加熱する。焼結は、常圧下でも、加圧下でお
こなってもよい。このさい予め混合粉末を成形しておく
ことが好ましい。
得られるチタン酸アルミニウム質焼結体は、タンタルま
たはタングステンの単独または両者が焼結時の助剤とし
て作用し、酸化物または複合酸化物として結晶相を形成
して、焼結体内に存在して緻密な構造体となる。この焼
結体は、機械的強度が高く、高温で安定である。この理
由はたとえ分解が起こったとしでも緻密な構造体のため
分解が表面部分のみにとどまるためと考えられる。
たはタングステンの単独または両者が焼結時の助剤とし
て作用し、酸化物または複合酸化物として結晶相を形成
して、焼結体内に存在して緻密な構造体となる。この焼
結体は、機械的強度が高く、高温で安定である。この理
由はたとえ分解が起こったとしでも緻密な構造体のため
分解が表面部分のみにとどまるためと考えられる。
［作用］
本発明のチタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法は、
酸化アルミニウムと酸化チタンまたはその複合酸化物の
粉末に、助剤として酸化タンタルおよび酸化タングステ
ンの少なくとも一種を配合して焼結する方法である。
酸化アルミニウムと酸化チタンまたはその複合酸化物の
粉末に、助剤として酸化タンタルおよび酸化タングステ
ンの少なくとも一種を配合して焼結する方法である。
酸化タンタルおよび酸化タングステンを配合することに
より、タンタルまたはタングステンの酸化物または複合
酸化物が結晶相を形成して、焼結体中に均一に分散しチ
タン酸アルミニウム質焼結体のクラックの成長を抑制す
る。このため得られるチタン酸アルミニウム質焼結体は
低熱膨張率を保持し、また機械強度例えば曲げ強度が向
上し、さらに熱ｉｌ撃性も向上し、１１００℃までの熱
安定性を保持できる。
より、タンタルまたはタングステンの酸化物または複合
酸化物が結晶相を形成して、焼結体中に均一に分散しチ
タン酸アルミニウム質焼結体のクラックの成長を抑制す
る。このため得られるチタン酸アルミニウム質焼結体は
低熱膨張率を保持し、また機械強度例えば曲げ強度が向
上し、さらに熱ｉｌ撃性も向上し、１１００℃までの熱
安定性を保持できる。
［実施例］
以下、実施例により具体的に説明する。
チタン酸アルミニウムの複合酸化物粉末に酸化タンタル
、酸化タングステン粉末を添加して形成する方法をＡ法
とする。粒１￥１μｍ以下のＡｌ２０３（コランダム）
粉末と、粒径１μｍ以下のＴｉＱｚ （ルチル）粉末と
を等モル量秤醜して混合粉末とし、大気中で１５００℃
で０．５時間以上の焼成をおこないＡｌｚＴｉＯｓの複
合酸化物を形成した。このＡ！２Ｔｉｏｓの複合酸化物
を粉砕した粒径３μｍ以下の粉末１００重量部に、粒径
１μｍ以下の酸化タンタルみよび粒径１μｍ以下の酸化
タングステン粉末の少なくとも一種を第１表に示（配合
割合（０〜１２重量％）で添加しボールミルで２４時間
以上粉砕混合して各試料ＮＯ，１，３，５，７，９，１
１，１３，２０を調製した。なおＮｏ、２０は比較量で
タンタル、タングステンを含まないチタン酸アルミニウ
ムの複合酸化物の試料である。
、酸化タングステン粉末を添加して形成する方法をＡ法
とする。粒１￥１μｍ以下のＡｌ２０３（コランダム）
粉末と、粒径１μｍ以下のＴｉＱｚ （ルチル）粉末と
を等モル量秤醜して混合粉末とし、大気中で１５００℃
で０．５時間以上の焼成をおこないＡｌｚＴｉＯｓの複
合酸化物を形成した。このＡ！２Ｔｉｏｓの複合酸化物
を粉砕した粒径３μｍ以下の粉末１００重量部に、粒径
１μｍ以下の酸化タンタルみよび粒径１μｍ以下の酸化
タングステン粉末の少なくとも一種を第１表に示（配合
割合（０〜１２重量％）で添加しボールミルで２４時間
以上粉砕混合して各試料ＮＯ，１，３，５，７，９，１
１，１３，２０を調製した。なおＮｏ、２０は比較量で
タンタル、タングステンを含まないチタン酸アルミニウ
ムの複合酸化物の試料である。
コランダムとルチルの混合粉末に助剤の酸化タンタル、
酸化タングステン粉末を添加して形成する方法を方法と
する。粒径１μｍ以下のコランダム粉末と、粒径１μｍ
以下のルチル粉末を等モルａ秤同して混合し、これの１
００重量部に粒径１μｍ以下の酸化タンタルおよび粒径
１μｍ以下の酸化タングステン粉末の少な（とも一種を
第１表に示す配合割合（０〜１２重量％）で添加しポル
ミルで２４時間以上粉砕混合して各試料Ｎｏ。
酸化タングステン粉末を添加して形成する方法を方法と
する。粒径１μｍ以下のコランダム粉末と、粒径１μｍ
以下のルチル粉末を等モルａ秤同して混合し、これの１
００重量部に粒径１μｍ以下の酸化タンタルおよび粒径
１μｍ以下の酸化タングステン粉末の少な（とも一種を
第１表に示す配合割合（０〜１２重量％）で添加しポル
ミルで２４時間以上粉砕混合して各試料Ｎｏ。
２．４．６．８．１０．１２．１４．２１を調製した。
なおＮｏ、２１は酸化タンタルおよび酸化タングステン
を含まない比較量である。
を含まない比較量である。
第１表に示す配合割合の各々混合粉末を、それぞれ金型
に充填して加圧成型機（６００ｋｇｆ／ルｒ）で成形し
得られた圧密体を等方静水圧法（１０００ｋ ｇｆ ／
Ｃｍ ｔ ）で更に加圧成形をおこない成形体を形成
した。次いでこの成形体を大気中で１５００℃で０．５
時間以上の焼成をおこなった。 この各焼結体について
、熱膨張係数、四点曲げ強度および分解温度を測定した
結果を第１表に示した。なお、分解温度は２５時間加熱
保持した侵、ＸＩＩＱによる回折ね像に変化が現れ始め
た加熱温度で示した。
に充填して加圧成型機（６００ｋｇｆ／ルｒ）で成形し
得られた圧密体を等方静水圧法（１０００ｋ ｇｆ ／
Ｃｍ ｔ ）で更に加圧成形をおこない成形体を形成
した。次いでこの成形体を大気中で１５００℃で０．５
時間以上の焼成をおこなった。 この各焼結体について
、熱膨張係数、四点曲げ強度および分解温度を測定した
結果を第１表に示した。なお、分解温度は２５時間加熱
保持した侵、ＸＩＩＱによる回折ね像に変化が現れ始め
た加熱温度で示した。
Ｎｏ、１とＮＯ１２は、酸化タンタルの添加量が０．２
重量％と酸化タングステンの添加量が０゜１重量％で添
加ｍの合計が０．３！Ｔ！ＩＩ％である。
重量％と酸化タングステンの添加量が０゜１重量％で添
加ｍの合計が０．３！Ｔ！ＩＩ％である。
Ｎｏ、１は熱膨張係数が１．０Ｘ１０−６／’Ｃ（以下
倍数部分の、Ｘ１０−６／’Ｃは省略Ｊる）（Ａ法）、
Ｎｏ、２は０．８ （Ｂ法）と比較量Ｎｏ、２０（Ａ法
）、２１ （Ｂ法）の１．４より小さくなり低熱膨張性
が向上した。四点曲げ強度もＮｏ、１が２．０ＭＰａ
（以下中位のＭＰａの部分は省略する）、Ｎｏ、２が２
．３と比較量のＮ０９２０．２１０１．０より缶部上の
値を示し機械的強度が向上している。分解温度も比較量
のＮ０１２０．２１の７５０℃に比べて両者とも８００
℃で５０℃上昇おり耐熱性が向上している。
倍数部分の、Ｘ１０−６／’Ｃは省略Ｊる）（Ａ法）、
Ｎｏ、２は０．８ （Ｂ法）と比較量Ｎｏ、２０（Ａ法
）、２１ （Ｂ法）の１．４より小さくなり低熱膨張性
が向上した。四点曲げ強度もＮｏ、１が２．０ＭＰａ
（以下中位のＭＰａの部分は省略する）、Ｎｏ、２が２
．３と比較量のＮ０９２０．２１０１．０より缶部上の
値を示し機械的強度が向上している。分解温度も比較量
のＮ０１２０．２１の７５０℃に比べて両者とも８００
℃で５０℃上昇おり耐熱性が向上している。
Ｎ０１３とＮ０１４は、酸化タンタルの添加量が１．５
１１％と酸化タングステンの添加量が８゜０重量％で添
加量の合計が９．５重＾１％である。
１１％と酸化タングステンの添加量が８゜０重量％で添
加量の合計が９．５重＾１％である。
Ｎｏ、３ （Ａ法）では熱膨張係数が０．５、Ｎｏ。
４＜Ｂ法）では０．４であり比較量のＮＯ，２０，２１
の１．４に対して低熱膨張性が向上している。
の１．４に対して低熱膨張性が向上している。
四点曲げ強度もＮ０８３が１０．０．Ｎｏ、４が１０．
０と比較量のＮｏ、２０，２１の１．０より１０倍の値
を示し機械的強度が向上している。
０と比較量のＮｏ、２０，２１の１．０より１０倍の値
を示し機械的強度が向上している。
分解温度も比較量のＮｏ、２０．２１の７５０℃に比べ
てＮ０１３、Ｎｏ、４とも１０００℃と２５０℃上昇し
耐熱性が向上している。
てＮ０１３、Ｎｏ、４とも１０００℃と２５０℃上昇し
耐熱性が向上している。
Ｎｏ、５とＮ０１６は、酸化タンタルの添加量が／１．
０１１１％と酸化タングステンの添加量が２゜０！Ｒ８
％で添加量の合計が６．０重量％の場合である。Ｎｏ、
５ （Ａ法）では、熱膨張係数が０゜３、Ｎｏ、６ （
Ｂ法）では０．２であり比較量のＮｏ、２０．２１の１
．４に対して低熱膨張性がさらに向上している。四点曲
げ強度もＮ０２５が２０．０、Ｎｏ、６が１５．０と比
較量のＮｏ。
０１１１％と酸化タングステンの添加量が２゜０！Ｒ８
％で添加量の合計が６．０重量％の場合である。Ｎｏ、
５ （Ａ法）では、熱膨張係数が０゜３、Ｎｏ、６ （
Ｂ法）では０．２であり比較量のＮｏ、２０．２１の１
．４に対して低熱膨張性がさらに向上している。四点曲
げ強度もＮ０２５が２０．０、Ｎｏ、６が１５．０と比
較量のＮｏ。
２０．２１の１．０より１０倍以上の値を示し機械的強
度が向上している。分解湿度も比較量のＮ０１２０．２
１の７５０℃に比べてＮ０１５が１０００℃、Ｎ０１６
が９００℃と上昇し耐熱性が向上している。
度が向上している。分解湿度も比較量のＮ０１２０．２
１の７５０℃に比べてＮ０１５が１０００℃、Ｎ０１６
が９００℃と上昇し耐熱性が向上している。
Ｎｏ、７とＮ００８は、酸化タンタルの添加量が５．０
ｍ１１％と酸化タングステンの添加量が５゜０重量％で
等吊用いた場合で添加量の合計が１０゜０重量％である
。Ｎｏ、７（Ａ法）では熱膨張係数が０．１、Ｎｏ、８
（Ｂ法）では０．３となり比較量のＮｏ、２０．２１
の１．４に対して低熱膨張性がさらに向上している。四
点曲げ強度もＮＯ６７が２０．０、Ｎ０８８が１８．０
と比較量のＮｏ、２０．２１の１．０より１０倍以上の
値を示し機械的強度が向上している。分解温度も比較量
のＮｏ、２０．２１の７５０℃に比べてＮｏ。
ｍ１１％と酸化タングステンの添加量が５゜０重量％で
等吊用いた場合で添加量の合計が１０゜０重量％である
。Ｎｏ、７（Ａ法）では熱膨張係数が０．１、Ｎｏ、８
（Ｂ法）では０．３となり比較量のＮｏ、２０．２１
の１．４に対して低熱膨張性がさらに向上している。四
点曲げ強度もＮＯ６７が２０．０、Ｎ０８８が１８．０
と比較量のＮｏ、２０．２１の１．０より１０倍以上の
値を示し機械的強度が向上している。分解温度も比較量
のＮｏ、２０．２１の７５０℃に比べてＮｏ。
７が１１００℃、Ｎ０１８がｉ ｏｏｏ℃と耐熱性が向
上しでいる。
上しでいる。
Ｎｏ、９とＮｏ、１０は、酸化タンリルの添加ｍが１０
．０１１Ｍ％と酸化タングステンの添加量が１２．０重
量％と添加量の合計が２２．０重端％である。Ｎｏ、９
（Ａ法）では、熱膨張係数が０．５、Ｎｏ、１０（Ｂ
法）では０．７となり比較量のＮｏ、２０１２１の１．
４に対して低熱膨張性が向上しているがＮ０１３〜８に
比べると低くなっている。四点曲げ強度もＮｏ、９が５
．０１Ｎｏ、、１０が３、Ｏと比較量のＮｏ、２０．２
１の１゜０よりは向上しているがＮｏ、３〜８に比べる
とやや小さくなっている。分解温度も比較量のＮｏ、２
０，２１の７５０℃に比べてＮｏ、９が８００℃、Ｎｏ
、１０が８００℃と向上しティるがＮ０１３〜８に比べ
ると低くなっており添加量が１〜１０重間％の範囲が好
ましいことを示している。
．０１１Ｍ％と酸化タングステンの添加量が１２．０重
量％と添加量の合計が２２．０重端％である。Ｎｏ、９
（Ａ法）では、熱膨張係数が０．５、Ｎｏ、１０（Ｂ
法）では０．７となり比較量のＮｏ、２０１２１の１．
４に対して低熱膨張性が向上しているがＮ０１３〜８に
比べると低くなっている。四点曲げ強度もＮｏ、９が５
．０１Ｎｏ、、１０が３、Ｏと比較量のＮｏ、２０．２
１の１゜０よりは向上しているがＮｏ、３〜８に比べる
とやや小さくなっている。分解温度も比較量のＮｏ、２
０，２１の７５０℃に比べてＮｏ、９が８００℃、Ｎｏ
、１０が８００℃と向上しティるがＮ０１３〜８に比べ
ると低くなっており添加量が１〜１０重間％の範囲が好
ましいことを示している。
ＮＯ，１１、とＮ０１１２は、酸化タングステンの添加
量が５．０重量％のみのである。Ｎｏ。
量が５．０重量％のみのである。Ｎｏ。
１１（Ａ法）では、熱膨張係数が０．８、Ｎｏ。
１２（Ｂ法）では０．８となり比較量のＮ０１２０．２
１の１．４に対してさらに向上し添加効果を示している
が、Ｎｏ、３〜８のタンタルとタンゲステンの両者を添
加したものに比べると低熱膨張性が大きくなっている。
１の１．４に対してさらに向上し添加効果を示している
が、Ｎｏ、３〜８のタンタルとタンゲステンの両者を添
加したものに比べると低熱膨張性が大きくなっている。
しかし四点曲げ強度はＮｏ、１１が１５．０、Ｎｏ、１
２が１７．０とＮｏ、５〜８と同程度の強度を持ってい
る。分解温度は比較量のＮｏ、２０．２１の７５０℃に
比べてＮｏ、１１が１０００℃、Ｎ０１１２が１０００
℃と向上しておりＮ００３〜８と同程度の耐熱性を待っ
ており酸化タングステンのみの添加でも焼結体の物性が
向上することを示している。
２が１７．０とＮｏ、５〜８と同程度の強度を持ってい
る。分解温度は比較量のＮｏ、２０．２１の７５０℃に
比べてＮｏ、１１が１０００℃、Ｎ０１１２が１０００
℃と向上しておりＮ００３〜８と同程度の耐熱性を待っ
ており酸化タングステンのみの添加でも焼結体の物性が
向上することを示している。
Ｎｏ、１３とＮｏ、１４は、酸化タンタルの添加量が５
．０重Φ％のみである。Ｎｏ、１３＜Ａ法）では、熱膨
張係数が０．３、Ｎｏ、１４ （Ｂ法）では０．２であ
りＮ００５〜６と同程度の値を示している。しかし四点
曲げ強度はＮｏ、１３が１０．０、Ｎｏ、１４が９．０
とＮｏ、１１〜１２よりは低いがＮｏ、３〜４と同程度
の強度を持っている。分解温度はＮｏ、１３が１０００
℃、Ｎｏ、１４が１０００℃でありＮ０１１１〜１２と
同程度の耐熱性を持っており酸化タンタルのみの添加で
も焼結体の物性が向上することを示している。酸化タン
タルと酸化タングステンとを併用することにより熱１ｌ
ＩＷ１係数と四点曲げ強度がより向上することを示して
いる。
．０重Φ％のみである。Ｎｏ、１３＜Ａ法）では、熱膨
張係数が０．３、Ｎｏ、１４ （Ｂ法）では０．２であ
りＮ００５〜６と同程度の値を示している。しかし四点
曲げ強度はＮｏ、１３が１０．０、Ｎｏ、１４が９．０
とＮｏ、１１〜１２よりは低いがＮｏ、３〜４と同程度
の強度を持っている。分解温度はＮｏ、１３が１０００
℃、Ｎｏ、１４が１０００℃でありＮ０１１１〜１２と
同程度の耐熱性を持っており酸化タンタルのみの添加で
も焼結体の物性が向上することを示している。酸化タン
タルと酸化タングステンとを併用することにより熱１ｌ
ＩＷ１係数と四点曲げ強度がより向上することを示して
いる。
また添加方法は、特にその差の優劣ついてｖＡ論するほ
どの差は認められない。
どの差は認められない。
得られた焼結体Ｎｏ、３．４．５．６．７．８には、８
ＴａｔＯ５・１８ＷＯ３、ＴａｔＯ３・ＷＯ２，１１Ｔ
ａｔＯｓ ａ ４ＷＯ３の少なくとも一種の結晶相が存
在していることを、Ｘ線回折法で確認した。
ＴａｔＯ５・１８ＷＯ３、ＴａｔＯ３・ＷＯ２，１１Ｔ
ａｔＯｓ ａ ４ＷＯ３の少なくとも一種の結晶相が存
在していることを、Ｘ線回折法で確認した。
［発明の効果］
本発明のチタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法は、
酸化タンタル、酸化タングステンの配合により、熱膨張
係数が１．０Ｘ１０−３から０゜１×１０″″３／’Ｃ
へと小さくなり低熱膨張性となり、四点曲げ強度が１．
０ＭＰａから２０ＭＰａへと大きくなり機械的強度が向
上した。また熱安定性が７５０℃から１１００℃まで上
昇し耐熱性が向上した。
酸化タンタル、酸化タングステンの配合により、熱膨張
係数が１．０Ｘ１０−３から０゜１×１０″″３／’Ｃ
へと小さくなり低熱膨張性となり、四点曲げ強度が１．
０ＭＰａから２０ＭＰａへと大きくなり機械的強度が向
上した。また熱安定性が７５０℃から１１００℃まで上
昇し耐熱性が向上した。
Claims (1)
- （１）酸化チタン（ＴｉＯ＿２）粉末と酸化アルミニウ
ム（Ａｌ＿２Ｏ＿３）粉末またはこれらの複合酸化物で
あるチタン酸アルミニウム粉末を主成分とし、助剤とし
て酸化タンタル（Ｔａ＿２Ｏ＿５）および酸化タングス
テン（ＷＯ＿３）の少なくとも一種を配合した混合粉末
を焼結することを特徴とするチタン酸アルミニウム質焼
結体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63290732A JPH02137768A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | チタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63290732A JPH02137768A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | チタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02137768A true JPH02137768A (ja) | 1990-05-28 |
Family
ID=17759809
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63290732A Pending JPH02137768A (ja) | 1988-11-17 | 1988-11-17 | チタン酸アルミニウム質焼結体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02137768A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04317462A (ja) * | 1991-04-16 | 1992-11-09 | Isuzu Motors Ltd | 低熱膨張セラミックス材料及びその製造法 |
| WO2010095616A1 (ja) * | 2009-02-17 | 2010-08-26 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックス |
-
1988
- 1988-11-17 JP JP63290732A patent/JPH02137768A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04317462A (ja) * | 1991-04-16 | 1992-11-09 | Isuzu Motors Ltd | 低熱膨張セラミックス材料及びその製造法 |
| WO2010095616A1 (ja) * | 2009-02-17 | 2010-08-26 | 住友化学株式会社 | チタン酸アルミニウム系セラミックス |
| EP2399878A4 (en) * | 2009-02-17 | 2012-08-01 | Sumitomo Chemical Co | CERAMICS ON ALUMINUM TITANATE BASIS |
| US8853114B2 (en) | 2009-02-17 | 2014-10-07 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Aluminum titanate-based ceramics |
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