JPH0211206A - 圧延機のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方法 - Google Patents
圧延機のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方法Info
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- JPH0211206A JPH0211206A JP63159283A JP15928388A JPH0211206A JP H0211206 A JPH0211206 A JP H0211206A JP 63159283 A JP63159283 A JP 63159283A JP 15928388 A JP15928388 A JP 15928388A JP H0211206 A JPH0211206 A JP H0211206A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B31/00—Rolling stand structures; Mounting, adjusting, or interchanging rolls, roll mountings, or stand frames
- B21B31/07—Adaptation of roll neck bearings
- B21B31/076—Cooling; Lubricating roller bearings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
- B21B37/62—Roll-force control; Roll-gap control by control of a hydraulic adjusting device
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、圧延機のバックアップロール用静圧軸受にお
ける油膜厚制御方法に関する。
ける油膜厚制御方法に関する。
〈従来の技術〉
一般に金属ストリップ用圧延機のバックアンプロールに
は、軸受としてモーボイル軸受、メスタ軸受などの油膜
軸受が使用されている。これはバックアップロールの軸
受にかかる荷重が高いのに対して、油膜軸受は高速、高
荷重に耐え、かつ摩耗や疲労等が極めて少ないためであ
る。
は、軸受としてモーボイル軸受、メスタ軸受などの油膜
軸受が使用されている。これはバックアップロールの軸
受にかかる荷重が高いのに対して、油膜軸受は高速、高
荷重に耐え、かつ摩耗や疲労等が極めて少ないためであ
る。
油膜軸受における油膜は、高速回転時には充分形成され
るが、低速回転時にはその厚みは不充分である。従って
圧延開始時は、無負荷或いは負荷を軽減してスタートし
、油膜が充分に形成された後に所定の圧延を行うことが
可能になる。しかし、これでは板厚外れ（オフゲージ）
Ｉが大となることから、油膜軸受に静圧軸受を併用する
ことが多くなってきている。これは、油膜が充分に形成
されていない間は、即ち低速時は、高圧油を供給して強
制的に充分な厚さを有する油膜を形成させて所定の圧延
を行えるようにしたものである。
るが、低速回転時にはその厚みは不充分である。従って
圧延開始時は、無負荷或いは負荷を軽減してスタートし
、油膜が充分に形成された後に所定の圧延を行うことが
可能になる。しかし、これでは板厚外れ（オフゲージ）
Ｉが大となることから、油膜軸受に静圧軸受を併用する
ことが多くなってきている。これは、油膜が充分に形成
されていない間は、即ち低速時は、高圧油を供給して強
制的に充分な厚さを有する油膜を形成させて所定の圧延
を行えるようにしたものである。
第３図にモーボイル軸受の縦断面を示す、ｌａは、圧延
機バックアップロール１のテーパーネック部であり、こ
れに油膜軸受２が装着されている。
機バックアップロール１のテーパーネック部であり、こ
れに油膜軸受２が装着されている。
３はスリーブで、テーパーネック部１ａへの脱着を容易
にするためにテーパー状になっている。また、４はブッ
シングで、スリーブ３の外周に嵌合している。ブッシン
グ４とスリーブ３との間に圧油が供給されて油膜軸受を
構成する。また、５は軸受箱、６はスリーブ押え、７は
スラスト軸受、８はエンドプレート、９はロックナツト
、１０は２個半割のリングからなるハーフリングであり
、スラスト力をロックナツト９を介してバックアップロ
ール軸端溝部で受けるようになっている。なお１１はシ
ール部材である。
にするためにテーパー状になっている。また、４はブッ
シングで、スリーブ３の外周に嵌合している。ブッシン
グ４とスリーブ３との間に圧油が供給されて油膜軸受を
構成する。また、５は軸受箱、６はスリーブ押え、７は
スラスト軸受、８はエンドプレート、９はロックナツト
、１０は２個半割のリングからなるハーフリングであり
、スラスト力をロックナツト９を介してバックアップロ
ール軸端溝部で受けるようになっている。なお１１はシ
ール部材である。
このような油膜軸受への圧油は、スリーブ３とブッシン
グ４の間に供給され、圧油の圧力は通常１．０ｋｇ／ｃ
−程度であるが、静圧軸受として使用する場合は、例え
ば数百ｋｇ ／ ｃ艷もの高圧油が供給される。
グ４の間に供給され、圧油の圧力は通常１．０ｋｇ／ｃ
−程度であるが、静圧軸受として使用する場合は、例え
ば数百ｋｇ ／ ｃ艷もの高圧油が供給される。
〈発明が解決しようとする課題〉
圧延機においては、加速、定常速度、減速が繰返されて
いるが、加速５減速時には低速となるので、前記のよう
に、油膜軸受における油膜の厚みが薄いのを補助するた
めに、静圧軸受を使用するが、この場合、高圧油の供給
量は一定であるので、圧延荷重が変動すると、油膜厚さ
も変動することになる。このため、圧延荷重が小さくな
ると、バックアップロールの浮上量は大きくなり、圧延
荷重が大きくなると、浮上量は小さくなり、被圧延材の
板厚変動が生じる。また、圧延荷重の変動は圧延機の加
減速時に多いので、圧延機の加減速時における被圧延材
の板厚変動は著しくなる。
いるが、加速５減速時には低速となるので、前記のよう
に、油膜軸受における油膜の厚みが薄いのを補助するた
めに、静圧軸受を使用するが、この場合、高圧油の供給
量は一定であるので、圧延荷重が変動すると、油膜厚さ
も変動することになる。このため、圧延荷重が小さくな
ると、バックアップロールの浮上量は大きくなり、圧延
荷重が大きくなると、浮上量は小さくなり、被圧延材の
板厚変動が生じる。また、圧延荷重の変動は圧延機の加
減速時に多いので、圧延機の加減速時における被圧延材
の板厚変動は著しくなる。
また、油膜が薄くなれば、油膜切れによる軸受の焼付き
やクランク等が発生し、この対策として油膜を必要以上
に厚くするのはランニングコスト上好ましくない。
やクランク等が発生し、この対策として油膜を必要以上
に厚くするのはランニングコスト上好ましくない。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑みてなされたもの
で、圧延荷重が変動しても圧延機のバックアップロール
用静圧軸受における油膜厚さを一定に制御できる油膜厚
制御方法を堤供することを目的とする。
で、圧延荷重が変動しても圧延機のバックアップロール
用静圧軸受における油膜厚さを一定に制御できる油膜厚
制御方法を堤供することを目的とする。
く課題を解決するための手段〉
本発明は、油膜軸受に高圧油を供給して強制的に油膜を
形成させて、バックアップロールを浮上支持する圧延機
のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方
法において、前記油膜の厚さを検出し、この検出値に基
づいて油膜厚さが所定の厚みになるように前記高圧油の
供給量を制御するものである。
形成させて、バックアップロールを浮上支持する圧延機
のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方
法において、前記油膜の厚さを検出し、この検出値に基
づいて油膜厚さが所定の厚みになるように前記高圧油の
供給量を制御するものである。
〈作 用〉
本発明では、油膜厚みを実測し、この測定値と油１！ｉ
！Ｊ￥みの基準値とを比較し、この偏差に応じて高圧油
の供給量を増減することにより、バックアップロール用
静圧軸受の油膜厚みを、圧延荷重の変動があっても、常
に一定に保持することができる。
！Ｊ￥みの基準値とを比較し、この偏差に応じて高圧油
の供給量を増減することにより、バックアップロール用
静圧軸受の油膜厚みを、圧延荷重の変動があっても、常
に一定に保持することができる。
〈実施例〉
以下図面に基づいて、本発明による一実施例を説明する
。
。
第１図は本発明の一実施例の全体構成図であり、図にお
いて、１２は高圧油供給ポンプ、１３は駆動モータ、１
４は油圧コントロールスイッチ、１５は圧力針、１６は
温度計、１７はサーキュレータぢンノズル、そして１日
はリリーフバルブである。また、１９はチエツクバルブ
、２０は圧力計、２１は高圧油供給管、２２はフレキシ
ブルホース、２３はワークロールである。更に、２４は
ブッシング４に設けられた渦流センサー等の非接触変位
計、２５は制御装置、２６は高圧油供給ポンプ１２の供
給量を調整するためのサーボモータ、２７は油膜厚み設
定器である。なお、前掲第３図にて付した符号と同一符
号のものについては、説明を省略する。
いて、１２は高圧油供給ポンプ、１３は駆動モータ、１
４は油圧コントロールスイッチ、１５は圧力針、１６は
温度計、１７はサーキュレータぢンノズル、そして１日
はリリーフバルブである。また、１９はチエツクバルブ
、２０は圧力計、２１は高圧油供給管、２２はフレキシ
ブルホース、２３はワークロールである。更に、２４は
ブッシング４に設けられた渦流センサー等の非接触変位
計、２５は制御装置、２６は高圧油供給ポンプ１２の供
給量を調整するためのサーボモータ、２７は油膜厚み設
定器である。なお、前掲第３図にて付した符号と同一符
号のものについては、説明を省略する。
以上の構成において、先ず、油膜厚み設定器２７に所望
の油膜厚み（一般には５０〜１００−が良いとされてい
る）を設定する。そして圧延中において、非接触変位計
２４により、油膜厚みが検出され、この検出値と前記設
定値の偏差に応じて、サーボモータ２６により供給ポン
プ１２の高圧油供給量をＵＡ節する。これにより、静圧
軸受における油膜厚みを、圧延荷重が変化しても一定の
厚みに維持することが可能となり、板厚変動を防止でき
る。
の油膜厚み（一般には５０〜１００−が良いとされてい
る）を設定する。そして圧延中において、非接触変位計
２４により、油膜厚みが検出され、この検出値と前記設
定値の偏差に応じて、サーボモータ２６により供給ポン
プ１２の高圧油供給量をＵＡ節する。これにより、静圧
軸受における油膜厚みを、圧延荷重が変化しても一定の
厚みに維持することが可能となり、板厚変動を防止でき
る。
次に、更に具体的な実施例について説明する。
油膜厚み設定器２７により、油膜厚を７５−に設定し、
圧下刃を７００ ｔｏｎから４０ＯＬｏｎに変化させた
場合を例にとると、給油ポンプ１２からの給油量は、１
０．８Ｒ／ｍｌ１１から６２／鰺に減少し、給油圧力は
９５０ｋｇ／ｃ＋ｆｌから５５０ｋｇ／ｃＪに下ったの
で、ポンプ効率を５０％とすれば、ポンプ動力は３３．
５ｋｗから１０．８ｋｗに低下した。
圧下刃を７００ ｔｏｎから４０ＯＬｏｎに変化させた
場合を例にとると、給油ポンプ１２からの給油量は、１
０．８Ｒ／ｍｌ１１から６２／鰺に減少し、給油圧力は
９５０ｋｇ／ｃ＋ｆｌから５５０ｋｇ／ｃＪに下ったの
で、ポンプ効率を５０％とすれば、ポンプ動力は３３．
５ｋｗから１０．８ｋｗに低下した。
これに対して、本発明を実施しない、即ち油膜厚みを制
御しない場合には、圧下刃が７００ｔｏｎから４０ＯＬ
ｏｎに低下しても、給油量は１０．８４！／＊のままな
ので、油膜厚みは１１０５７ｎになり、給油圧力は４５
０ｋｇ／ｃ＋ａでバランスし、この時のポンプ動力は１
５．９ＫＷとなる。
御しない場合には、圧下刃が７００ｔｏｎから４０ＯＬ
ｏｎに低下しても、給油量は１０．８４！／＊のままな
ので、油膜厚みは１１０５７ｎになり、給油圧力は４５
０ｋｇ／ｃ＋ａでバランスし、この時のポンプ動力は１
５．９ＫＷとなる。
従って、油膜厚みを一定に制御すれば、上下パンクアッ
プロールを合わせて、 （＋０５−７５） Ｘ ２ ＝６０ｕｍの油膜厚さの変
動が防止でき、この分の板厚変動を防止でき、更に、 １５．９−１０．８−５．１に讐 のポンプ動力をｆｌｆｆ減できる。
プロールを合わせて、 （＋０５−７５） Ｘ ２ ＝６０ｕｍの油膜厚さの変
動が防止でき、この分の板厚変動を防止でき、更に、 １５．９−１０．８−５．１に讐 のポンプ動力をｆｌｆｆ減できる。
なお、参考として、給油量が１．ｉ／ｍと２．７２／向
の場合における圧下刃と油膜厚み、軸受部給油圧との関
係を第２図に示した。
の場合における圧下刃と油膜厚み、軸受部給油圧との関
係を第２図に示した。
〈発明の効果〉
本発明によれば、静圧軸受の油膜厚さを一定に制御でき
るので、板厚変動や軸受の損傷を防止できるとともに、
ポンプ動力を低減できるという優れた効果を奏する。
るので、板厚変動や軸受の損傷を防止できるとともに、
ポンプ動力を低減できるという優れた効果を奏する。
第１図は本発明の一実施例の全体構成図、第２図は給油
量が１．５１／ｍＩｎと２．’［／自の場合における圧
下刃と油膜ｊ７み、軸受部給油圧との関係を示したグラ
フ、第３図はモーボイル軸受の縦断面図である。 ｌ・・・バックアンプロ ２・・・油膜軸受、 ４・・・ブッシング、 ２４・・・非接触変位計、 ２６・・・サーボモータ、
量が１．５１／ｍＩｎと２．’［／自の場合における圧
下刃と油膜ｊ７み、軸受部給油圧との関係を示したグラ
フ、第３図はモーボイル軸受の縦断面図である。 ｌ・・・バックアンプロ ２・・・油膜軸受、 ４・・・ブッシング、 ２４・・・非接触変位計、 ２６・・・サーボモータ、
Claims (1)
- 油膜軸受に高圧油を供給して強制的に油膜を形成させて
、バックアップロールを浮上支持する圧延機のバックア
ップロール用静圧軸受における油膜厚制御方法において
、前記油膜の厚さを検出し、この検出値に基づいて油膜
厚さが所定の厚みになるように前記高圧油の供給量を制
御することを特徴とする圧延機のバックアップロール用
静圧軸受における油膜厚制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63159283A JPH0211206A (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | 圧延機のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63159283A JPH0211206A (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | 圧延機のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0211206A true JPH0211206A (ja) | 1990-01-16 |
Family
ID=15690411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63159283A Pending JPH0211206A (ja) | 1988-06-29 | 1988-06-29 | 圧延機のバックアップロール用静圧軸受における油膜厚制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0211206A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102010045595A1 (de) | 2010-09-16 | 2012-03-22 | Sms Siemag Ag | Lageranordnung für eine Walze und Verfahren zur Verwendung dieser Lageranordnung |
| CN103203372A (zh) * | 2012-01-11 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 消除热连轧机静态偏差值的控制方法 |
-
1988
- 1988-06-29 JP JP63159283A patent/JPH0211206A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102010045595A1 (de) | 2010-09-16 | 2012-03-22 | Sms Siemag Ag | Lageranordnung für eine Walze und Verfahren zur Verwendung dieser Lageranordnung |
| WO2012034887A1 (de) | 2010-09-16 | 2012-03-22 | Sms Siemag Ag | Lageranordnung für eine walze und verfahren zur verwendung dieser lageranordnung |
| CN103203372A (zh) * | 2012-01-11 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 消除热连轧机静态偏差值的控制方法 |
| CN103203372B (zh) * | 2012-01-11 | 2015-05-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 消除热连轧机静态偏差值的控制方法 |
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