JPH01309919A - 疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 - Google Patents
疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、通信機器、音ツ製品、コンピューター関連ａ
器および精密電子部品等の機器等各種産業機器の部品等
に好適な、疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法
に関するものである。
器および精密電子部品等の機器等各種産業機器の部品等
に好適な、疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法
に関するものである。
上述の部品としては、フロッピーディスクドライブ用の
スチールベルト、ジンバルバネ、キーボード用スイッチ
バネ等の各種スイッチバネ等がある。これらは、いずれ
も高疲労特性が必要であるが、板厚が１００ｎ以下のた
め大型介在物が存在すると疲労特性を劣化させる虞れが
ある。
スチールベルト、ジンバルバネ、キーボード用スイッチ
バネ等の各種スイッチバネ等がある。これらは、いずれ
も高疲労特性が必要であるが、板厚が１００ｎ以下のた
め大型介在物が存在すると疲労特性を劣化させる虞れが
ある。
ステンレス鋼の介在物を微細化させ疲労特性を向上させ
る方法として、製品中のＭとＯｌを規定する方法が特公
昭６２−３’３８９５号公報にて知られているが、冷間
加工による影響は考慮されていない。
る方法として、製品中のＭとＯｌを規定する方法が特公
昭６２−３’３８９５号公報にて知られているが、冷間
加工による影響は考慮されていない。
本発明は、従来のかかる課題を改善するために成分とス
テンレス鋼の冷間加工率に着目し、疲労特性に優れたス
テンレス鋼箔を提供することを目的とする。
テンレス鋼の冷間加工率に着目し、疲労特性に優れたス
テンレス鋼箔を提供することを目的とする。
〔課題を解決するための手段および作用〕本発明は、重
量％にて、Ｃ、０，０２〜０．２％、Ｓｉ ； ０．１
〜２％、Ｍｎ ； ０．１〜２％、Ｓ≦０．ＯＯ６％、
Ｎｉ ； ６．０ 〜１ ０．５ ％、 Ｃｒ
；１６ 〜２０ ％、 八！≦０．０１％、０≦０．
０１％、Ｍｇ≦０．００１％、Ｃａ；０．０００１〜０
．００５％、Ｎｉ０．０１〜０．２％、残部Ｆｅからな
るステンレス鋼を冷間圧延と焼鈍を操り返して冷間圧延
の総圧延率９８％以上で最終板厚１００μｍ以下とし、
介在物の大きさを７μｍ以下とする疲労特性に優れたス
テンレス鋼箔の製造方法である。
量％にて、Ｃ、０，０２〜０．２％、Ｓｉ ； ０．１
〜２％、Ｍｎ ； ０．１〜２％、Ｓ≦０．ＯＯ６％、
Ｎｉ ； ６．０ 〜１ ０．５ ％、 Ｃｒ
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０１％、Ｍｇ≦０．００１％、Ｃａ；０．０００１〜０
．００５％、Ｎｉ０．０１〜０．２％、残部Ｆｅからな
るステンレス鋼を冷間圧延と焼鈍を操り返して冷間圧延
の総圧延率９８％以上で最終板厚１００μｍ以下とし、
介在物の大きさを７μｍ以下とする疲労特性に優れたス
テンレス鋼箔の製造方法である。
本発明の対象材は、熱間圧延を行いさらに冷間加工を行
った板ｆｆｌｏｏμｍ以下の箔である。
った板ｆｆｌｏｏμｍ以下の箔である。
以下、本発明の構成要件の限定理由について説明する。
Ｃは、高強度化に寄与する元素であるが、その効果は０
．０２％未満ではバネ特性として十分でなく、０．２％
を越えると炭化物が析出し耐錆性を劣化させる虞がある
。従って、Ｃは０．０２〜０．２％とした。
．０２％未満ではバネ特性として十分でなく、０．２％
を越えると炭化物が析出し耐錆性を劣化させる虞がある
。従って、Ｃは０．０２〜０．２％とした。
Ｓｉは、バネ特性を得るだめの加工硬化性を高める元素
であるが、その効果は０．１％未満では十分でなく、２
％を越えるとオーステナイト・フェライトの２相となり
熱間加工性を劣化させる。従って、Ｓｉを０．１％〜２
％とした。
であるが、その効果は０．１％未満では十分でなく、２
％を越えるとオーステナイト・フェライトの２相となり
熱間加工性を劣化させる。従って、Ｓｉを０．１％〜２
％とした。
Ｍｎは、熱間加工性を向上させる元素であるがその効果
は０．１％未満では十分でなく、２％を越えると、その
効果が飽和する。従って、Ｍｎを０．１〜２％とした。
は０．１％未満では十分でなく、２％を越えると、その
効果が飽和する。従って、Ｍｎを０．１〜２％とした。
Ｓは、０．０ Ｏ６％を越えると熱間加工性を阻害させ
る。従って、Ｓを０．ＯＣｌ ６％以下とした。
る。従って、Ｓを０．ＯＣｌ ６％以下とした。
Ｎｉは、オーステナイト安定化元素であり、本発明にお
いては加工硬化によりハネ特性を得るために準安定オー
ステナイトＭｉ織にする必要がある。
いては加工硬化によりハネ特性を得るために準安定オー
ステナイトＭｉ織にする必要がある。
そのため、Ｎｉを６．０〜１０．５％とした。
Ｃｒは、耐錆性を向上させる元素であるが、その効果は
、１６％未満では十分でない。２０％を越えると、オー
ステナイト・フェライトの２相となり熱間加工性を劣化
させ、さらに加工硬化し難くなる。従って、Ｃｒを１６
〜２０％とした。
、１６％未満では十分でない。２０％を越えると、オー
ステナイト・フェライトの２相となり熱間加工性を劣化
させ、さらに加工硬化し難くなる。従って、Ｃｒを１６
〜２０％とした。
Ｍは、０．０１％を越えると粗大なＭ２Ｏ３系介在物を
形成し、疲労特性を劣化させる。従って、八！を０．０
１％以下とした。
形成し、疲労特性を劣化させる。従って、八！を０．０
１％以下とした。
○は、０．０１％を越えると熱間加工性を阻害するばか
りでなく、八ｌと結合して粗大なＮ ｚ Ｏ：ｌ系介在
物を形成し、疲労特性を劣化させる。従って、０を０．
０１％以下とした。
りでなく、八ｌと結合して粗大なＮ ｚ Ｏ：ｌ系介在
物を形成し、疲労特性を劣化させる。従って、０を０．
０１％以下とした。
Ｍｇは、０．００１％を越えると熱間加工性を阻害する
ばかりでなく、介在物を形成し疲労特性を劣化させる。
ばかりでなく、介在物を形成し疲労特性を劣化させる。
従って、Ｍｇを０．００１％以下とした。
Ｃａは、微細分散したＣａ介在物を生成し、それを核と
して分散したＭ２Ｏ３系介在物を生成させる効果がある
。その効果は０．０００１％未満では十分でなく、０．
００５％を越えると飽和する。従って、Ｃａを０．００
０１〜０．００５％とした。
して分散したＭ２Ｏ３系介在物を生成させる効果がある
。その効果は０．０００１％未満では十分でなく、０．
００５％を越えると飽和する。従って、Ｃａを０．００
０１〜０．００５％とした。
Ｎは、高強度化に寄与する元素であるが、その効果は０
．０１％未満ではバネ特性として充分でなく、０．２％
を越えると鋳片にブローホールを発生させる虞がある。
．０１％未満ではバネ特性として充分でなく、０．２％
を越えると鋳片にブローホールを発生させる虞がある。
従って、Ｎを０．０１〜０．２％とした。
このような組成のステンレス鋼の熱延板を冷間圧延と焼
鈍を繰り返して板厚１００μｍ以下の箔にする。
鈍を繰り返して板厚１００μｍ以下の箔にする。
熱延板から最終板厚までの総圧延率は、９８％以上とす
る。成分を前述のように限定して介在物を微細化しても
、冷間圧延率９８％未満では太きな介在物に起因してバ
ネの疲労特性が劣化する。
る。成分を前述のように限定して介在物を微細化しても
、冷間圧延率９８％未満では太きな介在物に起因してバ
ネの疲労特性が劣化する。
従って、熱延板から最終板厚までの総圧延率を９８％以
上とした。
上とした。
介在物の大きさは７μｍを越えると板厚１００μｍ以下
の箔の疲労特性を低下させる。従って、最終製品での介
在物の大きさは７μｍ以下とした。
の箔の疲労特性を低下させる。従って、最終製品での介
在物の大きさは７μｍ以下とした。
かくして、上記のような成分および冷間圧延条件により
、ステンレス鋼箔を製造すれば疲労特性に著しく優れた
ステンレス鋼箔が得られる。
、ステンレス鋼箔を製造すれば疲労特性に著しく優れた
ステンレス鋼箔が得られる。
第１表に示すようなステンレス鋼を電気炉で溶製しＡＯ
Ｄ炉で精錬し、連続鋳造によってスラブとした後、熱間
圧延を施した。次いで、熱延板の焼鈍・酸洗を行った後
、中間冷間圧延および中間焼鈍を行い、最終冷間圧延率
を４０％以上与え、板厚１００１以下の箔を製造した。
Ｄ炉で精錬し、連続鋳造によってスラブとした後、熱間
圧延を施した。次いで、熱延板の焼鈍・酸洗を行った後
、中間冷間圧延および中間焼鈍を行い、最終冷間圧延率
を４０％以上与え、板厚１００１以下の箔を製造した。
本発明法および比較法による製造条件と、熱延板および
最終製品の板厚、最終製品での最大介在物の大きさ、最
終製品の引張強さおよび疲労限を第２表に示す。介在物
の大きさは視野２５−内の介在物の最大大きさを示す。
最終製品の板厚、最終製品での最大介在物の大きさ、最
終製品の引張強さおよび疲労限を第２表に示す。介在物
の大きさは視野２５−内の介在物の最大大きさを示す。
引張強さは圧延方向と平行な方向より採取し、月Ｓ Ｚ
２２４１に従い測定した。疲労試験は、プーリー曲げ
疲労試験機を用い、１０７回での疲労限を求めた。
２２４１に従い測定した。疲労試験は、プーリー曲げ
疲労試験機を用い、１０７回での疲労限を求めた。
第２表より本発明法は比較法に比べ高疲労特性であり、
ばね用素材として非常に優れていることがわかる。
ばね用素材として非常に優れていることがわかる。
以上のことから明らかな如く、本発明法によりステンレ
ス鋼箔を製造すれば、高疲労特性が得られ、電子機器等
の寿命が飛躍的に向上する。
ス鋼箔を製造すれば、高疲労特性が得られ、電子機器等
の寿命が飛躍的に向上する。
特許出願人 新日本製鐵株弐會社
手続補正書（自発）
昭和６３年９月２日
特許庁長官、吉 １）文 毅 殿
１、事件の表示
昭和６３年特許願第１３９３９５号
２、発明の名称
疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法部
３、補正をする者
事件との関係 特許出願人 −
東京都千代田区大手町二丁目６番３号 ４、代 理 人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象
東京都千代田区大手町二丁目６番３号 ４、代 理 人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁目４番１号 ６、補正の対象
Claims (1)
- 重量％にて、Ｃ；０．０２〜０．２％、Ｓｉ；０．１〜
２％、Ｍｎ；０．１〜２％、Ｓ≦０．００６％、Ｎｉ；
６．０〜１０．５％、Ｃｒ；１６〜２０％、Ａｌ≦０．
０１％、Ｏ≦０．０１％、Ｍｇ≦０．００１％、Ｃａ；
０．０００１〜０．００５％、Ｎ；０．０１〜０．２％
、残部Ｆｅからなるステンレス鋼を冷間圧延と焼鈍を繰
り返して冷間圧延の総圧延率９８％以上で最終板厚１０
０μｍ以下とし、介在物の大きさを７μｍ以下とする疲
労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13939588A JPH0678566B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13939588A JPH0678566B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01309919A true JPH01309919A (ja) | 1989-12-14 |
| JPH0678566B2 JPH0678566B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=15244289
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13939588A Expired - Lifetime JPH0678566B2 (ja) | 1988-06-08 | 1988-06-08 | 疲労特性に優れたステンレス鋼箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0678566B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1995005492A1 (fr) * | 1993-08-16 | 1995-02-23 | Nippon Steel Corporation | Acier dans lequel sont dispersees des inclusions d'oxyde ultrafines |
| US6187452B1 (en) * | 1999-03-23 | 2001-02-13 | Nippon Steel Corporation | Ultrathin stainless steel foil |
| US7396421B2 (en) * | 2003-08-07 | 2008-07-08 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Duplex stainless steel and manufacturing method thereof |
| JP2016074934A (ja) * | 2014-10-03 | 2016-05-12 | 株式会社東京測器研究所 | ひずみゲージ用合金及びひずみゲージ |
| JP2020041203A (ja) * | 2018-09-13 | 2020-03-19 | 日鉄日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼および介在物の計測方法 |
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| WO2022014307A1 (ja) * | 2020-07-17 | 2022-01-20 | 日立金属株式会社 | ステンレス鋼箔、スイッチ用ばね、フレキシブルディスプレイ用基板およびステンレス鋼箔の製造方法 |
| KR20230066058A (ko) | 2020-10-13 | 2023-05-12 | 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강박 |
| KR20230132832A (ko) | 2021-03-31 | 2023-09-18 | 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 | 가요성 스테인리스박 및 가요성 발광 디바이스 |
-
1988
- 1988-06-08 JP JP13939588A patent/JPH0678566B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (13)
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| KR20230066058A (ko) | 2020-10-13 | 2023-05-12 | 닛테츠 케미컬 앤드 머티리얼 가부시키가이샤 | 오스테나이트계 스테인리스 강박 |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0678566B2 (ja) | 1994-10-05 |
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