WO2021172381A1 - 金属箔用ステンレス鋼、ステンレス鋼箔、およびそれらの製造方法 - Google Patents

金属箔用ステンレス鋼、ステンレス鋼箔、およびそれらの製造方法 Download PDF

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勇人 境沢
徹 柴田
辰 菊地
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日鉄ステンレス株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to stainless steel for metal foil used for, for example, electronic device parts, stainless steel foil, and a method for manufacturing the same.
  • the method for producing ultra-clean stainless steel is roughly divided into a method using a special dissolution / redissolution method and a method using a general-purpose refining method.
  • Patent Document 1 in the refining step, the basicity is set to 1.0 to 1.5 and the Al 2 O 3 concentration in the slag is set to 10% or less to obtain Al 2 O 3 inclusions. It describes how to control the flaws that cause it.
  • Patent Document 2 describes a method of suppressing MgO / Al 2 O 3 by setting the basicity to less than 2 to 5 and lowering the Al 2 O 3 concentration in the slag in the refining step. There is.
  • steel having a high O concentration may be produced due to insufficient deoxidation, and large and hard MnO / Al 2 O 3 / Cr 2 O 3 inclusions having a diameter equivalent to a circle of 5 ⁇ m or more are formed. May be generated. When this inclusion is generated, it may not be possible to prevent the occurrence of surface defects as a material manufactured into ultra-thin stainless steel by a customer or the like.
  • hard inclusions mainly composed of MgO / Al 2 O 3 and MnO / Al 2 O 3 / Cr 2 O 3 are present in the stainless steel produced by the general-purpose refining method. Since these hard inclusions exhibit different deformation behavior from the base material due to the difference in hardness from the base material during polishing, perforations and variations in fatigue characteristics occur during manufacturing. Further, in the methods of Patent Documents 1 and 2, the composition change during heating, the deformation / spreading of inclusions during rolling, the crushing, etc. are not taken into consideration, and the surface defects of the ultrathin stainless steel formed in the form of a foil are not taken into consideration. May not be prevented.
  • the present invention has been made in view of these points, and an object of the present invention is to provide stainless steel for metal foil, stainless steel foil, and a method for producing the same, which have excellent surface properties.
  • the stainless steel for metal foil according to claim 1 has C: 0.0001% by mass or more and 0.15% by mass or less, Si: 0.30% by mass or more and 2.0% by mass or less, Mn: 0.1% by mass or more. 15% by mass or less, P: 0.040% by mass or less, Ni: 5% by mass or more and 30% by mass or less, S: 0.0001% by mass or more and 0.01% by mass or less, Cr: 16% by mass or more and 25% by mass or less , Mo: 5% by mass or less, Al: 0.005% by mass or less, Ca: 0.0030% by mass or less, Mg: 0.0010% by mass or less, O: 0.0010% by mass or more and 0.0060% by mass or less, N: Containing 0.0001% by mass or more and 0.5% by mass or less, the balance is composed of Fe and unavoidable impurities, and inclusions having a maximum circle equivalent diameter of 5 ⁇ m or more at a thickness of 0.010 mm or more and 0.2 mm or
  • the stainless steel for metal foil according to claim 2 is the stainless steel for metal foil according to claim 1, MnO: 10% by mass or more, Cr 2 O 3 + Al 2 O 3 : 30% by mass or more, CaO: 10% by mass. a first inclusions or circle equivalent diameter 5 ⁇ m having an average composition of the following, MgO: 10 wt% or more, Al 2 O 3: a second inclusions or circle equivalent diameter 5 ⁇ m having an average composition of 20% by weight or more , Is not included.
  • the stainless steel for metal foil according to claim 3 is the stainless steel for metal foil according to claim 1 or 2, where Cu: 0.1% by mass or more and 4.0% by mass or less, REM: 0.00001% by mass or more and 0. .0030 mass% or less, B: 0.0001 mass% or more and 0.0050 mass% or less, Ti: 0.01 mass% or more and 0.50 mass% or less, Nb: 0.01 mass% or more and 0.50 mass% or less , V: 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less, W: 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less, Co: 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less, Sn: 0. It further contains at least one of 01% by mass or more and 1.00% by mass or less.
  • the stainless steel foil according to claim 4 has a thickness of 0.010 mm or more and 0.2 mm or less, and has a component composition of C: 0.0001% by mass or more and 0.15% by mass or less and Si: 0.30% by mass or more. 2.0% by mass or less, Mn: 0.1% by mass or more and 15% by mass or less, P: 0.040% by mass or less, Ni: 5% by mass or more and 30% by mass or less, S: 0.0001% by mass or more and 0.
  • the balance is composed of Fe and unavoidable impurities, and the maximum circle equivalent diameter is 5 ⁇ m or more.
  • the inclusions are 0.5 pieces / mm 2 or less.
  • the stainless steel foil according to claim 5 is, in the stainless steel foil according to claim 4, Cu: 0.1% by mass or more and 4.0% by mass or less, REM: 0.00001% by mass or more and 0.0030% by mass or less.
  • B 0.0001% by mass or more and 0.0050% by mass or less, Ti: 0.01% by mass or more and 0.50% by mass or less, Nb: 0.01% by mass or more and 0.50% by mass or less, V: 0.01 Mass% or more and 1.00 mass% or less, W: 0.01 mass% or more and 1.00 mass% or less, Co: 0.01 mass% or more and 1.00 mass% or less, Sn: 0.01 mass% or more 1. It further contains at least one of 00% by mass or less.
  • the method for producing stainless steel for metal foil according to claim 6 is a method for producing stainless steel for metal foil according to any one of claims 1 to 3, wherein the method for producing stainless steel for metal foil is VOD or AOD. It is equipped with a refining step for refining, and in the refining step, Al and Al 2 O 3 contained in the raw material or the pan are adjusted, deoxidized using an Fe—Si alloy or metal Si, and CaO or SiO 2 is added.
  • the molten steel is stirred and held for 5 minutes or more with a stirring power of 50 W / ton or more.
  • the method for producing a stainless steel foil according to claim 7 is a method for producing a stainless steel foil according to claim 4 or 5, further comprising a refining step of refining with VOD or AOD, and refining.
  • Al and Al 2 O 3 contained in the raw material or the ladle are adjusted, deoxidized with Fe—Si alloy or metal Si, and CaO or SiO 2 is added to adjust the slag composition by mass.
  • The% ratio is CaO / SiO 2 : 1.1 or more and 1.7 or less, Al 2 O 3 : 4.0% by mass or less, and MgO: 10.0% by mass or less, and further, the refining slag raw material and the alloy raw material are used.
  • the molten steel is stirred and held for 5 minutes or more with a stirring power of 50 W / ton or more.
  • the stainless steel for metal foil of the present embodiment is a stainless steel for metal foil of austenite-based stainless steel, and has C (0.0001% by mass or more and 0.15% by mass or less). Carbon), Si (silicon) of 0.30% by mass or more and 2.0% by mass or less, Mn (manganese) of 0.1% by mass or more and 15% by mass or less, P (phosphorus) of 0.040% by mass or less, 5 Ni (nickel) of mass% or more and 30 mass% or less, S (sulfur) of 0.0001 mass% or more and 0.01 mass% or less, Cr (chromium) of 16 mass% or more and 25 mass% or less, 5 mass% or less Mo (molybdenum), Al (aluminum) of 0.005% by mass or less, Ca (calcium) of 0.0030% by mass or less, Mg (magnesium) of 0.0010% by mass or less, 0.0010% by mass or more of 0.0060 It contains O (
  • the stainless steel contains Cu (copper) of 0.1% by mass or more and 4.0% by mass or less, and / or REM (rare earth element) of 0.00001% by mass or more and 0.0030% by mass or less. May be.
  • stainless steel contains a predetermined amount of elements such as Sn (tin), Nb (niobium), Ti (titanium), Co (cobalt), V (vanadium), W (tungsten), and B (boron). May be.
  • the stainless steel foil of the present embodiment is manufactured with a thickness of 0.010 mm or more and 0.2 mm or less through a predetermined manufacturing process described later.
  • the stainless steel of the present embodiment suppresses the number density of hard inclusions having a large diameter equivalent to a circle in order to prevent perforation and fatigue characteristics in the final foil product.
  • stainless steel of the present embodiment in the steel strip, such as hot rolling before the slab (slab), MnO at a mass ratio in terms of: 10 wt% or more, Cr 2 O 3 + Al 2 O 3: 30 mass% or more, CaO: a first inclusions or circle equivalent diameter 5 ⁇ m having an average composition of 10 wt% or less, MgO: 10 wt% or more, Al 2 O 3: equivalent circle having 20 mass% or more of the average composition It does not contain a second inclusion having a diameter of 5 ⁇ m or more.
  • the number density of inclusions having a diameter equivalent to a maximum circle of 5 ⁇ m or more in the number of inclusions measured in an arbitrary cross section is 0.5 pieces / mm 2 or less. It has been adjusted to.
  • the composition of the first inclusions and the second inclusions is changed to hard MgO ⁇ Al 2 O 3 or MnO ⁇ Al 2 O 3 ⁇ Cr 2 O 3 inclusions by rolling the slab.
  • the surface area increases, but the inclusions contained inside are exposed to the surface, so the number of inclusions per unit area is the foil. If it is in a rolled state, it is basically unchanged regardless of its observation position.
  • C is an austenite stabilizing element, and when it is contained, the hardness and strength of stainless steel are increased. On the other hand, when C is excessive, it reacts with Cr and Mn of the base material, and the corrosion resistance deteriorates. Therefore, the content of C is 0.0001% by mass or more and 0.15% by mass or less, preferably 0.1% by mass or less.
  • Si is an essential element for deoxidation under low Al conditions. However, when the Si content is higher than 2.0% by mass, the formation of hot rolling flaws is promoted and the workability is lowered. Therefore, the Si content is 0.30% by mass or more and 2.0% by mass or less, preferably 0.50% by mass or more and 1.0% by mass or less.
  • Mn is an element effective for deoxidation and is also an austenite stabilizing element.
  • the Mn content is 0.1% by mass or more, preferably 0.5% by mass or more and 15% by mass or less.
  • P is an impurity in the steelmaking process. If the content of P is higher than 0.050% by mass, the hot brittleness is lowered, so the content is set to 0.040% by mass or less. The content of P is preferably 0.030% by mass or less.
  • Ni is an element that improves the corrosion resistance of stainless steel and is also an austenite stabilizing element.
  • the Ni content is 5% by mass or more and 30% by mass or less.
  • S is an element that improves the penetration of stainless steel during welding.
  • the S content is higher than 0.01% by mass, sulfide-based inclusions are formed and the corrosion resistance is lowered. Therefore, the content of S is 0.0001% by mass or more and 0.01% by mass or less, preferably 0.005% by mass or less.
  • Cr is an essential element for ensuring the corrosion resistance of stainless steel.
  • the Cr content is set to 16% by mass or more and 25% by mass or less.
  • Cu is an element that improves the workability of stainless steel and is also an austenite stabilizing element. If the Cu content is higher than 4.0% by mass, slab cracking will occur and the manufacturability will be adversely affected. Further, Cu is a selective element and includes no additives. Therefore, the content of Cu is 0% by mass or more and 4.0% by mass or less, and when it is contained, it is 0.1% by mass or more and 4.0% by mass or less.
  • Mo is an element that improves the corrosion resistance of stainless steel. However, if the Mo content is higher than 5% by mass, it promotes the formation of the sigma phase and causes embrittlement of the base material, which is not desirable. Therefore, the Mo content is 5% by mass or less, preferably 0.01% by mass or more and 3% by mass or less.
  • Al is an element that may be added as a deoxidizing material to stainless steel manufactured by a general-purpose refining method. It is an element that inevitably comes in due to. Further, when the Al content is higher than 0.005% by mass, large and hard MgO / Al 2 O 3 and / or large and hard MnO / Al 2 O 3 / Cr 2 O 3 are produced at the time of production. It leads to perforation and variation in fatigue characteristics. Therefore, the Al content is 0.005% by mass or less, preferably 0.003% by mass or less.
  • Ca is an element that improves the hot workability of stainless steel.
  • Ca may be added in the form of a Ca—Si alloy or the like after refining VOD or AOD, which will be described later.
  • the Ca content is 0.0030% by mass or less (excluding no additives), preferably 0.0010% by mass or less.
  • Mg is an element effective for deoxidation, and is an element that inevitably enters in Si deoxidized steel as in the present invention due to erosion of impurities in the raw material and refractories.
  • the Mg content is 0.0010% by mass or less, preferably 0.0005% by mass or less.
  • the content of O is 0.0010% by mass or more and 0.0060% by mass or less, preferably 0.0020% by mass or more and 0.0050% by mass or less.
  • N is an element that improves the corrosion resistance of stainless steel and is also an austenite stabilizing element.
  • the Al content is the above-mentioned low content, N does not form inclusions, but when the Al content is higher than 0.5% by mass, bubbles are generated in the ingot, which adversely affects the manufacturability of stainless steel. To exert. Therefore, the content of N is set to 0.0001% by mass or more and 0.5% by mass or less.
  • REM is an element that improves the hot workability of stainless steel. If the REM content is higher than 0.0030% by mass, nozzle clogging occurs, which adversely affects the manufacturability of stainless steel. Moreover, since REM is a selective element, it also includes no additives. Therefore, the content of REM is 0% by mass or more and 0.0030% by mass or less, and when it is contained, it is 0.00001% by mass or more and 0.0030% by mass or less.
  • B is an element that improves the hot workability of stainless steel, so it may be added in the range of 0.0050% by mass or less as necessary. When added, the content is preferably 0.0001% by mass or more and 0.0030% by mass or less.
  • Ti and Nb are effective in forming precipitates with C or N and preventing grain coarsening during heat treatment, they may be added in the range of 0.50% by mass or less, respectively. When added, the content is preferably 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less, respectively.
  • V, W, Co, and Sn are all elements that improve the corrosion resistance of stainless steel, and may be added as necessary.
  • V 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less
  • W 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less
  • Co 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less
  • Sn The content is preferably 0.01% by mass or more and 1.00% by mass or less.
  • the raw materials are melted and refined, and the stainless steel whose composition is adjusted as described above is melted.
  • VOD or AOD is used in the refining process.
  • LF may be performed after AOD.
  • the reducing material in order to suppress the formation of slag-based inclusions generated during reduction in the refining step, is highly purified and the input amount is controlled to control the slag composition and in the metal.
  • the composition of inclusions in stainless steel is controlled by defining the deoxidizing element and the O concentration.
  • MnO / Al 2 O 3 / Cr 2 O 3 that can be controlled as fine inclusions in the foil state is intentionally made easy to be generated, and MnO / Al 2 O 3 / Cr 2 O Adjust the slag composition, deoxidizing element, and O concentration so that 3 becomes finer.
  • Al and Al 2 O 3 contained in the raw material or the ladle are adjusted so as to be removed within a range that does not interfere with the refining. Further, deoxidize with a sufficient amount of Fe—Si alloy or metal Si so that the O concentration in the steel is within the above range, and further add CaO or SiO 2. At this time, in order to secure the fluidity of the slag, CaF 2 may be contained in a predetermined amount.
  • the refined slag composition is preferably CaO / SiO 2 : 1.1 or more and 1.7 or less, preferably 1.2 or more and 1.6 or less, and Al 2 O 3 : 4.0% by mass or less in terms of mass%. Is controlled to 2.0% by mass or less and MgO: 10.0% by mass or less, preferably 8.0% by mass or less.
  • This slag composition is set to the value after VOD or after AOD and LF. If CaO / SiO 2 is higher than 1.7, second inclusions are produced, and if CaO / SiO 2 is lower than 1.1, first inclusions are produced.
  • the molten steel is agitated and held for 5 minutes or more with a stirring power of 50 W / ton or more.
  • the stirring power is 50 W / ton or less
  • the second inclusions having a low density and a high degree of harmfulness do not sufficiently float, so that the amount becomes too large.
  • the stirring holding time is less than 5 minutes, neither the first inclusions nor the second inclusions float, and the amount becomes too large.
  • the stirring power is 150 W / ton or more, slag existing on the molten steel may be involved and the second inclusions may increase. Therefore, it is desirable that the stirring power is 150 W / ton or less.
  • the upper limit of the stirring holding time is not particularly set, but it is preferable that the stirring holding time is 30 minutes or less because the effect of stirring is saturated but the load on the equipment and the manufacturing efficiency are lowered.
  • the stirring can be carried out by a method of blowing gas of VOD or LF, or by another method such as mechanical mixing or electromagnetic stirring.
  • a slab of a predetermined thickness is formed through a continuous casting process.
  • a stainless steel having an average composition of mass% or more and Al 2 O 3 : 20 mass% or more and free of second inclusions having a circle-equivalent diameter of 5 ⁇ m or more can be produced.
  • this stainless steel is subjected to a hot rolling process, a hot rolling plate annealing / pickling process, a cold rolling process, a cold rolling plate annealing / pickling process, a cold rolling process, a bright annealing process, and a polishing process.
  • a stainless steel foil having a thickness of 0.010 mm or more and 0.2 mm or less was produced, the composition of MnO, Al 2 O 3 , Cr 2 O 3 in which the first inclusions changed and the composition of the second inclusions changed. MgO and Al 2 O 3 are not included, and the total number of inclusions with a diameter of 5 ⁇ m or more corresponding to the maximum circle is 0.5 pieces / mm 2 or less.
  • Example 1 Hereinafter, this example and a comparative example will be described.
  • sample No. 38 has a REM of 0.001% by mass and a sample No. 39 contains 0.002% by mass of B, and sample No. 40 contains 0.4% by mass of Nb.
  • the composition was adjusted and the temperature was adjusted by Ar (argon) bubbling, and the slab was manufactured by a continuous casting process.
  • the above slab is hot-rolled (surface reduction rate of 90% or more), hot-rolled plate annealing / pickling, cold rolling, cold-rolled plate annealing / pickling to produce a 0.3 mm cold-rolled steel strip. bottom.
  • a foil band of 0.05 mm was formed by cold rolling, and brilliantly annealed at 1150 ° C. for solution treatment and the like. After polishing and buffing the surface layer of this foil product with emery paper, the number of inclusions having a maximum circle-equivalent diameter of 5 ⁇ m or more existing in an area of 300 mm 2 was measured.
  • Sample No. in each table. 1 to 40 correspond to this embodiment, respectively.
  • the components in the steel and the slag components in the refining step satisfied the range of the above-described embodiment, and therefore the specified hard inclusions (MnO, Al 2 O 3 , Cr 2 O 3) were satisfied.
  • MgO ⁇ Al 2 O 3 was small, the number density was low (0.42 pieces / mm 2 or less), and good quality could be obtained.
  • the sample No. in each table. 41 to 55 correspond to comparative examples, respectively.
  • the components in the steel and / or the slag components in the refining step were outside the scope of the above embodiments (underlined in the table), so the specified hard inclusions (MnO ⁇ Al 2).
  • O 3 ⁇ Cr 2 O 3 and Mg O ⁇ Al 2 O 3 ) were abundant, and the number density was high (underlined in the table).
  • Example 2 Sample No. shown in Table 3.
  • Example 3 Sample No. shown in Table 3.
  • Sample No. in Table 4 56 to 60 correspond to this embodiment, respectively. Since these samples satisfied the conditions of the present invention confirmed in Example 1, the stirring power and the stirring holding time, the specified hard inclusions (MnO, Al 2 O 3 , Cr 2 O 3 and MgO, Al) were satisfied. 2 O 3 ) was small, the number density was low, and good quality could be obtained.
  • the sample No. of Table 4 61 to 64 correspond to comparative examples, respectively.
  • the conditions of the present invention confirmed in Example 1 were satisfied for these samples, they deviated from the stirring power and the stirring holding time (underlined in the table), and therefore the specified hard inclusions (MnO ⁇ Al 2 O 3) ⁇ Cr 2 O 3 and Mg O ⁇ Al 2 O 3 ) were abundant, and the number density was high (underlined in the table).

Abstract

質量％で、０．０００１％以上０．１５％以下のＣ、０．３０％以上２．０％以下のＳｉ、０．１％以上１５％以下のＭｎ、０．０４０％以下のＰ、５％以上３０％以下のＮｉ、０．０００１％以上０．０１％以下のＳ、１６％以上２５％以下のＣｒ、５％以下のＭｏ、０．００５％以下のＡｌ、０．００３０％以下のＣａ、０．００１０％以下のＭｇ、０．００１０％以上０．００６０％以下のＯ、０．０００１％以上０．５％以下のＮを含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなり、０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みにおいて、最大円相当直径５μｍ以上の介在物が０．５個／ｍｍ2以下である、表面性状に優れた金属箔用ステンレス鋼、ステンレス鋼箔、およびそれらの製造方法。

Description

金属箔用ステンレス鋼、ステンレス鋼箔、およびそれらの製造方法
　本発明は、例えば電子機器部品などに用いられる金属箔用ステンレス鋼、ステンレス鋼箔、およびそれらの製造方法に関する。
　従来、超清浄度ステンレスの製造方法については、特殊溶解／再溶解法を用いる方法と、汎用精錬法を用いる方法との２つに大別される。
　特殊溶解／再溶解法を用いる方法の場合、高清浄度が実現可能であるものの、極めて生産性の低い製造方法であり、製造コストも高くなるため、大量生産用途には適さない。そのため、通常は汎用精錬法が用いられる。しかしながら、汎用精錬法の場合、比較的低コストで大量生産可能であるものの、高い清浄度を得ることが技術的に容易でない。
　そこで、汎用精錬法を用いつつ高い清浄度を実現することが望まれている。
　例えば、特許文献１には、精錬工程において、塩基度を１．０～１．５として、かつ、スラグ中のＡｌ2Ｏ3濃度を１０％以下とすることで、Ａｌ2Ｏ3介在物を原因とする疵の抑制方法が記載されている。
　また、特許文献２には、精錬工程において、塩基度を２～５未満とし、かつ、スラグ中のＡｌ2Ｏ3濃度を下げることで、ＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3を抑制する方法が記載されている。
特許第３４１６８５８号公報 特許第６１４６９０８号公報
　しかし、特許文献１の方法では、スラグ中のＡｌ2Ｏ3濃度の上限が高いことにより、Ａｌ2Ｏ3を含む円相当直径５μｍ以上の大型かつ硬質のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3介在物が生成するおそれがある。この介在物が生成した場合、圧延工程で伸延されないため、線状地疵として観察されることはなく、特許文献１の課題に対しては問題とならない。しかし、客先などで極薄のステンレス鋼に製造される材料としては、表面欠陥の発生を防止できないおそれがある。
　また、特許文献２の方法では、脱酸不足によってＯ濃度の高い鋼が製造される場合があり、円相当直径５μｍ以上の大型かつ硬質のＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3介在物が生成するおそれがある。この介在物が生成した場合、客先などで極薄のステンレス鋼に製造される材料としては、表面欠陥の発生を防止できないおそれがある。
　このように、汎用精錬法を用いて製造されたステンレス鋼中にはＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3やＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3を主体とする硬質介在物が存在する。これらの硬質介在物は、研磨時に母材との硬さの差によって、母材と異なる変形挙動を示すことから、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきが発生する。また、特許文献１および２の方法では、加熱時の組成変化や圧延時の介在物の変形・展伸、破砕などについて考慮されておらず、箔状に形成した極薄のステンレス鋼の表面欠陥の発生を防止できないおそれがある。
　本発明は、このような点に鑑みなされたもので、表面性状に優れた金属箔用ステンレス鋼、ステンレス鋼箔、およびそれらの製造方法を提供することを目的とする。
　請求項１記載の金属箔用ステンレス鋼は、Ｃ：０．０００１質量％以上０．１５質量％以下、Ｓｉ：０．３０質量％以上２．０質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１５質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｎｉ：５質量％以上３０質量％以下、Ｓ：０．０００１質量％以上０．０１質量％以下、Ｃｒ：１６質量％以上２５質量％以下、Ｍｏ：５質量％以下、Ａｌ：０．００５質量％以下、Ｃａ：０．００３０質量％以下、Ｍｇ：０．００１０質量％以下、Ｏ：０．００１０質量％以上０．００６０質量％以下、Ｎ：０．０００１質量％以上０．５質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みにおいて、最大円相当直径５μｍ以上の介在物が０．５個／ｍｍ2以下であるものである。
　請求項２記載の金属箔用ステンレス鋼は、請求項１記載の金属箔用ステンレス鋼において、ＭｎＯ：１０質量％以上、Ｃｒ2Ｏ3＋Ａｌ2Ｏ3：３０質量％以上、ＣａＯ：１０質量％以下の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第一介在物と、ＭｇＯ：１０質量％以上、Ａｌ2Ｏ3：２０質量％以上の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第二介在物と、を含まないものである。
　請求項３記載の金属箔用ステンレス鋼は、請求項１または２記載の金属箔用ステンレス鋼において、Ｃｕ：０．１質量％以上４．０質量％以下、ＲＥＭ：０．００００１質量％以上０．００３０質量％以下、Ｂ：０．０００１質量％以上０．００５０質量％以下、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｎｂ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｖ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｗ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｃｏ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｓｎ：０．０１質量％以上１．００質量％以下の少なくともいずれか１種をさらに含有するものである。
　請求項４記載のステンレス鋼箔は、０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みであり、成分組成が、Ｃ：０．０００１質量％以上０．１５質量％以下、Ｓｉ：０．３０質量％以上２．０質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１５質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｎｉ：５質量％以上３０質量％以下、Ｓ：０．０００１質量％以上０．０１質量％以下、Ｃｒ：１６質量％以上２５質量％以下、Ｍｏ：５質量％以下、Ａｌ：０．００５質量％以下、Ｃａ：０．００３０質量％以下、Ｍｇ：０．００１０質量％以下、Ｏ：０．００１０質量％以上０．００６０質量％以下、Ｎ：０．０００１質量％以上０．５質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、最大円相当直径５μｍ以上の介在物が０．５個／ｍｍ2以下であるものである。
　請求項５記載のステンレス鋼箔は、請求項４記載のステンレス鋼箔において、Ｃｕ：０．１質量％以上４．０質量％以下、ＲＥＭ：０．００００１質量％以上０．００３０質量％以下、Ｂ：０．０００１質量％以上０．００５０質量％以下、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｎｂ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｖ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｗ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｃｏ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｓｎ：０．０１質量％以上１．００質量％以下の少なくともいずれか１種をさらに含有するものである。
　請求項６記載の金属箔用ステンレス鋼の製造方法は、請求項１ないし３いずれか一記載の金属箔用ステンレス鋼を製造する金属箔用ステンレス鋼の製造方法であって、ＶＯＤまたはＡＯＤにて精錬を行う精錬工程を備え、精錬工程において、原料または取鍋に含まれるＡｌおよびＡｌ2Ｏ3を調整し、Ｆｅ－Ｓｉ合金またはメタルＳｉを用いて脱酸するとともに、ＣａＯまたはＳｉＯ2を添加することで、スラグ組成を、質量％比でＣａＯ／ＳｉＯ2：１．１以上１．７以下、Ａｌ2Ｏ3：４．０質量％以下、かつ、ＭｇＯ：１０．０質量％以下とし、さらに、精錬スラグ原料および合金原料を添加後に５０Ｗ／ｔｏｎ以上の攪拌動力で５分以上溶鋼を攪拌保持するものである。
　請求項７記載のステンレス鋼箔の製造方法は、請求項４または５記載のステンレス鋼箔を製造するステンレス鋼箔の製造方法であって、ＶＯＤまたはＡＯＤにて精錬を行う精錬工程を備え、精錬工程において、原料または取鍋に含まれるＡｌおよびＡｌ2Ｏ3を調整し、Ｆｅ－Ｓｉ合金またはメタルＳｉを用いて脱酸するとともに、ＣａＯまたはＳｉＯ2を添加することで、スラグ組成を、質量％比でＣａＯ／ＳｉＯ2：１．１以上１．７以下、Ａｌ2Ｏ3：４．０質量％以下、かつ、ＭｇＯ：１０．０質量％以下とし、さらに、精錬スラグ原料および合金原料を添加後に５０Ｗ／ｔｏｎ以上の攪拌動力で５分以上溶鋼を攪拌保持するものである。
　本発明によれば、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきを低減でき、表面性状に優れる。
　以下、本発明の一実施の形態について説明する。
　本実施の形態の金属箔用ステンレス鋼（以下、単にステンレス鋼という）は、オーステナイト系ステンレス鋼の金属箔用のステンレス鋼であって、０．０００１質量％以上０．１５質量％以下のＣ（炭素）、０．３０質量％以上２．０質量％以下のＳｉ（ケイ素）、０．１質量％以上１５質量％以下のＭｎ（マンガン）、０．０４０質量％以下のＰ（リン）、５質量％以上３０質量％以下のＮｉ（ニッケル）、０．０００１質量％以上０．０１質量％以下のＳ（硫黄）、１６質量％以上２５質量％以下のＣｒ（クロム）、５質量％以下のＭｏ（モリブデン）、０．００５質量％以下のＡｌ（アルミニウム）、０．００３０質量％以下のＣａ（カルシウム）、０．００１０質量％以下のＭｇ（マグネシウム）、０．００１０質量％以上０．００６０質量％以下のＯ（酸素）、０．０００１質量％以上０．５質量％以下のＮ（窒素）を含有し、残部がＦｅ（鉄）および不可避的不純物で構成される。なお、ステンレス鋼には、０．１質量％以上４．０質量％以下のＣｕ（銅）、および／または、０．００００１質量％以上０．００３０質量％以下のＲＥＭ（希土類元素）が含有されていてもよい。その他に、ステンレス鋼には、Ｓｎ（錫）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）、Ｃｏ（コバルト）、Ｖ（バナジウム）、Ｗ（タングステン）、Ｂ（ホウ素）などの元素が所定量含有されていてもよい。
　また、本実施の形態のステンレス鋼箔は、後述の所定の製造工程を経て、０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みを有して製造される。
　また、本実施の形態のステンレス鋼は、最終箔製品において穴あきや疲労特性を防止するために、円相当直径が大きい硬質介在物の個数密度を抑制する。具体的には、本実施の形態のステンレス鋼は、熱延前のスラブなどの鋼片（鋳片）において、質量割合換算でＭｎＯ：１０質量％以上、Ｃｒ2Ｏ3＋Ａｌ2Ｏ3：３０質量％以上、ＣａＯ：１０質量％以下の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第一介在物と、ＭｇＯ：１０質量％以上、Ａｌ2Ｏ3：２０質量％以上の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第二介在物と、を含まないものである。また、本実施の形態のステンレス鋼は、箔状態において、任意の断面で測定した介在物個数における最大円相当直径５μｍ以上の介在物の個数密度が、０．５個／ｍｍ2以下となるように調整されている。第一介在物および第二介在物は、スラブの圧延により硬質のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3またはＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3の介在物に組成変化する。ステンレス鋼がスラブの状態から圧延された場合、表面積が大きくなる一方で、内部に含まれていた介在物が表面に露出してくることとなるため、介在物の単位面積当たりの個数は、箔に圧延された状態であればその観察位置によらず基本的に不変である。
　Ｃは、オーステナイト安定化元素であり、含有されることによりステンレス鋼の硬度、強度が増す。一方、Ｃが過剰である場合、母材のＣｒ、Ｍｎと反応し、耐食性が悪化する。そのため、Ｃの含有量は、０．０００１質量％以上０．１５質量％以下、好ましくは０．１質量％以下とする。
　Ｓｉは、低Ａｌ条件下で脱酸するために必須の元素である。しかし、Ｓｉの含有量が２．０質量％より高い場合、熱間圧延疵の生成を助長するほか、加工性が低下する。そのため、Ｓｉの含有量は、０．３０質量％以上２．０質量％以下、好ましくは０．５０質量％以上１．０質量％以下とする。
　Ｍｎは、脱酸に有効な元素であり、オーステナイト安定化元素でもある。Ｍｎの含有量が０．１質量％より低い場合、ＦｅＳ生成による熱間脆性の発生を助長して、製造性に悪影響を及ぼす。そのため、Ｍｎの含有量は、０．１質量％以上、好ましくは０．５質量％以上１５質量％以下とする。
　Ｐは、製鋼工程では不純物である。Ｐの含有量が０．０５０質量％より高いと、熱間脆性が低下するので、０．０４０質量％以下とした。Ｐの含有量は、好ましくは０．０３０質量％以下である。
　Ｎｉは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる元素であり、オーステナイト安定化元素でもある。Ｎｉの含有量は、５質量％以上３０質量％以下とする。
　Ｓは、ステンレス鋼の溶接時の溶け込み性を向上させる元素である。しかし、Ｓの含有量が０．０１質量％より高い場合、硫化物系の介在物が生成し、耐食性が低下する。そのため、Ｓの含有量は、０．０００１質量％以上０．０１質量％以下、好ましくは０．００５質量％以下とする。
　Ｃｒは、ステンレス鋼の耐食性確保のため必須の元素である。しかし、Ｃｒの含有量が２５質量％より高い場合、ステンレス鋼の製造が困難となるとともに、介在物中のＣｒ2Ｏ3の含有率が増加するため、ＭｎＯ・Ａｌ２Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3が生成しやすくなる。そのため、Ｃｒの含有量は、１６質量％以上２５質量％以下とする。
　Ｃｕは、ステンレス鋼の加工性を向上させる元素であり、オーステナイト安定化元素でもある。Ｃｕの含有量が４．０質量％より高い場合、鋳片割れが発生するなど製造性に悪影響を及ぼす。また、Ｃｕは選択元素であり、無添加も含む。そのため、Ｃｕの含有量は、０質量％以上４．０質量％以下とし、含有される場合には、０．１質量％以上４．０質量％以下とする。
　Ｍｏは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる元素である。しかし、Ｍｏの含有量が５質量％より高い場合、シグマ相の生成を促進し、母材の脆化を引き起こすため、望ましくない。そのため、Ｍｏの含有量は、５質量％以下、好ましくは０．０１質量％以上３質量％以下とする。
　Ａｌは、汎用精錬法を用いて製造されるステンレス鋼に脱酸材として添加される場合がある元素であるが、本発明のようなＳｉ脱酸鋼では原料の不純物や耐火物などの溶損を原因として不可避的に入ってくる元素である。また、Ａｌの含有量が０．００５質量％より高い場合、大型かつ硬質のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3および／または大型かつ硬質のＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3が生成し、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきに繋がる。そのため、Ａｌの含有量は、０．００５質量％以下、好ましくは０．００３質量％以下とする。
　Ｃａは、ステンレス鋼の熱間加工性を良好にする元素である。Ｃａは、後述するＶＯＤまたはＡＯＤの精錬後にＣａ－Ｓｉ合金などの形で添加されてもよい。本実施の形態において、Ｃａは、含有量が０．００３０質量％より高いと鋳片での粗大なスラグ系介在物の生成により箔における介在物個数が増加する。そのため、Ｃａの含有量は、０．００３０質量％以下（無添加含まず）、好ましくは０．００１０質量％以下とする。
　Ｍｇは、脱酸に有効な元素であり、本発明のようなＳｉ脱酸鋼では原料の不純物や耐火物などの溶損を原因として不可避的に入ってくる元素である。しかし、含有量が０．００１０質量％より高い場合、大型かつ硬質のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3が生成し、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきに繋がる。そのため、Ｍｇの含有量は、０．００１０質量％以下、好ましくは０．０００５質量％以下とする。
　Ｏは、含有量が０．００１０質量％より低い場合、大型かつ硬質のＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3が生成し、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきに繋がる。また、Ｏは、含有量が０．００６０質量％より高い場合、大型かつ硬質のＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3が生成し、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきに繋がる。そのため、Ｏの含有量は、０．００１０質量％以上０．００６０質量％以下、好ましくは０．００２０質量％以上０．００５０質量％以下とする。
　Ｎは、ステンレス鋼の耐食性を向上させる元素であり、オーステナイト安定化元素でもある。Ｎは、Ａｌの含有量が上記の低含有量である場合、介在物を生成しないものの、０．５質量％より高い含有量では鋼塊中に気泡が発生し、ステンレス鋼の製造性に悪影響を及ぼす。そのため、Ｎの含有量は、０．０００１質量％以上０．５質量％以下とする。
　ＲＥＭは、ステンレス鋼の熱間加工性を改善させる元素である。ＲＥＭの含有量が０．００３０質量％より高い場合、ノズル閉塞を起こし、ステンレス鋼の製造性に悪影響を及ぼす。また、ＲＥＭは、選択元素であるため、無添加も含む。そのため、ＲＥＭの含有量は、０質量％以上０．００３０質量％以下とし、含有される場合には、０．００００１質量％以上０．００３０質量％以下とする。
　Ｂは、Ｃａ同様、ステンレス鋼の熱間加工性を良好にする元素であるため、必要に応じて０．００５０質量％以下の範囲で添加してよい。添加する場合、好ましくは含有量を０．０００１質量％以上０．００３０質量％以下とする。
　ＴｉおよびＮｂは、ＣまたはＮと析出物を生成し、熱処理時の結晶粒粗大化を防止するのに有効であるため、それぞれ０．５０質量％以下の範囲で添加してよい。添加する場合、好ましくは含有量をそれぞれ０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。
　Ｖ、Ｗ、Ｃｏ、Ｓｎは、何れもステンレス鋼の耐食性を向上させる元素であり、必要に応じて添加してよい。添加する場合は、Ｖ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｗ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｃｏ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｓｎ：０．０１質量％以上１．００質量％以下の含有量とすることが好ましい。
　次に、上記ステンレス鋼の製造方法について説明する。
　上記ステンレス鋼を製造するに際には、原料を溶解および精錬し、上述のように成分調整したステンレス鋼を溶製する。
　精錬工程においては、ＶＯＤまたはＡＯＤを用いる。ＡＯＤの後にＬＦを実施してもよい。
　本実施の形態では、精錬工程における還元時に発生するスラグ系介在物の生成抑制のため、還元材を高純度化し、また投入量を制御することで、スラグ組成を制御し、かつ、メタル中の脱酸元素およびＯ濃度を規定することにより、ステンレス鋼中の介在物の組成を制御する。
　すなわち、鋳片で主に確認されるスラグ系介在物（ＣａＯ－ＳｉＯ2－Ａｌ2Ｏ3－ＭｇＯ－ＭｎＯ－Ｃｒ2Ｏ3系）にＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3およびＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3が生成した場合、スラグ系介在物は圧延時に延伸して微細化する一方で、硬質なＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3およびＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3は最終箔製品において比較的大型の介在物として残存して製造時の穴あきや疲労特性の低下を招く。そこで、本実施の形態では、箔の状態で微細な介在物に制御可能なＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3をあえて生成しやすい状態にしながら、ＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3が微細になるようにスラグ組成、脱酸元素、および、Ｏ濃度を調整する。
　本実施の形態では、精錬工程において、原料または取鍋に含まれるＡｌおよびＡｌ2Ｏ3を精錬に支障のない範囲で除くように調整する。また、鋼中のＯ濃度が上記の範囲となるように、十分な量のＦｅ－Ｓｉ合金またはメタルＳｉを用いて脱酸し、さらに、ＣａＯまたはＳｉＯ2を添加する。この際、スラグの流動性を確保するため、ＣａＦ2が所定量含有されていてもよい。
　これにより、精錬スラグ組成を、質量％比でＣａＯ／ＳｉＯ2：１．１以上１．７以下、好ましくは１．２以上１．６以下、Ａｌ2Ｏ3：４．０質量％以下、好ましくは２．０質量％以下、かつ、ＭｇＯ：１０．０質量％以下、好ましくは８．０質量％以下に制御する。このスラグ組成は、ＶＯＤ後、または、ＡＯＤおよびＬＦ後の値とする。ＣａＯ／ＳｉＯ2が１．７より高いと、第二介在物が生じ、ＣａＯ／ＳｉＯ2が１．１より低いと、第一介在物が生じる。
　また、精錬スラグ投入後に、５０Ｗ／ｔｏｎ以上の攪拌動力で５分以上、溶鋼を攪拌保持する。攪拌動力が５０Ｗ／ｔｏｎ以下であると密度が小さく有害度が高い第二介在物が充分に浮上しないため、多くなりすぎる。また、攪拌保持時間が５分未満であると第一介在物と第二介在物とがいずれも浮上せず、多くなりすぎる。攪拌動力が１５０Ｗ／ｔｏｎ以上では溶鋼上に存在するスラグを巻き込み、第二介在物が増加する恐れがあるため、攪拌動力を１５０Ｗ／ｔｏｎ以下とすることが望ましい。攪拌保持時間の上限は特に定められるものではないが、攪拌による効果が飽和する一方で設備上の負荷や製造上の効率が低下する意味合いから、攪拌保持時間を３０分以下とすることが好ましい。攪拌はＶＯＤやＬＦのガス吹込みによる方法のほか、機械的な混合や電磁攪拌などの他の方法でも実施することができる。
　そして、精錬工程の後、連続鋳造工程を経て、所定厚のスラブを形成する。
　この結果、ＭｎＯ：１０質量％以上、Ｃｒ2Ｏ3＋Ａｌ2Ｏ3：３０質量％以上、ＣａＯ：１０質量％以下の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第一介在物と、ＭｇＯ：１０質量％以上、Ａｌ2Ｏ3：２０質量％以上の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第二介在物とを含まないステンレス鋼を製造できる。
　そのため、このステンレス鋼に対し、熱間圧延工程、熱延板焼鈍・酸洗工程、冷間圧延工程、冷延板焼鈍・酸洗工程、冷間圧延工程、光輝焼鈍工程、研磨工程を経て、０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みを有するステンレス鋼箔を製造した際に、第一介在物が組成変化したＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3と、第二介在物が組成変化したＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3とが含まれず、かつ、最大円相当直径５μｍ以上の介在物の総和が０．５個／ｍｍ2以下となる。
　このように、本実施の形態によれば、精錬工程の還元時に発生する介在物組成制御のため、精錬時のスラグ組成と溶鋼中の脱酸元素およびＯ濃度を調整することで適切な介在物組成に制御する。これにより、表層の介在物個数を低減して、製造時の穴あきや疲労特性のばらつきを低減可能な、表面性状に優れたオーステナイト系ステンレス鋼を提供できる。
　（実施例１）
　以下、本実施例および比較例について説明する。
　表１に示すサンプルＮｏ．１～55の鋼種の各組成のオーステナイト系ステンレス鋼のスクラップや合金原料を電気炉で溶解した後、ＡＯＤ精錬工程、または、転炉および真空脱ガス(ＶＯＤ)精錬工程において脱炭精錬を行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示す各元素の含有量は、質量％での値である。また、サンプルＮｏ．38は、ＲＥＭを０．００１質量％、サンプルＮｏ．39はＢを０．００２質量％、サンプルＮｏ.40はＮｂを０．４質量％含む。
　また、石灰石、蛍石、フェロシリコンを添加して酸化したＣｒの還元と脱酸および脱硫を実施した。このとき、スラグの塩基度ＣａＯ／ＳｉＯ2を１．０～２．０まで変化させるとともに脱酸剤として使用するＳｉ、Ａｌ濃度を変化させた。なお、精錬スラグ投入後に、ＶＯＤまたはＬＦにてＡｒガスの底吹きを実施して、攪拌動力１００Ｗ／ｔｏｎで２０分溶鋼を攪拌保持した。
　さらに、取鍋（ＡＯＤ精錬の場合には取鍋に出鋼後）においては成分調整とＡｒ（アルゴン）バブリングによる温度調整を行い、連続鋳造工程によりスラブを製造した。
　このスラブの表層１０ｍｍにおいて、サンプルを切り出し、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）・ＥＤＳ（エネルギー分散型Ｘ線分析装置）を用いて１００ｍｍ2の面積中に存在する円相当直径５μｍ以上の介在物の平均介在物組成を測定した。
　さらに、上記スラブを熱間圧延（減面率９０％以上）、熱延板焼鈍・酸洗、冷間圧延、冷延板焼鈍・酸洗を実施し、０．３ｍｍの冷延鋼帯を作製した。
　そして、冷間圧延により０．０５ｍｍの箔帯にし、溶体化処理などを施すため１１５０℃で光輝焼鈍した。この箔製品の表層をエメリー紙による研磨およびバフ研磨を行った後に、３００ｍｍ2の面積中に存在する最大円相当直径５μｍ以上の介在物の個数を測定した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　各表中のサンプルＮｏ．１～40は、それぞれ本実施例に対応する。これらのサンプルについては、鋼中成分、および、精錬工程でのスラグ成分が上記の実施の形態の範囲を満足していたために、規定の硬質介在物（ＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3およびＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3）が少なく、個数密度が低く（０．４２個／ｍｍ2以下）、良好な品質を得ることができた。
　それに対し、各表中のサンプルＮｏ．41～55は、それぞれ比較例に対応する。これらのサンプルについては、鋼中成分、および／または、精錬工程でのスラグ成分が上記の実施の形態の範囲を逸脱していたため（表中の下線）、規定の硬質介在物（ＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3およびＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3）が多く、個数密度が高かった（表中の下線）。
　（実施例２）
　表３に示すサンプルＮｏ．56～64について、ＶＯＤまたはＬＦにて底吹きガス量を変更し、攪拌動力と攪拌保持時間を表４に示すように変更した以外は、実施例１同様にサンプル採取と評価を行った。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表４のサンプルＮｏ．56～60は、それぞれ本実施例に対応する。これらのサンプルについては、実施例１で確認した本発明の条件および攪拌動力と攪拌保持時間を満たしていたために、規定の硬質介在物（ＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3およびＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3）が少なく、個数密度が低く、良好な品質を得ることができた。
　一方、表４のサンプルＮｏ．61～64は、それぞれ比較例に対応する。これらのサンプルについては、実施例１で確認した本発明の条件は満たしたものの攪拌動力と攪拌保持時間を逸脱していたため（表中の下線）、規定の硬質介在物（ＭｎＯ・Ａｌ2Ｏ3・Ｃｒ2Ｏ3およびＭｇＯ・Ａｌ2Ｏ3）が多く、個数密度が高かった（表中の下線）。
　したがって、上記の各実施例に示されるように、本発明の条件を満たすことにより、表面性状に優れたステンレス鋼が製造できることが確認された。

Claims (7)

  1. 　Ｃ：０．０００１質量％以上０．１５質量％以下、Ｓｉ：０．３０質量％以上２．０質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１５質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｎｉ：５質量％以上３０質量％以下、Ｓ：０．０００１質量％以上０．０１質量％以下、Ｃｒ：１６質量％以上２５質量％以下、Ｍｏ：５質量％以下、Ａｌ：０．００５質量％以下、Ｃａ：０．００３０質量％以下、Ｍｇ：０．００１０質量％以下、Ｏ：０．００１０質量％以上０．００６０質量％以下、Ｎ：０．０００１質量％以上０．５質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、
    　０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みにおいて、最大円相当直径５μｍ以上の介在物が０．５個／ｍｍ2以下である
    　ことを特徴とする金属箔用ステンレス鋼。
  2. 　ＭｎＯ：１０質量％以上、Ｃｒ2Ｏ3＋Ａｌ2Ｏ3：３０質量％以上、ＣａＯ：１０質量％以下の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第一介在物と、ＭｇＯ：１０質量％以上、Ａｌ2Ｏ3：２０質量％以上の平均組成を有する円相当直径５μｍ以上の第二介在物と、を含まない
    　ことを特徴とする請求項１記載の金属箔用ステンレス鋼。
  3. 　Ｃｕ：０．１質量％以上４．０質量％以下、ＲＥＭ：０．００００１質量％以上０．００３０質量％以下、Ｂ：０．０００１質量％以上０．００５０質量％以下、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｎｂ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｖ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｗ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｃｏ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｓｎ：０．０１質量％以上１．００質量％以下の少なくともいずれか１種をさらに含有する
    　ことを特徴とする請求項１または２記載の金属箔用ステンレス鋼。
  4. 　０．０１０ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の厚みであり、成分組成が、Ｃ：０．０００１質量％以上０．１５質量％以下、Ｓｉ：０．３０質量％以上２．０質量％以下、Ｍｎ：０．１質量％以上１５質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｎｉ：５質量％以上３０質量％以下、Ｓ：０．０００１質量％以上０．０１質量％以下、Ｃｒ：１６質量％以上２５質量％以下、Ｍｏ：５質量％以下、Ａｌ：０．００５質量％以下、Ｃａ：０．００３０質量％以下、Ｍｇ：０．００１０質量％以下、Ｏ：０．００１０質量％以上０．００６０質量％以下、Ｎ：０．０００１質量％以上０．５質量％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、最大円相当直径５μｍ以上の介在物が０．５個／ｍｍ2以下である
    　ことを特徴とするステンレス鋼箔。
  5. 　Ｃｕ：０．１質量％以上４．０質量％以下、ＲＥＭ：０．００００１質量％以上０．００３０質量％以下、Ｂ：０．０００１質量％以上０．００５０質量％以下、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｎｂ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下、Ｖ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｗ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｃｏ：０．０１質量％以上１．００質量％以下、Ｓｎ：０．０１質量％以上１．００質量％以下の少なくともいずれか１種をさらに含有する
    　ことを特徴とする請求項４記載のステンレス鋼箔。
  6. 　請求項１ないし３いずれか一記載の金属箔用ステンレス鋼を製造する金属箔用ステンレス鋼の製造方法であって、
    　ＶＯＤまたはＡＯＤにて精錬を行う精錬工程を備え、
    　精錬工程において、原料または取鍋に含まれるＡｌおよびＡｌ2Ｏ3を調整し、Ｆｅ－Ｓｉ合金またはメタルＳｉを用いて脱酸するとともに、ＣａＯまたはＳｉＯ2を添加することで、スラグ組成を、質量％比でＣａＯ／ＳｉＯ2：１．１以上１．７以下、Ａｌ2Ｏ3：４．０質量％以下、かつ、ＭｇＯ：１０．０質量％以下とし、さらに、精錬スラグ原料および合金原料を添加後に５０Ｗ／ｔｏｎ以上の攪拌動力で５分以上溶鋼を攪拌保持する
    　ことを特徴とする金属箔用ステンレス鋼の製造方法。
  7. 　請求項４または５記載のステンレス鋼箔を製造するステンレス鋼箔の製造方法であって、
    　ＶＯＤまたはＡＯＤにて精錬を行う精錬工程を備え、
    　精錬工程において、原料または取鍋に含まれるＡｌおよびＡｌ2Ｏ3を調整し、Ｆｅ－Ｓｉ合金またはメタルＳｉを用いて脱酸するとともに、ＣａＯまたはＳｉＯ2を添加することで、スラグ組成を、質量％比でＣａＯ／ＳｉＯ2：１．１以上１．７以下、Ａｌ2Ｏ3：４．０質量％以下、かつ、ＭｇＯ：１０．０質量％以下とし、さらに、精錬スラグ原料および合金原料を添加後に５０Ｗ／ｔｏｎ以上の攪拌動力で５分以上溶鋼を攪拌保持する
    　ことを特徴とするステンレス鋼箔の製造方法。
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