JPH01270543A - 気相法炭素繊維造粒物 - Google Patents
気相法炭素繊維造粒物Info
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- JPH01270543A JPH01270543A JP63099613A JP9961388A JPH01270543A JP H01270543 A JPH01270543 A JP H01270543A JP 63099613 A JP63099613 A JP 63099613A JP 9961388 A JP9961388 A JP 9961388A JP H01270543 A JPH01270543 A JP H01270543A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B14/00—Use of inorganic materials as fillers, e.g. pigments, for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of inorganic materials specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
- C04B14/38—Fibrous materials; Whiskers
- C04B14/386—Carbon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、高温炉用の断熱材として用いられ、或は導電
性フィシ−としての用途が期待される、気相成長炭素繊
維によって′つくられ、ハンドリングの際の飛散が少な
く、汚染が防止され、保管や運搬が容易な気相法炭素1
!i維造粒物に関し、特に充填用断熱材として使用した
際、嵩密度が低く、弾力性に富むため、充填層の密度が
低く保持され、熱容aの小さい断熱層が形成される気相
法炭素繊維造粒物に関する。
性フィシ−としての用途が期待される、気相成長炭素繊
維によって′つくられ、ハンドリングの際の飛散が少な
く、汚染が防止され、保管や運搬が容易な気相法炭素1
!i維造粒物に関し、特に充填用断熱材として使用した
際、嵩密度が低く、弾力性に富むため、充填層の密度が
低く保持され、熱容aの小さい断熱層が形成される気相
法炭素繊維造粒物に関する。
(従来の技術)
従来、高温か用の充填断熱月として用いられるザーマル
オイルファーネス、或は複合相へ導電性を付与するフィ
ラーとして用いられるアセチレンブラック等のカーボン
ブラックは、ハンドリングの際の飛散による汚染やロス
を防止するため造粒され、いわゆるヒートに加工されて
使用に供されている。
オイルファーネス、或は複合相へ導電性を付与するフィ
ラーとして用いられるアセチレンブラック等のカーボン
ブラックは、ハンドリングの際の飛散による汚染やロス
を防止するため造粒され、いわゆるヒートに加工されて
使用に供されている。
ところで、−t=記ヒビー状カーボンブラック【よ、ハ
ンドリングの際、飛散、汚染の防1カが未だ不充分で、
現場ではその扱いに苦慮しているのが実状である。さら
に充IXUとして、例えばAイルファーネスブラックの
ビードを使用した場合、これが相当細かい粉粒物である
ため、充填時の高密瓜が0.4r//c−#以−Fと大
きな値となり、繊紺質の断熱材等と比べて、炉体の熱容
量が増加し、消費]−ネルギーが増太し、熱効率が悪い
原因どなっ(いる。
ンドリングの際、飛散、汚染の防1カが未だ不充分で、
現場ではその扱いに苦慮しているのが実状である。さら
に充IXUとして、例えばAイルファーネスブラックの
ビードを使用した場合、これが相当細かい粉粒物である
ため、充填時の高密瓜が0.4r//c−#以−Fと大
きな値となり、繊紺質の断熱材等と比べて、炉体の熱容
量が増加し、消費]−ネルギーが増太し、熱効率が悪い
原因どなっ(いる。
本発明は上記の事情に鑑み、充填拐、或は導電性フィシ
−として用いた場合、ハンドリング性に優れ、特に断熱
(Aどしては、嵩密度が低くて熱容量が小さく、エネル
1゛−を節約づることができる気相成炭素繊ll造粒物
を提供することを目的とJる1゜ (課題を解決覆るだめの手段〕 上記の目的を達成Jる7jめに、本発明の気相成炭素繊
N造粒物においては、径01・−05μm、長さ10へ
・1000μmの気相成長炭素繊維を造粒して造粒物と
する。造粒物は、粒径が05〜10mで、嵩密度が0.
05〜0.29 /cmのものがよく、また、繊維を有
機結合剤で結着で−れば、強固な造粒物となる。
−として用いた場合、ハンドリング性に優れ、特に断熱
(Aどしては、嵩密度が低くて熱容量が小さく、エネル
1゛−を節約づることができる気相成炭素繊ll造粒物
を提供することを目的とJる1゜ (課題を解決覆るだめの手段〕 上記の目的を達成Jる7jめに、本発明の気相成炭素繊
N造粒物においては、径01・−05μm、長さ10へ
・1000μmの気相成長炭素繊維を造粒して造粒物と
する。造粒物は、粒径が05〜10mで、嵩密度が0.
05〜0.29 /cmのものがよく、また、繊維を有
機結合剤で結着で−れば、強固な造粒物となる。
本発明の造粒物に用いられる気相成長炭素繊維は、径が
0.1・〜O,Stl m 1長さが10〜1000μ
7rLのしので、枝分れや捲縮のある6のが好ましいが
、特に、細く短いu&紺の場合、枝分れ、捲縮をイ」1
ノることが要求される。
0.1・〜O,Stl m 1長さが10〜1000μ
7rLのしので、枝分れや捲縮のある6のが好ましいが
、特に、細く短いu&紺の場合、枝分れ、捲縮をイ」1
ノることが要求される。
径が0.1μm未満では強度が弱く、05μmnを越え
ると、固くなり1ざて弾性が低下づる。まlこ、長さが
10/、tIrL未渦では造粒物とした場合の高密1良
が大きくなり、1000μ7nを越えると造粒物の強度
が低−トJる。
ると、固くなり1ざて弾性が低下づる。まlこ、長さが
10/、tIrL未渦では造粒物とした場合の高密1良
が大きくなり、1000μ7nを越えると造粒物の強度
が低−トJる。
」二記気相成長炭素繊紺の造粒は、例えばカーボンブラ
ックの湿式造粒と同様な方法によって?jむうことが出
来る。第1図に装置の一例を示tJ、うに、ドラム1の
中心軸線に沿って、直角方向の多数のビン2が取イ」り
られた回転軸3が設りられた造粒機を用い、ホッパ4よ
り所定の速度で気相成長炭素mHを供給するとともに、
噴W[15より所定の速度で、水等を噴霧しながら、ピ
ン2ににっ′C撹拌覆ることによって造粒される。
ックの湿式造粒と同様な方法によって?jむうことが出
来る。第1図に装置の一例を示tJ、うに、ドラム1の
中心軸線に沿って、直角方向の多数のビン2が取イ」り
られた回転軸3が設りられた造粒機を用い、ホッパ4よ
り所定の速度で気相成長炭素mHを供給するとともに、
噴W[15より所定の速度で、水等を噴霧しながら、ピ
ン2ににっ′C撹拌覆ることによって造粒される。
造粒物の大きさ(ま、撹拌時間、添加づる水ilなどを
調整づることによって種々な大きさのまゆ形状の造粒物
と覆ることが出来るが、造粒物のサイズは、0.5〜1
0 mm 、嵩密度は0.05 ヘ−0,29/dのも
のがよい。径が0.5m未満では取扱い易さの効果が発
揮されず、造粒物を充填した場合の嵩密度が大きくなる
。まIこ10mを越えると嵩密度は小さくなるが、強度
的に弱く、扱いにくくなる。
調整づることによって種々な大きさのまゆ形状の造粒物
と覆ることが出来るが、造粒物のサイズは、0.5〜1
0 mm 、嵩密度は0.05 ヘ−0,29/dのも
のがよい。径が0.5m未満では取扱い易さの効果が発
揮されず、造粒物を充填した場合の嵩密度が大きくなる
。まIこ10mを越えると嵩密度は小さくなるが、強度
的に弱く、扱いにくくなる。
上記造粒物は、湿式造粒の際に噴霧する水を樹脂含有液
体に変えたり、使用Jる気相成長炭素繊維の製造法を変
えることによってその物性を変えることが出来る。
体に変えたり、使用Jる気相成長炭素繊維の製造法を変
えることによってその物性を変えることが出来る。
づなわら、繊維に対して数±wt%の水を噴霧しながら
造粒した造粒物をそのまま乾燥したものは、比較的容易
にヘンシー1−ルミキ“り一等で解砕可能な造粒物どな
る。しかし、取扱い中込粒物表面から繊維がバラバラに
なって脱落づ−ることは意外に少ない。これは、微小な
繊維同志が造粒工程中に三次元的に複雑にからまり、接
触部も多く構造が崩れに二くいことによる。
造粒した造粒物をそのまま乾燥したものは、比較的容易
にヘンシー1−ルミキ“り一等で解砕可能な造粒物どな
る。しかし、取扱い中込粒物表面から繊維がバラバラに
なって脱落づ−ることは意外に少ない。これは、微小な
繊維同志が造粒工程中に三次元的に複雑にからまり、接
触部も多く構造が崩れに二くいことによる。
また、水溶性の糖蜜、デンプンなど、あるいはポリビニ
ルアルコール4【どの粘着elをもったパイ ・−!:
)− ンダーを噴霧液に添加し−(いると乾燥後の造粒物はか
なり強固で密度も高めになる。これらバインダーは、1
000 ’C程度の熱処理をすると1よどんど残らない
ので、使用目的によってバインダーを残づ−か飛ばJか
を選択できる。
ルアルコール4【どの粘着elをもったパイ ・−!:
)− ンダーを噴霧液に添加し−(いると乾燥後の造粒物はか
なり強固で密度も高めになる。これらバインダーは、1
000 ’C程度の熱処理をすると1よどんど残らない
ので、使用目的によってバインダーを残づ−か飛ばJか
を選択できる。
また、気相成長炭素繊維をつくる際に、反応渇1身を低
目、例えば1000°C〜1200℃に設定して、繊維
に揮発性炭化水素が吸着した状態の!1ilIIllを
つくり、これに水を噴霧しで造粒したムのは、造粒後1
000℃程度で焼成すると、残留炭化水素が炭化して結
着剤どなり、取扱い易い、より強固な造粒体となる。
目、例えば1000°C〜1200℃に設定して、繊維
に揮発性炭化水素が吸着した状態の!1ilIIllを
つくり、これに水を噴霧しで造粒したムのは、造粒後1
000℃程度で焼成すると、残留炭化水素が炭化して結
着剤どなり、取扱い易い、より強固な造粒体となる。
作製した繊維に揮発性炭化水素ガスを別途供給して吸着
ざUてやってb同様の効果が期待される。
ざUてやってb同様の効果が期待される。
また、造粒時に水の代りにフェノール樹脂、フラン樹脂
等の有機バインダーをアルコール、ケトン類などの溶剤
に小量溶解しlcものを用いて造粒し、1000°C以
上で焼成すると、バインダーの炭化、結着作用にJ:っ
て、さらに強固な造粒体となる。
等の有機バインダーをアルコール、ケトン類などの溶剤
に小量溶解しlcものを用いて造粒し、1000°C以
上で焼成すると、バインダーの炭化、結着作用にJ:っ
て、さらに強固な造粒体となる。
有機バインダーは繊維100重量部に対し1・〜100
重賞部、望ましくは10〜50重量部が適当である。
重賞部、望ましくは10〜50重量部が適当である。
このように使用目的に対応して、造粒物をつくり、或は
造粒後の焼成を行えばよい。
造粒後の焼成を行えばよい。
例えば、高温炉で使用づる充填断熱材としては、熱伝導
性の安定、耐熱性のため、使用される温度以上で熱処理
しておく必要がある。そのため、2000 ’Qまたは
それ以上の温度で造粒体を非酸化性雰囲気で焼成づる。
性の安定、耐熱性のため、使用される温度以上で熱処理
しておく必要がある。そのため、2000 ’Qまたは
それ以上の温度で造粒体を非酸化性雰囲気で焼成づる。
また、導電性フィラーどして使用づる揚台に【ま、造粒
物の状態で所望の温度で熱処理し、使用する前に解砕し
C用いるので、解砕の比較的容易な造粒体を用いる。
物の状態で所望の温度で熱処理し、使用する前に解砕し
C用いるので、解砕の比較的容易な造粒体を用いる。
上記高温炉の充填断熱利用としてつくられた造粒体をi
:’!i記炉に請めた場合、それぞれの造粒物が弾力性
に富んでいるため、隙間が出来にクク、炉体各部に密着
覆る。また造粒体の嵩密度が小さいため、充填層の嵩密
度はカーボンブラックを充填した充填層の172〜17
6にしかならない。しかも、造粒体自体が微小V&紺の
集合体であるため、繊維質断熱材と同様、空隙を細かく
寸断することから、輻射熱の遮閉効果が大きく、高温で
の断熱性に1ぐれ、断熱性能が高く、かつ熱容量の低い
、消費エネルギーの少ない断熱材となる。
:’!i記炉に請めた場合、それぞれの造粒物が弾力性
に富んでいるため、隙間が出来にクク、炉体各部に密着
覆る。また造粒体の嵩密度が小さいため、充填層の嵩密
度はカーボンブラックを充填した充填層の172〜17
6にしかならない。しかも、造粒体自体が微小V&紺の
集合体であるため、繊維質断熱材と同様、空隙を細かく
寸断することから、輻射熱の遮閉効果が大きく、高温で
の断熱性に1ぐれ、断熱性能が高く、かつ熱容量の低い
、消費エネルギーの少ない断熱材となる。
本発明にもちいる気相成長炭素繊維は公知の方法、例え
ば特公昭62−242号公報に記載された方法でつくる
ことかできる。
ば特公昭62−242号公報に記載された方法でつくる
ことかできる。
次に実施例、比較例を示して本発明を具体的に説明する
。
。
実施例1
原料ガスとしてのベンゼンに鉄の超微粒子を分散後、水
素ガスにより噴霧して1250〜1300”Cの温度で
熱分解する公知の方法(62−242)で作成した径0
.1〜0.511m、長さ10〜1000μmrLの気
相成長炭素!l紺を第1図に示す造粒機に入れ、繊維に
対して約30wt%の水を霧状に供給しながら30分間
撹拌したのち、ブロワ−により払い出して捕集した。こ
の捕集された141維は、造粒された状態となっており
、これをそのまま真空乾燥器内で80℃にて約2.hr
乾燥した後取り出し、j:ゆ玉状の造粒物が得られた。
素ガスにより噴霧して1250〜1300”Cの温度で
熱分解する公知の方法(62−242)で作成した径0
.1〜0.511m、長さ10〜1000μmrLの気
相成長炭素!l紺を第1図に示す造粒機に入れ、繊維に
対して約30wt%の水を霧状に供給しながら30分間
撹拌したのち、ブロワ−により払い出して捕集した。こ
の捕集された141維は、造粒された状態となっており
、これをそのまま真空乾燥器内で80℃にて約2.hr
乾燥した後取り出し、j:ゆ玉状の造粒物が得られた。
この造粒物は、径が05〜4順、嵩密度が0.05〜o
、08 g/cn?で、ハンドリングの際の飛散は少な
く、取扱い易いものであった。
、08 g/cn?で、ハンドリングの際の飛散は少な
く、取扱い易いものであった。
実施例2
実施例1と同様のIl!雑に対して約50wt%の水を
供給し、40分間造粒した以外は実施例1と同じにして
、乾燥造粒物をつくった。得られた造粒物は、径が2〜
7#、嵩密度が0.08〜0.159/dで、粒径、嵩
密度共に実施例1よりやや大きく、取扱い易さはばば同
等であった。
供給し、40分間造粒した以外は実施例1と同じにして
、乾燥造粒物をつくった。得られた造粒物は、径が2〜
7#、嵩密度が0.08〜0.159/dで、粒径、嵩
密度共に実施例1よりやや大きく、取扱い易さはばば同
等であった。
実施例3
気相成長炭素繊維に予め、ナフタレンを約5wt%吸着
させたものを使用した以外は、実施例1と同様にして造
粒し、これを真空乾燥器内で60℃で約1hr乾燥した
後、黒鉛るつぼに軽く詰めて、1000℃で焼成した。
させたものを使用した以外は、実施例1と同様にして造
粒し、これを真空乾燥器内で60℃で約1hr乾燥した
後、黒鉛るつぼに軽く詰めて、1000℃で焼成した。
なお、ナフタレンの吸着は100℃の恒温槽で加熱蒸発
したナフタレンをアルゴンガスキャリアーにより適量の
炭素IIMtに供給J−る形で行なった。得られた造粒
物は、径が1〜= 9− 5 mmで、若干嵩密度が高く、0.08〜0.189
/dの範囲のものであった。この造粒物は強度が比較的
高く、実施例1.2のものに比【ノて取扱い易いもので
あった。
したナフタレンをアルゴンガスキャリアーにより適量の
炭素IIMtに供給J−る形で行なった。得られた造粒
物は、径が1〜= 9− 5 mmで、若干嵩密度が高く、0.08〜0.189
/dの範囲のものであった。この造粒物は強度が比較的
高く、実施例1.2のものに比【ノて取扱い易いもので
あった。
実施例4
第1図の水供給口よりフェノール樹脂sa’r。
W1%のエタノール溶液を霧状に供約し、実施例1の気
相成長炭素111tを用いて造粒物をつくった。
相成長炭素111tを用いて造粒物をつくった。
この場合、エタノール溶液の供給量ににっU、3Th粒
物の径が異なってくるが、約3owt%噴霧供給して3
0分撹拌造粒したものを乾燥器内ぐ150℃。
物の径が異なってくるが、約3owt%噴霧供給して3
0分撹拌造粒したものを乾燥器内ぐ150℃。
1hr乾燥した後、黒鉛るつぼに軽く詰めて、ioo。
℃で焼成した。得られた造粒物の径は3〜10m。
嵩密度は0.12〜2.09 /Cl11に達していた
。この造粒物は、実施例1〜3のどれにりも強固で、ハ
ンドリングにおいて飛散せず、取扱い易かった。
。この造粒物は、実施例1〜3のどれにりも強固で、ハ
ンドリングにおいて飛散せず、取扱い易かった。
実施例5
実施例3の乾燥物を、黒鉛るつぼに軽く詰めて、220
0℃で焼成処理し、径が1〜5 m 、嵩密度が0.0
8〜0.189/Cdの造粒物をつくった。
0℃で焼成処理し、径が1〜5 m 、嵩密度が0.0
8〜0.189/Cdの造粒物をつくった。
この造粒物と、副イルファーネスブラックとを、第2図
に示す中心にタンマン管11を右する高温炉12に、そ
れぞれ充填断熱材として充填した。
に示す中心にタンマン管11を右する高温炉12に、そ
れぞれ充填断熱材として充填した。
充1眞層13の高密I良(ま、オイルファーネスブラッ
クの場合0.45g /lyfに達したのに対し、上記
造粒物では約0.09SJ/cwtであった。
クの場合0.45g /lyfに達したのに対し、上記
造粒物では約0.09SJ/cwtであった。
次いC゛、タンマン管11をヒーターどして、ターミナ
ル14を介して通電発熱さけ、中心のか体を2000℃
まで加熱づる際に−・定の電力を与えて胃渇し、200
0°Cに達づるど同時に電力を停止した。
ル14を介して通電発熱さけ、中心のか体を2000℃
まで加熱づる際に−・定の電力を与えて胃渇し、200
0°Cに達づるど同時に電力を停止した。
この時の時間に対する炉体中心湿度の変化を第3図に示
J。オイルファーネスブラックと造粒体について、その
挙動、特に温度1臂の速度は大ぎく異なる1、熱伝ヤ’
> t/は双方で(よどんど違いがないことは、4温時
に供給した電力量があまり違わなかったことから111
−測されるが、湿度J−5′+’ 、 ’F降の速度は
造粒体の方では非常に速いことがわかった。
J。オイルファーネスブラックと造粒体について、その
挙動、特に温度1臂の速度は大ぎく異なる1、熱伝ヤ’
> t/は双方で(よどんど違いがないことは、4温時
に供給した電力量があまり違わなかったことから111
−測されるが、湿度J−5′+’ 、 ’F降の速度は
造粒体の方では非常に速いことがわかった。
これは造粒体を使用しIこ充1眞層(,1熱容t1iが
小さいからである。
小さいからである。
以上)ホべたように本発明に係る造粒物は取板いが容易
で、気相法炭素繊維の飛散、これによる汚染が防止され
、また、それぞれの目的に対応可能で、弾力性に富み、
これを高温炉充填断熱材どして使用した場合、隙間なく
充填され、その嵩密度も1かめて小さい等、多くの長所
を右づる。
で、気相法炭素繊維の飛散、これによる汚染が防止され
、また、それぞれの目的に対応可能で、弾力性に富み、
これを高温炉充填断熱材どして使用した場合、隙間なく
充填され、その嵩密度も1かめて小さい等、多くの長所
を右づる。
4、図面の簡ill 4;説明
第1図は本発明の造粒物を造粒Jる装置の−・例を丞す
図、第2図は断熱材を充填した充填層の性能を試験する
タンマン炉の図、第3図は木ざt明の造粒物ど詞イルフ
ァーネスブラックの性能の差を比較した図である。
図、第2図は断熱材を充填した充填層の性能を試験する
タンマン炉の図、第3図は木ざt明の造粒物ど詞イルフ
ァーネスブラックの性能の差を比較した図である。
1・・・・・・ドラム、 2・・・・・・ピン、
3・・・・・・回転軸、 4・・・・・・ホッパ
、b・・・・・噴霧[1、11・・・・・・タンマン管
、12・・・・・・高温炉、 13・・・・・・充
填層、17′I・・・・・・ターミナル。
3・・・・・・回転軸、 4・・・・・・ホッパ
、b・・・・・噴霧[1、11・・・・・・タンマン管
、12・・・・・・高温炉、 13・・・・・・充
填層、17′I・・・・・・ターミナル。
Claims (3)
- (1)径0.1〜0.5μm、長さ10〜1000μm
の気相成長炭素繊維よりなることを特徴とする気相法炭
素繊維造粒物。 - (2)気相成長炭素繊維よりなる造粒物のサイズが、粒
径0.5〜10mmで、その嵩密度が0.05〜0.2
g/cm^3である請求項(1)記載の気相法炭素繊維
造粒物。 - (3)気相成長炭素繊維を有機結合体で結着してなる請
求項(1)または(2)記載の気相法炭素繊維造粒物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63099613A JP2595296B2 (ja) | 1988-04-22 | 1988-04-22 | 気相法炭素繊維造粒物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63099613A JP2595296B2 (ja) | 1988-04-22 | 1988-04-22 | 気相法炭素繊維造粒物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01270543A true JPH01270543A (ja) | 1989-10-27 |
JP2595296B2 JP2595296B2 (ja) | 1997-04-02 |
Family
ID=14251944
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63099613A Expired - Lifetime JP2595296B2 (ja) | 1988-04-22 | 1988-04-22 | 気相法炭素繊維造粒物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2595296B2 (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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WO2013054914A1 (ja) | 2011-10-12 | 2013-04-18 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | カーボンナノ繊維凝集体、熱可塑性樹脂組成物、及び熱可塑性樹脂組成物の製造方法 |
-
1988
- 1988-04-22 JP JP63099613A patent/JP2595296B2/ja not_active Expired - Lifetime
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US8790581B2 (en) | 2001-05-25 | 2014-07-29 | Ibiden Co., Ltd. | Alumina-silica-based fiber, ceramic fiber, ceramic fiber complex, retaining seal material, production method thereof, and alumina fiber complex production method |
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WO2013054914A1 (ja) | 2011-10-12 | 2013-04-18 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | カーボンナノ繊維凝集体、熱可塑性樹脂組成物、及び熱可塑性樹脂組成物の製造方法 |
US9567452B2 (en) | 2011-10-12 | 2017-02-14 | Asahi Kasei Kabushiki Kaisha | Carbon nanofiber aggregate, thermoplastic resin composition, and method for producing thermoplastic resin composition |
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---|---|
JP2595296B2 (ja) | 1997-04-02 |
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