JPH01242751A - 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 - Google Patents
耐浸炭性にすぐれる耐熱合金Info
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- JPH01242751A JPH01242751A JP7154888A JP7154888A JPH01242751A JP H01242751 A JPH01242751 A JP H01242751A JP 7154888 A JP7154888 A JP 7154888A JP 7154888 A JP7154888 A JP 7154888A JP H01242751 A JPH01242751 A JP H01242751A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上のfll用分野)
本発明は、耐熱き金に関し、より具体的には、石油化学
工業における炭化水素類の熱分解・改質反応に使用され
る反応用管の材料として好適な耐浸炭性にすぐれる耐熱
合金に関する。
工業における炭化水素類の熱分解・改質反応に使用され
る反応用管の材料として好適な耐浸炭性にすぐれる耐熱
合金に関する。
(従来技術とその問題点〉
石油化学工業における炭化水素類の熱分解・改質反応で
は、炭化水素類の化学反応に伴い、カーボンが管、即ち
チューブの内表面に付着し、そのカーボンがチューブの
内部に拡散することにより、いわゆる浸炭現象が生じる
。
は、炭化水素類の化学反応に伴い、カーボンが管、即ち
チューブの内表面に付着し、そのカーボンがチューブの
内部に拡散することにより、いわゆる浸炭現象が生じる
。
例えば、前記反応管等の材料として、従来からA37M
規格のHP材(0,4C25Cr−35Ni−Fe)や
、その改良材(0,4C−25Cr−35N 1−Nb
、W、Mo −Fe)が使用されている。
規格のHP材(0,4C25Cr−35Ni−Fe)や
、その改良材(0,4C−25Cr−35N 1−Nb
、W、Mo −Fe)が使用されている。
しかし、これらHP及びHP改良材は、1100℃まで
は比較的良好な耐浸炭性を備えているが、1100℃を
超える温度域では、浸炭が加速され、材質が劣化すると
いう問題がある。一方、近年における操業の高温化につ
れて、特に高温における耐浸炭性の改善が要請されてい
る。
は比較的良好な耐浸炭性を備えているが、1100℃を
超える温度域では、浸炭が加速され、材質が劣化すると
いう問題がある。一方、近年における操業の高温化につ
れて、特に高温における耐浸炭性の改善が要請されてい
る。
本発明は、かかる要請を満たした新規な合金を提供する
ものである。
ものである。
(技術的手段及び作用)
本発明にか力)る耐熱合金は、C:0.1〜0.6%、
Si:4%以下、Mn+3%以下、P:O,Q3%以下
、S:0.03%以下、Cr:20〜35%、Ni:3
0〜65%、Mo:4〜10%、Nb:0.5〜5%を
含有し、残部実質的にFeからなる成分組成を有してい
る。なお、上記の「%」はすべて重量「%」であり、以
下の説明においても同じである。
Si:4%以下、Mn+3%以下、P:O,Q3%以下
、S:0.03%以下、Cr:20〜35%、Ni:3
0〜65%、Mo:4〜10%、Nb:0.5〜5%を
含有し、残部実質的にFeからなる成分組成を有してい
る。なお、上記の「%」はすべて重量「%」であり、以
下の説明においても同じである。
又、上記のき金は、AI:0.02〜1.0%、Ti:
0.02〜0.5%、Ca:0.001〜0.5%、B
:0.05%以下、Y:0.5%以下及びHf:0゜
5%以下から成る群の中から選択された成分を少なくと
も一種含むことができる。
0.02〜0.5%、Ca:0.001〜0.5%、B
:0.05%以下、Y:0.5%以下及びHf:0゜
5%以下から成る群の中から選択された成分を少なくと
も一種含むことができる。
本発明の耐熱合金は、1100℃を超え1150℃まで
の温度域において、耐酸化性、クリープ破断強度等に関
する所定の高温特性を具備すると共に、チューブの内表
面に付着したカーボンの内部への拡散を遅延させること
により優れた耐浸炭性を備えるものである。
の温度域において、耐酸化性、クリープ破断強度等に関
する所定の高温特性を具備すると共に、チューブの内表
面に付着したカーボンの内部への拡散を遅延させること
により優れた耐浸炭性を備えるものである。
本発明の耐熱合金の成分限定理由は次の通りである。
C: 0.1〜0.6%
Cは、合金の鋳造性を良好にするだけでなく、後記する
C「、Nb、Moと共にCr−Nb−Mo系の一次炭化
物を形成し、高温強度、特にクリープ破断強度を高める
作用をする。このため、少なくとも0.1%を要する。
C「、Nb、Moと共にCr−Nb−Mo系の一次炭化
物を形成し、高温強度、特にクリープ破断強度を高める
作用をする。このため、少なくとも0.1%を要する。
しかし、C量が過度に多くなると二次炭化物が過剰に析
出し、室温付近での延性低下が著しくなるほか、溶接性
も悪化するので0.6%を上限とする。
出し、室温付近での延性低下が著しくなるほか、溶接性
も悪化するので0.6%を上限とする。
Si: 4%以下
Siは、溶製時の脱酸剤としての役割を有するほか、耐
浸炭性の改善に有効に作用する。特に耐浸炭性に関して
はSi量が多くなるほど有効であるが、過剰に加えると
溶接性が劣化するので426以下とする。
浸炭性の改善に有効に作用する。特に耐浸炭性に関して
はSi量が多くなるほど有効であるが、過剰に加えると
溶接性が劣化するので426以下とする。
Mn: 3%以下
Mnは、上記Siと同様に脱酸剤として作用するほか、
溶製中のイオウ(S>を固定し溶接性の向上に寄与する
。Mnが3%を超えると、それに対応する効果が得られ
ないので上限は3%にする。
溶製中のイオウ(S>を固定し溶接性の向上に寄与する
。Mnが3%を超えると、それに対応する効果が得られ
ないので上限は3%にする。
Cr: 20〜35%
C「は、高温強度や耐酸化性を高める効果を有する6本
発明合金はNbとMoを共に含有していること、及び1
150℃までの使用における強度及び耐酸化性を考慮す
ると、少なくとも20%を要する。前記の効果はCr、
Jtの増加と共に高められるが、あまりに多く含有する
と延性が著しく低下するので35%を上限とする。
発明合金はNbとMoを共に含有していること、及び1
150℃までの使用における強度及び耐酸化性を考慮す
ると、少なくとも20%を要する。前記の効果はCr、
Jtの増加と共に高められるが、あまりに多く含有する
と延性が著しく低下するので35%を上限とする。
Ni: 30〜65%
Niは、オーステナイト組織を安定化させる作用があり
、カーボンの固溶呈を低下させ、カーボンの材料内部へ
の侵入を抑制する。更に、耐酸化性及び高温強度を高め
るのにも有効であり、1150℃までの使用における耐
浸炭性を向上させ、かつ強度及び耐酸1ヒ性を十分なも
のとするには30〜65%が適当である。
、カーボンの固溶呈を低下させ、カーボンの材料内部へ
の侵入を抑制する。更に、耐酸化性及び高温強度を高め
るのにも有効であり、1150℃までの使用における耐
浸炭性を向上させ、かつ強度及び耐酸1ヒ性を十分なも
のとするには30〜65%が適当である。
Mo: 4〜10 %
〜10は、耐浸炭性の向上に有効な元素である。
特にチューブ内表面から内部にかけてCが拡散するのを
抑制する作用があり、この効果を発揮させるには4%以
上含む必要がある。しかし、Nbとの共存下では、Mo
が10%を超えると材料の耐酸化性が低下する。そのた
め、上限は10%とする。
抑制する作用があり、この効果を発揮させるには4%以
上含む必要がある。しかし、Nbとの共存下では、Mo
が10%を超えると材料の耐酸化性が低下する。そのた
め、上限は10%とする。
Nb: 0.5%〜5%
Nbは、炭化物を形成し、結晶粒を微細化する効果があ
る。また、固溶したNbは、Cが拡散するのを抑制する
作用があり、耐浸炭性の向上に有効である。このため、
0.5%以上含む必要がある。しかし、含有量が5%を
超えると、約1150℃の温度域で著しく耐酸化性を損
なうことになる。従って、上限は5%にする。
る。また、固溶したNbは、Cが拡散するのを抑制する
作用があり、耐浸炭性の向上に有効である。このため、
0.5%以上含む必要がある。しかし、含有量が5%を
超えると、約1150℃の温度域で著しく耐酸化性を損
なうことになる。従って、上限は5%にする。
P、S: 0.03%以下
P、Sは本発明の耐熱合金にとって不純物元素であり、
溶接性を阻害するため、夫々o、o3qgを上限とする
。
溶接性を阻害するため、夫々o、o3qgを上限とする
。
本発明の耐熱合金は上記の成分元素を含有し、残部は合
金溶製時に不可避的に混入する不純物元素及びFeから
成る。
金溶製時に不可避的に混入する不純物元素及びFeから
成る。
ところで、本発明の耐熱会合にあっては、必要・に応じ
て上記の成分元素の一部を、以下に記載する成分元素の
一種又は2種以上と置換することもできる。
て上記の成分元素の一部を、以下に記載する成分元素の
一種又は2種以上と置換することもできる。
Al: 0.02〜1.0%
A1は、耐浸炭性の向上に有効な元素である。
即ち、材料が高温に加熱されたとき、材料表面にAI酸
化物が形成され、この酸化物によってCの拡散が抑制さ
れるからである。そのため、少なくとも0.02%含む
のが望ましい、しかし、A1を多量に含有すると却って
室温における延性の低下を招く、従って、上限は1.0
%に規定する。
化物が形成され、この酸化物によってCの拡散が抑制さ
れるからである。そのため、少なくとも0.02%含む
のが望ましい、しかし、A1を多量に含有すると却って
室温における延性の低下を招く、従って、上限は1.0
%に規定する。
Ti: 0.02〜0.5%
Tiは、クリープ破断強度を向上させるのに有効である
ため、その含有量は0.02%以上とする。しかし、多
量に含有すると、析出物の粗大化、酸化物系介在物量の
増加を招き、強度が低下するのでその上限は0.5%に
する。
ため、その含有量は0.02%以上とする。しかし、多
量に含有すると、析出物の粗大化、酸化物系介在物量の
増加を招き、強度が低下するのでその上限は0.5%に
する。
Ca: O,OO1〜0.5%
Caは、材料が高温に加熱されると材料表面に酸化物を
形成し、Cが材料の内部に拡散するのを抑制する作用が
あり、耐浸炭性の向上に寄与する。
形成し、Cが材料の内部に拡散するのを抑制する作用が
あり、耐浸炭性の向上に寄与する。
そのため、o、ooi%以上含有させるが、あまりに多
く含有すると材料の脆化を生じるのでその上限は0.5
%に規定する。
く含有すると材料の脆化を生じるのでその上限は0.5
%に規定する。
B: 0.05%以下
Bは、結晶粒界を強化し、クリープ破断強度の向上に寄
与する。しかし、あまりに多く含有すると溶接性その他
の材料特性を損なうため、上限は0.05%に規定する
。
与する。しかし、あまりに多く含有すると溶接性その他
の材料特性を損なうため、上限は0.05%に規定する
。
Y: 0.5%以下
Yは、耐浸炭性の向上に寄与する。その効果を発揮させ
るため、最大0.5%を含有させることができる。
るため、最大0.5%を含有させることができる。
Hf: 0.5%以下
Hfは、Yと同様、耐浸炭性の向上に寄与し、その効果
を発揮させるために最大0.5%を含めることができる
。
を発揮させるために最大0.5%を含めることができる
。
次に、実施例を挙げて本発明合金の耐浸炭性の向上効果
を具体的に説明する。
を具体的に説明する。
(実施例)
高周波誘導溶解炉で各種成分の合金を溶製し、遠心鋳造
にて鋳塊を製造した。各供試材の化学成分組成を第1表
に示す。
にて鋳塊を製造した。各供試材の化学成分組成を第1表
に示す。
各供試材から試験片(直径121111X長さ601)
を採取し、該試験片を固体浸炭剤(デグサKG30〉中
、温度1150℃にて600時間保持した。
を採取し、該試験片を固体浸炭剤(デグサKG30〉中
、温度1150℃にて600時間保持した。
耐浸炭性の評価は、試験片の表面から0.5−一ピッチ
にて4−一まで削り取り、削り取る毎にその位置におけ
る炭素増加量(未浸炭の試験片と浸炭後の試験片との比
較において求める)を求めた。0,51ピツチで4mm
までの8位置におけるC増加量を夫々測定し、各位置に
おけるC増加量をトータルした結果を第2表に示す。
にて4−一まで削り取り、削り取る毎にその位置におけ
る炭素増加量(未浸炭の試験片と浸炭後の試験片との比
較において求める)を求めた。0,51ピツチで4mm
までの8位置におけるC増加量を夫々測定し、各位置に
おけるC増加量をトータルした結果を第2表に示す。
(以下余白)
第2表
前記第1表において、供試材No、1乃至No、5は本
発明合金、No、6は及びNo、7は比較用の合金であ
る。比較用の合金のうち、No、6はSi含有量の多い
HP材(A S T M規格)、No、7は、Nb、W
及びMoを含む)(P改良材である。
発明合金、No、6は及びNo、7は比較用の合金であ
る。比較用の合金のうち、No、6はSi含有量の多い
HP材(A S T M規格)、No、7は、Nb、W
及びMoを含む)(P改良材である。
第2にの結果から明らかな如く、本発明の合金は、比較
用の合金より、すぐれた耐浸炭性を備えていることがわ
かる。更に、材料表面から内部にかけてCが増加してい
く状態をより一層わかりやすく説明するため、供試材N
os、1.3.6及び7について、表面から0.5+u
+ピツチの位置における夫々のC増加量を第1図に示す
、第1図の結果から、明らかな如く、供試材Nos、6
及び7の比較用の合金は、表面近傍(深さ0 、5 M
m)におけるCの増加量が約2.4〜2.5%と高く、
表面から約3.51の深さにおいても約1%を超えるC
の増加が生じている。これに対し、本発明の合金の何れ
の実施例も、Cの増加は表面近傍においても1.0%よ
り少なく、極めて軽微である。
用の合金より、すぐれた耐浸炭性を備えていることがわ
かる。更に、材料表面から内部にかけてCが増加してい
く状態をより一層わかりやすく説明するため、供試材N
os、1.3.6及び7について、表面から0.5+u
+ピツチの位置における夫々のC増加量を第1図に示す
、第1図の結果から、明らかな如く、供試材Nos、6
及び7の比較用の合金は、表面近傍(深さ0 、5 M
m)におけるCの増加量が約2.4〜2.5%と高く、
表面から約3.51の深さにおいても約1%を超えるC
の増加が生じている。これに対し、本発明の合金の何れ
の実施例も、Cの増加は表面近傍においても1.0%よ
り少なく、極めて軽微である。
(発明の効果)
本発明の耐熱合金は、1100℃を超え1150℃付近
における高温域において優れた耐浸炭性を備えている。
における高温域において優れた耐浸炭性を備えている。
更に、これらの高温域において優れた耐酸化性及びクリ
ープ破断強度を具備する。
ープ破断強度を具備する。
従って、本発明の合金は、石油化学工業におけるクラッ
キングチューブやリフォーミングチューブの材料として
好適であり、更には鉄鋼熱処理炉のラジアントチューブ
、ハースローラ等の耐浸炭性が要求される炉内部品等の
iM造造材材料しても好適である。
キングチューブやリフォーミングチューブの材料として
好適であり、更には鉄鋼熱処理炉のラジアントチューブ
、ハースローラ等の耐浸炭性が要求される炉内部品等の
iM造造材材料しても好適である。
第1図は、供試材内部への浸炭によるCの増加量を示す
グラフである。 出願人 旭エンジニアリング株式会社
グラフである。 出願人 旭エンジニアリング株式会社
Claims (2)
- (1)重量%にて、C:0.1〜0.6%、Si:4%
以下、Mn:3%以下、P:0.03%以下、S:0.
03%以下、Cr:20〜35%、Ni:30〜65%
、Mo:4〜10%、Nb:0.5〜5%を含有し、残
部実質的にFeから成る耐浸炭性にすぐれる耐熱合金。 - (2)Al:0.02〜1.0%、Ti:0.02〜0
.5%、Ca:0.001〜0.5%、B:0.05%
以下、Y:0.5%以下及びHf:0.5%以下から成
る群の中から選択された成分を少なくとも一種含んでい
る特許請求の範囲第1項に記載の耐熱合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7154888A JPH01242751A (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7154888A JPH01242751A (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01242751A true JPH01242751A (ja) | 1989-09-27 |
Family
ID=13463899
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7154888A Pending JPH01242751A (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01242751A (ja) |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56105458A (en) * | 1980-01-25 | 1981-08-21 | Daido Steel Co Ltd | Heat-resistant cast alloy |
JPS58197248A (ja) * | 1975-12-02 | 1983-11-16 | アチエリエ・デユ・マノワル・ポンペイ | 耐熱性合金 |
JPS61177352A (ja) * | 1985-02-01 | 1986-08-09 | Kubota Ltd | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 |
JPS61186446A (ja) * | 1985-02-14 | 1986-08-20 | Kubota Ltd | 耐熱合金 |
JPS6365057A (ja) * | 1986-09-05 | 1988-03-23 | Kubota Ltd | 炭化水素類の熱分解・改質反応用管 |
-
1988
- 1988-03-24 JP JP7154888A patent/JPH01242751A/ja active Pending
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