JPS59586B2 - 耐熱鋳造合金 - Google Patents
耐熱鋳造合金Info
- Publication number
- JPS59586B2 JPS59586B2 JP11884380A JP11884380A JPS59586B2 JP S59586 B2 JPS59586 B2 JP S59586B2 JP 11884380 A JP11884380 A JP 11884380A JP 11884380 A JP11884380 A JP 11884380A JP S59586 B2 JPS59586 B2 JP S59586B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- creep rupture
- oxidation resistance
- casting alloy
- resistant casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐熱鋳造合金に関し、さらは詳しくは、高温
において耐酸化性を劣化することなくクリープ破断強度
の優れた耐熱鋳造合金に関するものである。
において耐酸化性を劣化することなくクリープ破断強度
の優れた耐熱鋳造合金に関するものである。
従来より使用されているこの種の耐熱鋳造合金として、
HK40(O、4C−25Cr−20Ni−残Fe)及
びHP40(O、4C−25Cr一35Ni一残Fe)
がある。
HK40(O、4C−25Cr−20Ni−残Fe)及
びHP40(O、4C−25Cr一35Ni一残Fe)
がある。
そして、このHK40材は10000℃以下の温度にお
いてリブオーマ−チューブとして長時間使用された実績
がある。しかしながら、1000℃以上の温度における
雰囲気で使用された場合には、炭化物の成長粗大化に伴
なうクリープ破断強度の低下が生じるとともに、110
0℃を越える温度条件では耐酸化性も低下してくる。ま
た、一方、HP40材は1100℃付近の使用温度では
HK40材より良好なクリープ破断強度と耐酸化性を有
しているが、しかし、この使用温度域においては末だ充
分なものとはいえない。即ち、クリープ破断強度に関し
ては、約1100℃という高温において1次炭化物の球
状化や2次析出物の成長粗大化がクリープ破断強度の低
下を引き起すからである。本発明は、上記したような耐
熱鋳造合金としてのHK40材、及び、HP40材に比
して、例えば、石油化学工業用反応管として高温におい
て使用した場合でも優れたクリープ破断強度を保持し、
かつ、耐酸化性も劣化しない耐熱鋳造合金である。
いてリブオーマ−チューブとして長時間使用された実績
がある。しかしながら、1000℃以上の温度における
雰囲気で使用された場合には、炭化物の成長粗大化に伴
なうクリープ破断強度の低下が生じるとともに、110
0℃を越える温度条件では耐酸化性も低下してくる。ま
た、一方、HP40材は1100℃付近の使用温度では
HK40材より良好なクリープ破断強度と耐酸化性を有
しているが、しかし、この使用温度域においては末だ充
分なものとはいえない。即ち、クリープ破断強度に関し
ては、約1100℃という高温において1次炭化物の球
状化や2次析出物の成長粗大化がクリープ破断強度の低
下を引き起すからである。本発明は、上記したような耐
熱鋳造合金としてのHK40材、及び、HP40材に比
して、例えば、石油化学工業用反応管として高温におい
て使用した場合でも優れたクリープ破断強度を保持し、
かつ、耐酸化性も劣化しない耐熱鋳造合金である。
本発明に%る耐熱鋳造合金の特徴とするところは、C0
.35〜0.6% 、5i0.5〜2.0%、MnO、
:3〜0.9%、Cr24〜30%|Ni30〜40%
|W3〜6%、M00.3〜0.8%2Po604%以
下、80.04%以下、N0.02〜082%を含有し
、残部は実質的にFeよりなるものである。本発明に%
る耐熱鋳造合金について詳細に説明する。
.35〜0.6% 、5i0.5〜2.0%、MnO、
:3〜0.9%、Cr24〜30%|Ni30〜40%
|W3〜6%、M00.3〜0.8%2Po604%以
下、80.04%以下、N0.02〜082%を含有し
、残部は実質的にFeよりなるものである。本発明に%
る耐熱鋳造合金について詳細に説明する。
先づ、本発明に%る耐熱鋳造合金における含有成分と成
分割合について説明する。
分割合について説明する。
Cは、クリープ破断強度を高める元素であり、C含有量
の増加とともクリープ破断寿命は増大する。
の増加とともクリープ破断寿命は増大する。
そして、1000℃以上の使用温度で高クリープ破断寿
命を得るにはC含有量は0.35%未満では駄目であり
、含有量が0.35%を越えるとクリープ破断寿命は増
大するが、含有量が096%を越えるとクリープ破断寿
命は逆に低下するようになる。また、0.6%を越える
含有量では2次炭化物析出が多くなり脆化する原因とも
なる。よって、C含有量は0.35〜0.6%とする。
S1は製鋼時に脱酸効果をもつとともに、使用中にあっ
ては耐浸炭抵抗を高めるのに効果のある元素であり、通
常は溶解原材料から0.2〜0.3%程度の混入がある
が、含有量が0.5%未満では充分な脱酸効果と耐浸炭
性を付与することができず、また、含有量が2係を越え
ると溶接性を低下させるものである。
命を得るにはC含有量は0.35%未満では駄目であり
、含有量が0.35%を越えるとクリープ破断寿命は増
大するが、含有量が096%を越えるとクリープ破断寿
命は逆に低下するようになる。また、0.6%を越える
含有量では2次炭化物析出が多くなり脆化する原因とも
なる。よって、C含有量は0.35〜0.6%とする。
S1は製鋼時に脱酸効果をもつとともに、使用中にあっ
ては耐浸炭抵抗を高めるのに効果のある元素であり、通
常は溶解原材料から0.2〜0.3%程度の混入がある
が、含有量が0.5%未満では充分な脱酸効果と耐浸炭
性を付与することができず、また、含有量が2係を越え
ると溶接性を低下させるものである。
よって、Si含有量は05〜2.0%とする。Mnは、
脱酸剤、及び、Sを固定する元素であり、含有量が0.
3%未満ではこの効果がなく、また、含有量が0.9%
を越えると、約1100℃という高温における使用とい
う苛酷な条件下では耐酸化性の劣化を招来する。
脱酸剤、及び、Sを固定する元素であり、含有量が0.
3%未満ではこの効果がなく、また、含有量が0.9%
を越えると、約1100℃という高温における使用とい
う苛酷な条件下では耐酸化性の劣化を招来する。
よって、Mn含有量は0.3〜0.9%とする。Crは
、耐酸化性、及び、高温強度を付与する元素であり、約
1100℃という高温における使用を考慮すると、Cr
含有量が24%未満では耐酸化性に乏しく、また、24
%を越えて含有されるとこの効果は増大するが、含有量
が30係を越えると靭件の低下を引き起す。
、耐酸化性、及び、高温強度を付与する元素であり、約
1100℃という高温における使用を考慮すると、Cr
含有量が24%未満では耐酸化性に乏しく、また、24
%を越えて含有されるとこの効果は増大するが、含有量
が30係を越えると靭件の低下を引き起す。
よって、Cr含有量は24〜30%とする。Niは、オ
ーステナイトを安定化し、耐酸化性、耐浸炭性、及び、
高温強度を向上させる元素であり、約1100℃という
高温の使用では、含有量が30%未満では耐酸化性、耐
浸炭性に乏しく、また、含有量が40%を越えると含有
量の多い割りには効果上昇するこさなく少ない。
ーステナイトを安定化し、耐酸化性、耐浸炭性、及び、
高温強度を向上させる元素であり、約1100℃という
高温の使用では、含有量が30%未満では耐酸化性、耐
浸炭性に乏しく、また、含有量が40%を越えると含有
量の多い割りには効果上昇するこさなく少ない。
よって、Ni含有量は30〜40%とする。Wは、高温
強度を増加させる元素であり、含有量が30%未満では
クリープ破断強度は小さく、3係を越えて含有されると
クリープ破断強度の顕著な増大を伴なう。
強度を増加させる元素であり、含有量が30%未満では
クリープ破断強度は小さく、3係を越えて含有されると
クリープ破断強度の顕著な増大を伴なう。
そして、含有量が6%を越えてもクリープ破断強度は増
加するが、材料自体が硬化して、低温域での延性低下を
招来する。よって、W含有量は、3〜6係とする。P.
Sは、0.04%を越える含有量では、溶接性に悪影響
を与えるので、P.Sの含有量は0.04%以下とする
。
加するが、材料自体が硬化して、低温域での延性低下を
招来する。よって、W含有量は、3〜6係とする。P.
Sは、0.04%を越える含有量では、溶接性に悪影響
を与えるので、P.Sの含有量は0.04%以下とする
。
MOは、クリープ破断強度を高める元素であり、含有量
が0.3%未満ではこの効果がなく、含有量が増加する
程この効果が顕著であるが、含有量が0.8%を越える
と、約1100℃以上の使用温度では耐酸化性が阻来さ
れる。
が0.3%未満ではこの効果がなく、含有量が増加する
程この効果が顕著であるが、含有量が0.8%を越える
と、約1100℃以上の使用温度では耐酸化性が阻来さ
れる。
よって、MO含有量は0.3〜0.8%とする。Nは、
含有量が0.02%未満ではクリープ破断強度を改善す
るという効果がなく、また、含有量が0.2%を越える
と溶接性の劣化が著しくなる。
含有量が0.02%未満ではクリープ破断強度を改善す
るという効果がなく、また、含有量が0.2%を越える
と溶接性の劣化が著しくなる。
よって、N含有量は0.02〜0.2%とする。次に、
本発明に係る耐熱鋳造合金の実施例について、比較例と
共に説明する。実施例 第1表に示す含有成分、成分割合となるように高周波誘
導溶解炉において35〜を溶製し、外径135φ一肉厚
251−長さ520tに遠心鋳造により鋳造した。
本発明に係る耐熱鋳造合金の実施例について、比較例と
共に説明する。実施例 第1表に示す含有成分、成分割合となるように高周波誘
導溶解炉において35〜を溶製し、外径135φ一肉厚
251−長さ520tに遠心鋳造により鋳造した。
また、第1表には、クリープ破断試験結果と耐酸化性試
験結果を示してある。
験結果を示してある。
クリープ破断試験は平行部6.4mm−GL25mmの
寸法で行ない、耐酸化性試験は、12φ−50mmの試
片でそれぞれ3ヶづつ大気中1150℃で300時間試
験を行なった平均値である。
寸法で行ない、耐酸化性試験は、12φ−50mmの試
片でそれぞれ3ヶづつ大気中1150℃で300時間試
験を行なった平均値である。
第1表に示されていることから明らかであるが、比較材
(1)(HK4O材)、比較材(2)(HP4O材)及
び、比較材(3) , (4)の低W含有量のものはそ
の何れもクリープ破断寿命が短かい。
(1)(HK4O材)、比較材(2)(HP4O材)及
び、比較材(3) , (4)の低W含有量のものはそ
の何れもクリープ破断寿命が短かい。
比較材(5) , (6)のようにW含有量が増すと、
W3〜6%の範囲ではクリープ破断寿命が増す。比較材
(6)はMO含有量が0.8係より多い場合、比較材(
8)はW,MO含有量ともに、W6%,MOO.8%を
越えて多く含有されているものでクリープ破断強度が可
成り改良される。しかしながら、この場合には、耐酸化
特性がHP4Oより低下するので、耐酸化性の点に問題
がある。比較材(7)はW含有量が多く、MO含有量が
少ないもので、クリープ破断強度は改良されるが耐酸化
性がHP4O材より劣っている。これらの比較材に対し
て、本発明材(1) , (2)は、第1表に示してあ
るように、W%及び、MOを所定の割合にて含有させて
組合すことによって、耐酸化性を著しく阻害することな
く、クリープ破断強度をより優れたものとであり、11
00℃〜1150゜Cの高温で使用される部材として良
好なものである。本発明に係る耐熱鋳造合金は、石油化
学工業用として、クランキングチューブ、リブオーマチ
ューブ、チューブサポート等として、また、鉄鋼用とし
て、ハースロール、ラジアントチューブ、その他100
0℃以上で使用される高温部材として適したものである
。
W3〜6%の範囲ではクリープ破断寿命が増す。比較材
(6)はMO含有量が0.8係より多い場合、比較材(
8)はW,MO含有量ともに、W6%,MOO.8%を
越えて多く含有されているものでクリープ破断強度が可
成り改良される。しかしながら、この場合には、耐酸化
特性がHP4Oより低下するので、耐酸化性の点に問題
がある。比較材(7)はW含有量が多く、MO含有量が
少ないもので、クリープ破断強度は改良されるが耐酸化
性がHP4O材より劣っている。これらの比較材に対し
て、本発明材(1) , (2)は、第1表に示してあ
るように、W%及び、MOを所定の割合にて含有させて
組合すことによって、耐酸化性を著しく阻害することな
く、クリープ破断強度をより優れたものとであり、11
00℃〜1150゜Cの高温で使用される部材として良
好なものである。本発明に係る耐熱鋳造合金は、石油化
学工業用として、クランキングチューブ、リブオーマチ
ューブ、チューブサポート等として、また、鉄鋼用とし
て、ハースロール、ラジアントチューブ、その他100
0℃以上で使用される高温部材として適したものである
。
以上説明したように、本発明に係る耐熱鋳造合金は上記
したような構成を有しているものであるから、1100
℃〜1150℃付近の高温度において使用される材料と
して、耐酸化性を劣化させないで、クリープ破断強度が
従来のHK4O材及び、HP4O材よりも極めて優れた
ものである。
したような構成を有しているものであるから、1100
℃〜1150℃付近の高温度において使用される材料と
して、耐酸化性を劣化させないで、クリープ破断強度が
従来のHK4O材及び、HP4O材よりも極めて優れた
ものである。
Claims (1)
- 1 C0.35〜0.6%、Si0.5〜2.0%、M
n0.3〜0.9%、Cr24〜30%、Ni30〜4
0%、W3〜6%、Mo0.3〜0.8%、P0.04
%以下、S0.04%以下、N0.02〜0.2%を含
有し、残部は実質的にFeよりなることを特徴とする耐
熱鋳造合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11884380A JPS59586B2 (ja) | 1980-08-28 | 1980-08-28 | 耐熱鋳造合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11884380A JPS59586B2 (ja) | 1980-08-28 | 1980-08-28 | 耐熱鋳造合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5743966A JPS5743966A (en) | 1982-03-12 |
JPS59586B2 true JPS59586B2 (ja) | 1984-01-07 |
Family
ID=14746521
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11884380A Expired JPS59586B2 (ja) | 1980-08-28 | 1980-08-28 | 耐熱鋳造合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59586B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03111537A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-13 | Kubota Corp | 耐浸炭性耐熱合金 |
-
1980
- 1980-08-28 JP JP11884380A patent/JPS59586B2/ja not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5743966A (en) | 1982-03-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS6053736B2 (ja) | 耐熱用球状黒鉛鋳鉄 | |
JPS6344814B2 (ja) | ||
US4119456A (en) | High-strength cast heat-resistant alloy | |
EP0109040B1 (en) | Heat-resisting spheroidal graphite cast iron | |
US4368172A (en) | Heat resistant cast alloy | |
JPS61186446A (ja) | 耐熱合金 | |
JPS59586B2 (ja) | 耐熱鋳造合金 | |
JPH01152245A (ja) | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 | |
JPS61177352A (ja) | 石油化学工業反応管用耐熱鋳鋼 | |
JPS5935424B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS5919985B2 (ja) | 耐熱鋳造合金 | |
JPS5935425B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS596910B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS59585B2 (ja) | 耐熱鋳造合金 | |
JPS5935426B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
KR840000545B1 (ko) | 내열주조 합금 | |
JPS596909B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS59587B2 (ja) | 耐熱鋳造合金 | |
JPS596908B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPS5935984B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPH02115351A (ja) | 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 | |
JPS5935428B2 (ja) | 耐熱鋳鋼 | |
JPH01298136A (ja) | 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋳鋼 | |
JPH0297643A (ja) | クリープ抵抗の高い耐熱鋳造合金 | |
JPH01152246A (ja) | 二層遠心鋳造管 |