JPH02122051A - 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 - Google Patents
耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼Info
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- JPH02122051A JPH02122051A JP27659288A JP27659288A JPH02122051A JP H02122051 A JPH02122051 A JP H02122051A JP 27659288 A JP27659288 A JP 27659288A JP 27659288 A JP27659288 A JP 27659288A JP H02122051 A JPH02122051 A JP H02122051A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、石油化学工業におけるナフサ、エタン等の炭
化水素の熱分解、改質反応に使用される反応管、鉄鋼の
熱処理ハースロール等の材料として好適な耐浸炭性にす
ぐれる耐熱鋼に関する。
化水素の熱分解、改質反応に使用される反応管、鉄鋼の
熱処理ハースロール等の材料として好適な耐浸炭性にす
ぐれる耐熱鋼に関する。
(従来技術とその問題点)
石油(ヒ学工業における炭化水素の熱分解、改質反応で
は、炭fヒノに索類の化学反応に伴い、カーボンが反応
管の壁面に([着し、そのカーボンが管の内部に拡散し
ていくため、いわゆる浸炭現象が生じて反応管の材質が
著しく劣化1−る問題がある。
は、炭fヒノに索類の化学反応に伴い、カーボンが反応
管の壁面に([着し、そのカーボンが管の内部に拡散し
ていくため、いわゆる浸炭現象が生じて反応管の材質が
著しく劣化1−る問題がある。
鉄鋼の熱処理炉の場きも炉内の部品は保護雰囲気ガスと
反応して浸炭される問題がある9上記用途に1重用され
る材料として、(、゛(来がら、ASTMに規定された
耐浸炭性にすぐれるH K2O材(25Cr−2ONi
)、1−I P −40材(25C「−35Ni)、又
はNb、W、Mo等を更に含有L f、: HK −4
0材及びI−(P−40材の改良材等が広く使用されて
いる。
反応して浸炭される問題がある9上記用途に1重用され
る材料として、(、゛(来がら、ASTMに規定された
耐浸炭性にすぐれるH K2O材(25Cr−2ONi
)、1−I P −40材(25C「−35Ni)、又
はNb、W、Mo等を更に含有L f、: HK −4
0材及びI−(P−40材の改良材等が広く使用されて
いる。
ところで、近年における操業温度の高温化によって11
00℃を超える温度域での使用が一般化しており、この
ような温度域で前述の材料を使用すると浸炭が加速され
、材質が劣化する問題がある。
00℃を超える温度域での使用が一般化しており、この
ような温度域で前述の材料を使用すると浸炭が加速され
、材質が劣化する問題がある。
このため、特に高温における耐浸炭性にすぐれる材f′
Iの出現が要請されている。
Iの出現が要請されている。
本発明はかかる要請を満たした新規な材料を提供するも
のである。
のである。
(技術的手段及び1ヤ川)
本発明にかかる耐熱鋼は、重量%にて、C:0゜3〜.
0 、7%、Si:2〜49≦、Mn:5〜10%、C
r:23〜30%、Ni:5〜30%、Al:0.5〜
50%、Ce、La、Ndの少なくとも1種口0゜01
〜0.3%(但し2種以上含有する場き、会計にて0.
01〜0.3%)、およびNb:0.2〜2゜0%、W
:0.2〜2.0%の1種又は2種、残部実質的にFe
からなる成分組成を有している。
0 、7%、Si:2〜49≦、Mn:5〜10%、C
r:23〜30%、Ni:5〜30%、Al:0.5〜
50%、Ce、La、Ndの少なくとも1種口0゜01
〜0.3%(但し2種以上含有する場き、会計にて0.
01〜0.3%)、およびNb:0.2〜2゜0%、W
:0.2〜2.0%の1種又は2種、残部実質的にFe
からなる成分組成を有している。
本発明の耐熱鋼は、1100℃を超える温度域において
すぐれた耐浸炭性を具備している。
すぐれた耐浸炭性を具備している。
本発明の耐熱鋼の成分限定理由は次の通りである。
(’T : 0 、3〜0.72≦
(二〕は、鋳造性を良好にし、高温クリープ破断強度を
高める1ヤ川がある。このため、少なくとも0゜3°ご
を要する。しかし、C量が多くなると二次炭化物が過剰
に析出し、延性の低下、熱疲労による耐久性の低下を招
く、このため、上限は0.7%にする。
高める1ヤ川がある。このため、少なくとも0゜3°ご
を要する。しかし、C量が多くなると二次炭化物が過剰
に析出し、延性の低下、熱疲労による耐久性の低下を招
く、このため、上限は0.7%にする。
Si:2〜4%
Slは、溶湯の流動性及び耐浸炭性の改善に有効に作用
する。このため、少なくとも2%を要する。しかし、4
%より多く含有すると、高温における使用中にてシグマ
相が現われやすく、組織が不安定になって脱化を招く。
する。このため、少なくとも2%を要する。しかし、4
%より多く含有すると、高温における使用中にてシグマ
相が現われやすく、組織が不安定になって脱化を招く。
このため、上限は4%にする。
M盲1:5〜10%
Mnは、オーステナイト相を安定化し、耐浸炭性の改善
に大きく寄与する。5%に満たないとその効果は小さい
、一方、あまりに多く含有すると、高温における使用中
にてシグマ相が現われやすく、組織が不安定になって脱
化を招く、このため、上限は102≦に規定する。
に大きく寄与する。5%に満たないとその効果は小さい
、一方、あまりに多く含有すると、高温における使用中
にてシグマ相が現われやすく、組織が不安定になって脱
化を招く、このため、上限は102≦に規定する。
Cr:23〜30%
C「は、Mn及び後記するNiとの共存下で金属組織を
オーステナイト化し、高温強度や耐酸化性を高める作用
を有する。前述のMnの成分範囲及び後記するNiの成
分範囲の場き、1100’c以上の高温域で所定の強度
及び耐酸化性を確保するには少なくとも23?≦以上含
有する必要がある。
オーステナイト化し、高温強度や耐酸化性を高める作用
を有する。前述のMnの成分範囲及び後記するNiの成
分範囲の場き、1100’c以上の高温域で所定の強度
及び耐酸化性を確保するには少なくとも23?≦以上含
有する必要がある。
この効果はCrの含有量の増加と共に高められるが、あ
まり多く含有すると鋳造時及び使用陵の靭性3招く。こ
のため、上限は302≦とする。
まり多く含有すると鋳造時及び使用陵の靭性3招く。こ
のため、上限は302≦とする。
Ni:5〜30%
N1は、Cr、M++との共存によってオーステナイト
組織を安定化させる作用があり、耐浸炭性、耐酸化性及
び高温強度を確保する上で重要な元素である。1100
’C以上の高温域で良好な耐酸化性、耐浸炭性を得るに
は少なくとも5%含有する・ピ・要がある。しかし、3
0%を超える量を含有しても増加層に対応する効果が得
られず、経済的に不利である。このため、上限は30%
とする。
組織を安定化させる作用があり、耐浸炭性、耐酸化性及
び高温強度を確保する上で重要な元素である。1100
’C以上の高温域で良好な耐酸化性、耐浸炭性を得るに
は少なくとも5%含有する・ピ・要がある。しかし、3
0%を超える量を含有しても増加層に対応する効果が得
られず、経済的に不利である。このため、上限は30%
とする。
Al:0.5%〜5 、0 %
Alは、耐酸化性を改善すると共に、耐浸炭性の向上に
有効な元素である。1100℃以上の使用温度にて十分
な耐浸炭性の向上効果を得るには少なくとも0.5%以
上含有する必要がある3その含有量の増加と共に耐浸炭
性は向上するが、あまりに多く含有すると、鋳造時及び
使用後において著しい靭性の低下を招く。このため、上
限は5゜0°沼とする。
有効な元素である。1100℃以上の使用温度にて十分
な耐浸炭性の向上効果を得るには少なくとも0.5%以
上含有する必要がある3その含有量の増加と共に耐浸炭
性は向上するが、あまりに多く含有すると、鋳造時及び
使用後において著しい靭性の低下を招く。このため、上
限は5゜0°沼とする。
Ce、La、Ndの少なくとも1種:0.O1〜0゜3
% 希土類元素のうち、Ce、La、Ndは耐熱鋼の表面に
強固な酸1ヒ被覆を形成し、耐浸炭性の向上にすぐれた
効果を発揮する。このため少なくとも1種を0.01%
以上含有する必要がある。しかし、多量に含有すると酸
化被覆が剥離しやすくなり、材料は浸炭されやすくなる
と同時に延性が劣1ヒする。このため、上限は0.32
6に規定する。なお、これら3元素の作用、効果は略同
じであるため、2種以上含有する場合、き計にて0.0
1−〇。3%とする。なお、これら3元素はミツシュメ
タルの主成分であり、実用的には3元素を含む場合が多
い。
% 希土類元素のうち、Ce、La、Ndは耐熱鋼の表面に
強固な酸1ヒ被覆を形成し、耐浸炭性の向上にすぐれた
効果を発揮する。このため少なくとも1種を0.01%
以上含有する必要がある。しかし、多量に含有すると酸
化被覆が剥離しやすくなり、材料は浸炭されやすくなる
と同時に延性が劣1ヒする。このため、上限は0.32
6に規定する。なお、これら3元素の作用、効果は略同
じであるため、2種以上含有する場合、き計にて0.0
1−〇。3%とする。なお、これら3元素はミツシュメ
タルの主成分であり、実用的には3元素を含む場合が多
い。
Nb:0.2〜2,0%及び/又はW:0.2〜20%
Nb、Wはクリープ破断強度及び高温におけるクリープ
変形能の向上に寄与する。このため、少なくともいずれ
か1種を0.2%以上含有する必要がある。しかし、多
く含有するとクリープ破断強度が却って低下し、耐酸化
性が劣化する。このため、両元素とも、上限は2.0%
とする。
変形能の向上に寄与する。このため、少なくともいずれ
か1種を0.2%以上含有する必要がある。しかし、多
く含有するとクリープ破断強度が却って低下し、耐酸化
性が劣化する。このため、両元素とも、上限は2.0%
とする。
本発明の耐熱鋼は、前述したき金成分を含み、残部実質
的にFeからなる。なお、鋼の溶製時に不可避的に含有
するP、Sその他の不純物であっても、この種の鋼材に
通常許容される範囲であれば存在しても横わない。
的にFeからなる。なお、鋼の溶製時に不可避的に含有
するP、Sその他の不純物であっても、この種の鋼材に
通常許容される範囲であれば存在しても横わない。
次に実施例を挙げて本発明の耐熱鋼における耐浸炭性の
向上効果を具体的に説明する。
向上効果を具体的に説明する。
(実施例)
高周波誘導加熱炉にて各種成分の合金を溶製し、遠心鋳
造にてg(外径801に内径60輸輪に長さ100端耐
を製造した。各供試管の合金成分組成を第1表に示す。
造にてg(外径801に内径60輸輪に長さ100端耐
を製造した。各供試管の合金成分組成を第1表に示す。
これらについて浸炭試験を行ない、その結果を第1図に
示す。
示す。
浸炭試験は、供試管の内面側に固体浸炭剤(テグサKG
30、B a CO3含有)を充填し、1150℃の温
度にて300時間保持後、供試管の内壁面からの浸炭量
を71t11定することにより行ない、′C の浸炭量を評価した。
30、B a CO3含有)を充填し、1150℃の温
度にて300時間保持後、供試管の内壁面からの浸炭量
を71t11定することにより行ない、′C の浸炭量を評価した。
(以下余白)
萌記第1表において、供試管No、1及びNo、2は本
発明の耐熱鋼、供試管No、3は?足末鋼である。
発明の耐熱鋼、供試管No、3は?足末鋼である。
第1(21から明らかなに口<、供試管No、3のC増
加量は本発明の耐熱鋼を用いた供試管No、1及びNo
、2に較べてCの増加量は極めて多い0本発明の耐熱鋼
を用いた供試管No、1及びNo、2の浸炭量は管の表
面においても約1.0%前後と極めて軽微であり、耐浸
炭性が極めて良好であることを示している。
加量は本発明の耐熱鋼を用いた供試管No、1及びNo
、2に較べてCの増加量は極めて多い0本発明の耐熱鋼
を用いた供試管No、1及びNo、2の浸炭量は管の表
面においても約1.0%前後と極めて軽微であり、耐浸
炭性が極めて良好であることを示している。
(発明の効果)
本発明の耐熱鋼は、1100℃を超える高温域における
陸用においてすぐれた耐浸炭性を備えている。従って、
本発明の耐熱鋼は、石油化学工業における炭化水素の反
応管、鉄鋼熱処理炉の炉内部品等の材料として好適であ
る。
陸用においてすぐれた耐浸炭性を備えている。従って、
本発明の耐熱鋼は、石油化学工業における炭化水素の反
応管、鉄鋼熱処理炉の炉内部品等の材料として好適であ
る。
第1図は供試管内部l\の浸炭によるCの増加量を示す
グラフである。 管の内壁面からの距離 (mm) 手粘芒:?lIT正書 (自発) 事件の表示 特願昭63−276592 発明の名称 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 久保田鉄工株式会社 5゜ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 6、補正の内容 (1)明細書節1頁17行目 「、鉄鋼の熱処理ハースロール」 (2)明細書節2頁5〜6行目 を削除。
グラフである。 管の内壁面からの距離 (mm) 手粘芒:?lIT正書 (自発) 事件の表示 特願昭63−276592 発明の名称 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 久保田鉄工株式会社 5゜ 補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄 6、補正の内容 (1)明細書節1頁17行目 「、鉄鋼の熱処理ハースロール」 (2)明細書節2頁5〜6行目 を削除。
Claims (1)
- 重量%にて、C:0.3〜0.7%、Si:2〜4%、
Mn:5〜10%、Cr:23〜30%、Ni:5〜3
0%、Al:0.5〜5.0%、Ce、La、Ndの少
なくとも1種:0.01〜0.3%(但し2種以上含有
する場合、合計にて0.01〜0.3%)、およびNb
:0.2〜2.0%、W:0.2〜2.0%の1種又は
2種、残部実質的にFeからなる耐浸炭性にすぐれる耐
熱鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27659288A JPH02122051A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP27659288A JPH02122051A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02122051A true JPH02122051A (ja) | 1990-05-09 |
Family
ID=17571596
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP27659288A Pending JPH02122051A (ja) | 1988-10-31 | 1988-10-31 | 耐浸炭性にすぐれる耐熱鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02122051A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115074626A (zh) * | 2022-06-24 | 2022-09-20 | 青岛新力通工业有限责任公司 | 一种合金及其制备方法 |
-
1988
- 1988-10-31 JP JP27659288A patent/JPH02122051A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115074626A (zh) * | 2022-06-24 | 2022-09-20 | 青岛新力通工业有限责任公司 | 一种合金及其制备方法 |
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