JPS6059051A - 耐浸炭性耐熱鋳鋼材 - Google Patents
耐浸炭性耐熱鋳鋼材Info
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- JPS6059051A JPS6059051A JP12197783A JP12197783A JPS6059051A JP S6059051 A JPS6059051 A JP S6059051A JP 12197783 A JP12197783 A JP 12197783A JP 12197783 A JP12197783 A JP 12197783A JP S6059051 A JPS6059051 A JP S6059051A
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- Japan
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石油化学工業用反応管などに使用される耐浸
炭性にすぐれた耐熱鋳鋼材に関する。
炭性にすぐれた耐熱鋳鋼材に関する。
石油化学工業におけるリフオーマチューブ、タラツキン
グチューブ等の炭化水素類の熱分解・改質反応管として
、従来よりＮ１やＣｒを含む耐熱鋳鋼、代表的にはＡＳ
ＴＭ ＨＫ４０材ＣＪＩＳＳ Ｃ，Ｈ２２相当）やＨＰ
材（ＳＣＨ２４相当）などからなる鋼管が使用され、ま
たＨＰ材にＮｂ、Ｗ、Ｍ、ｏなどが添加された改良材な
ども実用に供されている。近時、操業条件の苛酷化に伴
い、高温クリープ破断強度、耐熱衝撃性などの機械的性
質と併せて耐浸炭性のすぐれた耐熱鋳鋼材の開発が要請
され、これに対して本発明者等は既出願においていくつ
かの耐熱鋳鋼を提供しだ（例えば、特開昭５６−３６０
２〜３６０５号、特願昭５７−１４９４２０号等〕。
グチューブ等の炭化水素類の熱分解・改質反応管として
、従来よりＮ１やＣｒを含む耐熱鋳鋼、代表的にはＡＳ
ＴＭ ＨＫ４０材ＣＪＩＳＳ Ｃ，Ｈ２２相当）やＨＰ
材（ＳＣＨ２４相当）などからなる鋼管が使用され、ま
たＨＰ材にＮｂ、Ｗ、Ｍ、ｏなどが添加された改良材な
ども実用に供されている。近時、操業条件の苛酷化に伴
い、高温クリープ破断強度、耐熱衝撃性などの機械的性
質と併せて耐浸炭性のすぐれた耐熱鋳鋼材の開発が要請
され、これに対して本発明者等は既出願においていくつ
かの耐熱鋳鋼を提供しだ（例えば、特開昭５６−３６０
２〜３６０５号、特願昭５７−１４９４２０号等〕。
本発明者等は、耐浸炭性を更に強化するために、化学成
分組成と併せて、表面処理の効果に関して研究を重ねた
結果、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｏ、 Ｔｉ、Ａａ。
分組成と併せて、表面処理の効果に関して研究を重ねた
結果、Ｎｂ、Ｗ、Ｍｏ、 Ｔｉ、Ａａ。
Ｂ等を含むＣｒ −Ｎｉ 系鋼をベース材とし、これに
アルミニウム拡散浸透処理を施すことにより、高温度、
とくに１０００°Ｃをこえる温度域における耐浸炭性を
飛躍的に高めることに成功した。
アルミニウム拡散浸透処理を施すことにより、高温度、
とくに１０００°Ｃをこえる温度域における耐浸炭性を
飛躍的に高めることに成功した。
本発明の耐熱鋳鋼材は、ＣＯ３〜０．６％、８１２．０
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ ２０．０−３０．０
％、Ｎｉ８０．０〜４０．０％、ＮｂＯ，３〜１５％、
Ｗ ０．５〜３．０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％、Ｔｉ
０．０４〜０．５％、 Ａｅ ０．０２〜０．５％、Ｂ
Ｏ，０Ｏ０２〜０００４％、ＮＯ，０４〜０１５％、残
部実質的にＦｅからなる化学成分構成を有し、かつ表層
にアルミニウム拡散浸透処理により形成されるアルミニ
ウム浸透層を有するものである。
％以下、Ｍｎ２．０％以下、Ｃｒ ２０．０−３０．０
％、Ｎｉ８０．０〜４０．０％、ＮｂＯ，３〜１５％、
Ｗ ０．５〜３．０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％、Ｔｉ
０．０４〜０．５％、 Ａｅ ０．０２〜０．５％、Ｂ
Ｏ，０Ｏ０２〜０００４％、ＮＯ，０４〜０１５％、残
部実質的にＦｅからなる化学成分構成を有し、かつ表層
にアルミニウム拡散浸透処理により形成されるアルミニ
ウム浸透層を有するものである。
本発明耐熱鋳鋼材は、表層にアルミ浸透層を有するとと
もに、高温用途での使用時に、ベース材に合金成分とし
て含まれているＡｅが表面へ拡散偏析することによシ形
成されるＡｅリッチ層、およびアルミ浸透層とＡ４リッ
チ層との間の融合層とからなる積層構造を呈し、これら
の各層が浸炭防止層として強力な耐浸炭性を発揮する。
もに、高温用途での使用時に、ベース材に合金成分とし
て含まれているＡｅが表面へ拡散偏析することによシ形
成されるＡｅリッチ層、およびアルミ浸透層とＡ４リッ
チ層との間の融合層とからなる積層構造を呈し、これら
の各層が浸炭防止層として強力な耐浸炭性を発揮する。
本発明の成分限定理由は次のとおシである。
Ｃ：Ｏ，ａ〜０．６％
Ｃは鋳鋼の鋳造性を改善するとともに、Ｎｂ等と結合し
一次炭化物を形成してクリープ破断強度を高める。この
だめに少くとも０．３％を必要とするが、あまり多くな
ると、二次炭化物の過剰析出によシ靭性が低下し、溶接
性も悪化するので、０．６％を上限とする。
一次炭化物を形成してクリープ破断強度を高める。この
だめに少くとも０．３％を必要とするが、あまり多くな
ると、二次炭化物の過剰析出によシ靭性が低下し、溶接
性も悪化するので、０．６％を上限とする。
Ｓｉ：２．０％以下
Ｓｉは溶湯の脱酸、鋳造性確保に必要であシ、また耐浸
炭性改善効果をも有するが、多量に含有すると溶接性を
損うので、２０％以下とする。
炭性改善効果をも有するが、多量に含有すると溶接性を
損うので、２０％以下とする。
Ｍｎ：２．０％以下
Ｍｎは溶湯の脱酸・脱硫作用を果す元素であるが、あま
シ多くなると、耐酸化性が低下するので、２．０％以下
とする。
シ多くなると、耐酸化性が低下するので、２．０％以下
とする。
Ｃｒ ： ２０．Ｏ〜８０．０％
ＣｒはＮｉと共存して鋳鋼組織をオーステナイト組織と
なし、高温強度、耐酸化性を高める。とくに１０００℃
以上の高温域での強度、耐酸化性を確保するためには少
くとも２０．０％を必要とするが、あまシ多くなると、
靭性の低下をみるので、３００％を上限とする。
なし、高温強度、耐酸化性を高める。とくに１０００℃
以上の高温域での強度、耐酸化性を確保するためには少
くとも２０．０％を必要とするが、あまシ多くなると、
靭性の低下をみるので、３００％を上限とする。
Ｎｉ：３０．０〜４０．０％
ＮｉはＣｒとの共存下にオーステナイト組織を形成・安
定化させ、高温域での強度、耐酸化性を高める。１０’
ＯＯ℃以上の温度域におけるこれらの特性を確保するた
めに、少くとも３００％を必要とするが、４０．０％を
こえると効果ははジ飽和し、それ以上の添加は不経済で
あるので、４０．０％を上限とする。
定化させ、高温域での強度、耐酸化性を高める。１０’
ＯＯ℃以上の温度域におけるこれらの特性を確保するた
めに、少くとも３００％を必要とするが、４０．０％を
こえると効果ははジ飽和し、それ以上の添加は不経済で
あるので、４０．０％を上限とする。
Ｎｂ：０．８〜１．５％
Ｎｂはクリープ破断強度、耐浸炭性を高める。
０．３％未満ではその効果が不足するが、多量の添加は
クリープ破断強度の低下を招くので、１．５％を上限と
する。なお、Ｎｂは通常これと同効元素であるＴａを随
伴するので、その場合はＴａとの合計の含有量が０．３
〜１．５％であればよい。
クリープ破断強度の低下を招くので、１．５％を上限と
する。なお、Ｎｂは通常これと同効元素であるＴａを随
伴するので、その場合はＴａとの合計の含有量が０．３
〜１．５％であればよい。
Ｗ：０５〜３．０％
Ｗは前記Ｎｂとの組合せによシ高温強度を高める。０５
％に満たないと、その効果が不足する。
％に満たないと、その効果が不足する。
しかし、多量に含むと耐酸化性が悪くなるので、３０％
以下とする。
以下とする。
Ｍｏ ： ０．２〜０．８％
ＭＯはＮｂ、Ｗ と共存して高温強度を高める。
その効果を確保するために、少くとも０２％を要するが
、あまシ多いと耐酸化性が低下するので、０８％を上限
とする。
、あまシ多いと耐酸化性が低下するので、０８％を上限
とする。
本発明におけるベース材は、上記諸元素とともに、ＮＳ
Ｔｉ、ｋｌおよびＢを含有する。Ｔ１はＣ，Ｎと結合
して炭化物、窒化物、炭窒化物を形成し、ＢおよびＡＩ
はこれらの化合物を微細に分散析出させ、結晶粒界の強
化、耐粒界割れ性を高めることにより、高温クリープ破
断強度、高温熱衝撃特性、長時間クリープ破断強度の顕
著な向上をもたらす。まだ、Ｔ１はＡｅとの相剰効果と
して耐浸炭性を著しく改善する。
Ｔｉ、ｋｌおよびＢを含有する。Ｔ１はＣ，Ｎと結合
して炭化物、窒化物、炭窒化物を形成し、ＢおよびＡＩ
はこれらの化合物を微細に分散析出させ、結晶粒界の強
化、耐粒界割れ性を高めることにより、高温クリープ破
断強度、高温熱衝撃特性、長時間クリープ破断強度の顕
著な向上をもたらす。まだ、Ｔ１はＡｅとの相剰効果と
して耐浸炭性を著しく改善する。
Ｎ：０．０４〜０，１５％
Ｎは固溶窒素の形態でオーステナイト相を安定、強化す
る一方、Ｔｉ等の窒化物、炭窒化物の形成に関与する。
る一方、Ｔｉ等の窒化物、炭窒化物の形成に関与する。
これらの化合物はＡｅ、Ｂとの共存下に微細に分散析出
し、結晶粒の微細化、粒成長阻止によりクリープ破断強
度や耐熱衝撃性を高める。この効果を得るために少くと
も０．０４％を必要とする。しかし、アマり多くなると
、上記化合物の過剰析出、粗大化が生じ、却って耐熱衝
撃性等が悪くなるので１．０．１５％を上限とする。
し、結晶粒の微細化、粒成長阻止によりクリープ破断強
度や耐熱衝撃性を高める。この効果を得るために少くと
も０．０４％を必要とする。しかし、アマり多くなると
、上記化合物の過剰析出、粗大化が生じ、却って耐熱衝
撃性等が悪くなるので１．０．１５％を上限とする。
Ｔｉ：０．０４〜０，５％
Ｔｉは窒化物等を形成して高温強度、耐熱衝撃性等を高
め、かつＡｄとの共存下に耐浸炭性を強化する。このた
めに０．０４％以上を必要とするが、多量の添加は析出
物の粗大化、酸化物系介在物量の増加を伴い、かえって
強度低下をみるので、０．５％を上限とし、とくに強度
を重視する場合には、０．１５％以下とするのがよい。
め、かつＡｄとの共存下に耐浸炭性を強化する。このた
めに０．０４％以上を必要とするが、多量の添加は析出
物の粗大化、酸化物系介在物量の増加を伴い、かえって
強度低下をみるので、０．５％を上限とし、とくに強度
を重視する場合には、０．１５％以下とするのがよい。
Ａ（１： ０．０２〜０．５％
Ａｌはクリープ破断強度の改善のほか、Ｔｉと共存して
耐浸炭性の向上に著効を有する。その含有量は少くとも
００２％を要する。含有量の増加に伴って効果も増大す
る。しかし、多量に含有するとかえって高温強度の低下
をまねくので、強度面を重視する場合には、００７％を
上限とするのがよい。Ｔｉとの共存による耐浸炭性改善
効果を十分なものとするには、０．０７％以上の含有が
望ましく、含有量の増加とともに更に耐浸炭性の向上を
みる。だソし、０．５％をこえると極端な強度低下を生
じるので、０．５％を上限とする。
耐浸炭性の向上に著効を有する。その含有量は少くとも
００２％を要する。含有量の増加に伴って効果も増大す
る。しかし、多量に含有するとかえって高温強度の低下
をまねくので、強度面を重視する場合には、００７％を
上限とするのがよい。Ｔｉとの共存による耐浸炭性改善
効果を十分なものとするには、０．０７％以上の含有が
望ましく、含有量の増加とともに更に耐浸炭性の向上を
みる。だソし、０．５％をこえると極端な強度低下を生
じるので、０．５％を上限とする。
Ｂ：０．０００２〜０．００４％
Ｂは結晶粒界を強化し、かつＴｉ化合物等の微細析出を
うながすとともに、析出後の凝集粗大化遅延効果によっ
てクリープ破断強度を高める。この効果を得るために０
．０００２％以上を必要とするが、０．００４％をこえ
ると、強度向上が緩慢となるばかシでなく、溶接性の悪
化をみるので、０．００４％を上限とする。
うながすとともに、析出後の凝集粗大化遅延効果によっ
てクリープ破断強度を高める。この効果を得るために０
．０００２％以上を必要とするが、０．００４％をこえ
ると、強度向上が緩慢となるばかシでなく、溶接性の悪
化をみるので、０．００４％を上限とする。
Ｐ、Ｓその他の不純物は通常の溶製技術上の不可避的混
入を許容する。例えば、Ｐは０．０３％以下、Ｓは０．
０３％以下混在してさしつかえない。
入を許容する。例えば、Ｐは０．０３％以下、Ｓは０．
０３％以下混在してさしつかえない。
本発明の耐熱鋳鋼材は、上記成分構成を有する鋼の鋳造
材等、あるいはこれに適宜塑性加工、機械加工等が加え
られた所要形状の物品、例えば管体にアルミニウム拡散
浸透処理を施して所要の表面、例えば管体の場合には、
内面または外面、あるいは内・外側面の表層にアルミ浸
透層を形成することによシ得られる。そのアルミニウム
拡散浸透処理は、カワライジング法などと称せられる公
知の方法によシ、例えばアルミニウム粉末、フェロアル
ミニウム粉末、Ｆｅ−Ａ３合金粉末などを主成分とし、
これに反応促進剤として塩化アンモニウムなどを適量添
加してなる浸透剤を被処理物品とともに、密閉式あるい
は中性もしくは還元性雰囲気回転ドラム内に装入し、適
温（例えば、８５０〜１０００℃）に適当時間加熱保持
することにより達成することができ乞。このアルミ浸透
層（約２５〜３０％のＡａを含むＦｅ −Ａｅ系合金か
らなる）の層厚は例えば０．１〜０．５ｉｍ（１００〜
５００μ）程度である。
材等、あるいはこれに適宜塑性加工、機械加工等が加え
られた所要形状の物品、例えば管体にアルミニウム拡散
浸透処理を施して所要の表面、例えば管体の場合には、
内面または外面、あるいは内・外側面の表層にアルミ浸
透層を形成することによシ得られる。そのアルミニウム
拡散浸透処理は、カワライジング法などと称せられる公
知の方法によシ、例えばアルミニウム粉末、フェロアル
ミニウム粉末、Ｆｅ−Ａ３合金粉末などを主成分とし、
これに反応促進剤として塩化アンモニウムなどを適量添
加してなる浸透剤を被処理物品とともに、密閉式あるい
は中性もしくは還元性雰囲気回転ドラム内に装入し、適
温（例えば、８５０〜１０００℃）に適当時間加熱保持
することにより達成することができ乞。このアルミ浸透
層（約２５〜３０％のＡａを含むＦｅ −Ａｅ系合金か
らなる）の層厚は例えば０．１〜０．５ｉｍ（１００〜
５００μ）程度である。
本発明耐熱鋳鋼材は、実機使用時において、ベース材の
含有Ａ４の表面への拡散濃化によシ、表面近傍に層厚数
十ないし約３００μのＡｅリッチ層が形成され、かつこ
のＡ（１’）ツチ層と前記アルミ浸透層との間に両層の
融合層が形成される。これら各層はいずれも浸炭防止層
として機能する。
含有Ａ４の表面への拡散濃化によシ、表面近傍に層厚数
十ないし約３００μのＡｅリッチ層が形成され、かつこ
のＡ（１’）ツチ層と前記アルミ浸透層との間に両層の
融合層が形成される。これら各層はいずれも浸炭防止層
として機能する。
むろん、実機使用に先立って、Ａ（１’）ツチ層を形成
するだめの加熱処理（例えば、約８００〜１１００°Ｃ
での加熱保持）を施しておいてもよい。これら各層間の
密着性は非常に良好である。
するだめの加熱処理（例えば、約８００〜１１００°Ｃ
での加熱保持）を施しておいてもよい。これら各層間の
密着性は非常に良好である。
本発明の耐熱鋳鋼材は、上記のようにアルミ浸透層、ア
ルミ浸透層とＡ（１’）ツチ層の融合層およびＡ（１’
）ツチ層を経てベース材基地部分へと続く多層構造を有
し、これら各層の浸炭防止能によって強力な耐浸炭性を
発揮する。このアルミ浸透層は高温酸化に対して大きな
抵抗性をも示す。まだ、本発明耐熱鋳鋼材は前記ベース
材の化学成分構成によシ、高温用途、ことに１０００℃
をこえる使用環境によく耐え得る機械的諸性質を具備す
る。
ルミ浸透層とＡ（１’）ツチ層の融合層およびＡ（１’
）ツチ層を経てベース材基地部分へと続く多層構造を有
し、これら各層の浸炭防止能によって強力な耐浸炭性を
発揮する。このアルミ浸透層は高温酸化に対して大きな
抵抗性をも示す。まだ、本発明耐熱鋳鋼材は前記ベース
材の化学成分構成によシ、高温用途、ことに１０００℃
をこえる使用環境によく耐え得る機械的諸性質を具備す
る。
実施例
高周波溶解炉（大気中）で溶製した鋳鋼の遠心鋳造管（
外径１３６＋ａｍＸ肉厚２０馴×長さ５００ｍｍ ）か
ら浸炭試験片（直径１２１１＋１１Ｘ長さ６０ ａｍ
）を調製し、これにアルミニウム拡散浸透処理を施した
。これを浸炭試験に付したのち、試片表面から深さＩＩ
ＩＩＩ＋までの層および１〜２馴の層の各層から切粉を
採取し、Ｃ量分析によシ増加Ｃ量をめて耐浸炭性を評価
した。また、比較のために、鋳造管から採取されたま＼
の試験片につき、同じ浸炭試験を行った。第１表に試験
片（ベース材）の化学成分組成、第２表に浸炭試験結果
を示す。第１表中、ベース材（ａ）は、Ｎｌ）、Ｗ、Ｍ
ｏ を含む公知のＨＰ改良材相当、（ｂ）〜（ｄ）は本
発明の成分構成の規定を満すものである。アルミニウム
拡散浸透処理栄件、および浸炭試験条件は次のとおりで
ある。
外径１３６＋ａｍＸ肉厚２０馴×長さ５００ｍｍ ）か
ら浸炭試験片（直径１２１１＋１１Ｘ長さ６０ ａｍ
）を調製し、これにアルミニウム拡散浸透処理を施した
。これを浸炭試験に付したのち、試片表面から深さＩＩ
ＩＩＩ＋までの層および１〜２馴の層の各層から切粉を
採取し、Ｃ量分析によシ増加Ｃ量をめて耐浸炭性を評価
した。また、比較のために、鋳造管から採取されたま＼
の試験片につき、同じ浸炭試験を行った。第１表に試験
片（ベース材）の化学成分組成、第２表に浸炭試験結果
を示す。第１表中、ベース材（ａ）は、Ｎｌ）、Ｗ、Ｍ
ｏ を含む公知のＨＰ改良材相当、（ｂ）〜（ｄ）は本
発明の成分構成の規定を満すものである。アルミニウム
拡散浸透処理栄件、および浸炭試験条件は次のとおりで
ある。
［１］ アルミニウム拡散浸透処理
Ｆｅ−Ａｌ粉末Ｋ ７ ／ｌ／ ミナ（Ａｅ２０３）粉
末を加え、この混合粉末に少量（約０．５％）のＮＨ４
Ｃｌを添加する。この粉末と試片を容器内に入れ、Ａｒ
ガス送給下に約１０００°Ｃの温度で約１０時間加熱す
る。
末を加え、この混合粉末に少量（約０．５％）のＮＨ４
Ｃｌを添加する。この粉末と試片を容器内に入れ、Ａｒ
ガス送給下に約１０００°Ｃの温度で約１０時間加熱す
る。
［２］ 浸炭試験
試片を固体浸炭剤（デグサＫ Ｇ ３０ 、Ｂａ ＣＯ
ａ含有）中、温度１１００°Ｃで３００時間保持。
ａ含有）中、温度１１００°Ｃで３００時間保持。
第２表に示すように、本発明材はＣ量増力口がごくわず
かであり、浸炭に対し強い抵抗性を有する。
かであり、浸炭に対し強い抵抗性を有する。
各供試材の浸炭試験後のＸ線マイクロアナライザーによ
る解析により、本発明例（賦香１０１〜１ｏ３）ではア
ルミ浸透層と、浸炭試験過程で生成しだＡｅリッチ層お
よび両層間の融合層からなる明瞭な多層構造が認められ
る。一方、アルミ拡散浸透処理をうけていない比較例の
うち、賦香２〜４はＡ４リッチ層を有する点で、賦香１
（公知のＨＰ改良材相蟲。Ａｅリッチ層なし）に比し、
耐浸炭性の改善が認められるもの＼、アルミ浸透層を欠
くだめに、本発明材の強力な耐浸炭性に及ばない。
る解析により、本発明例（賦香１０１〜１ｏ３）ではア
ルミ浸透層と、浸炭試験過程で生成しだＡｅリッチ層お
よび両層間の融合層からなる明瞭な多層構造が認められ
る。一方、アルミ拡散浸透処理をうけていない比較例の
うち、賦香２〜４はＡ４リッチ層を有する点で、賦香１
（公知のＨＰ改良材相蟲。Ａｅリッチ層なし）に比し、
耐浸炭性の改善が認められるもの＼、アルミ浸透層を欠
くだめに、本発明材の強力な耐浸炭性に及ばない。
第２表 浸炭試験結果
以上のように、本発明耐熱鋳鋼材は、ＨＰ材やその改良
材、その他の従来材に比しすぐれた耐浸炭性を有するの
で、石油化学ニーにおけるエチレンクラッキングチュー
ブなど、あるいは鉄鋼関連設備におけるハースロールや
ラジアントチューブ等、１０００’Ｃをこえる高温域で
、かつ浸炭雰囲気で使用される各種設備部材として好適
である。
材、その他の従来材に比しすぐれた耐浸炭性を有するの
で、石油化学ニーにおけるエチレンクラッキングチュー
ブなど、あるいは鉄鋼関連設備におけるハースロールや
ラジアントチューブ等、１０００’Ｃをこえる高温域で
、かつ浸炭雰囲気で使用される各種設備部材として好適
である。
代理人 弁理士 宮−崎 新八部
Claims (1)
- ＋ｌ） ＣＯ，３〜０．６％、８１２０％以下、Ｍｎ
２．０％以下、Ｃｒ ２０．（１〜３０．０％、Ｎｉ
３０．０〜４００％、Ｎｂ０．３〜１．５％、Ｗ ００
５〜３０％、Ｍｏ ０．２〜０．８％、Ｔｉ Ｏ，０４
〜０．５％、Ａ［０，０２〜０．５％、ＢＯ，０Ｏ０２
〜０．００４％、ＮＯ，０４〜０１５％、残部実質的に
Ｆｅからなり、かつ表層にアルミニウム浸透層を有する
耐浸炭性てすぐれた耐熱鋳鋼材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12197783A JPS6059051A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 耐浸炭性耐熱鋳鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12197783A JPS6059051A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 耐浸炭性耐熱鋳鋼材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6059051A true JPS6059051A (ja) | 1985-04-05 |
| JPS645097B2 JPS645097B2 (ja) | 1989-01-27 |
Family
ID=14824528
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12197783A Granted JPS6059051A (ja) | 1983-07-05 | 1983-07-05 | 耐浸炭性耐熱鋳鋼材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6059051A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015131988A (ja) * | 2014-01-10 | 2015-07-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍用スリーブロール |
| CN107419215A (zh) * | 2017-09-21 | 2017-12-01 | 辽宁工业大学 | 一种渗铌剂和模具钢粉末包埋渗铌强化方法 |
-
1983
- 1983-07-05 JP JP12197783A patent/JPS6059051A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015131988A (ja) * | 2014-01-10 | 2015-07-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 焼鈍用スリーブロール |
| CN107419215A (zh) * | 2017-09-21 | 2017-12-01 | 辽宁工业大学 | 一种渗铌剂和模具钢粉末包埋渗铌强化方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS645097B2 (ja) | 1989-01-27 |
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