JPS634897B2 - - Google Patents
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- JPS634897B2 JPS634897B2 JP2802785A JP2802785A JPS634897B2 JP S634897 B2 JPS634897 B2 JP S634897B2 JP 2802785 A JP2802785 A JP 2802785A JP 2802785 A JP2802785 A JP 2802785A JP S634897 B2 JPS634897 B2 JP S634897B2
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Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
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Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、石油化学工業におけるエチレン製造
用クラツキングチユーブ材等として有用な耐熱合
金に関する。 〔従来技術とその問題点〕 従来より、エチレンクラツキングチユーブ材料
として、ASTM HP40材(0.4C−25Cr−35Ni−
Fe)やその改良材(0.4C−25Cr−35Ni−Nb、W
−Fe)が使用されている。 このHP40材は、900〜1050℃の温度範囲で使
用されるのが一般であり、同温度域において十分
な耐酸化性、耐浸炭性並びに機械的強度を有して
いる。しかしながら、1050℃を越える温度域で
は、耐浸炭性、および機械的強度、就中クリープ
破断強度に問題がある。 また、HP改良材(0.4C−25Cr−35Ni−Nb、
W−Fe)は、1100℃までの温度においてHP40材
よりもすぐれた耐浸炭性を示すが、1100℃を越え
ると、耐酸化性、クリープ破断強度、および耐浸
炭性の低下が大きく、とりわけ耐酸化性の低下が
著しい。 従つて、上記チユーブ材料として、1100℃を越
える高温操業に十分に耐え得る諸特性、とくに高
クリープ破断強度、耐酸化性および耐浸炭性等に
すぐれた新たな材料の開発が要請されている。 また、チユーブ同士の接合やチユーブとベンド
との接合によりコイルを組み立てるに当たつて
は、TIG溶接法、MIG溶接法、または被覆アー
ク溶接法などが適用されるので、溶接性にもすぐ
れていることが要求される。 本発明は、かかる要求を満たした新たな耐熱合
金を提供しようとするものである。 〔技術的手段および作用〕 本発明に係る耐熱合金は、C:0.3〜0.5%、
Si:2.0%以下、Mn:2.0%以下、P:0.03%以
下、S:0.03%以下、Cr:30.0〜40.0%、Ni:
40.0〜50.0%、Al:0.02〜0.6%、N:0.08%以下、
並びにNb:0.3〜1.8%、W:0.5〜6.0%のいずれ
か1種もしくは2種、およびTi:0.02〜0.5%、
Zr:0.02〜0.5%のいずれか1種もしくは2種、
残部実質的にFeからなる成分組成を有する(成
分組成を示す%は重量%である)。 本発明合金は、1100℃を越える温度域、とくに
1150℃付近の高温度において、クリープ破断強度
が高く、かつすぐれた耐酸化性および耐浸炭性を
有する。また、溶接性も良好である。 本発明合金の成分限定理由は次のとおりであ
る。 C:0.3〜0.5% 鋳造凝固時にマトリツクスに固溶したCは、チ
ユーブの実使用時の加熱を受けてクロム炭化物と
して析出することにより、クリープ破断強度の向
上に寄与する。950℃を越える温度域において高
いクリープ破断強度を得るには、少なくとも0.3
%を必要とする。含有量が増すとともに、その効
果も増大するが、0.5%をこえると、Cr炭化物の
過剰の析出による脆化が大きくなるので、上限を
0.5%とする。 Si:2.0%以下 Siは合金溶製時の脱酸剤として添加される。ま
た溶鋼の流動性を高め、鋳造性を改善する効果を
有する。しかし、2.0%を越えると、クリープ破
断強度および溶接性に悪影響を与えるので、2.0
%を上限とする。 Mn:2.0%以下 Mnは溶鋼の脱酸を行うとともに不純物元素で
あるSをMnSとして固定することにより、溶接
時の高温割れを防止する効果を有する。しかし、
2.0%を越えても、その増量の割には効果が小さ
いので、2.0%を上限とする。 P:0.03%以下、S:0.03%以下 不純物元素であるPおよびSは、いずれも溶接
時の高温割れ感受性を高めるので、それぞれ0.03
%を上限とする。 Cr:30.0〜40.0% Crは耐酸化性および高温強度を高める効果を
有する。1100℃以上の高温域での長時間使用に対
する耐酸化性および高温強度を確保するためには
30.0%以上含有させることが必要である。含有量
増加させるに伴つて耐酸化性および高温強度の向
上をみるが、1200℃までの使用温度に対しては、
40.0%までの含有量で十分である。よつて30.0〜
40.0%とする。 Ni:40.0〜50.0% Niはオーステナイト相を安定化させる元素で
あり、耐酸化性と高温強度を高める効果を有す
る。前記Cr量との連関でオーステナイト相を安
定化させ、かつ1100〜1200℃における安定した耐
酸化性と耐浸炭性とを確保するために、Ni含有
量は、40.0〜50.0%に規定する。 Al:0.02〜0.6% Alは高温域において合金表面に保護皮膜を形
成し、浸炭雰囲気からのCの侵入を防止する。こ
の耐浸炭性改善効果を得るには0.02%以上の含有
を必要とする。なお、Alのクリープ破断強度向
上に対する効果は少なく、多量に含有すると却つ
て室温における延性の低下を招く。従つて、0.6
%を上限とする。 N:0.08%以下 Nは不純物元素であり、多量に含有すると、硬
化が進み、脆化を招くので、0.08%を上限とす
る。 本発明合金は、上記諸元素のほか、更にNb、
Wの群から選ばれる1種もしくは2種の元素、お
よびTi、Zrの群から選ばれる1種もしくは2種
の元素を含有する。 Nb:0.3〜1.8% Nbは結晶粒界に共晶状のNbCを晶出させ、粒
界のクリープ破壊抵抗性を高める。この効果は、
0.3%から認められ、含有量の増加とともに増大
するが、1.8%をこえると、増量の割に効果は小
さい。従つて、1.8%を上限とし、好ましくは1.0
%以下とする。 W:0.5〜6.0% Wはオーステナイト相への固溶、および粒界炭
化物(WC)の形成により、クリープ破断強度の
向上に奏効する。この効果は、含有量0.5%から
認められ、その増量に従つて効果は増大する。し
かし、含有量があまり多くなると、硬化して延性
が乏しくなり、加工性、溶接性が悪化するので、
6.0%を上限とする。より好ましくは、1.0〜5.0%
である。 Ti:0.02〜0.5% Tiは、チユーブ等としての実使用時の再加熱
によりオーステナイト相中に生成するクロム炭化
物の成長粗大化を遅延させ、クリープ破断強度の
向上に寄与する。この効果を得るには、少なくと
も0.02%の含有量を必要とする。しかし、多量に
含有すると、析出物の粗大化、酸化物系介在物の
増量等により、強度の低下を招くので、0.5%を
上限とする。より好ましい含有量は0.1〜0.4%で
ある。 Zr:0.02〜0.5% Zrはオーステナイト相中に固溶し、その固溶
強化によりクリープ破断強度を高める。この効果
を得るには、少なくとも0.02%を必要とする。含
有量の増加に伴つて効果も増すが、0.5%をこえ
ると、溶鋼の清浄度が低下する。また、高価な材
料添加の割には、その効果が小さい。このため、
0.5%を上限とする。より好ましくは、0.1〜0.3%
である。 〔実施例〕 高周波誘導溶解炉で溶製した合金溶湯を、遠心
鋳造に付し、中空鋳物(外径138mm×肉厚23.5mm
×長さ520mm)を得た。各供試鋳物の化学成分組
成を第1表に示す。各鋳物から試験片を採取し、
それぞれにつき酸化試験、浸炭試験およびクリー
プ破断試験を、下記の試験方法により行い、第2
表に示す結果を得た。 〔A〕 酸化試験 試験片(12mmφ×50mm)を、大気中、1200
℃に100時間加熱保持する。試験後、試験片表
面のスケールを除去し、酸化による重量減少量
を測定し、腐食量(mm/year)を求める。 〔B〕 浸炭試験 試験片(12mmφ×60mm)を、固型浸炭剤
(デグザKG30)中、温度1150℃300時間保持す
る。試験後、試験片の表面から0.25mmのピツチ
で切粉を採取し、化学分析により、表面から深
さ1mmの位置における炭素増加量を求める。 〔C〕 クリープ破断試験 JIS Z 2272の規定による。試験温度:1150
℃、荷重:1Kgf/mm2。
用クラツキングチユーブ材等として有用な耐熱合
金に関する。 〔従来技術とその問題点〕 従来より、エチレンクラツキングチユーブ材料
として、ASTM HP40材(0.4C−25Cr−35Ni−
Fe)やその改良材(0.4C−25Cr−35Ni−Nb、W
−Fe)が使用されている。 このHP40材は、900〜1050℃の温度範囲で使
用されるのが一般であり、同温度域において十分
な耐酸化性、耐浸炭性並びに機械的強度を有して
いる。しかしながら、1050℃を越える温度域で
は、耐浸炭性、および機械的強度、就中クリープ
破断強度に問題がある。 また、HP改良材(0.4C−25Cr−35Ni−Nb、
W−Fe)は、1100℃までの温度においてHP40材
よりもすぐれた耐浸炭性を示すが、1100℃を越え
ると、耐酸化性、クリープ破断強度、および耐浸
炭性の低下が大きく、とりわけ耐酸化性の低下が
著しい。 従つて、上記チユーブ材料として、1100℃を越
える高温操業に十分に耐え得る諸特性、とくに高
クリープ破断強度、耐酸化性および耐浸炭性等に
すぐれた新たな材料の開発が要請されている。 また、チユーブ同士の接合やチユーブとベンド
との接合によりコイルを組み立てるに当たつて
は、TIG溶接法、MIG溶接法、または被覆アー
ク溶接法などが適用されるので、溶接性にもすぐ
れていることが要求される。 本発明は、かかる要求を満たした新たな耐熱合
金を提供しようとするものである。 〔技術的手段および作用〕 本発明に係る耐熱合金は、C:0.3〜0.5%、
Si:2.0%以下、Mn:2.0%以下、P:0.03%以
下、S:0.03%以下、Cr:30.0〜40.0%、Ni:
40.0〜50.0%、Al:0.02〜0.6%、N:0.08%以下、
並びにNb:0.3〜1.8%、W:0.5〜6.0%のいずれ
か1種もしくは2種、およびTi:0.02〜0.5%、
Zr:0.02〜0.5%のいずれか1種もしくは2種、
残部実質的にFeからなる成分組成を有する(成
分組成を示す%は重量%である)。 本発明合金は、1100℃を越える温度域、とくに
1150℃付近の高温度において、クリープ破断強度
が高く、かつすぐれた耐酸化性および耐浸炭性を
有する。また、溶接性も良好である。 本発明合金の成分限定理由は次のとおりであ
る。 C:0.3〜0.5% 鋳造凝固時にマトリツクスに固溶したCは、チ
ユーブの実使用時の加熱を受けてクロム炭化物と
して析出することにより、クリープ破断強度の向
上に寄与する。950℃を越える温度域において高
いクリープ破断強度を得るには、少なくとも0.3
%を必要とする。含有量が増すとともに、その効
果も増大するが、0.5%をこえると、Cr炭化物の
過剰の析出による脆化が大きくなるので、上限を
0.5%とする。 Si:2.0%以下 Siは合金溶製時の脱酸剤として添加される。ま
た溶鋼の流動性を高め、鋳造性を改善する効果を
有する。しかし、2.0%を越えると、クリープ破
断強度および溶接性に悪影響を与えるので、2.0
%を上限とする。 Mn:2.0%以下 Mnは溶鋼の脱酸を行うとともに不純物元素で
あるSをMnSとして固定することにより、溶接
時の高温割れを防止する効果を有する。しかし、
2.0%を越えても、その増量の割には効果が小さ
いので、2.0%を上限とする。 P:0.03%以下、S:0.03%以下 不純物元素であるPおよびSは、いずれも溶接
時の高温割れ感受性を高めるので、それぞれ0.03
%を上限とする。 Cr:30.0〜40.0% Crは耐酸化性および高温強度を高める効果を
有する。1100℃以上の高温域での長時間使用に対
する耐酸化性および高温強度を確保するためには
30.0%以上含有させることが必要である。含有量
増加させるに伴つて耐酸化性および高温強度の向
上をみるが、1200℃までの使用温度に対しては、
40.0%までの含有量で十分である。よつて30.0〜
40.0%とする。 Ni:40.0〜50.0% Niはオーステナイト相を安定化させる元素で
あり、耐酸化性と高温強度を高める効果を有す
る。前記Cr量との連関でオーステナイト相を安
定化させ、かつ1100〜1200℃における安定した耐
酸化性と耐浸炭性とを確保するために、Ni含有
量は、40.0〜50.0%に規定する。 Al:0.02〜0.6% Alは高温域において合金表面に保護皮膜を形
成し、浸炭雰囲気からのCの侵入を防止する。こ
の耐浸炭性改善効果を得るには0.02%以上の含有
を必要とする。なお、Alのクリープ破断強度向
上に対する効果は少なく、多量に含有すると却つ
て室温における延性の低下を招く。従つて、0.6
%を上限とする。 N:0.08%以下 Nは不純物元素であり、多量に含有すると、硬
化が進み、脆化を招くので、0.08%を上限とす
る。 本発明合金は、上記諸元素のほか、更にNb、
Wの群から選ばれる1種もしくは2種の元素、お
よびTi、Zrの群から選ばれる1種もしくは2種
の元素を含有する。 Nb:0.3〜1.8% Nbは結晶粒界に共晶状のNbCを晶出させ、粒
界のクリープ破壊抵抗性を高める。この効果は、
0.3%から認められ、含有量の増加とともに増大
するが、1.8%をこえると、増量の割に効果は小
さい。従つて、1.8%を上限とし、好ましくは1.0
%以下とする。 W:0.5〜6.0% Wはオーステナイト相への固溶、および粒界炭
化物(WC)の形成により、クリープ破断強度の
向上に奏効する。この効果は、含有量0.5%から
認められ、その増量に従つて効果は増大する。し
かし、含有量があまり多くなると、硬化して延性
が乏しくなり、加工性、溶接性が悪化するので、
6.0%を上限とする。より好ましくは、1.0〜5.0%
である。 Ti:0.02〜0.5% Tiは、チユーブ等としての実使用時の再加熱
によりオーステナイト相中に生成するクロム炭化
物の成長粗大化を遅延させ、クリープ破断強度の
向上に寄与する。この効果を得るには、少なくと
も0.02%の含有量を必要とする。しかし、多量に
含有すると、析出物の粗大化、酸化物系介在物の
増量等により、強度の低下を招くので、0.5%を
上限とする。より好ましい含有量は0.1〜0.4%で
ある。 Zr:0.02〜0.5% Zrはオーステナイト相中に固溶し、その固溶
強化によりクリープ破断強度を高める。この効果
を得るには、少なくとも0.02%を必要とする。含
有量の増加に伴つて効果も増すが、0.5%をこえ
ると、溶鋼の清浄度が低下する。また、高価な材
料添加の割には、その効果が小さい。このため、
0.5%を上限とする。より好ましくは、0.1〜0.3%
である。 〔実施例〕 高周波誘導溶解炉で溶製した合金溶湯を、遠心
鋳造に付し、中空鋳物(外径138mm×肉厚23.5mm
×長さ520mm)を得た。各供試鋳物の化学成分組
成を第1表に示す。各鋳物から試験片を採取し、
それぞれにつき酸化試験、浸炭試験およびクリー
プ破断試験を、下記の試験方法により行い、第2
表に示す結果を得た。 〔A〕 酸化試験 試験片(12mmφ×50mm)を、大気中、1200
℃に100時間加熱保持する。試験後、試験片表
面のスケールを除去し、酸化による重量減少量
を測定し、腐食量(mm/year)を求める。 〔B〕 浸炭試験 試験片(12mmφ×60mm)を、固型浸炭剤
(デグザKG30)中、温度1150℃300時間保持す
る。試験後、試験片の表面から0.25mmのピツチ
で切粉を採取し、化学分析により、表面から深
さ1mmの位置における炭素増加量を求める。 〔C〕 クリープ破断試験 JIS Z 2272の規定による。試験温度:1150
℃、荷重:1Kgf/mm2。
【表】
【表】
【表】
本発明の耐熱合金は、1100℃をこえる高温域に
おいて、従来材であるHK40材やHK改良材を凌
ぐ材料特性を有し、1150℃付近においてもすぐれ
た耐酸化性、耐浸炭性およびグリープ破断強度を
示す。従つて、クラツキングチユーブ材として好
適であり、従来材にまさる耐久性・安定性を保証
する。むろん、その用途は、上記に限られず、リ
フオーマチユーブ材料としても好適であり、更に
はラジアントチユーブ、ハースローラ等の各種高
温用構造材料として有用である。
おいて、従来材であるHK40材やHK改良材を凌
ぐ材料特性を有し、1150℃付近においてもすぐれ
た耐酸化性、耐浸炭性およびグリープ破断強度を
示す。従つて、クラツキングチユーブ材として好
適であり、従来材にまさる耐久性・安定性を保証
する。むろん、その用途は、上記に限られず、リ
フオーマチユーブ材料としても好適であり、更に
はラジアントチユーブ、ハースローラ等の各種高
温用構造材料として有用である。
Claims (1)
- 1 C:0.3〜0.5%、Si:2.0%以下、Mn:2.0%
以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cr:
30.0〜40.0%、Ni:40.0〜50.0%、Al:0.02〜0.6
%、N:0.08%以下、並びにNb:0.3〜1.8%、
W:0.5〜6.0%のいずれか1種もしくは2種、お
よびTi:0.02〜0.5%、Zr:0.02〜0.5%のいずれ
か1種もしくは2種、残部実質的にFeからなる
クリープ破断強度、耐酸化性および耐浸炭性にす
ぐれた耐熱合金。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2802785A JPS61186446A (ja) | 1985-02-14 | 1985-02-14 | 耐熱合金 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2802785A JPS61186446A (ja) | 1985-02-14 | 1985-02-14 | 耐熱合金 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS61186446A JPS61186446A (ja) | 1986-08-20 |
JPS634897B2 true JPS634897B2 (ja) | 1988-02-01 |
Family
ID=12237258
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2802785A Granted JPS61186446A (ja) | 1985-02-14 | 1985-02-14 | 耐熱合金 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS61186446A (ja) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01242751A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Asahi Eng Co Ltd | 耐浸炭性にすぐれる耐熱合金 |
JPH028336A (ja) * | 1988-06-28 | 1990-01-11 | Jgc Corp | 炭素析出抵抗性二層管 |
JPH072981B2 (ja) * | 1989-04-05 | 1995-01-18 | 株式会社クボタ | 耐熱合金 |
JPH03111536A (ja) * | 1989-09-26 | 1991-05-13 | Kubota Corp | 耐熱合金 |
JPH03240930A (ja) * | 1990-02-16 | 1991-10-28 | Kubota Corp | 耐浸炭性および溶接性にすぐれた耐熱合金 |
JPH046242A (ja) * | 1990-04-23 | 1992-01-10 | Kubota Corp | 耐熱鋳鋼 |
JPH0483840A (ja) * | 1990-07-24 | 1992-03-17 | Kubota Corp | 耐浸炭性にすぐれる複合層管 |
JPH05195138A (ja) * | 1992-01-24 | 1993-08-03 | Kubota Corp | すぐれた耐浸炭性と高温低応力条件下における高いクリープ破断強度を備える耐熱合金 |
-
1985
- 1985-02-14 JP JP2802785A patent/JPS61186446A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS61186446A (ja) | 1986-08-20 |
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