JPH01208421A - 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 - Google Patents
鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板Info
- Publication number
- JPH01208421A JPH01208421A JP63033320A JP3332088A JPH01208421A JP H01208421 A JPH01208421 A JP H01208421A JP 63033320 A JP63033320 A JP 63033320A JP 3332088 A JP3332088 A JP 3332088A JP H01208421 A JPH01208421 A JP H01208421A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- flux density
- magnetic flux
- final cold
- subjected
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 57
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 36
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 57
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 22
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 22
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims abstract description 19
- 230000005381 magnetic domain Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims abstract description 8
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 26
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 15
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 3
- 229910001224 Grain-oriented electrical steel Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 22
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 4
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N benzyl N-[2-hydroxy-4-(3-oxomorpholin-4-yl)phenyl]carbamate Chemical compound OC1=C(NC(=O)OCC2=CC=CC=C2)C=CC(=C1)N1CCOCC1=O FFBHFFJDDLITSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052839 forsterite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002747 voluntary effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1294—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a localized treatment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/125—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with application of tension
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1277—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular surface treatment
- C21D8/1288—Application of a tension-inducing coating
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、鋼板の表面に磁区制御を施した、鉄損の著し
く優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る。
く優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法に関す
る。
（従来の技術）
高磁束密度一方向性電磁鋼板の表面に、圧延方向とほぼ
直角の方向に、人為的に磁区制御を施すことにより、鉄
損を低減させる方法が知られている。即ち、特開昭５５
−１８５６６号公報、特開昭５８−７３７２４号公報に
おける、間隔をもってレーザービームを照射する方法、
特開昭６１−９６０３６号公報における、間隔をもって
侵入体を形成させる方法、特開昭６１−１１７２１８号
公報における、間隔をもって溝を形成させる方法、特開
昭６１−１１７２８４号公報における、間隔をもって、
地鉄の一部を除去し、リン酸系張力付加被膜を施す方法
、特開昭６２−１５１５１１号公報における、間隔をも
ってプラズマ炎を照射する方法等が開示されている。
直角の方向に、人為的に磁区制御を施すことにより、鉄
損を低減させる方法が知られている。即ち、特開昭５５
−１８５６６号公報、特開昭５８−７３７２４号公報に
おける、間隔をもってレーザービームを照射する方法、
特開昭６１−９６０３６号公報における、間隔をもって
侵入体を形成させる方法、特開昭６１−１１７２１８号
公報における、間隔をもって溝を形成させる方法、特開
昭６１−１１７２８４号公報における、間隔をもって、
地鉄の一部を除去し、リン酸系張力付加被膜を施す方法
、特開昭６２−１５１５１１号公報における、間隔をも
ってプラズマ炎を照射する方法等が開示されている。
（発明が解決しようとする課題）
前述の人為的磁区制御技術の適用により、高磁束密度一
方向性型［ｍ板の鉄損をかなり向上させることが可能に
なった。
方向性型［ｍ板の鉄損をかなり向上させることが可能に
なった。
しかし、鉄損が一層優れ、且つ鉄…のばらつきの小さい
材料に対する電機業界の要望は益々強く、更なる材料の
高性能化が必要である。
材料に対する電機業界の要望は益々強く、更なる材料の
高性能化が必要である。
（課題を解決するための手段）
張力コーティングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほ
ぼ直角の方向に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向
性電磁鋼板について、二次再結晶粒の平均粒径を一定範
囲に制御することにより、著しく優れた鉄損が得られる
ことを知見し、本発明に至った。
ぼ直角の方向に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向
性電磁鋼板について、二次再結晶粒の平均粒径を一定範
囲に制御することにより、著しく優れた鉄損が得られる
ことを知見し、本発明に至った。
以下に本発明に至った経緯について説明する。
［実験１〕
Ｓｉ３．２％を含有し、インヒビターとして、ＭｎＳ
。
。
ＭｎＳｅ、 ＣｕｘＳ、 Ａ Ｉ！ Ｎのうち１種又
は２種以上を活用し、最終冷延の板厚を０．１７ｍ／ｍ
とし、脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布し、鋼板をフ
ラットな状態に保って高温仕上焼鈍を施し、焼鈍分離剤
を除去して種々の一方向性電磁鋼板を得、これ等の鋼板
に鋼板の単位断面積当りの張力が１．ｏｋｇ／ｍｍ”
（片面当り）となる張力コーティングを施し、鋼板の
表面に、圧延方向と直角の方向にエネルギー密度２．Ｏ
Ｊ／ｃ＋ｆｌ、照射幅０．２５ｍ／ｍ、照射間隔５ ｍ
／ｍでパルスレーザ−を照射し、磁束密度Ｂ。
は２種以上を活用し、最終冷延の板厚を０．１７ｍ／ｍ
とし、脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布し、鋼板をフ
ラットな状態に保って高温仕上焼鈍を施し、焼鈍分離剤
を除去して種々の一方向性電磁鋼板を得、これ等の鋼板
に鋼板の単位断面積当りの張力が１．ｏｋｇ／ｍｍ”
（片面当り）となる張力コーティングを施し、鋼板の
表面に、圧延方向と直角の方向にエネルギー密度２．Ｏ
Ｊ／ｃ＋ｆｌ、照射幅０．２５ｍ／ｍ、照射間隔５ ｍ
／ｍでパルスレーザ−を照射し、磁束密度Ｂ。
（磁化力８００Ａ／ｍにおける磁束密度）と鉄損Ｗ１５
１５０を測定した。表面被膜を除去し、二次再結晶粒の
圧延面内における粒径を、圧延方向、圧延方向と４５゛
方向及び圧延方向と９０゛方向について線分法で測定し
、平均粒径を求めた（本発明にかかわる平均粒径はすべ
てこの方法による）。
１５０を測定した。表面被膜を除去し、二次再結晶粒の
圧延面内における粒径を、圧延方向、圧延方向と４５゛
方向及び圧延方向と９０゛方向について線分法で測定し
、平均粒径を求めた（本発明にかかわる平均粒径はすべ
てこの方法による）。
平均粒径及び磁束密度Ｂ８と鉄損Ｗ１５１５０の関係を
第１図に示す。
第１図に示す。
第１図において横軸は平均粒径であり、縦軸は磁束密度
Ｂ５である。符号（◎○Δ×で示す）は鉄損Ｗ１５１５
０を示す。
Ｂ５である。符号（◎○Δ×で示す）は鉄損Ｗ１５１５
０を示す。
第１図から明らかなように、平均粒径がｌ１ｍ／ｍ以上
で且つ、Ｂ８が１．８８ Ｔ以上の場合、特に良好な鉄
損が得られることが判明した。
で且つ、Ｂ８が１．８８ Ｔ以上の場合、特に良好な鉄
損が得られることが判明した。
焼鈍分離剤の塗布迄、実験１と同様な方法で処理し、治
具を用い、鋼板を圧延方向に曲率半径３００ｍ／ｍ及び
８００ｍ／ｍに曲げた状態で高温仕上焼鈍を施し、焼鈍
分離剤を除去し、鋼板の平坦化焼鈍を行い、その後、実
験■と同様の方法で、張力コーティングとレーザー照射
を施し、磁束密度Ｂ８と二次再結晶粒の平均粒径を測定
した。曲率半径及び平均粒径と８８の関係を第２図に示
す。
具を用い、鋼板を圧延方向に曲率半径３００ｍ／ｍ及び
８００ｍ／ｍに曲げた状態で高温仕上焼鈍を施し、焼鈍
分離剤を除去し、鋼板の平坦化焼鈍を行い、その後、実
験■と同様の方法で、張力コーティングとレーザー照射
を施し、磁束密度Ｂ８と二次再結晶粒の平均粒径を測定
した。曲率半径及び平均粒径と８８の関係を第２図に示
す。
第２図において横軸は平均粒径であり、縦軸はＢ８であ
る。符号（○Δで示す）は曲率半径を示す。
る。符号（○Δで示す）は曲率半径を示す。
第２図から明らかなように、鋼板を曲げた状態で高温仕
上焼鈍を行った場合、平均粒径が大きくなり過ぎると８
８が劣化する傾向が認められ、平均粒径が５０ｍ／ｍを
越えるとＢ８が著しく劣化することが判明した。平均粒
径が５０ｍ／ｍを越える場合、Ｂ８が劣化し、このため
鉄損が劣化することが第１図より推定される。
上焼鈍を行った場合、平均粒径が大きくなり過ぎると８
８が劣化する傾向が認められ、平均粒径が５０ｍ／ｍを
越えるとＢ８が著しく劣化することが判明した。平均粒
径が５０ｍ／ｍを越える場合、Ｂ８が劣化し、このため
鉄損が劣化することが第１図より推定される。
なお、高温仕上焼鈍は高温、長時間を要するため、通常
コイル状に巻いた状態で、端面を上下方向として、焼鈍
されている。この場合の曲率半径は大略３００〜８００
ｍ／ｍ程度である。コイルの曲率半径を大きくすれば、
設備規模が大きくなり、製造コスト面で不利になる。
コイル状に巻いた状態で、端面を上下方向として、焼鈍
されている。この場合の曲率半径は大略３００〜８００
ｍ／ｍ程度である。コイルの曲率半径を大きくすれば、
設備規模が大きくなり、製造コスト面で不利になる。
実験Ｉ、実験Ｈの結果から、コイル状に巻いた状態で焼
鈍する通常の方法で高温仕上焼鈍を施し、張力コーティ
ングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほぼ直角の方向
に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向性電磁鋼板に
ついて、二次再結晶粒の平均粒径を１１〜５０ｍ／ｍに
制御することにより、著しく優れた鉄損が得られること
が明らかになった。
鈍する通常の方法で高温仕上焼鈍を施し、張力コーティ
ングを有し、二次再結晶後に圧延方向とほぼ直角の方向
に磁区制御処理を施した高磁束密度一方向性電磁鋼板に
ついて、二次再結晶粒の平均粒径を１１〜５０ｍ／ｍに
制御することにより、著しく優れた鉄損が得られること
が明らかになった。
Ｃ？ ０．０６５％、Ｓｉ ： ３．０％、Ｍｎ：０．
０７５％、Ｓ ： ０．０２５％、酸可溶性Ａｆｆｉ
： ０．０２６０％、Ｎ：０．００８５％、残余：不可
避的に混入する元素を含有する珪素鋼スラブを１３５０
℃で１２０分加熱し、板厚１．１〜５．０ ｍ／ｍに熱
延し、１１２０℃で２分間熱延板焼鈍を施し、９５０℃
迄１５℃／秒で冷却し、９５０〜２００℃を３０℃／秒
で冷却し、板厚０．２８５ｍ／ｍ迄冷延し、７５％Ｈ２
，２５％Ｎ２の湿潤雰囲気中で、８５０℃で３分間、脱
炭焼鈍を施し、マグネシャを主とする焼鈍分離剤を塗布
し、鋼板をフラットに保って、高温仕上焼鈍を行った。
０７５％、Ｓ ： ０．０２５％、酸可溶性Ａｆｆｉ
： ０．０２６０％、Ｎ：０．００８５％、残余：不可
避的に混入する元素を含有する珪素鋼スラブを１３５０
℃で１２０分加熱し、板厚１．１〜５．０ ｍ／ｍに熱
延し、１１２０℃で２分間熱延板焼鈍を施し、９５０℃
迄１５℃／秒で冷却し、９５０〜２００℃を３０℃／秒
で冷却し、板厚０．２８５ｍ／ｍ迄冷延し、７５％Ｈ２
，２５％Ｎ２の湿潤雰囲気中で、８５０℃で３分間、脱
炭焼鈍を施し、マグネシャを主とする焼鈍分離剤を塗布
し、鋼板をフラットに保って、高温仕上焼鈍を行った。
高温仕上焼鈍においては、昇温中雰囲気を７５％Ｈｚ、
２５％Ｎ２とし、昇温速度１５”Ｃ／時間で１２００℃
迄昇温し、水素雰囲気で、１２００℃で２０時間焼鈍し
た。製品の磁束密度Ｂ８と二次再結晶粒の平均粒径を測
定し、冷延圧下率とＢ６及び平均粒径の関係を第３図に
示す。
２５％Ｎ２とし、昇温速度１５”Ｃ／時間で１２００℃
迄昇温し、水素雰囲気で、１２００℃で２０時間焼鈍し
た。製品の磁束密度Ｂ８と二次再結晶粒の平均粒径を測
定し、冷延圧下率とＢ６及び平均粒径の関係を第３図に
示す。
第３図において、横軸が冷延圧下率であり、縦軸が、Ｂ
、及び平均粒径である。
、及び平均粒径である。
第３図から明らかなように、冷延圧下率が８３〜９２％
の範囲で、平均粒径１１〜５０ｍ／ｍ、磁束密度Ｂ８が
１．８８７以上の高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られ
る。
の範囲で、平均粒径１１〜５０ｍ／ｍ、磁束密度Ｂ８が
１．８８７以上の高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られ
る。
次に材料成分その他の条件の限定理由について述べる。
Ｃ： ０．１２％以下が望ましい。０．１２％を超える
と脱炭焼鈍における脱炭が困難となる。Ｓｉ：２．５〜
４．５％が望ましい。２．５％未満では良好な鉄損が得
られず、４．５％を超えると加工性が劣化する。Ｍｎ：
０．０３０〜０．２００％が望ましい。
と脱炭焼鈍における脱炭が困難となる。Ｓｉ：２．５〜
４．５％が望ましい。２．５％未満では良好な鉄損が得
られず、４．５％を超えると加工性が劣化する。Ｍｎ：
０．０３０〜０．２００％が望ましい。
０、０３０％未満では加工性が劣化し、０．２００％を
超えると良好な鉄損が得られない。Ｓ又はＳｅの１種又
は２種の合計７０．０１〜０．０６％が望ましい。０．
０１％未満、又は０．０６％を超えると良好な鉄損が得
られない。酸可溶性へｆ：０．０１０〜０、０５０％が
望ましい。０．０１０％未満では、良好な磁束密度が得
られず、０．０５０％を超えると、二次再結晶が不良と
なる。Ｎ ： ０．００３０〜０．０１００％が望まし
い。Ｑ、００３０％未満では、二次再結晶が不良となり
、０．０１００％を超えると、ブリスターきずが発生す
る。
超えると良好な鉄損が得られない。Ｓ又はＳｅの１種又
は２種の合計７０．０１〜０．０６％が望ましい。０．
０１％未満、又は０．０６％を超えると良好な鉄損が得
られない。酸可溶性へｆ：０．０１０〜０、０５０％が
望ましい。０．０１０％未満では、良好な磁束密度が得
られず、０．０５０％を超えると、二次再結晶が不良と
なる。Ｎ ： ０．００３０〜０．０１００％が望まし
い。Ｑ、００３０％未満では、二次再結晶が不良となり
、０．０１００％を超えると、ブリスターきずが発生す
る。
熱延終了後、最終冷延を行う迄に少くとも一度、１０５
０〜１２００℃の温度範囲で焼鈍し急冷処理を行わない
と、良好な製品磁気特性が得られない。
０〜１２００℃の温度範囲で焼鈍し急冷処理を行わない
と、良好な製品磁気特性が得られない。
鋼板の単位断面積当りの表面被膜（フォルステライトを
含む）による張力は片面当り０．７ｋｇ／ｍｊ以上とす
る。０．７ｋｇ／−未満では良好な鉄損が得られない。
含む）による張力は片面当り０．７ｋｇ／ｍｊ以上とす
る。０．７ｋｇ／−未満では良好な鉄損が得られない。
磁化力８００ Ａ／ｍにおける磁束密度が１、８８ Ｔ
以上で良好な鉄損特性が得られる。１．８８Ｔ未満では
、良好な鉄損が得られない。
以上で良好な鉄損特性が得られる。１．８８Ｔ未満では
、良好な鉄損が得られない。
（作用）
二次再結晶の平均粒径が１１〜５０ｍ／ｍで、鋼板の単
位断面積当りの張力が０．７ｋｇ／ｎｕ” （片面当
り）以上となる表面被膜を有し、磁化力８００Ａ／ｍに
おける磁束密度１．８８ Ｔ以上で、鋼板表面に圧延方
向とほぼ直角の方向に人為的に磁区制御を施した高磁束
密度一方向性電磁鋼板で、著しく優れた鉄損が得られる
。
位断面積当りの張力が０．７ｋｇ／ｎｕ” （片面当
り）以上となる表面被膜を有し、磁化力８００Ａ／ｍに
おける磁束密度１．８８ Ｔ以上で、鋼板表面に圧延方
向とほぼ直角の方向に人為的に磁区制御を施した高磁束
密度一方向性電磁鋼板で、著しく優れた鉄損が得られる
。
平均粒径１１ｍ／ｍ未満の場合鉄損が劣化する原因は、
本発明にかかわる磁区制御材の場合、細かい粒界が鉄損
を最小とする磁区形成パターンに対し有害となっている
ものと考えられる。鋼板を曲げた状態で高温仕上焼鈍す
る場合（工業製品ペース）に平均粒径５０ｍ／ｍ超で、
Ｂｌｌが低下するのは、高温焼鈍後の平坦化焼鈍による
圧延面からのゴス方位のずれ等が関与しているものと考
えられる。
本発明にかかわる磁区制御材の場合、細かい粒界が鉄損
を最小とする磁区形成パターンに対し有害となっている
ものと考えられる。鋼板を曲げた状態で高温仕上焼鈍す
る場合（工業製品ペース）に平均粒径５０ｍ／ｍ超で、
Ｂｌｌが低下するのは、高温焼鈍後の平坦化焼鈍による
圧延面からのゴス方位のずれ等が関与しているものと考
えられる。
八ＱＮを主インヒビターとして活用する一方向性電磁鋼
板の製造において、熱延後、最終冷延を行う迄に少くと
も一度１０５０〜１２００℃の温度範囲で焼鈍し、この
焼鈍の後、急冷し、圧下率８３〜９２％で最終冷延を行
うことにより、磁束密度Ｂ８が１．８８ Ｔ以上で、二
次再結晶粒の平均粒径が１１〜５０ｍ／ｍの高磁束密度
一方向性電磁鋼板が得られる。
板の製造において、熱延後、最終冷延を行う迄に少くと
も一度１０５０〜１２００℃の温度範囲で焼鈍し、この
焼鈍の後、急冷し、圧下率８３〜９２％で最終冷延を行
うことにより、磁束密度Ｂ８が１．８８ Ｔ以上で、二
次再結晶粒の平均粒径が１１〜５０ｍ／ｍの高磁束密度
一方向性電磁鋼板が得られる。
（実施例）
実施例１
ｃ ： ｏ、 ｏ ｓ ｏ％、Ｓｉ：３．２％、Ｍｎ：
０．０７５％、酸可溶性Ａｆｆｉ ： Ｏ，０２５０％
、Ｎ ： ０．００８５％、を含有し、Ｓ：０．０２５
％又はＱ、０１５％、Ｓｅ ： ０．０２０％、Ｓｎ
： Ｏ，Ｌ ２％、Ｃｕ：Ｑ、０７％、Ｓｂ：０．０２
０％のうちから選ばれた１種又は２種以上を含有する珪
素鋼スラブを１３５０℃で１２０分加熱し、熱延し、０
．９〜４．４ ｍ／ｍの各板厚の熱延板とした。
０．０７５％、酸可溶性Ａｆｆｉ ： Ｏ，０２５０％
、Ｎ ： ０．００８５％、を含有し、Ｓ：０．０２５
％又はＱ、０１５％、Ｓｅ ： ０．０２０％、Ｓｎ
： Ｏ，Ｌ ２％、Ｃｕ：Ｑ、０７％、Ｓｂ：０．０２
０％のうちから選ばれた１種又は２種以上を含有する珪
素鋼スラブを１３５０℃で１２０分加熱し、熱延し、０
．９〜４．４ ｍ／ｍの各板厚の熱延板とした。
この熱延板を１０００〜１２２０℃の各種温度で１００
秒間焼鈍し、９５０℃迄１５℃／秒で冷却し、９５０〜
３００℃を３５℃／秒で冷却した。
秒間焼鈍し、９５０℃迄１５℃／秒で冷却し、９５０〜
３００℃を３５℃／秒で冷却した。
その後、下記に示す製造プロセス１．ＩＩにより、最終
冷延前迄処理した。製造プロセスｌの場合、熱延板焼鈍
後直ちに最終冷延を行った。
冷延前迄処理した。製造プロセスｌの場合、熱延板焼鈍
後直ちに最終冷延を行った。
製造プロセス■の場合、熱延板焼鈍後、所定の厚み迄中
間冷延を行い、１０００℃で１００秒間焼鈍し、３００
℃迄２５℃／秒で冷却し、その後、最終冷延を行った。
間冷延を行い、１０００℃で１００秒間焼鈍し、３００
℃迄２５℃／秒で冷却し、その後、最終冷延を行った。
最終冷延後、７５％Ｎ２．２５％Ｎ、の湿潤雰囲気中で
、８５０℃で３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシャを主
とする焼鈍分離剤を塗布し、曲率半径約４００ｍ／ｍで
コイル状に巻き、高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍
においては、昇温中雰囲気を７５％Ｎ２．２５％Ｎ２と
し、昇温速度１５℃／時間で、１２００″Ｃ迄昇温し、
水素雰囲気で１２００″Ｃで２０時間焼鈍した。その後
、焼鈍分離剤を除去し、次に示すＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄの４種
の方法による磁区制御処理、張力コーティング、焼鈍等
を行った。
、８５０℃で３分間、脱炭焼鈍を施し、マグネシャを主
とする焼鈍分離剤を塗布し、曲率半径約４００ｍ／ｍで
コイル状に巻き、高温仕上焼鈍を行った。高温仕上焼鈍
においては、昇温中雰囲気を７５％Ｎ２．２５％Ｎ２と
し、昇温速度１５℃／時間で、１２００″Ｃ迄昇温し、
水素雰囲気で１２００″Ｃで２０時間焼鈍した。その後
、焼鈍分離剤を除去し、次に示すＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄの４種
の方法による磁区制御処理、張力コーティング、焼鈍等
を行った。
Ａ法においては、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０
ｋｇ ／ ｍｊ （片面当り）となるよう、張力コー
ティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、８５
０℃で３０秒間の平坦化焼鈍を施し、鋼板の表面に、圧
延方向と直角の方向に、エネルギー密度２． ＯＪ ／
ｃＡ、照射幅０．２５ｍ／ｍ 、照射間隔５ ｍ／ｍ
でパルスレーザ−を照射した。
ｋｇ ／ ｍｊ （片面当り）となるよう、張力コー
ティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、８５
０℃で３０秒間の平坦化焼鈍を施し、鋼板の表面に、圧
延方向と直角の方向に、エネルギー密度２． ＯＪ ／
ｃＡ、照射幅０．２５ｍ／ｍ 、照射間隔５ ｍ／ｍ
でパルスレーザ−を照射した。
Ｂ法におては、Ａ法で処理した後、ｓｂ金属粉を塗布し
、８００℃で２時間焼鈍した。
、８００℃で２時間焼鈍した。
Ｃ法においては、鋼板の表面に、圧延方向と直角の方向
に、エネルギー密度３． ＯＪ ／ｃｉ、照射幅０．２
ｍ／ｍ、照射間隔５ ｍ／ｍでパルスレーザ−を照射し
、フォルステライト層を部分的に除去し、６１％硝酸液
中に２０秒間浸漬し、鋼板の単位断面積当りの張力が１
．０ ｋｇ ／ ｍｊ （片面当り）となるよう、張力
コーティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、
８５０℃で３０秒間の平坦化焼鈍を行った。
に、エネルギー密度３． ＯＪ ／ｃｉ、照射幅０．２
ｍ／ｍ、照射間隔５ ｍ／ｍでパルスレーザ−を照射し
、フォルステライト層を部分的に除去し、６１％硝酸液
中に２０秒間浸漬し、鋼板の単位断面積当りの張力が１
．０ ｋｇ ／ ｍｊ （片面当り）となるよう、張力
コーティングを行い、コーティングの焼付けを兼ねて、
８５０℃で３０秒間の平坦化焼鈍を行った。
Ｄ法においては、歯車ピッチ８ｍ／ｍ、歯車先端曲率半
径１００μｍ、刃の傾きが圧延方向に対して７５°であ
る歯車型ロールにより荷重１８０ｋｇＺ胴２で歪導入を
行い、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０ ｋｇ ／
ｍｊ （片面当り）となるよう、張力コーティングを
行い、コーティングの焼付けを兼ねて、８５０℃で３０
秒間の平坦化焼鈍を行った。
径１００μｍ、刃の傾きが圧延方向に対して７５°であ
る歯車型ロールにより荷重１８０ｋｇＺ胴２で歪導入を
行い、鋼板の単位断面積当りの張力が１．０ ｋｇ ／
ｍｊ （片面当り）となるよう、張力コーティングを
行い、コーティングの焼付けを兼ねて、８５０℃で３０
秒間の平坦化焼鈍を行った。
Ａ法、Ｂ法、Ｃ法又はＤ法により処理した後、磁束密度
Ｂ８及び鉄損を測定し、しかる後、表面被膜を除去し、
酸洗し、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を測
定した。
Ｂ８及び鉄損を測定し、しかる後、表面被膜を除去し、
酸洗し、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を測
定した。
材料の成分、熱延板の板厚、製造プロセス（Ｉ又は■）
、熱延板焼鈍の均熱温度、中間冷延後の板厚、最終冷延
後の板厚、最終冷延の圧下率、二次再結晶粒の平均粒径
、磁区制御法（Ａ、 Ｂ、 Ｃ又はＤ）、磁束密度
Ｂｌｌ、鉄損を第１表に示す。
、熱延板焼鈍の均熱温度、中間冷延後の板厚、最終冷延
後の板厚、最終冷延の圧下率、二次再結晶粒の平均粒径
、磁区制御法（Ａ、 Ｂ、 Ｃ又はＤ）、磁束密度
Ｂｌｌ、鉄損を第１表に示す。
第１表に明らかなように、本発明例の場合に著しく鉄損
の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板が得られる。
（発明の効果）
本発明により、鉄損の著しく低いトランスの鉄芯等の材
料の供給が可能となり、トランス等電気機器のエネルギ
ー損が大幅に節減できる。
料の供給が可能となり、トランス等電気機器のエネルギ
ー損が大幅に節減できる。
第１図は鋼板をフラットな状態で高温仕上焼鈍を施した
張力コーティングを有する一方向性電磁鋼板の表面にレ
ーザー照射により磁区制御を施した後の磁束密度Ｂ８及
び二次再結晶粒の平均粒径と鉄損Ｗ １５１５０の関係
を示す図である。 第２図は鋼板を曲げて高温仕上焼鈍を施した後、平坦化
焼鈍を行い、張力コーティングを施し、表面にレーザー
照射により磁区制御を施した一方向性電磁鋼板の磁束密
度Ｂ８を高温仕上焼鈍時の鋼板の曲率半径及び二次再結
晶粒の平均粒径との関係で示した図である。 第３図は最終冷延圧下率と、鋼板をフラットな状態で高
温仕上焼鈍を施した後の、磁束密度Ｂ８及び二次再結晶
粒の平均粒径の関係を示す図である。 石り未遼度８Ｂ（Ｔ） 第３図 手続補正書 （自発） １、事件の表示 昭和６３年特許願第３３３２０号 ２、発明の名称 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 齋 藤 裕 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内皿丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、発明の詳細な説明（＋）
特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書３頁１５行「電機業界の」を削除する。 （３）同４頁６〜７行「インヒビターとして、ＭｎＳ。 ＭｎＳｅ、 ＣｕｘＳ、 ＡｊＮのうち」を［インヒビ
ターとして、ＡｊＮの外に、ＭｎＳ、 ＭｎＳｅ、 Ｃ
ｕｘＳ、 Ｓｎ＋ ＳｂのうちＪと補正する。 （４）同４頁１３行「（片面当り）」を削除する。 （５）同５頁１４行’３００ｍ／ｍ及び８００ｍ／ｍに
」を’４００ｍ／ｍに」に補正する。 （６）同５頁１８〜１９行「曲率半径及び平均粒径と８
８の関係」を「平均粒径とＢｉの関係」に補正する。 （７）同６頁１〜２行「符号（○△で示す）は曲率半径
を示す。」を削除する。 （８）同６頁１２〜１３行「この場合の曲率半径は大略
３００〜８００ｍ／ｍ程度である。」を［この場合のコ
イル内周部の曲率半径は大略４００ｍ／ｍ以下である。 」に補正する。 （９）同７頁１０〜１１行Ｕ９５０℃迄１５℃／秒で冷
却し、９５０〜２００ ’Ｃを３０℃／秒で冷却し、」
を「３００℃迄を３０’Ｃ／秒で冷却し、」に補正する
。 ００）同９頁１１行「片面当り」を削除する。 （１１）同９頁１８〜１９行「（片面当り）」を削除す
る。 Ｑ２） 同１１ｉ１１〜１２行ｒ９５０℃迄１５℃／
秒で冷却し、９５０〜３００℃を」を「３００℃迄を」
に補正する。 ０３）同１２頁１２行、１３頁５行及び１３行「（片面
当り）」を削除する。 圓 同１５頁第１表を別紙の通り補正をする。 ０５）同１６頁１４〜１５行「高温仕上焼鈍時の鋼板の
曲率半径及び」を削除する。 ０ω 第１図〜第３図を別紙の通り補正する。 特許請求の範囲 （１）最終冷延板に脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布
して、コイル状に巻きとり、高温仕上焼鈍を施し、焼鈍
分離剤を除去して、平坦化焼鈍を施し、平坦化焼鈍の前
又は後に鋼板の単位断面積当り張力が０．７ｋｇ／ｍｍ
２以上となる張力コーティングを施し、二次再結晶後、
張力コーティング又は平坦化焼鈍の前又は後に、鋼板表
面に人為的磁区制御処理を施す一方向性電磁鋼板の製造
方法において、材料の成分及び処理条件を制御して、二
次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を１１〜５０ｍ
／ｍに調整することを特徴とする磁化力８００Ａ／ｍに
おける磁束密度が１．８８ Ｔ以上で鉄損の優れた高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 （２）Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ ： ２．５〜４．５
％、Ｍｎ： ０．０３０〜０．２００％、Ｓ又はＳｓの
１種又は２種の合計： Ｏ，ＯＩ〜０．０６％、酸可溶
性Ａ７：０、０１０〜０．０５０％、Ｎ ： ０．００
３０〜０．’０１００％を含有するスラブを熱延し、熱
延終了後、最終冷延を行う迄に少くとも一度１０５０〜
１２００℃の温度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、象、冷
し、圧下率８３〜９２％で最終冷延を行うことを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載の磁化力８００Ａ／ｍ
における磁束密度が１．８８ Ｔ以上で鉄損の優れた高
磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 滋兎褒崖 Ｂｅ （７） 第３図
張力コーティングを有する一方向性電磁鋼板の表面にレ
ーザー照射により磁区制御を施した後の磁束密度Ｂ８及
び二次再結晶粒の平均粒径と鉄損Ｗ １５１５０の関係
を示す図である。 第２図は鋼板を曲げて高温仕上焼鈍を施した後、平坦化
焼鈍を行い、張力コーティングを施し、表面にレーザー
照射により磁区制御を施した一方向性電磁鋼板の磁束密
度Ｂ８を高温仕上焼鈍時の鋼板の曲率半径及び二次再結
晶粒の平均粒径との関係で示した図である。 第３図は最終冷延圧下率と、鋼板をフラットな状態で高
温仕上焼鈍を施した後の、磁束密度Ｂ８及び二次再結晶
粒の平均粒径の関係を示す図である。 石り未遼度８Ｂ（Ｔ） 第３図 手続補正書 （自発） １、事件の表示 昭和６３年特許願第３３３２０号 ２、発明の名称 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁目６番３号 （６６５）新日本製鐵株式會社 代表者 齋 藤 裕 ４、代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内皿丁目４番１号 ６、補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄、発明の詳細な説明（＋）
特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書３頁１５行「電機業界の」を削除する。 （３）同４頁６〜７行「インヒビターとして、ＭｎＳ。 ＭｎＳｅ、 ＣｕｘＳ、 ＡｊＮのうち」を［インヒビ
ターとして、ＡｊＮの外に、ＭｎＳ、 ＭｎＳｅ、 Ｃ
ｕｘＳ、 Ｓｎ＋ ＳｂのうちＪと補正する。 （４）同４頁１３行「（片面当り）」を削除する。 （５）同５頁１４行’３００ｍ／ｍ及び８００ｍ／ｍに
」を’４００ｍ／ｍに」に補正する。 （６）同５頁１８〜１９行「曲率半径及び平均粒径と８
８の関係」を「平均粒径とＢｉの関係」に補正する。 （７）同６頁１〜２行「符号（○△で示す）は曲率半径
を示す。」を削除する。 （８）同６頁１２〜１３行「この場合の曲率半径は大略
３００〜８００ｍ／ｍ程度である。」を［この場合のコ
イル内周部の曲率半径は大略４００ｍ／ｍ以下である。 」に補正する。 （９）同７頁１０〜１１行Ｕ９５０℃迄１５℃／秒で冷
却し、９５０〜２００ ’Ｃを３０℃／秒で冷却し、」
を「３００℃迄を３０’Ｃ／秒で冷却し、」に補正する
。 ００）同９頁１１行「片面当り」を削除する。 （１１）同９頁１８〜１９行「（片面当り）」を削除す
る。 Ｑ２） 同１１ｉ１１〜１２行ｒ９５０℃迄１５℃／
秒で冷却し、９５０〜３００℃を」を「３００℃迄を」
に補正する。 ０３）同１２頁１２行、１３頁５行及び１３行「（片面
当り）」を削除する。 圓 同１５頁第１表を別紙の通り補正をする。 ０５）同１６頁１４〜１５行「高温仕上焼鈍時の鋼板の
曲率半径及び」を削除する。 ０ω 第１図〜第３図を別紙の通り補正する。 特許請求の範囲 （１）最終冷延板に脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布
して、コイル状に巻きとり、高温仕上焼鈍を施し、焼鈍
分離剤を除去して、平坦化焼鈍を施し、平坦化焼鈍の前
又は後に鋼板の単位断面積当り張力が０．７ｋｇ／ｍｍ
２以上となる張力コーティングを施し、二次再結晶後、
張力コーティング又は平坦化焼鈍の前又は後に、鋼板表
面に人為的磁区制御処理を施す一方向性電磁鋼板の製造
方法において、材料の成分及び処理条件を制御して、二
次再結晶粒の圧延面内における平均粒径を１１〜５０ｍ
／ｍに調整することを特徴とする磁化力８００Ａ／ｍに
おける磁束密度が１．８８ Ｔ以上で鉄損の優れた高磁
束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 （２）Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ ： ２．５〜４．５
％、Ｍｎ： ０．０３０〜０．２００％、Ｓ又はＳｓの
１種又は２種の合計： Ｏ，ＯＩ〜０．０６％、酸可溶
性Ａ７：０、０１０〜０．０５０％、Ｎ ： ０．００
３０〜０．’０１００％を含有するスラブを熱延し、熱
延終了後、最終冷延を行う迄に少くとも一度１０５０〜
１２００℃の温度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、象、冷
し、圧下率８３〜９２％で最終冷延を行うことを特徴と
する特許請求の範囲第１項に記載の磁化力８００Ａ／ｍ
における磁束密度が１．８８ Ｔ以上で鉄損の優れた高
磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 滋兎褒崖 Ｂｅ （７） 第３図
Claims (2)
- （１）最終冷延板に脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離剤を塗布
して、コイル状に巻きとり、高温仕上焼鈍を施し、焼鈍
分離剤を除去して、平坦化焼鈍を施し、平坦化焼鈍の前
又は後に鋼板の単位断面積当り張力が０．７ｋｇ／ｍｍ
＾２（片面当り）以上となる張力コーティングを施し、
二次再結晶後、張力コーティング又は平坦化焼鈍の前又
は後に、鋼板表面に人為的磁区制御処理を施す一方向性
電磁鋼板の製造方法において、材料の成分及び処理条件
を制御して、二次再結晶粒の圧延面内における平均粒径
を１１〜５０ｍ／ｍに調製することを特徴とする磁化力
８００Ａ／ｍにおける磁束密度が１．８８Ｔ以上で鉄損
の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ：０．１２％以下、Ｓｉ：２．５〜４．５％、
Ｍｎ：０．０３０〜０．２００％、Ｓ又はＳｅの１種又
は２種の合計：０．０１〜０．０６％、酸可溶性Ａｌ：
０．０１０〜０．０５０％、Ｎ：０．００３０〜０．０
１００％を含有するスラブを熱延し、熱延終了後、最終
冷延を行う迄に少くとも一度１０５０〜１２００℃の温
度範囲で焼鈍し、この焼鈍の後、急冷し、圧下率８３〜
９２％で最終冷延を行うことを特徴とする特許請求の範
囲第１項に記載の磁化力８００Ａ／ｍにおける磁束密度
が１．８８Ｔ以上で鉄損の優れた高磁束密度一方向性電
磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63033320A JPH0768580B2 (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 |
| EP89909241A EP0438592B1 (en) | 1988-02-16 | 1989-08-15 | Production method of unidirectional electromagnetic steel sheet having excellent iron loss and high flux density |
| DE68926457T DE68926457T2 (de) | 1988-02-16 | 1989-08-15 | Herstellungsverfahren von elektroblechen mit goss-textur, die ausgezeichnete eisenverlustwerte und hohe flussdichte haben |
| PCT/JP1989/000826 WO1991002823A1 (en) | 1988-02-16 | 1989-08-15 | Production method of unidirectional electromagnetic steel sheet having excellent iron loss and high flux density |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63033320A JPH0768580B2 (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01208421A true JPH01208421A (ja) | 1989-08-22 |
| JPH0768580B2 JPH0768580B2 (ja) | 1995-07-26 |
Family
ID=12383267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63033320A Expired - Lifetime JPH0768580B2 (ja) | 1988-02-16 | 1988-02-16 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0438592B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0768580B2 (ja) |
| DE (1) | DE68926457T2 (ja) |
| WO (1) | WO1991002823A1 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012017670A1 (ja) * | 2010-08-06 | 2012-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| KR101141281B1 (ko) * | 2004-12-28 | 2012-05-04 | 주식회사 포스코 | 후물 방향성 전기강판의 제조방법 |
| CN108787940A (zh) * | 2018-07-31 | 2018-11-13 | 立洲（青岛）五金弹簧有限公司 | 一种ω夹、ω夹的成型装置及成型方法 |
| JP2019147980A (ja) * | 2018-02-26 | 2019-09-05 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0753886B2 (ja) † | 1989-05-13 | 1995-06-07 | 新日本製鐵株式会社 | 鉄損の優れた薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| DE69706388T2 (de) * | 1996-10-21 | 2002-02-14 | Kawasaki Steel Co | Kornorientiertes elektromagnetisches Stahlblech |
| DE69810852T2 (de) * | 1997-07-17 | 2003-06-05 | Kawasaki Steel Co | Kornorientiertes Elektrostahlblech mit ausgezeichneten magnetischen Eigenschaften und dessen Herstellungsverfahren |
| JP6003197B2 (ja) * | 2012-05-07 | 2016-10-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 磁区細分化処理方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6144131A (ja) * | 1984-08-08 | 1986-03-03 | Nippon Steel Corp | 磁区制御された極超低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS6256923A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-12 | Ricoh Co Ltd | 光アイソレ−タ− |
| JPS62151511A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 方向性珪素鋼板の鉄損低減方法 |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2007129A1 (ja) * | 1968-04-27 | 1970-01-02 | Yawata Iron & Steel Co | |
| JPS5037130B2 (ja) * | 1972-08-01 | 1975-12-01 | ||
| JPS5413846B2 (ja) * | 1973-06-18 | 1979-06-02 | ||
| JPS53129116A (en) * | 1977-04-18 | 1978-11-10 | Nippon Steel Corp | Oriented electromagnetic steel sheet with excellent magnetic characteristic s |
| JPS5518566A (en) * | 1978-07-26 | 1980-02-08 | Nippon Steel Corp | Improving method for iron loss characteristic of directional electrical steel sheet |
| US4363677A (en) * | 1980-01-25 | 1982-12-14 | Nippon Steel Corporation | Method for treating an electromagnetic steel sheet and an electromagnetic steel sheet having marks of laser-beam irradiation on its surface |
| JPS6048886B2 (ja) * | 1981-08-05 | 1985-10-30 | 新日本製鐵株式会社 | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| JPS5836051B2 (ja) * | 1982-03-14 | 1983-08-06 | 新日本製鐵株式会社 | 電磁鋼板の処理方法 |
| JPS61133321A (ja) * | 1984-11-30 | 1986-06-20 | Nippon Steel Corp | 超低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 |
| DE3571464D1 (en) * | 1985-03-05 | 1989-08-17 | Nippon Steel Corp | Grain-oriented silicon steel sheet and process for producing the same |
| JPS6250413A (ja) * | 1985-08-30 | 1987-03-05 | Kawasaki Steel Corp | 方向性珪素鋼帯の平たん化焼鈍方法 |
| JPS6254085A (ja) * | 1985-08-31 | 1987-03-09 | Kawasaki Steel Corp | 一方向性珪素鋼鈑のフオルステライト絶縁被膜形成方法 |
| JPS62161915A (ja) * | 1986-01-11 | 1987-07-17 | Nippon Steel Corp | 超低鉄損の方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS62202024A (ja) * | 1986-02-14 | 1987-09-05 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US4909864A (en) * | 1986-09-16 | 1990-03-20 | Kawasaki Steel Corp. | Method of producing extra-low iron loss grain oriented silicon steel sheets |
| JPH0230740A (ja) * | 1988-04-23 | 1990-02-01 | Nippon Steel Corp | 鉄損の著しく優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 |
| JP3337747B2 (ja) * | 1993-02-26 | 2002-10-21 | キヤノン株式会社 | 電子写真感光体及びそれを有する電子写真装置 |
| JPH06254085A (ja) * | 1993-02-28 | 1994-09-13 | Shimadzu Corp | Ｘ線ｃｔ装置 |
-
1988
- 1988-02-16 JP JP63033320A patent/JPH0768580B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1989
- 1989-08-15 WO PCT/JP1989/000826 patent/WO1991002823A1/ja not_active Application Discontinuation
- 1989-08-15 EP EP89909241A patent/EP0438592B1/en not_active Revoked
- 1989-08-15 DE DE68926457T patent/DE68926457T2/de not_active Revoked
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6144131A (ja) * | 1984-08-08 | 1986-03-03 | Nippon Steel Corp | 磁区制御された極超低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法 |
| JPS6256923A (ja) * | 1985-09-06 | 1987-03-12 | Ricoh Co Ltd | 光アイソレ−タ− |
| JPS62151511A (ja) * | 1985-12-26 | 1987-07-06 | Kawasaki Steel Corp | 方向性珪素鋼板の鉄損低減方法 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101141281B1 (ko) * | 2004-12-28 | 2012-05-04 | 주식회사 포스코 | 후물 방향성 전기강판의 제조방법 |
| WO2012017670A1 (ja) * | 2010-08-06 | 2012-02-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| JP2012052229A (ja) * | 2010-08-06 | 2012-03-15 | Jfe Steel Corp | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
| KR101309346B1 (ko) * | 2010-08-06 | 2013-09-17 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법 |
| US9183984B2 (en) | 2010-08-06 | 2015-11-10 | Jfe Steel Corporation | Grain oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same |
| JP2019147980A (ja) * | 2018-02-26 | 2019-09-05 | 日本製鉄株式会社 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
| CN108787940A (zh) * | 2018-07-31 | 2018-11-13 | 立洲（青岛）五金弹簧有限公司 | 一种ω夹、ω夹的成型装置及成型方法 |
| CN108787940B (zh) * | 2018-07-31 | 2023-12-12 | 立洲（青岛）五金弹簧有限公司 | 一种ω夹、ω夹的成型装置及成型方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE68926457D1 (de) | 1996-06-13 |
| EP0438592B1 (en) | 1996-05-08 |
| EP0438592A4 (en) | 1993-10-20 |
| JPH0768580B2 (ja) | 1995-07-26 |
| DE68926457T2 (de) | 1997-01-02 |
| WO1991002823A1 (en) | 1991-03-07 |
| EP0438592A1 (en) | 1991-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0762436A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02274815A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0230740A (ja) | 鉄損の著しく優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板及びその製造方法 | |
| JPH01208421A (ja) | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板 | |
| US5139582A (en) | Method of manufacturing an oriented silicon steel sheet having improved magnetic characeristics | |
| JPH08188824A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| US5288736A (en) | Method for producing regular grain oriented electrical steel using a single stage cold reduction | |
| JPH06128646A (ja) | 鉄損の低い高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3323052B2 (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0372027A (ja) | 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| CA2033059C (en) | Process for producing grain oriented silicon steel sheets having excellent magnetic properties | |
| JP3390109B2 (ja) | 低鉄損高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP2983129B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH08269561A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP7312255B2 (ja) | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| JP3390108B2 (ja) | 磁束密度の高い一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3498978B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH0372026A (ja) | 鉄損の著しく優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JP3061515B2 (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH02259016A (ja) | 表面脹れ欠陥の無い一方向性電磁鋼板の製造法 | |
| JPH0432127B2 (ja) | ||
| JPH0379722A (ja) | 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法 | |
| JPH10183249A (ja) | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH10273725A (ja) | 方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| EP4317472A1 (en) | Method for manufacturing grain-oriented electromagnetic steel sheet |