WO2012017670A1 - 方向性電磁鋼板およびその製造方法 - Google Patents

方向性電磁鋼板およびその製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2012017670A1
WO2012017670A1 PCT/JP2011/004441 JP2011004441W WO2012017670A1 WO 2012017670 A1 WO2012017670 A1 WO 2012017670A1 JP 2011004441 W JP2011004441 W JP 2011004441W WO 2012017670 A1 WO2012017670 A1 WO 2012017670A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel sheet
grain
rolling direction
oriented electrical
thermal strain
Prior art date
Application number
PCT/JP2011/004441
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
之啓 新垣
槇石　規子
今村　猛
Original Assignee
Ｊｆｅスチール株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ｊｆｅスチール株式会社 filed Critical Ｊｆｅスチール株式会社
Priority to BR112013002874-2A priority Critical patent/BR112013002874B1/pt
Priority to EP11814305.6A priority patent/EP2602342A4/en
Priority to EP20197738.6A priority patent/EP3778930A1/en
Priority to MX2013001392A priority patent/MX2013001392A/es
Priority to US13/814,561 priority patent/US9183984B2/en
Priority to CN201180038886.3A priority patent/CN103069033B/zh
Priority to KR1020137003161A priority patent/KR101309346B1/ko
Publication of WO2012017670A1 publication Critical patent/WO2012017670A1/ja

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F41/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing or assembling magnets, inductances or transformers; Apparatus or processes specially adapted for manufacturing materials characterised by their magnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/14—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness
    • C23C2/24—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness using magnetic or electric fields
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C26/00—Coating not provided for in groups C23C2/00 - C23C24/00
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
    • H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
    • H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
    • H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
    • H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
    • H01F1/14—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys
    • H01F1/16—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials metals or alloys in the form of sheets

Definitions

  • the present invention relates to a grain-oriented electrical steel sheet used for a core material such as a transformer and having low noise when applied to the core, and a method for manufacturing the same.
  • the grain-oriented electrical steel sheet is mainly used as an iron core of a transformer and is required to have excellent magnetization characteristics, particularly low iron loss.
  • it is important to highly align secondary recrystallized grains in the steel sheet in the (110) [001] orientation (so-called Goth orientation) and to reduce impurities in the product steel sheet.
  • control of crystal orientation and reduction of impurities are limited in view of manufacturing costs.
  • a technique for reducing the iron loss by introducing non-uniformity (strain) to the surface of the steel sheet by a physical method and subdividing the width of the magnetic domain that is, a magnetic domain refinement technique has been developed.
  • Patent Document 1 proposes a technique for reducing the iron loss of a steel sheet by irradiating a final product plate with laser, introducing a high dislocation density region into the steel sheet surface layer, and narrowing the magnetic domain width.
  • Patent Document 2 proposes a technique for controlling the magnetic domain width by irradiating a steel plate with an electron beam.
  • Japanese Patent Publication No.57-2252 Japanese Patent Publication No. 6-72266
  • the noise of the transformer is generally caused by magnetostriction behavior generated when the electromagnetic steel sheet is magnetized.
  • the steel sheet normally extends in the magnetized direction.
  • the magnetization direction is alternating in the positive and negative directions across zero, so that the iron core repeats expansion and contraction, and noise is generated along with this magnetostriction vibration.
  • the cause of noise includes electromagnetic vibration between steel plates.
  • the steel plates are magnetized by alternating current excitation, but at this time, attractive force and repulsive force are generated between the steel plates, resulting in a so-called fluttering state and causing noise.
  • Such a phenomenon is well known, and measures have been taken to prevent fluttering by tightening steel plates together during the manufacture of a transformer, but it may not be sufficient.
  • the present invention has an object to propose a method for reducing noise generated by an iron core when it is used by being laminated on a transformer core or the like in a grain-oriented electrical steel sheet that realizes low iron loss by magnetic domain subdivision processing.
  • the grain-oriented electrical steel sheet is generally manufactured by annealing for a long time in a coiled state, the product after the annealing is in a state with a coiled curl. Therefore, at the time of shipment, flattening annealing is often performed at a high temperature of 800 ° C. or higher in a continuous annealing line.
  • the steel strip creeps and becomes bent in the furnace at a high temperature.
  • the furnace tension is increased in the flattening annealing, the straightening effect of the steel sheet is enhanced, but at the same time, the creep deformation is promoted.
  • FIG. 1 shows a backscattered electron image observed at an acceleration voltage of 15 kV, showing fine cracks existing in the forsterite film of the product plate having an insulating coating on the forsterite film (a film mainly composed of Mg 2 SiO 4 ). It is a photograph.
  • the surface of the steel plate was observed with a backscattered electron image with an acceleration voltage of 15 kV for the product plate having an insulation coating on the forsterite film obtained with a furnace tension of 5 to 50 MPa during flattening annealing.
  • the total length of the cracks per visual field of 10,000 ⁇ m 2 and the iron loss of each steel sheet were investigated.
  • the investigation results are shown in FIG. 2 with the total length of cracks on the horizontal axis and the iron loss characteristics on the vertical axis. From this result, it can be seen that making the total length of the cracks 20 ⁇ m or less is important for suppressing the deterioration of the iron loss characteristics.
  • the inventors have conceived that a strain imparting magnetic domain subdivision process can be used to reduce such warpage.
  • a slight tensile stress remains on the surface of the irradiated steel sheet due to the magnetic domain structure. This is considered to be caused by a volume change when the irradiated portion is heated and then rapidly cooled.
  • Such tensile stress is more advantageous for iron loss improvement by magnetic domain subdivision, but it is assumed that such a feature can be actively used for shape correction.
  • the gist configuration of the present invention is as follows.
  • Magnetic domain fragmentation by thermal strain introduced linearly in a direction perpendicular to the rolling direction of the steel sheet into a grain oriented electrical steel sheet having a total crack length of the coating on the steel sheet surface of 20 ⁇ m or less per 10,000 ⁇ m 2 , A grain-oriented electrical steel sheet which is applied in the rolling direction under the following distance Dmm, and the warpage of the steel sheet is 3 mm or less per 500 mm in the rolling direction length.
  • ⁇ (°) Fluctuation value of ⁇ angle per 10 mm in rolling direction in secondary recrystallized grains (angle between ⁇ 001> axis of crystal grains closest to rolling direction and steel plate surface)
  • the magnetic domain refinement process is a method for producing a grain-oriented electrical steel sheet in which thermal strain is introduced from the outer winding side of the coil during the finish annealing at the following distance Dmm in the rolling direction.
  • ⁇ (°) Fluctuation value of ⁇ angle per 10 mm in rolling direction in secondary recrystallized grains (angle between ⁇ 001> axis of crystal grains closest to rolling direction and steel plate surface)
  • the steel sheet in a grain-oriented electrical steel sheet that has been subjected to magnetic domain refinement treatment by applying thermal strain to reduce iron loss, the steel sheet is laminated by strictly regulating the conditions of the magnetic domain refinement process and suppressing warpage. It is possible to reduce the gap generated between the steel plates. Therefore, if the steel plate of the present invention is applied to a transformer, further noise reduction can be achieved.
  • the steel sheet of the present invention is subjected to a magnetic domain refinement process by applying thermal strain.
  • the irradiation direction is the direction crossing the rolling direction, preferably 60 ° to 90 ° from the rolling direction, and the direction of the electron beam irradiation or laser irradiation.
  • An interval of about 3 to 15 mm is preferable.
  • it is effective to apply an acceleration voltage of 10 to 200 kV, a current of 0.005 to 10 mA, and a beam diameter (diameter) of 0.005 to 1 mm in a dotted or linear manner.
  • the power density depends on the scanning speed of the laser beam, but is preferably in the range of 100 to 10000 W / mm 2 .
  • a method of changing the power density periodically by modulation is also effective.
  • a semiconductor laser-excited fiber laser or the like is effective as an excitation source.
  • the same effect can be obtained with a Q-switch type pulse laser or the like.
  • the coating on the surface of the steel sheet may be locally lost as a processing trace. In that case, since re-coating is necessary to ensure insulation, a continuous laser is industrially suitable.
  • a test piece was cut out from a steel plate having an insulating coating on a forsterite film with a length of 500 mm in the rolling direction and 50 mm in the width direction, and with respect to this test piece, acceleration voltage: 200 kV, current: 0.8 mA, beam diameter : 0.5 mm, beam scanning speed: 2 m / sec.
  • the electron beam was annealed in a coil shape with respect to the direction 90 ° from the rolling direction (C direction). The experiment was conducted to find an irradiation interval suitable for shape correction.
  • ⁇ (°) was used as an index indicating the inner and outer diameter sides of the coil. That is, ⁇ is defined as the angle formed by the steel sheet unrolled from the coil in FIG. 3 when the ⁇ angle is defined as the angle formed by the ⁇ 001> axis of the crystal grain closest to the rolling direction to the steel sheet surface. As schematically shown, this is a change in the ⁇ angle per 10 mm in the secondary recrystallized grains.
  • This ⁇ corresponds to the coil diameter on a one-to-one basis. For example, if the coil diameter is 1000 mm, the ⁇ angle at a position 10 mm away in the same secondary recrystallized grain will be 1.14 ° fluctuated. It becomes.
  • the processing interval considered to be necessary for shape correction is 3 mm or less.
  • the warpage of the steel plate hardly occurs in the first place.
  • D> 15 mm the effect of magnetic domain refinement cannot be obtained properly. Since ⁇ has a one-to-one correspondence with the coil diameter, it is not always necessary to measure the crystal orientation in advance, and an appropriate processing interval Dmm may be estimated for the coil diameter and the magnetic domain subdivision processing may be performed.
  • the grain-oriented electrical steel sheet to which the magnetic domain refinement process according to the present invention is applied may be a conventionally known grain-oriented electrical steel sheet.
  • an electromagnetic steel material containing Si: 2.0 to 8.0% by mass may be used.
  • Si: 2.0-8.0% by mass Si is an element effective for increasing the electrical resistance of steel and improving iron loss, and its content of 2.0% by mass or more is particularly effective for reducing iron loss.
  • the Si content is preferably in the range of 2.0 to 8.0% by mass.
  • the magnetic flux density B 8 serving as an index of the degree of integration is preferably 1.90 T or more.
  • C 0.08 mass% or less C is added to improve the hot-rolled sheet structure, but if it exceeds 0.08 mass%, the burden of reducing C to 50 massppm or less where no magnetic aging occurs during the manufacturing process increases. Therefore, the content is preferably 0.08% by mass or less.
  • the lower limit since a secondary recrystallization is possible even for a material not containing C, it is not particularly necessary to provide it.
  • Mn 0.005 to 1.0 mass%
  • Mn is an element advantageous for improving the hot workability, but if the content is less than 0.005% by mass, the effect of addition is poor. On the other hand, if it is 1.0 mass% or less, the magnetic flux density of a product board will become especially favorable. Therefore, the Mn content is preferably in the range of 0.005 to 1.0% by mass.
  • Al and N are used when an AlN-based inhibitor is used, and Mn is used when an MnS ⁇ MnSe-based inhibitor is used.
  • An appropriate amount of Se and / or S may be contained.
  • both inhibitors may be used in combination.
  • the preferred contents of Al, N, S and Se are Al: 0.01 to 0.065 mass%, N: 0.005 to 0.012 mass%, S: 0.005 to 0.03 mass%, and Se: 0.005 to 0.03 mass%, respectively. .
  • the present invention can also be applied to grain-oriented electrical steel sheets in which the contents of Al, N, S, and Se are limited and no inhibitor is used.
  • the amounts of Al, N, S and Se are preferably suppressed to Al: 100 mass ppm or less, N: 50 mass ppm or less, S: 50 mass ppm or less, and Se: 50 mass ppm or less.
  • Ni 0.03-1.50% by mass
  • Sn 0.01-1.50% by mass
  • Sb 0.005-1.50% by mass
  • Cu 0.03-3.0% by mass
  • P 0.03-0.50% by mass
  • Mo 0.005-0.10% by mass
  • Nb At least one Ni selected from 0.0005 to 0.0100% by mass and Cr: 0.03 to 1.50% by mass is an element useful for further improving the hot rolled sheet structure and further improving the magnetic properties.
  • the content is less than 0.03% by mass, the effect of improving the magnetic properties is small.
  • the content is 1.5% by mass or less, the stability of secondary recrystallization is increased, and the magnetic properties are further improved. Therefore, the Ni content is preferably in the range of 0.03 to 1.5% by mass.
  • Sn, Sb, Cu, P, Mo, Nb, and Cr are elements that are useful for further improving the magnetic properties. However, if all of these elements do not satisfy the lower limit of each component, the effect of improving the magnetic properties is small. On the other hand, when the amount is less than or equal to the upper limit amount of each component described above, the secondary recrystallized grains develop best. For this reason, it is preferable to make it contain in said range, respectively.
  • the balance other than the above components is preferably inevitable impurities and Fe mixed in the manufacturing process.
  • the steel slab having the component composition described above is a grain oriented electrical steel sheet in which a tensile insulating coating is formed after secondary recrystallization annealing through a process generally following that of grain oriented electrical steel sheets. That is, hot rolling is performed after slab heating, and the final sheet thickness is obtained by one or more cold rolling sandwiching intermediate annealing, followed by decarburization and primary recrystallization annealing. What is necessary is just to apply
  • MgO as a main component means that it may contain a known annealing separator component and property improving component other than magnesia within a range that does not inhibit the formation of the forsterite film that is the object of the present invention. To do.
  • the thermal strain type magnetic domain subdivision treatment is performed from the outer peripheral side annealed in a coil shape (the convex side curved by the curl). Also correct the shape.
  • samples were stacked by oblique shearing into trapezoids with a width of 100 mm, a short side of 300 mm and a long side of 500 mm to produce a single-phase transformer with a total weight of 100 kg.
  • the single-phase transformer was tightened to 0.098 MPa for the entire steel plate.
  • the noise in 1.7T and 50Hz excitation was measured using the condenser microphone.
  • a scale correction is performed as auditory sensation correction.
  • the amount of warpage before the introduction of thermal strain tends to be different from the assumption of the present invention due to excessive strengthening of flattening. That is, even when the irradiation interval is within the range of the present invention, the warpage amount may not be within 3 mm (for example, specimens C, D, J, etc.), and noise increases. Even when the amount of warpage does not increase, the iron loss does not sufficiently decrease if the coating is damaged (for example, specimen N).

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Power Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Dispersion Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

　磁区細分化処理により低鉄損を実現した方向性電磁鋼板において、変圧器鉄心等に積層して使用した場合に鉄心が発生する騒音を低減させる方途について提案する。　鋼板表面における被膜のクラック総長さが10000μｍ2当たり20μｍ以下である方向性電磁鋼板に、該鋼板の圧延方向と交差する方向へ線状に導入する熱歪みによる、磁区細分化を、前記圧延方向に所定間隔の下に施して、鋼板の反りを前記圧延方向長さ500mm当たり３mm以下とする。

Description

方向性電磁鋼板およびその製造方法
　本発明は、変圧器などの鉄心材料に用いる、該鉄心に適用した際に騒音の低い方向性電磁鋼板およびその製造方法に関するものである。
　方向性電磁鋼板は、主にトランスの鉄心として利用され、その磁化特性が優れていること、特に鉄損が低いことが求められている。そのためには、鋼板中の二次再結晶粒を(110)[001]方位（いわゆるゴス方位）に高度に揃えることや、製品鋼板中の不純物を低減することが重要である。しかしながら、結晶方位の制御や、不純物を低減することは、製造コストとの兼ね合いで限界がある。そこで、鋼板の表面に対して物理的な手法で不均一性(歪)を導入し、磁区の幅を細分化して鉄損を低減する技術、すなわち磁区細分化技術が開発されている。
　例えば、特許文献１には、最終製品板にレーザーを照射し、鋼板表層に高転位密度領域を導入し、磁区幅を狭くすることにより、鋼板の鉄損を低減する技術が提案されている。また、特許文献２には、鋼板に電子ビームを照射することにより磁区幅を制御する技術が提案されている。
特公昭57－2252号公報 特公平６－72266号公報
　ところで、変圧器の騒音は、一般的に電磁鋼板が磁化した時に生じる磁歪挙動が原因であることが知られている。３％程度のSiを含有する電磁鋼板においては、通常、磁化した方向に鋼板が伸長する。そして、交流励磁された場合、磁化方向は零を挟んで正負方向に交番磁化となるため、鉄心は伸縮運動を繰り返すことになり、この磁歪振動に伴って騒音が発生する。
　このほかにも騒音の原因として、鋼板同士の電磁振動が挙げられる。交流励磁されることで鋼板は磁化するが、この際、鋼板同士に引力や斥力が発生して、いわゆるバタついた状態となり騒音の原因となるものである。このような現象は良く知られており、変圧器製造の際、鋼板同士を締めつけることで、バタつきが生じないようにする対策がとられているが、十分でない場合がある。
　そこで、本発明は、磁区細分化処理により低鉄損を実現した方向性電磁鋼板において、変圧器鉄心等に積層して使用した場合に鉄心が発生する騒音を低減させる方途について提案することを目的とする。
　さて、方向性電磁鋼板は、一般にコイル状に巻き取った状態で長時間焼鈍を施すことにより製造しているため、この焼鈍後の製品は、コイル状の巻き癖が付いた状態となる。したがって、出荷に際しては、連続焼鈍ラインで800℃以上の高温として平坦化焼鈍を実施する場合が多い。しかしながら、連続のラインにて、かつ炉長が長い場合や支持ロールの間隔が広い場合には、高温になると鋼帯はクリープ変形し炉内で撓みが発生してしまう。また、平坦化焼鈍において炉内張力を高めると、鋼板の矯正効果は高まるが、同時に前記のクリープ変形を助長する。これらの要因により、例えば図１に「微細な亀裂」として示すように、鋼板表面の被膜がクラック状の損傷を受けることになる。このような鋼板表面の被膜におけるクラックは、鉄損特性を劣化させる要因になる。なお、図１は、フォルステライト被膜（Mg２SiO４を主体とする被膜）上に絶縁コーティングを有する製品板のフォルステライト被膜に存在する微細な亀裂を示す、加速電圧15kVで観察した反射電子像写真である。
　ここで、平坦化焼鈍時の炉内張力を５～50MPaとして得られたフォルステライト被膜上に絶縁コーティングを有する製品板について、加速電圧を15kVとした反射電子像で鋼板表面を観察し、その観察視野10000μｍ2あたりの上記クラックの総長さと、各鋼板の鉄損とを調査した。その調査結果について、クラックの総長さを横軸として、鉄損特性を縦軸として、図２に示す。この結果から、クラックの総長さを20μｍ以下にすることが鉄損特性の劣化を抑制するために重要であることが分かる。
　一方、被膜の損傷を抑えることは、平坦化焼鈍の温度や炉内張力を低下させることにより、可能となる。すなわち、平坦化焼鈍を行わない場合には、鋼板表面にクラックはほとんど発生していない。しかしながら、このように平坦化焼鈍を行わなかったり、平坦化焼鈍での矯正力を弱めたりすると、巻き癖は部分的に残留し、結果として、コイルから鋼板を切り出すと鋼板は反りを有する状態となってしまう。このような巻き癖は、変圧器として積層した際に、鋼板間の隙間の原因となり、結果として電磁振動によるバタつきの要因となり得るため、騒音の増大につながってしまう。また、変圧器として積層する際、鋼板に反りが存在するとハンドリングがしにくく、積層も困難になることが予想される。
　発明者らは、このような反りの低減に、歪み付与型の磁区細分化処理が利用可能であることに想到した。
　例えば、電子ビームによって磁区細分化処理を行うと、その磁区構造から、照射された鋼板表面に若干の引張応力が残留した状態となっていることが予想される。これは照射された部分が熱せられた後、急激に冷却される際の体積変化に起因すると考えられる。
　このような引張応力は磁区細分化による鉄損改善に対してさらに有利に働くが、このような特徴を形状矯正に積極的に利用出来ることが想定される。具体的には、磁区細分化を施す際、コイル形状にて焼鈍した外周側（巻き癖で湾曲した凸状となる側）から熱歪み型の磁区細分化処理を行うことにより、その引張応力によって形状矯正の可能性があることを見出した。さらに、発明者らは、磁区細分化に適したビーム密度と磁区細分化処理の処理間隔について鋭意検討を行ったところ、鉄損特性を十分に低減しつつ、形状をも改善させる方途を完成するに至った。
　すなわち、本発明の要旨構成は、次のとおりである。
（１）鋼板表面における被膜のクラック総長さが10000μｍ2当たり20μｍ以下である方向性電磁鋼板に、該鋼板の圧延方向と交差する方向へ線状に導入する熱歪みによる、磁区細分化を、前記圧延方向に下記間隔Ｄmmの下に施してなり、鋼板の反りが前記圧延方向長さ500mm当たり３mm以下である方向性電磁鋼板。
　　　　　　　　　　　　記
　0.5／（Δβ／10）≦Ｄ≦1.0／（Δβ／10）
　ここで、Δβ（°）：二次再結晶粒内の圧延方向10mmあたりのβ角（圧延
　　　　　　　　　　　方向に最も近い結晶粒の<001>軸が鋼板面となす
　　　　　　　　　　　角度）の変動値
（２）前記熱歪みの導入は、電子ビーム照射によるものである前記（１）に記載の方向性電磁鋼板。
（３）前記熱歪みの導入は、レーザー照射によるものである前記（１）に記載の方向性電磁鋼板。
（４）鋼板表面における被膜のクラック総長さが10000μｍ2当たり20μｍ以下である、仕上げ焼鈍後の方向性電磁鋼板に、該鋼板の圧延方向と交差する方向へ線状に導入する熱歪みによる磁区細分化処理を施すに当たり、該磁区細分化処理は、前記圧延方向に下記間隔Ｄmmにて前記仕上げ焼鈍時のコイルの外巻き側から熱歪みの導入を行う方向性電磁鋼板の製造方法。
　　　　　　　　　　　　記
　0.5／（Δβ／10）≦Ｄ≦1.0／（Δβ／10）
　ここで、Δβ（°）：二次再結晶粒内の圧延方向10mmあたりのβ角（圧延
　　　　　　　　　　　方向に最も近い結晶粒の<001>軸が鋼板面となす
　　　　　　　　　　　角度）の変動値
（５）前記熱歪みの導入は、電子ビーム照射によるものである前記（４）に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
（６）前記熱歪みの導入は、レーザー照射によるものである前記（４）に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
　本発明により、熱歪み付与による磁区細分化処理を施して鉄損を低減した方向性電磁鋼板において、前記磁区細分化処理の条件を厳密に規制して反りを抑制することによって該鋼板を積層した際の鋼板間に発生する隙間を低減することができる。従って、本発明の鋼板を変圧器に適用すれば、さらなる低騒音化を達成することが可能になる。
被膜におけるクラックの発生状態を示す反射電子像写真である。 被膜におけるクラックの総長さと鉄損特性との関係を示すグラフである。 コイルから巻きだした鋼板における結晶粒の方位を示す模式図である。 鋼板の反り量の評価方法を示す図である。 磁区細分化処理の間隔Ｄと反り量との関係を示すグラフである。
　本発明の鋼板は、熱歪み付与による磁区細分化処理を施してなることが必須である。この磁区細分化による鉄損改善の観点からは、電子ビーム照射やレーザー照射の条件として、照射方向は圧延方向を横切る方向、好適には圧延方向から60°～90°の方向で、圧延方向へ３～15mm程度の間隔が好適である。
　また、電子ビームの場合、加速電圧：10～200kVおよび電流：0.005～10mA、ビーム径（直径）は0.005～１mmを用いて点状あるいは線状に施すのが効果的である。
　一方、連続レーザーの場合、パワー密度はレーザー光の走査速度に依存するが100～10000W/mm2の範囲が好ましい。また、パワー密度は一定のほか、変調を行いパワー密度を周期的に変化させる手法も有効である。励起源としては半導体レーザー励起のファイバーレーザー等が有効である。
　また、Ｑスイッチタイプのパルスレーザー等でも同様の効果を得ることは可能である。但し、これを利用する場合、処理痕跡として局所的に鋼板表面の被膜が欠損する場合がある。その場合は、絶縁性を確保するために、再コートが必要となるため、工業的には連続レーザーが適している。
　上記した好適範囲を満足しつつ、鋼板の形状矯正に関しては、巻き癖のきついコイル内径側ほど、熱歪み型の磁区細分化処理による強い引張応力が必要であり、逆にコイル外径側ほど矯正に必要とされる引張応力は低くて良いと考えられる。
　そこで、この引張応力に与える影響が大きい、電子ビームの照射間隔について鋭意究明した。すなわち、フォルステライト被膜上に絶縁コーティングを有する鋼板から圧延方向に500mmおよび幅方向に50mmの長さで試験片を切り出し、この試験片に対して、加速電圧：200kV、電流：0.8mA、ビーム径：0.5mm、ビーム走査速度：２m/秒の条件にて、電子ビームを圧延方向から90°の方向（Ｃ方向）に対して、コイル形状で焼鈍した外周側（巻き癖で湾曲した凸状となる側）に照射し、形状矯正に適した照射間隔を見出す実験を行った。
　この実験では、Δβ（°）をコイルの内径側および外径側を示す指標とした。すなわち、Δβとは、まず、β角を、圧延方向に最も近い結晶粒の<001>軸が鋼板面となす角度と定義したとき、図３にコイルから巻きだした鋼板における結晶粒の方位を模式で示すように、二次再結晶粒内の10mm当たりの該β角の変化である。このΔβは、コイル径と１対１で対応し、例えば、コイル径が1000mmであれば、同一二次再結晶粒内で10mm離れた位置でのβ角を測定すると、1.14°変動した値となる。
　試料は、Δβが2.29°、1.14°、0.76°および0.57°の４水準にて作製した。また、照射後の形状は、図４に示すように、500mm長さの鋼板の端部30mmをアクリル板で挟み、幅方向が垂直となるように設置したときの反り量（mm）で評価した。この結果を図５に示す。
　図５から、Δβ：2.29°に対しては処理間隔が３～４mm、Δβ：1.14°に対しては処理間隔が４～８mm、Δβ：0.76°に対しては処理間隔が７～13mm、Δβ：0.57°に対しては処理間隔が８mm以上の範囲においてで鋼板の反りを±３mmの範囲に制御できることが分かる。
　このような実験を繰り返し、鋼板を矯正するのに適正な処理間隔Ｄ（mm）を調査したところ、
　0.5／（Δβ/10）≦Ｄ≦1.0／（Δβ／10）
の範囲を満足する間隔Ｄにて処理を施すことにより、反り量を±３mmの許容レベルに抑制できることを見出した。
　なお、Δβが3.3°を超える場合では形状矯正に必要と考えられる処理間隔が３mm以下となるが、そのような鋼板に対しては磁区細分化と形状矯正との両立は困難となるため、Δβは3.3°以下とすることが好ましい。また、Δβが小さい鋼板では、そもそも鋼板の反りがほとんど発生していない。特に、Δβ＜0.4°の鋼板に対して、本発明を適用しようとした場合、Ｄ＞15mmとなるため、磁区細分化の効果を適正に得ることが出来なくなる。
　Δβはコイル径と１対１で対応しているため、事前に結晶方位を測定する必要は必ずしもなく、コイル径に対して適正な処理間隔Ｄｍｍを見積もり、磁区細分化処理を行えばよい。
　ここで、本発明に係る磁区細分化処理が施される方向性電磁鋼板は、従来公知の方向性電磁鋼板でよい。例えば、Si：2.0～8.0質量％を含む電磁鋼素材を用いればよい。
Si：2.0～8.0質量％
　Siは、鋼の電気抵抗を高め、鉄損を改善するのに有効な元素であり、含有量が2.0質量％以上でとくに鉄損低減効果が良好である。一方、8.0質量％以下の場合、とくに優れた加工性や磁束密度を得ることができる。従って、Si量は2.0～8.0質量％の範囲とすることが好ましい。
　なお、結晶粒の<100>方向への集積度が高いほど、磁区細分化による鉄損低減効果は大きくなるため、集積度の指標となる磁束密度Ｂ８が1.90Ｔ以上であることが好ましい。
　さらに、Siの他の基本成分および任意添加成分について述べると次のとおりである。
Ｃ：0.08質量％以下
　Ｃは、熱延板組織の改善のために添加をするが、0.08質量％を超えると製造工程中に磁気時効の起こらない50質量ppm以下までＣを低減する負担が増大するため、0.08質量％以下とすることが好ましい。なお、下限に関しては、Ｃを含まない素材でも二次再結晶が可能であるので特に設ける必要はない。
Mn：0.005～1.0質量％
　Mnは、熱間加工性を良好にする上で有利な元素であるが、含有量が0.005質量％未満ではその添加効果に乏しい。一方1.0質量％以下とすると製品板の磁束密度がとくに良好となる。このため、Mn量は0.005～1.0質量％の範囲とすることが好ましい。
　ここで、二次再結晶を生じさせるために、インヒビターを利用する場合、例えばAlＮ系インヒビターを利用する場合であればAlおよびＮを、またMnＳ・MnSe系インヒビターを利用する場合であればMnとSeおよび／またはＳを適量含有させればよい。勿論、両インヒビターを併用してもよい。この場合におけるAl、Ｎ、ＳおよびSeの好適含有量はそれぞれ、Al：0.01～0.065質量％、Ｎ：0.005～0.012質量％、Ｓ：0.005～0.03質量％、Se：0.005～0.03質量％である。
　さらに、本発明は、Al、Ｎ、Ｓ、Seの含有量を制限した、インヒビターを使用しない方向性電磁鋼板にも適用することができる。
　この場合には、Al、Ｎ、ＳおよびSe量はそれぞれ、Al：100 質量ppm以下、Ｎ：50 質量ppm以下、Ｓ：50 質量ppm以下、Se：50 質量ppm以下に抑制することが好ましい。
　上記の基本成分以外に、磁気特性改善成分として、次に述べる元素を適宜含有させることができる。
Ni：0.03～1.50質量％、Sn：0.01～1.50質量％、Sb：0.005～1.50質量％、Cu：0.03～3.0質量％、Ｐ：0.03～0.50質量％、Mo：0.005～0.10質量％、Nb：0.0005～0.0100質量％およびCr：0.03～1.50質量％のうちから選んだ少なくとも１種
　Niは、熱延板組織をさらに改善して磁気特性を一層向上させるために有用な元素である。しかしながら、含有量が0.03質量％未満では磁気特性の向上効果が小さく、一方1.5質量％以下ではとくに二次再結晶の安定性が増し、磁気特性がさらに改善される。そのため、Ni量は0.03～1.5質量％の範囲とするのが好ましい。
　また、Sn、Sb、Cu、Ｐ、Mo、NbおよびCrはそれぞれ磁気特性のさらなる向上に有用な元素であるが、いずれも上記した各成分の下限に満たないと、磁気特性の向上効果が小さく、一方、上記した各成分の上限量以下の場合、二次再結晶粒の発達が最も良好となる。このため、それぞれ上記の範囲で含有させることが好ましい。
　なお、上記成分以外の残部は、製造工程において混入する不可避的不純物およびFeであることが好ましい。
　上記した成分組成になる鋼スラブは、やはり方向性電磁鋼板の一般に従う工程を経て、二次再結晶焼鈍後に張力絶縁被膜を形成した方向性電磁鋼板とする。すなわち、スラブ加熱後に熱間圧延を施し、１回又は中間焼鈍を挟む２回以上の冷間圧延にて最終板厚とし、その後、脱炭、一次再結晶焼鈍した後、例えばMgOを主成分とした焼鈍分離剤を塗布し、二次再結晶過程と純化過程を含む最終仕上げ焼鈍を施し、その後、例えばコロイダルシリカとリン酸マグネシウムからなる張力絶縁コーティングを塗布して焼付ければよい。
　ここで、MgOを主成分とするとは、本発明の目的とするフォルステライト被膜の形成を阻害しない範囲において、マグネシア以外の公知の焼鈍分離剤成分や特性改善成分を含有してもよいことを意味する。
　本発明では、上記の最終仕上げ焼鈍の後、または張力絶縁コーティング形成の後に、コイル形状で焼鈍した外周側（巻き癖で湾曲した凸状となる側）から熱歪み型の磁区細分化処理を行なうとともに形状を矯正する。
　Si：３質量％を含有する最終板厚0.27mmに圧延された冷延板を、脱炭、一次再結晶焼鈍した後、MgOを主成分とした焼鈍分離剤を塗布し、コイル状で二次再結晶過程と純化過程とを含む最終仕上げ焼鈍を施し、フォルステライト被膜を有する方向性電磁鋼板を得た。このコイルの内径側から外径側までの各所から、圧延方向500mmおよび幅方向100mmの試験片を切り出した。切り出した鋼板には、60%のコロイダルシリカとリン酸アルミニウムからなる絶縁コートを塗布し、800℃にて焼付けを行った。この800℃焼付け時に平坦化を同時に行うため圧延方向に５～50MPaの張力をかけた状態とした。これにより鋼板をクリープ変形させ、被膜に欠損を与えた。欠損の状態は、加速電圧を15kVとした反射電子像観察を用いて行い、10000μｍ2当たりの総クラック長さで評価した。
　次いで、圧延方向と直角に電子ビームあるいは連続ファイバーレーザーを照射する磁区細分化処理を、仕上げ焼鈍（二次再結晶）時にコイル外周側に相当する片面に施し、鋼板の反り量を評価した。
　さらに、試料を幅100mm、短辺300mm長辺500mmの台形に斜角剪断して積層し、総重量100kgの単相変圧器を作製した。バタつき抑制のため、単相変圧器は鋼板全体で0.098MPaとなるように締め付けを行った。そして、コンデンサマイクロフォンを使用して、1.7Ｔおよび50Hz励磁における騒音を測定した。なお、聴感補正としてＡスケール補正を行っている。
　これらの結果を表１にまとめた。発明例で単板試験片での反り量が低減しており、トランスでの低鉄損、低騒音が両立していることが分かる。
　また、フォルステライト被膜中のクラック総長さを10000μｍ２当たり20μｍ以下とするには、平坦化焼鈍時の炉内張力を10MPa以下とすることが好ましいことが確認された。他方、照射間隔が本発明の範囲外である場合（例えば供試材Ｅ、Ｈなど）は、反り量が500ｍｍあたり３ｍｍを超えて騒音が大きくなる。さらに、被膜中のクラック総長さが20μｍを超える場合も、平坦化を過剰に強化したことにより熱歪み導入前の反り量が本発明の想定と相違しがちである。すなわち、照射間隔が本発明の範囲内であっても反り量が３ｍｍ以内に収まらない場合（例えば供試材Ｃ、Ｄ、Ｊなど）があり、騒音が大きくなる。この反り量が大きくならない場合にあっても、被膜の損傷があると鉄損が充分に低下しない（例えば供試材Ｎなど）。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001

Claims (6)

  1. 　鋼板表面における被膜のクラック総長さが10000μｍ2当たり20μｍ以下である方向性電磁鋼板に、該鋼板の圧延方向と交差する方向へ線状に導入する熱歪みによる、磁区細分化を前記圧延方向に下記間隔Ｄmmの下に施してなり、鋼板の反りが前記圧延方向長さ500mm当たり３mm以下である方向性電磁鋼板。
    　　　　　　　　　　　　記
    　0.5／（Δβ／10）≦Ｄ≦1.0／（Δβ／10）
    　ここで、Δβ（°）：二次再結晶粒内の圧延方向10mmあたりのβ角
    　　　　　　　　　　　（圧延方向に最も近い結晶粒の<001>軸が
    　　　　　　　　　　　鋼板面となす角度）の変動値
  2. 　前記熱歪みの導入は、電子ビーム照射によるものである請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
  3. 　前記熱歪みの導入は、レーザー照射によるものである請求項１に記載の方向性電磁鋼板。
  4. 　鋼板表面における被膜のクラック総長さが10000μｍ2当たり20μｍ以下である、仕上げ焼鈍後の方向性電磁鋼板に、該鋼板の圧延方向と交差する方向へ線状に導入する熱歪みによる磁区細分化処理を施すに当たり、該磁区細分化処理は、前記圧延方向に下記間隔Ｄmmにて前記仕上げ焼鈍時のコイルの外巻き側から熱歪みの導入を行う方向性電磁鋼板の製造方法。
    　　　　　　　　　　　　記
    　0.5／（Δβ／10）≦Ｄ≦1.0／（Δβ／10）
    　ここで、Δβ（°）：二次再結晶粒内の圧延方向10mmあたりのβ角
    　　　　　　　　　　　（圧延方向に最も近い結晶粒の<001>軸が
    　　　　　　　　　　　鋼板面となす角度）の変動値
  5. 　前記熱歪みの導入は、電子ビーム照射によるものである請求項４に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
  6. 　前記熱歪みの導入は、レーザー照射によるものである請求項４に記載の方向性電磁鋼板の製造方法。
PCT/JP2011/004441 2010-08-06 2011-08-04 方向性電磁鋼板およびその製造方法 WO2012017670A1 (ja)

Priority Applications (7)

Application Number Priority Date Filing Date Title
BR112013002874-2A BR112013002874B1 (pt) 2010-08-06 2011-08-04 Chapa de aço elétrica de grão orientado e método para fabricar a mesma
EP11814305.6A EP2602342A4 (en) 2010-08-06 2011-08-04 CORNORATED MAGNETIC STEEL PLATE AND METHOD OF MANUFACTURING THEREOF
EP20197738.6A EP3778930A1 (en) 2010-08-06 2011-08-04 Method for manufacturing the grain oriented electrical steel sheet
MX2013001392A MX2013001392A (es) 2010-08-06 2011-08-04 Lamina de acero electrica de grano orientado y metodo para manufacturar la misma.
US13/814,561 US9183984B2 (en) 2010-08-06 2011-08-04 Grain oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same
CN201180038886.3A CN103069033B (zh) 2010-08-06 2011-08-04 方向性电磁钢板及其制造方法
KR1020137003161A KR101309346B1 (ko) 2010-08-06 2011-08-04 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010-178129 2010-08-06
JP2010178129 2010-08-06

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2012017670A1 true WO2012017670A1 (ja) 2012-02-09

Family

ID=45559189

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2011/004441 WO2012017670A1 (ja) 2010-08-06 2011-08-04 方向性電磁鋼板およびその製造方法

Country Status (8)

Country Link
US (1) US9183984B2 (ja)
EP (2) EP3778930A1 (ja)
JP (1) JP5115641B2 (ja)
KR (1) KR101309346B1 (ja)
CN (1) CN103069033B (ja)
BR (1) BR112013002874B1 (ja)
MX (1) MX2013001392A (ja)
WO (1) WO2012017670A1 (ja)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102922810A (zh) * 2012-11-15 2013-02-13 曾庆赣 一种电工钢片及其制作方法
WO2015170755A1 (ja) * 2014-05-09 2015-11-12 新日鐵住金株式会社 低鉄損で低磁歪の方向性電磁鋼板

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPWO2012172624A1 (ja) * 2011-06-13 2015-02-23 新日鐵住金株式会社 一方向性電磁鋼板の製造方法
JP5447738B2 (ja) 2011-12-26 2014-03-19 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板
CN111133118B (zh) * 2017-09-28 2021-10-12 杰富意钢铁株式会社 方向性电磁钢板
USD870130S1 (en) 2018-01-04 2019-12-17 Samsung Electronics Co., Ltd. Display screen or portion thereof with transitional graphical user interface
US11851726B2 (en) 2018-07-31 2023-12-26 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet
US11939641B2 (en) 2018-07-31 2024-03-26 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet
KR102457416B1 (ko) 2018-07-31 2022-10-24 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 방향성 전자 강판
KR102171694B1 (ko) * 2018-12-13 2020-10-29 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조방법
KR102162984B1 (ko) * 2018-12-19 2020-10-07 주식회사 포스코 방향성 전기강판 및 그의 제조 방법
WO2021156980A1 (ja) 2020-02-05 2021-08-12 日本製鉄株式会社 方向性電磁鋼板
CN115052999B (zh) 2020-02-05 2024-04-16 日本制铁株式会社 方向性电磁钢板
CA3195987A1 (en) 2020-10-26 2022-05-05 Shuichi Nakamura Wound core
JPWO2022092114A1 (ja) 2020-10-26 2022-05-05
KR20230069990A (ko) 2020-10-26 2023-05-19 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 권철심
KR20230084217A (ko) 2020-10-26 2023-06-12 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 권철심
WO2022092116A1 (ja) 2020-10-26 2022-05-05 日本製鉄株式会社 巻鉄心
CN116348620A (zh) 2020-10-26 2023-06-27 日本制铁株式会社 卷绕铁芯
CA3235969A1 (en) * 2021-12-14 2023-06-22 Jfe Steel Corporation Methods for manufacturing laminated core

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS572252B2 (ja) 1978-07-26 1982-01-14
JPH01208421A (ja) * 1988-02-16 1989-08-22 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板
JPH04362139A (ja) * 1991-06-05 1992-12-15 Kawasaki Steel Corp 平坦度に優れた低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法
JPH0672266B2 (ja) 1987-01-28 1994-09-14 川崎製鉄株式会社 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH11293340A (ja) * 1998-04-08 1999-10-26 Kawasaki Steel Corp 低鉄損方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP2009235473A (ja) * 2008-03-26 2009-10-15 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2009235472A (ja) * 2008-03-26 2009-10-15 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4782248B1 (ja) * 2010-07-28 2011-09-28 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板及びその製造方法

Family Cites Families (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4468551A (en) * 1982-07-30 1984-08-28 Armco Inc. Laser treatment of electrical steel and optical scanning assembly therefor
US4645547A (en) 1982-10-20 1987-02-24 Westinghouse Electric Corp. Loss ferromagnetic materials and methods of improvement
US4535218A (en) * 1982-10-20 1985-08-13 Westinghouse Electric Corp. Laser scribing apparatus and process for using
US4919733A (en) * 1988-03-03 1990-04-24 Allegheny Ludlum Corporation Method for refining magnetic domains of electrical steels to reduce core loss
DE69835923T2 (de) * 1997-01-24 2007-09-13 Nippon Steel Corp. Verfahren und vorrichtung zur herstellung von kornorientiertem stahlblech mit hervorragenden magnetischen eigenschaften
JP2002220642A (ja) * 2001-01-29 2002-08-09 Kawasaki Steel Corp 鉄損の低い方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP3948285B2 (ja) * 2002-01-10 2007-07-25 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の最終仕上焼鈍後のコイル払い出し方法
EP1607487B1 (en) * 2003-03-19 2016-12-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Manufacturing method of a grain-oriented magnetic steel sheet excellent in magnetic characteristics
JP5000182B2 (ja) * 2006-04-07 2012-08-15 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS572252B2 (ja) 1978-07-26 1982-01-14
JPH0672266B2 (ja) 1987-01-28 1994-09-14 川崎製鉄株式会社 超低鉄損一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH01208421A (ja) * 1988-02-16 1989-08-22 Nippon Steel Corp 鉄損の優れた高磁束密度一方向性電磁鋼板
JPH04362139A (ja) * 1991-06-05 1992-12-15 Kawasaki Steel Corp 平坦度に優れた低鉄損方向性電磁鋼板の製造方法
JPH11293340A (ja) * 1998-04-08 1999-10-26 Kawasaki Steel Corp 低鉄損方向性電磁鋼板及びその製造方法
JP2009235473A (ja) * 2008-03-26 2009-10-15 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP2009235472A (ja) * 2008-03-26 2009-10-15 Jfe Steel Corp 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP4782248B1 (ja) * 2010-07-28 2011-09-28 新日本製鐵株式会社 方向性電磁鋼板及びその製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2602342A4

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102922810A (zh) * 2012-11-15 2013-02-13 曾庆赣 一种电工钢片及其制作方法
WO2015170755A1 (ja) * 2014-05-09 2015-11-12 新日鐵住金株式会社 低鉄損で低磁歪の方向性電磁鋼板
JPWO2015170755A1 (ja) * 2014-05-09 2017-04-20 新日鐵住金株式会社 低鉄損で低磁歪の方向性電磁鋼板
US10610964B2 (en) 2014-05-09 2020-04-07 Nippon Steel Corporation Grain-oriented electrical steel sheet causing low core loss and low magnetostriction

Also Published As

Publication number Publication date
CN103069033A (zh) 2013-04-24
EP2602342A4 (en) 2013-12-25
BR112013002874B1 (pt) 2022-05-24
US20130213525A1 (en) 2013-08-22
US9183984B2 (en) 2015-11-10
KR101309346B1 (ko) 2013-09-17
EP3778930A1 (en) 2021-02-17
EP2602342A1 (en) 2013-06-12
MX2013001392A (es) 2013-04-03
BR112013002874A2 (pt) 2016-05-31
JP2012052229A (ja) 2012-03-15
JP5115641B2 (ja) 2013-01-09
CN103069033B (zh) 2014-07-30
KR20130020934A (ko) 2013-03-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5115641B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5754097B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5760504B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
KR101421387B1 (ko) 방향성 전기 강판 및 그 제조 방법
JP6157360B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5927754B2 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5077470B2 (ja) 方向性電磁鋼板
JP5866850B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
WO2013100200A1 (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
US10559410B2 (en) Grain-oriented electrical steel sheet and transformer iron core using same
JP5712667B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5983306B2 (ja) 鉄損に優れた変圧器鉄心の製造方法
JP6003321B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2020105589A (ja) 方向性電磁鋼板およびその製造方法
JP5565307B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP5527094B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP6003197B2 (ja) 磁区細分化処理方法
JP5754170B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP2023121125A (ja) 方向性電磁鋼板
JP5533348B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180038886.3

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11814305

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2013/001392

Country of ref document: MX

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20137003161

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2011814305

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011814305

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13814561

Country of ref document: US

REG Reference to national code

Ref country code: BR

Ref legal event code: B01A

Ref document number: 112013002874

Country of ref document: BR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 112013002874

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20130205