JPH01184018A - 耐熱性気体分離用複合膜 - Google Patents
耐熱性気体分離用複合膜Info
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- JPH01184018A JPH01184018A JP63007042A JP704288A JPH01184018A JP H01184018 A JPH01184018 A JP H01184018A JP 63007042 A JP63007042 A JP 63007042A JP 704288 A JP704288 A JP 704288A JP H01184018 A JPH01184018 A JP H01184018A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D69/00—Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by their form, structure or properties; Manufacturing processes specially adapted therefor
- B01D69/12—Composite membranes; Ultra-thin membranes
- B01D69/1213—Laminated layers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D69/00—Semi-permeable membranes for separation processes or apparatus characterised by their form, structure or properties; Manufacturing processes specially adapted therefor
- B01D69/08—Hollow fibre membranes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は耐熱性のすぐれた気体分離用複合膜に関するも
のであり、特に100℃以上の高温でも安定して分離運
転のおこなえる分離用複合膜に関する。
のであり、特に100℃以上の高温でも安定して分離運
転のおこなえる分離用複合膜に関する。
〈従来技術〉
近年膜の選択透過性を利用して流体混合物から特定の成
分を濃縮・分離する膜分離法が注目されており、ガス混
合物を取扱うプロセスにおいても操作が簡単であること
から例えば大気からの酸素濃縮空気の製造やアンモニア
プラントの水素分離などで実用化されている。
分を濃縮・分離する膜分離法が注目されており、ガス混
合物を取扱うプロセスにおいても操作が簡単であること
から例えば大気からの酸素濃縮空気の製造やアンモニア
プラントの水素分離などで実用化されている。
ガス分離膜において、気体の透過量は膜厚に反比例する
ことから透過量を増し実用化をはかるには分離膜層を可
能な限り薄膜にすることが必要である。しかし膜厚を薄
くすると躾の自立性が乏しくなるため、分離膜の形態と
して可能な限り薄膜にすることが必要なことでる。
ことから透過量を増し実用化をはかるには分離膜層を可
能な限り薄膜にすることが必要である。しかし膜厚を薄
くすると躾の自立性が乏しくなるため、分離膜の形態と
して可能な限り薄膜にすることが必要なことでる。
しかし膜厚を薄くすると膜の自立性が乏しくなるため分
離膜の形態は分離薄膜層とそれを支持する多孔質膜とか
ら形成される複合膜になることが多い。
離膜の形態は分離薄膜層とそれを支持する多孔質膜とか
ら形成される複合膜になることが多い。
かかる多孔質膜の素材としてはセルロース系。
オレフィン系、ポリアミド系、ポリエステル系。
ポリスルホン系、ポリアクリル系あるいは多孔質ガラス
などの無機系など多種類のものが使用されている。その
なかでポリスルホン系多孔質膜は、まず製造上で孔径や
空孔率などの多孔膜の特性を制御しやすいこと、又得ら
れた多孔膜は、機械的強度もすぐれ、ある程度の耐熱性
もあることから多く使われている。
などの無機系など多種類のものが使用されている。その
なかでポリスルホン系多孔質膜は、まず製造上で孔径や
空孔率などの多孔膜の特性を制御しやすいこと、又得ら
れた多孔膜は、機械的強度もすぐれ、ある程度の耐熱性
もあることから多く使われている。
このようにポリスルホン多孔質膜の上に分離薄膜層を積
層して得られた分離複合膜を用いて実際の分離、特にガ
ス分離をおこなった場合、耐久性もあり、すぐれた膜性
能を示す。
層して得られた分離複合膜を用いて実際の分離、特にガ
ス分離をおこなった場合、耐久性もあり、すぐれた膜性
能を示す。
しかしかかる膜分離法においては、供給混合気体を加圧
するのにコンプレッサーを使用すると、温度が上昇した
り、あるいはそれ自体高温の混合気体をそのまま使用す
るとき、温度が高い雰囲気で、特に100℃の高温で使
用する場合がでてくる。
するのにコンプレッサーを使用すると、温度が上昇した
り、あるいはそれ自体高温の混合気体をそのまま使用す
るとき、温度が高い雰囲気で、特に100℃の高温で使
用する場合がでてくる。
しかしかかる高温で運転すると分離能の低下や分離膜を
組みこんだものであるモジュールの変形などの問題が起
きてきた。
組みこんだものであるモジュールの変形などの問題が起
きてきた。
この原因を調べると、分離薄膜層の熱変形や熱劣化にも
原因はあるが、支持体であるポリスルホン多孔膜の熱に
よる変形に大きく起因していることがわかった。
原因はあるが、支持体であるポリスルホン多孔膜の熱に
よる変形に大きく起因していることがわかった。
すなわちポリスルホン多孔質膜はポリスルホン樹脂自体
は耐熱性にすぐれているが、多孔質膜の形状にし゛たと
きは熱変形が大きく多孔質膜自体での安定化が望まれた
。
は耐熱性にすぐれているが、多孔質膜の形状にし゛たと
きは熱変形が大きく多孔質膜自体での安定化が望まれた
。
そして分離膜としても高温特に100℃以上の高温で性
能の安定している膜が望まれる。
能の安定している膜が望まれる。
本発明者らは高温でも安定して運転のできる気体分離用
膜、そして特に支持体として使用するポリスルホン多孔
質膜の安定化について鋭意検討した結果本発明に到達し
た。
膜、そして特に支持体として使用するポリスルホン多孔
質膜の安定化について鋭意検討した結果本発明に到達し
た。
すなわち本発明は
耐熱性のすぐれた分離薄膜層及び該薄膜を支持するポリ
スルホン系多孔質膜から形成される気体分離用複合膜に
おいて、該ポリスルホン系多孔質膜が分離薄膜層を形成
する前にあらかじめ、80℃以上該ポリスルホン多孔質
膜の基材であるポリスルホンのガラス転移温度(Til
+ 、 ℃)以下の温度範囲で、かつ湿潤状態で、0.
2時間以上処理されたものであることを特徴とする耐熱
性気体分離用複合膜 である。
スルホン系多孔質膜から形成される気体分離用複合膜に
おいて、該ポリスルホン系多孔質膜が分離薄膜層を形成
する前にあらかじめ、80℃以上該ポリスルホン多孔質
膜の基材であるポリスルホンのガラス転移温度(Til
+ 、 ℃)以下の温度範囲で、かつ湿潤状態で、0.
2時間以上処理されたものであることを特徴とする耐熱
性気体分離用複合膜 である。
以下本発明について詳細に説明する。
本発明で用いられるポリスルホン系多孔膜の素材である
ポリスルホン系樹脂とは、その分子中に一8O2−の結
合基を有する重合体から構成されるが、該重合体の中で
機械的強度及び耐熱性にすぐれるものとして芳香族系ポ
リスルホン系樹脂があげられ、具体的には下記式(1)
i2]及び/又は(3)H3 で表わされる繰り返し単位を単独に、或いは組合せて5
0モル%以上有する重合体が挙げられる。これらの重合
体は1種類又は2種類以上で使用することができる。
ポリスルホン系樹脂とは、その分子中に一8O2−の結
合基を有する重合体から構成されるが、該重合体の中で
機械的強度及び耐熱性にすぐれるものとして芳香族系ポ
リスルホン系樹脂があげられ、具体的には下記式(1)
i2]及び/又は(3)H3 で表わされる繰り返し単位を単独に、或いは組合せて5
0モル%以上有する重合体が挙げられる。これらの重合
体は1種類又は2種類以上で使用することができる。
本発明で使用されるポリスルホンの物性は100℃以上
の高温でも使用できることから、ポリスルホンのガラス
転移温度(T(+ >は少なくとも100℃以上好まし
くは120℃以上のものを使用する。
の高温でも使用できることから、ポリスルホンのガラス
転移温度(T(+ >は少なくとも100℃以上好まし
くは120℃以上のものを使用する。
ポリスルホン系多孔膜のl51g1はポリスルホン系樹
脂を溶媒に溶解した溶液を凝固液中で凝固させておこな
うという公知の方法で実施される。
脂を溶媒に溶解した溶液を凝固液中で凝固させておこな
うという公知の方法で実施される。
本発明に用いられるポリスルホン系樹脂の溶媒としては
、50℃以下の温度において該樹脂を15重堡%以上、
好ましくは20重量%以上溶解しうるちので、例えばジ
メチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、ジエチル
ホルムアミド、ジェチルアセトアミド、N−メチルー2
.−ピロリドン、テトラメチル尿素、ヘキサメチルホス
ホルアミド等の少なくとも1種が用いられるが、そのな
かでもより溶解度の高いN−メチル−2−ピロリドン、
ジメチルアセトアミドが好適に用いられる。
、50℃以下の温度において該樹脂を15重堡%以上、
好ましくは20重量%以上溶解しうるちので、例えばジ
メチルアセトアミド、ジメチルホルムアミド、ジエチル
ホルムアミド、ジェチルアセトアミド、N−メチルー2
.−ピロリドン、テトラメチル尿素、ヘキサメチルホス
ホルアミド等の少なくとも1種が用いられるが、そのな
かでもより溶解度の高いN−メチル−2−ピロリドン、
ジメチルアセトアミドが好適に用いられる。
また、該樹脂溶液における841111度としては10
〜35重量%、より好ましくは12〜25重口%が用い
られる。
〜35重量%、より好ましくは12〜25重口%が用い
られる。
又、該ポリスルホン系溶液の中には、開孔剤や安定剤な
どの添加剤を添加することができる。
どの添加剤を添加することができる。
かかる添加剤としては、セロソルブ類、アルコール類、
ケトン類、(ポリ)エーテル類、ラクトン類、グアナミ
ン類あるいはアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩及び
アンモニウム塩などがある。
ケトン類、(ポリ)エーテル類、ラクトン類、グアナミ
ン類あるいはアルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩及び
アンモニウム塩などがある。
これらの添加剤は1種あるいは2種以上の混合物で用い
ることができる。
ることができる。
添加量は、その目的に応じ広範に用いられ、該〜 樹
脂溶液中の濃度として0.1〜40重量%好ましくは1
〜30重量%である。
脂溶液中の濃度として0.1〜40重量%好ましくは1
〜30重量%である。
尚本発明における該樹脂溶液中には、製膜過程に影響の
ない範囲で微量の水などが含有されていてもよい。
ない範囲で微量の水などが含有されていてもよい。
本発明では、以上説明した如きポリスルホン系樹脂、そ
の溶媒、必要に応じ添加剤を含有した樹脂溶液を用いて
流麗又は紡糸等により平膜、チューブラ−あるいは中空
糸等の膜状に成形する。流は、紡糸方法としては通常用
いられるいかなる方法でもよく、例えば、キャスティン
グ、ロールコーティング、ウィックコーティング、ダイ
コーティング、オリフィス紡糸等が挙げられる。平膜及
びチューブラ−の膜状に成形する際には、必要に応じて
他の支持体を用いてもよい。また流麗、紡糸等の成形後
、樹Ill溶液中の溶媒等の部分乾燥を行なってもよい
。
の溶媒、必要に応じ添加剤を含有した樹脂溶液を用いて
流麗又は紡糸等により平膜、チューブラ−あるいは中空
糸等の膜状に成形する。流は、紡糸方法としては通常用
いられるいかなる方法でもよく、例えば、キャスティン
グ、ロールコーティング、ウィックコーティング、ダイ
コーティング、オリフィス紡糸等が挙げられる。平膜及
びチューブラ−の膜状に成形する際には、必要に応じて
他の支持体を用いてもよい。また流麗、紡糸等の成形後
、樹Ill溶液中の溶媒等の部分乾燥を行なってもよい
。
本発明では、かくして膜状に成形されたものを凝固液に
浸漬することによって製膜を行なう。
浸漬することによって製膜を行なう。
本発明の微多孔膜を製膜するに際し用いられる凝固液と
しては、水、又は水と自由に混和しつる有機液体の少な
くとも1種、あるいはこれらの混合物が用いられる。
しては、水、又は水と自由に混和しつる有機液体の少な
くとも1種、あるいはこれらの混合物が用いられる。
かかる有機液体としては炭素数1〜3の1価アルコール
、炭素数2〜3の2価アルコール、グリセリン、炭素数
2〜4のケトン、炭素数4〜6のエーテル、前記ポリス
ルホン樹脂の溶媒、および分子量600以下のポリエチ
レングリコール等が用いられる。
、炭素数2〜3の2価アルコール、グリセリン、炭素数
2〜4のケトン、炭素数4〜6のエーテル、前記ポリス
ルホン樹脂の溶媒、および分子量600以下のポリエチ
レングリコール等が用いられる。
本発明の凝固液としては水性溶液が好ましく、その場合
の液中の水の濃度は10重饅%以上が好ましく、更に好
ましくは実質的に水からなる液を用いるのが良い。
の液中の水の濃度は10重饅%以上が好ましく、更に好
ましくは実質的に水からなる液を用いるのが良い。
これらの凝固液に該樹脂溶液より製膜した膜を浸漬し、
実質的に凝固させ、更に必要ならば水洗し残留溶媒等を
除くことにより本発明の多孔質膜が得られる。
実質的に凝固させ、更に必要ならば水洗し残留溶媒等を
除くことにより本発明の多孔質膜が得られる。
本発明の多孔膜の形態としてはその使用目的に応じ、平
幕、チューブラ−膜、中空糸膜等の形態で製膜し得る。
幕、チューブラ−膜、中空糸膜等の形態で製膜し得る。
平幕、チューブラ−膜等の場合には例えば不織布等の他
の素材を補強材として用いることもできる。
の素材を補強材として用いることもできる。
かくして得られたポリスルホン系多孔膜を分離溝Il1
層の支持体として用いる場合多孔膜の表面孔径は0.5
μ以下好ましくは0.2μ以下さらに好ましくは0.1
μ以下である。0.5μ以上大きいと分離薄膜の膜層を
薄くできない。
層の支持体として用いる場合多孔膜の表面孔径は0.5
μ以下好ましくは0.2μ以下さらに好ましくは0.1
μ以下である。0.5μ以上大きいと分離薄膜の膜層を
薄くできない。
又支持体として気体の流路抵抗は小さいほうが好ましい
のでその孔径は0.001μ以上好ましくはo、oos
μ以上であることが必要である。
のでその孔径は0.001μ以上好ましくはo、oos
μ以上であることが必要である。
流量をあられす尺度として水の透過速度であられすと流
量はできるだけ大きいほうが好ましく、25℃で測定し
た水の透過速度として1×10′5(g/cd −se
c −ata+ )以上、好ましくは1x10→(9/
al−sea −atm )以上である。
量はできるだけ大きいほうが好ましく、25℃で測定し
た水の透過速度として1×10′5(g/cd −se
c −ata+ )以上、好ましくは1x10→(9/
al−sea −atm )以上である。
本発明においては前記の如き湿式製膜されたポリスルホ
ン系多孔質膜を、好ましくは製膜後の湿潤状態を維持し
たまま、湿潤状態で熱処理する。
ン系多孔質膜を、好ましくは製膜後の湿潤状態を維持し
たまま、湿潤状態で熱処理する。
その温度は80℃から該ポリスルホン系多孔質膜の基材
であるポリスルホンのガラス転移温度(T(1。
であるポリスルホンのガラス転移温度(T(1。
℃)迄の温度範囲である。
前記の通り本発明で使用するポリスルホンのTgは少く
とも100℃以上である。具体的な温度を例示すれば前
記本発明で好ましい構造としてあげたポリスルホンのT
oは構造(1)のホモポリマーで190℃、構造(2)
及び(3)のホモポリマーで225℃である。
とも100℃以上である。具体的な温度を例示すれば前
記本発明で好ましい構造としてあげたポリスルホンのT
oは構造(1)のホモポリマーで190℃、構造(2)
及び(3)のホモポリマーで225℃である。
ガラス転移温度以上で熱処理すると多孔膜の形状が大き
くかわり多孔膜として特性が大きくかわるので好ましく
ない。上限はガラス転移温度であり、処理操作上それよ
り20℃低い温度以下が好ましい。
くかわり多孔膜として特性が大きくかわるので好ましく
ない。上限はガラス転移温度であり、処理操作上それよ
り20℃低い温度以下が好ましい。
下限は80℃でありそれより下では効果が小さい。
好ましいのは使用最高温度又はそれ以上でするのが好ま
しく本発明の一つの目的である100℃以上の使用でも
安定であるためには好ましくは110℃以上である。
しく本発明の一つの目的である100℃以上の使用でも
安定であるためには好ましくは110℃以上である。
処理時間は0.2時間以上、好ましくは0.5時間以上
ざらに好ましくは1時間以上である。0.2時間以下で
は熱処理の効果がでない。処理時間の長さは特に限定さ
れないが、通常24時間以内である。
ざらに好ましくは1時間以上である。0.2時間以下で
は熱処理の効果がでない。処理時間の長さは特に限定さ
れないが、通常24時間以内である。
24時間以上しても24時間以内と効果に何らかわりは
ない。
ない。
本発明における処理において湿潤状態とは、水中及び/
又は飽和水蒸気の雰囲気下でのことを意味する。100
℃の高温で処理する場合は加圧下でおこなう。例えば水
を入れた密閉容器内にポリスルホン多孔膜を収納し密閉
後、容器を所定温度にあげることにより処理することが
できる。
又は飽和水蒸気の雰囲気下でのことを意味する。100
℃の高温で処理する場合は加圧下でおこなう。例えば水
を入れた密閉容器内にポリスルホン多孔膜を収納し密閉
後、容器を所定温度にあげることにより処理することが
できる。
本発明の熱処理の効果は、特にポリスルホン系多孔膜の
断面構造が表面緻密層とそれに続くルーズ構造である非
対称構造の膜、その中でも特にルーズ構造が空間部を持
ついわゆるフィンガー構造を持つ膜に有効である。
断面構造が表面緻密層とそれに続くルーズ構造である非
対称構造の膜、その中でも特にルーズ構造が空間部を持
ついわゆるフィンガー構造を持つ膜に有効である。
本発明のポリスルホン系多孔膜を支持膜として使用する
場合、孔径の小さい表面緻密層が分離薄膜層の支持体と
なりそれに続くのが流量抵抗にならないルーズな構造で
あることが好ましいが、かかる構造は圧力をかけた場合
など変形を受けやすく、又表面緻密層も変化する恐れが
ある。
場合、孔径の小さい表面緻密層が分離薄膜層の支持体と
なりそれに続くのが流量抵抗にならないルーズな構造で
あることが好ましいが、かかる構造は圧力をかけた場合
など変形を受けやすく、又表面緻密層も変化する恐れが
ある。
しかしかかる多孔膜が熱水で処理されることにより、安
定な膜となる。
定な膜となる。
熱水処理によるポリスルホン多孔膜の安定化の理由は明
確ではないが熱水処理することによりポリスルホン中に
残存する微量な溶媒の除去、あるいは多孔膜を形成する
ポリスルホンの熱による固定化などが重なりあって、高
温にさらされたりあるいはその状態で圧力がかかつても
多孔膜の構造の変形かおこりにくくなっているためでは
ないかと考えられる。
確ではないが熱水処理することによりポリスルホン中に
残存する微量な溶媒の除去、あるいは多孔膜を形成する
ポリスルホンの熱による固定化などが重なりあって、高
温にさらされたりあるいはその状態で圧力がかかつても
多孔膜の構造の変形かおこりにくくなっているためでは
ないかと考えられる。
本発明の気体分離用膜は、かかるポリスルホン系多孔膜
を支持体とし、その支持体の上に分離薄膜層を形成させ
ることからなる。
を支持体とし、その支持体の上に分離薄膜層を形成させ
ることからなる。
かかる分離薄膜層としては、対象とする気体の分離性と
透過性がすぐれ、かつ耐熱性の良好な膜素材から形成さ
れる薄膜である。
透過性がすぐれ、かつ耐熱性の良好な膜素材から形成さ
れる薄膜である。
膜の厚さは10μmから0.01μm1好ましくは1μ
卯から0.02μmさらに好ましくは0.5μmから0
.03μmである。膜素材としての耐熱性は本発明の目
的の一つである100℃近辺の高温で使用することに耐
えるものであり、100℃近辺で長時間さらされた時、
分子の切断や劣化あるいは溶融・軟化等で膜形態が保持
できなくなることのないものである。
卯から0.02μmさらに好ましくは0.5μmから0
.03μmである。膜素材としての耐熱性は本発明の目
的の一つである100℃近辺の高温で使用することに耐
えるものであり、100℃近辺で長時間さらされた時、
分子の切断や劣化あるいは溶融・軟化等で膜形態が保持
できなくなることのないものである。
かかる膜素材としては、シロキサン、ウレタン。
アミド、イミド、エステル、ウレア、エーテルなどで結
合した構造のポリマーをあげることができる。
合した構造のポリマーをあげることができる。
例えばポリシロキサン特に架橋構造をもつポリシロキサ
ン、ポリウレア特にシロキサン構造含有ポリウレア、ポ
リウレタン特にシクロキサン構造含有ポリウレタン、ポ
リアミド特にシロキサン構造含有ポリアミド、芳香族ポ
リイミド類、あるいはポリフェニレンエーテル類などを
あげることができ1.具体的には末端又は側鎖にアルキ
ルアミノ基含有シロキサンと芳香族ジイソシアネートか
ら形成されるポリ尿素、該アミンと芳香族及び/又は脂
肪族酸クロライドから形成されるポリウレタンあるいは
ポリジメチルフェニルエーテルなどをあげることができ
る。分離′aI!Iの形成は、分離薄膜をあらかじめ形
成し該ポリスルホン多孔膜支持体上に積層するか該分離
薄膜の素材を溶解した溶液をポリスルホン多孔膜上に塗
布する方法、あるいは該ポリスルホン多孔膜上で界面重
合等で重合と薄膜形成を同時におこなう方法などいづれ
の方法も適用できる。
ン、ポリウレア特にシロキサン構造含有ポリウレア、ポ
リウレタン特にシクロキサン構造含有ポリウレタン、ポ
リアミド特にシロキサン構造含有ポリアミド、芳香族ポ
リイミド類、あるいはポリフェニレンエーテル類などを
あげることができ1.具体的には末端又は側鎖にアルキ
ルアミノ基含有シロキサンと芳香族ジイソシアネートか
ら形成されるポリ尿素、該アミンと芳香族及び/又は脂
肪族酸クロライドから形成されるポリウレタンあるいは
ポリジメチルフェニルエーテルなどをあげることができ
る。分離′aI!Iの形成は、分離薄膜をあらかじめ形
成し該ポリスルホン多孔膜支持体上に積層するか該分離
薄膜の素材を溶解した溶液をポリスルホン多孔膜上に塗
布する方法、あるいは該ポリスルホン多孔膜上で界面重
合等で重合と薄膜形成を同時におこなう方法などいづれ
の方法も適用できる。
かくして得られる気体分離用膜は混合気体の分離、特に
酸素と窒素の分離、水素とアンモニアと窒素の分離、あ
るいは水素と一酸化炭素の分離に適し、かつ100℃近
辺以上の高温でも安定して分離がおこなえる。
酸素と窒素の分離、水素とアンモニアと窒素の分離、あ
るいは水素と一酸化炭素の分離に適し、かつ100℃近
辺以上の高温でも安定して分離がおこなえる。
以下、実施例を用いて説明を加えるが本発明はこれらの
実施例に限定されるものではない。
実施例に限定されるものではない。
実施例1
下記式
の繰返し単位のポリスルホン20wt%、N−メチルピ
ロリドン57wt%、塩化リチウム3wt%、 2−メ
トキシエタノール20wt%からなる溶液を30℃にお
いて芯液として水を用いて環状スリットより吐出させ2
5℃の水中に浸漬し凝固させることにより外径800μ
、内径500μのポリスルホン中空多孔膜を得た。
ロリドン57wt%、塩化リチウム3wt%、 2−メ
トキシエタノール20wt%からなる溶液を30℃にお
いて芯液として水を用いて環状スリットより吐出させ2
5℃の水中に浸漬し凝固させることにより外径800μ
、内径500μのポリスルホン中空多孔膜を得た。
このポリスルホン中空多孔膜の水透過速度(25℃)は
4.Ox 1O−3(9/d −sec −ati )
であった。中空糸の内側および外側の表面孔径は0.1
〜0.2μであった。またこの中空系多孔膜は内側およ
び外側は緻密構造をもち、中側は中空のフィンガー構造
であった。
4.Ox 1O−3(9/d −sec −ati )
であった。中空糸の内側および外側の表面孔径は0.1
〜0.2μであった。またこの中空系多孔膜は内側およ
び外側は緻密構造をもち、中側は中空のフィンガー構造
であった。
この中空糸多孔膜を束ねてみずの水の入った密閉容器に
入れ、容器ごと表−1の温度条件で3時間加温した。
入れ、容器ごと表−1の温度条件で3時間加温した。
得られたポリスルホン多孔膜の特性も表−1に示す。
つぎにこのポリスルホン中空多孔膜をステンレス製のパ
イプ中に詰め両端部をエポキシ系接着剤で固め中空糸多
孔膜モジュールを得た。
イプ中に詰め両端部をエポキシ系接着剤で固め中空糸多
孔膜モジュールを得た。
このポリスルホン中空糸多孔膜の内側に下記式のアミン
化合物 CH3CH3(CH2)a CHa H2 の0.1wt%のエチレングリコール溶液を1m/分の
線速度で3分間流した。
化合物 CH3CH3(CH2)a CHa H2 の0.1wt%のエチレングリコール溶液を1m/分の
線速度で3分間流した。
内側の液を抜いた後4,4′ −ジフェニルメタンジイ
ソシアネート0,05wt%のへキサデセン溶液を1T
rL/分の線速度で5分間流し水洗、風乾の侵さらに両
端末シラトルポリジメチルシロキサン−トリエトキシメ
チルシランよりなる室温硬化型シリコーンの3wt%ヘ
キサン溶液を中空糸の内側に流し、液切りの後−日装置
し中空糸複合膜を得た。
ソシアネート0,05wt%のへキサデセン溶液を1T
rL/分の線速度で5分間流し水洗、風乾の侵さらに両
端末シラトルポリジメチルシロキサン−トリエトキシメ
チルシランよりなる室温硬化型シリコーンの3wt%ヘ
キサン溶液を中空糸の内側に流し、液切りの後−日装置
し中空糸複合膜を得た。
この中空糸複合膜の気体透過性能を表−1に示す。
つぎにこのモジュールを150℃のオーブンに入れ、中
空糸の内側に常圧で空気を流し、外側が200T or
rの減圧になるようにしこの温度で24時間空気分離を
おこない、その後、20℃の室温に戻し透過性能を測定
した。結果を表−1に示す。
空糸の内側に常圧で空気を流し、外側が200T or
rの減圧になるようにしこの温度で24時間空気分離を
おこない、その後、20℃の室温に戻し透過性能を測定
した。結果を表−1に示す。
130℃と150℃で熱水処理したポリスルホン多孔膜
を使用した複合膜は性能はかわらないが、未熱処理又は
60℃で処理したポリスルホン多孔膜を使用した複合膜
に選択性がなくなっていた。未熱処理あるいは低温での
熱処理の場合、高温にさらされるとポリスルホン多孔膜
の収縮が大きく、両端末固定で収縮がおきるため複合膜
に欠陥を生じたためと考えられる。
を使用した複合膜は性能はかわらないが、未熱処理又は
60℃で処理したポリスルホン多孔膜を使用した複合膜
に選択性がなくなっていた。未熱処理あるいは低温での
熱処理の場合、高温にさらされるとポリスルホン多孔膜
の収縮が大きく、両端末固定で収縮がおきるため複合膜
に欠陥を生じたためと考えられる。
実施例2
実施例1においてポリスルポンとして下記式のポリスル
ホン を用いる以外は全く同様に紡糸をしてポリスルホン中空
糸多孔膜を得た。
ホン を用いる以外は全く同様に紡糸をしてポリスルホン中空
糸多孔膜を得た。
そして水の入った密閉容器に入れ165℃で3時間熱処
理をした。
理をした。
このポリスルホン多孔膜の水の透過速度は3.03 x
10−’ 9 /r:i −sec −atmである
。
10−’ 9 /r:i −sec −atmである
。
このポリスルホン多孔膜を実施例1と同様にステンレス
類のパイプに詰めモジュールをつくった。
類のパイプに詰めモジュールをつくった。
このポリスルホン中空糸多孔膜の内側にメタフェニレン
ジアミンの0,1wt%水溶液を線速度1m/分で5分
間流し、ついでトリメシン酸トリクロライドのo、1w
t%ヘキサン溶液を同じ線速度で5分間流した。液切り
風乾の後、さらに両端末シラノールポリジメチルシロキ
サン−トリエトキシメチルシランよりなる室温硬化型シ
リコーンの3wt%ヘキサン溶液を中空糸の内側に流し
、液切りの後−日装置し中空糸複合膜を得た。
ジアミンの0,1wt%水溶液を線速度1m/分で5分
間流し、ついでトリメシン酸トリクロライドのo、1w
t%ヘキサン溶液を同じ線速度で5分間流した。液切り
風乾の後、さらに両端末シラノールポリジメチルシロキ
サン−トリエトキシメチルシランよりなる室温硬化型シ
リコーンの3wt%ヘキサン溶液を中空糸の内側に流し
、液切りの後−日装置し中空糸複合膜を得た。
この中空糸複合膜の透過性能を測定したところ酸素透過
速度は1,55 X 1G′5cc/ cd−3ec
−mHs酸素と窒素の透過速度の比は3.5であった。
速度は1,55 X 1G′5cc/ cd−3ec
−mHs酸素と窒素の透過速度の比は3.5であった。
この膜を155℃雰囲気で中空糸内側に常圧で空気を流
し、外側を200T orrの減圧に168時間空気分
離のテストをしたが、酸素透過速度は1.50 XIO
″5cc/ にd−8ec −as Hs 、酸素と窒
素の透過速度比は3.5と性能はかわらなかった。一方
未熱処理のポリスルホン多孔膜を用いて同様に製膜し、
中空糸複合膜を得たところ、初期の酸素と窒素の透過速
度比は3.4であったが、同様の155℃のテスト後は
透過速度比は1であり選択性はなくなっていた。
し、外側を200T orrの減圧に168時間空気分
離のテストをしたが、酸素透過速度は1.50 XIO
″5cc/ にd−8ec −as Hs 、酸素と窒
素の透過速度比は3.5と性能はかわらなかった。一方
未熱処理のポリスルホン多孔膜を用いて同様に製膜し、
中空糸複合膜を得たところ、初期の酸素と窒素の透過速
度比は3.4であったが、同様の155℃のテスト後は
透過速度比は1であり選択性はなくなっていた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、耐熱性のすぐれた分離薄膜層及び該薄膜を支持する
ポリスルホン系多孔質膜から形成される気体分離用複合
膜において、該ポリスルホン系多孔質膜が分離薄膜層を
形成する前にあらかじめ、80℃以上、該ポリスルホン
系多孔質膜の基材であるポリスルホンのガラス転移温度
(Tg℃)以下の温度範囲で、かつ湿潤状態で、0.2
時間以上処理されたものであることを特徴とする耐熱性
気体分離用複合膜。 2、上記処理における温度が、110℃〜(Tg−20
)℃の範囲である請求項第1項記載の耐熱性気体分離用
複合膜。 3、該ポリスルホン系多孔質膜が中空糸状であり、かつ
中空糸の分離薄膜層を積層する側壁が緻密層がある請求
項第1項記載の耐熱性気体分離用複合膜。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63007042A JPH01184018A (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 耐熱性気体分離用複合膜 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63007042A JPH01184018A (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 耐熱性気体分離用複合膜 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01184018A true JPH01184018A (ja) | 1989-07-21 |
Family
ID=11654994
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63007042A Pending JPH01184018A (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 耐熱性気体分離用複合膜 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01184018A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5009678A (en) * | 1989-10-31 | 1991-04-23 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Process for recovery of ammonia from an ammonia-containing gas mixture |
-
1988
- 1988-01-18 JP JP63007042A patent/JPH01184018A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5009678A (en) * | 1989-10-31 | 1991-04-23 | Union Carbide Industrial Gases Technology Corporation | Process for recovery of ammonia from an ammonia-containing gas mixture |
JPH03267133A (ja) * | 1989-10-31 | 1991-11-28 | Union Carbide Ind Gases Technol Corp | アンモニア含有ガス混合物からのアンモニアの回収方法 |
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