JPH01182523A - 直噴式エンジン - Google Patents
直噴式エンジンInfo
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- JPH01182523A JPH01182523A JP63007747A JP774788A JPH01182523A JP H01182523 A JPH01182523 A JP H01182523A JP 63007747 A JP63007747 A JP 63007747A JP 774788 A JP774788 A JP 774788A JP H01182523 A JPH01182523 A JP H01182523A
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- 239000007924 injection Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 58
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 claims abstract description 14
- CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N Ascorbic acid Chemical compound OC[C@H](O)[C@H]1OC(=O)C(O)=C1O CIWBSHSKHKDKBQ-JLAZNSOCSA-N 0.000 claims description 5
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 abstract description 29
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- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
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- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/02—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition
- F02B23/06—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston
- F02B23/0645—Details related to the fuel injector or the fuel spray
- F02B23/0669—Details related to the fuel injector or the fuel spray having multiple fuel spray jets per injector nozzle
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
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- F02B23/0645—Details related to the fuel injector or the fuel spray
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- F02B23/0657—Thermal treatments, e.g. with heating elements or local cooling the spray interacting with one or more glow plugs
-
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- F02B23/0696—W-piston bowl, i.e. the combustion space having a central projection pointing towards the cylinder head and the surrounding wall being inclined towards the cylinder wall
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
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- F02B2275/14—Direct injection into combustion chamber
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- F02B23/0618—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with compression ignition the combustion space being arranged in working piston having in-cylinder means to influence the charge motion
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は直噴式エンジンに関し、特に低セタン燃料によ
り運転されるものの改良に関する。
り運転されるものの改良に関する。
（従来の技術）
以前より、例えばアルコール等の低セタン燃料により直
噴式エンジンを運転してエンジンのエミッション特性を
改善することが行なわれている。
噴式エンジンを運転してエンジンのエミッション特性を
改善することが行なわれている。
しかし、その場合、通常用いられる軽油燃料により運転
する場合に比べて着火性が悪いという欠点がある。
する場合に比べて着火性が悪いという欠点がある。
そこで、従来、例えば特開昭５９−１５０９２３号公報
には、燃焼室に補助着火手段を配設し、該補助着火手段
により着火性を高めるようにしたものが開示されている
。
には、燃焼室に補助着火手段を配設し、該補助着火手段
により着火性を高めるようにしたものが開示されている
。
（発明が解決しようとする問題点）
ところで、このような直噴式エンジンに多噴孔式の燃料
噴射ノズルを設けた場合、低負荷時の燃費を改善するに
は上記補助着火手段の付近に噴射燃料を集中して着火性
を高めた方が好ましいが、これでは高負荷時にキャビテ
ィ内のスワールに乗せて充分に噴射燃料を拡散できず、
空気の利用率が低下して燃費を改善できない。
噴射ノズルを設けた場合、低負荷時の燃費を改善するに
は上記補助着火手段の付近に噴射燃料を集中して着火性
を高めた方が好ましいが、これでは高負荷時にキャビテ
ィ内のスワールに乗せて充分に噴射燃料を拡散できず、
空気の利用率が低下して燃費を改善できない。
本発明はかかる点に鑑みてなされたものであり、その目
的とするところは、基本的には補助着火手段の付近に噴
射燃料を集中させる一方、スワールが火炎伝播に与える
影響に着目しながら噴射燃料を燃焼室内に可及的に拡散
させて低負荷時の燃費改善と高負荷時の燃費改善とを両
立させることにある。
的とするところは、基本的には補助着火手段の付近に噴
射燃料を集中させる一方、スワールが火炎伝播に与える
影響に着目しながら噴射燃料を燃焼室内に可及的に拡散
させて低負荷時の燃費改善と高負荷時の燃費改善とを両
立させることにある。
（問題点を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明では、１つの噴孔の噴
射燃料を補助着火手段に当てて着火性を高めるとともに
この噴孔からスワール上流側に最も遠い他の噴孔をスワ
ール下流側に最も遠い他の噴孔よりも補助着火手段に近
づけて燃焼の均一化を図りつつ噴射燃料を燃焼室内に可
及的に拡散させることである。
射燃料を補助着火手段に当てて着火性を高めるとともに
この噴孔からスワール上流側に最も遠い他の噴孔をスワ
ール下流側に最も遠い他の噴孔よりも補助着火手段に近
づけて燃焼の均一化を図りつつ噴射燃料を燃焼室内に可
及的に拡散させることである。
具体的に、本発明の講じた解決手段は、少なくとも３つ
以上の噴孔を備え該各項孔から低セタン燃料を噴射させ
る燃料噴射ノズルと該燃料噴射ノズルからの噴射燃料を
着火させる補助着火手段とをスワールが形成されるキャ
ビティに臨ませて配設した直噴式エンジンを前提とする
。そして、これに対し、上記補助着火手段をキャビティ
の上方から見て１つの噴孔の延長線上に配設するととも
に、該噴孔延長線を基準としてスワール上流側に最も遠
い他の噴孔延長線までの角度をθ１、スワール下流側に
最も遠い他の噴孔延長線までの角度を０２、このスワー
ル上流側に最も遠い噴孔延長線とスワール下流側に最も
遠い噴孔延長線との成す角度をθ３としかつ噴孔数をＮ
とした場合にθ１＋θ２＞θ３＞３６０／Ｎ（度） θ２＞θ１ の各式を満足するように設定する構成としたものである
。
以上の噴孔を備え該各項孔から低セタン燃料を噴射させ
る燃料噴射ノズルと該燃料噴射ノズルからの噴射燃料を
着火させる補助着火手段とをスワールが形成されるキャ
ビティに臨ませて配設した直噴式エンジンを前提とする
。そして、これに対し、上記補助着火手段をキャビティ
の上方から見て１つの噴孔の延長線上に配設するととも
に、該噴孔延長線を基準としてスワール上流側に最も遠
い他の噴孔延長線までの角度をθ１、スワール下流側に
最も遠い他の噴孔延長線までの角度を０２、このスワー
ル上流側に最も遠い噴孔延長線とスワール下流側に最も
遠い噴孔延長線との成す角度をθ３としかつ噴孔数をＮ
とした場合にθ１＋θ２＞θ３＞３６０／Ｎ（度） θ２＞θ１ の各式を満足するように設定する構成としたものである
。
（作用）
上記の構成により、本発明では、補助着火手段をキャビ
ティの上方から見て１つの噴孔の延長線上に配設したの
で、補助着火手段の付近に噴射燃料が集中し着火性が高
められる。
ティの上方から見て１つの噴孔の延長線上に配設したの
で、補助着火手段の付近に噴射燃料が集中し着火性が高
められる。
また、（θ３＞３６０／Ｎ（度））との設定により噴射
燃料が燃焼室内に可及的に拡散されて補助着火手段側の
噴孔からスワール上流側に最も遠い噴孔とスワール下流
側に最も遠い噴孔との間の距離が確保されるので、空気
の利用率が高いものになる。しかも、全ての噴孔がこの
両噴孔よりも補助着火手段側にあるので、補助着火手段
付近への噴射燃料の集中化が促進されて着火性が高めら
れる。
燃料が燃焼室内に可及的に拡散されて補助着火手段側の
噴孔からスワール上流側に最も遠い噴孔とスワール下流
側に最も遠い噴孔との間の距離が確保されるので、空気
の利用率が高いものになる。しかも、全ての噴孔がこの
両噴孔よりも補助着火手段側にあるので、補助着火手段
付近への噴射燃料の集中化が促進されて着火性が高めら
れる。
その場合、（θ１＋θ２＞θ３）との設定により上記２
つの噴孔間の距離が大きくなり過ぎないように制限され
るので、燃焼が均一化される。
つの噴孔間の距離が大きくなり過ぎないように制限され
るので、燃焼が均一化される。
さらに、（θ２＞θ１）との設定により補助着火手段側
の噴孔からスワール上流側に最も遠い噴孔からの噴射燃
料の火炎がスワールに対向して伝播していく速度とスワ
ール下流側に最も遠い噴孔からの噴射燃料の火炎がスワ
ールに乗って伝播していく速度とが略等しくなって均一
な燃焼が行われる。
の噴孔からスワール上流側に最も遠い噴孔からの噴射燃
料の火炎がスワールに対向して伝播していく速度とスワ
ール下流側に最も遠い噴孔からの噴射燃料の火炎がスワ
ールに乗って伝播していく速度とが略等しくなって均一
な燃焼が行われる。
（実施例）
以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
第１図は本発明の実施例に係る直噴式エンジンを示す。
同図において１はシリンダブロック、２は該シリンダブ
ロック１上に配設されたシリンダヘッドであって、該シ
リンダブロック１とシリンダヘッド２との間にはシリン
ダ３が形成されている。該シリンダ３にはピストン４が
摺動自在に嵌挿されている。該ピストン４の頂部にはキ
ャビティ５が形成され、該ピストン４の頂面と上記シリ
ンダヘッド２の下面とによりシリンダ３上部に燃焼室６
が形成されている。そして、該燃焼室６には上記キャビ
ティ５の接線方向に向けて吸気ポート（図示せず）が開
口しており、新気を燃焼室６に供給してキャビティ５内
に第２図に示すような向きにスワールを形成するように
している。
ロック１上に配設されたシリンダヘッドであって、該シ
リンダブロック１とシリンダヘッド２との間にはシリン
ダ３が形成されている。該シリンダ３にはピストン４が
摺動自在に嵌挿されている。該ピストン４の頂部にはキ
ャビティ５が形成され、該ピストン４の頂面と上記シリ
ンダヘッド２の下面とによりシリンダ３上部に燃焼室６
が形成されている。そして、該燃焼室６には上記キャビ
ティ５の接線方向に向けて吸気ポート（図示せず）が開
口しており、新気を燃焼室６に供給してキャビティ５内
に第２図に示すような向きにスワールを形成するように
している。
また、上記燃焼室６には５つの噴孔１１ａ〜１１ｅを有
するホールタイプの燃料噴射ノズル１０が配設されてい
る。すなわち、シリンダヘッド２には燃料噴射ノズル１
０が上記キャビティ５に臨むように配設されており、該
各項孔１１ａ〜１１ｅからキャビティ５に低セタン燃料
を噴射させるようにしている。
するホールタイプの燃料噴射ノズル１０が配設されてい
る。すなわち、シリンダヘッド２には燃料噴射ノズル１
０が上記キャビティ５に臨むように配設されており、該
各項孔１１ａ〜１１ｅからキャビティ５に低セタン燃料
を噴射させるようにしている。
さらに、上記燃焼室６には補助着火手段としてのグロー
プラグ１５が配設されている。すなわち、シリンダヘッ
ド２には通電により発熱するグロープラグ１５が上記キ
ャビティ５に臨むように配設されており、上記燃料噴射
ノズル１０から噴射された燃料を加熱して着火させるよ
うになされている。
プラグ１５が配設されている。すなわち、シリンダヘッ
ド２には通電により発熱するグロープラグ１５が上記キ
ャビティ５に臨むように配設されており、上記燃料噴射
ノズル１０から噴射された燃料を加熱して着火させるよ
うになされている。
そして、第２図に示すように、上記グロープラグ１５は
キャビティ５の上方から見て１つの噴孔１１ｃの延長線
Ｌｌ上に配設されている。また、該噴孔延長線Ｌ１を基
準としてスワール上流側に最も遠い他の噴孔１１ａの延
長線Ｌ２までの角度を０１、スワール下流側に最も遠い
他の噴孔１１ｅの延長線Ｌ３までの角度を０２、この２
つの噴孔延長線Ｌ２．Ｌ３の成す角度をθ３とした場合
に θ１＋θ２＞θ３＞７２（度） θ２ ＞θ１ の各式を満足するように設定されている。ここで、７２
度というのは３６０度を噴孔数５で割った値である。
キャビティ５の上方から見て１つの噴孔１１ｃの延長線
Ｌｌ上に配設されている。また、該噴孔延長線Ｌ１を基
準としてスワール上流側に最も遠い他の噴孔１１ａの延
長線Ｌ２までの角度を０１、スワール下流側に最も遠い
他の噴孔１１ｅの延長線Ｌ３までの角度を０２、この２
つの噴孔延長線Ｌ２．Ｌ３の成す角度をθ３とした場合
に θ１＋θ２＞θ３＞７２（度） θ２ ＞θ１ の各式を満足するように設定されている。ここで、７２
度というのは３６０度を噴孔数５で割った値である。
次に、上記実施例の作用について説明する。まず、グロ
ープラグ１５をキャビティ５の上方から見て１つの噴孔
１１ｃの延長線Ｌ１上に配設したので、グロープラグ１
５の付近に噴射燃料が集中し着火性が高められて低負荷
時の燃費が改善される。
ープラグ１５をキャビティ５の上方から見て１つの噴孔
１１ｃの延長線Ｌ１上に配設したので、グロープラグ１
５の付近に噴射燃料が集中し着火性が高められて低負荷
時の燃費が改善される。
また、５つの噴孔１１ａ〜１１ｅの延長線を等角度間隔
に配した場合の角度間隔７２度を基準として（θ３〉７
２度）と設定したことにより、噴射燃料が燃焼室６内に
可及的に拡散されてグロープラグ１５側の噴孔ｌｉｅか
らスワール上流側に最も遠い噴孔１１ａとスワール下流
側に最も遠い噴孔ｌｉｅとの間の距離が確保されるので
、空気の利用率が高いものになり高負荷時の燃費が改善
される。しかも、全ての噴孔１１ａ〜１１ｅがこの両噴
孔１１ａ、ｌｉｅよりもグロープラグ１５側にあるので
、グロープラグ１５付近への噴射燃料の集中化が促進さ
れて着火性が高められ低負荷時の燃費がさらに改善され
る。
に配した場合の角度間隔７２度を基準として（θ３〉７
２度）と設定したことにより、噴射燃料が燃焼室６内に
可及的に拡散されてグロープラグ１５側の噴孔ｌｉｅか
らスワール上流側に最も遠い噴孔１１ａとスワール下流
側に最も遠い噴孔ｌｉｅとの間の距離が確保されるので
、空気の利用率が高いものになり高負荷時の燃費が改善
される。しかも、全ての噴孔１１ａ〜１１ｅがこの両噴
孔１１ａ、ｌｉｅよりもグロープラグ１５側にあるので
、グロープラグ１５付近への噴射燃料の集中化が促進さ
れて着火性が高められ低負荷時の燃費がさらに改善され
る。
その場合、（θ１＋θ２＞θ３）との設定により上記２
つの噴孔１１ａ、ｌｉｅ間の距離が大きくなり過ぎない
ように制限されるので、燃焼が均一化されて燃費の改善
に寄与する。
つの噴孔１１ａ、ｌｉｅ間の距離が大きくなり過ぎない
ように制限されるので、燃焼が均一化されて燃費の改善
に寄与する。
さらに、（θ２＞θ１）との設定によりグロープラグ１
５側の噴孔１１Ｃからスワール上流側に最も遠い噴孔１
１ａからの噴射燃料の火炎がスワールに対向して伝播し
ていく速度とスワール下流側に最も遠い噴孔ｌｉｅから
の噴射燃料の火炎がスワールに乗って伝播していく速度
とが略等しくなって均一な燃焼が行われ、燃費の改善に
寄与する。
５側の噴孔１１Ｃからスワール上流側に最も遠い噴孔１
１ａからの噴射燃料の火炎がスワールに対向して伝播し
ていく速度とスワール下流側に最も遠い噴孔ｌｉｅから
の噴射燃料の火炎がスワールに乗って伝播していく速度
とが略等しくなって均一な燃焼が行われ、燃費の改善に
寄与する。
次いで、本発明例のものによる実験結果と従来例のもの
による実験結果とを第３図〜第５図に基づいて説明する
。ここで、燃料噴射ノズルはいずれも４噴孔タイプであ
って、その噴孔径は０． ３４ｍｍである。また、従来
例の燃料噴射ノズルは２種類であり、第１の従来例は、
４つの噴孔をその延長線が９０度の等角度間隔で配され
るように形成したものであり、第２の従来例は、４つの
噴孔のうち１つをグロープラグの方に向けるとともに他
の２つをその延長線がグロープラグ側の噴孔の延長線よ
りもスワール上流に７０度回った位置と１４０度回った
位置とに配されるようにそれぞれ形成し、かつ残りの噴
孔をその延長線がグロープラグ側の噴孔の延長線よりも
スワール下流に７０度回った位置に配されるように形成
したものである。
による実験結果とを第３図〜第５図に基づいて説明する
。ここで、燃料噴射ノズルはいずれも４噴孔タイプであ
って、その噴孔径は０． ３４ｍｍである。また、従来
例の燃料噴射ノズルは２種類であり、第１の従来例は、
４つの噴孔をその延長線が９０度の等角度間隔で配され
るように形成したものであり、第２の従来例は、４つの
噴孔のうち１つをグロープラグの方に向けるとともに他
の２つをその延長線がグロープラグ側の噴孔の延長線よ
りもスワール上流に７０度回った位置と１４０度回った
位置とに配されるようにそれぞれ形成し、かつ残りの噴
孔をその延長線がグロープラグ側の噴孔の延長線よりも
スワール下流に７０度回った位置に配されるように形成
したものである。
まず、第３図はエンジン回転数が２０００ｒｐｍでかつ
低負荷時における熱発生率を示している。
低負荷時における熱発生率を示している。
同図によれば、本発明例は初期燃焼が適度になされて第
２の従来例のものよりもピーク値が低いとともに燃焼の
均一化により後期燃焼が抑制されて、第１の従来例のも
のよりも燃焼効率が良いことを示している。
２の従来例のものよりもピーク値が低いとともに燃焼の
均一化により後期燃焼が抑制されて、第１の従来例のも
のよりも燃焼効率が良いことを示している。
また、第４図はエンジン回転数が２０００ｒｐｍでかつ
高負荷時における熱発生率を示している。
高負荷時における熱発生率を示している。
同図においても、本発明例は初期燃焼で第１の従来例の
ものよりもピーク値が低いとともに燃焼の均一化により
後期燃焼が長びかず、第２の従来例のものよりも燃焼効
率が良くなっている。尚、上記いずれの負荷の場合もグ
ロープラグの温度は１０５０度である。
ものよりもピーク値が低いとともに燃焼の均一化により
後期燃焼が長びかず、第２の従来例のものよりも燃焼効
率が良くなっている。尚、上記いずれの負荷の場合もグ
ロープラグの温度は１０５０度である。
さらに、第５図はエンジンの負荷に対する燃料消費率を
示している。同図によれば、低負荷時には第１の従来例
のものよりも燃料消費率が改善されているとともに、高
負荷時には第２の従来例のものよりも燃料消費率が改善
されていることが判る。
示している。同図によれば、低負荷時には第１の従来例
のものよりも燃料消費率が改善されているとともに、高
負荷時には第２の従来例のものよりも燃料消費率が改善
されていることが判る。
したがって、上記実施例においては、低負荷時の着火性
の向上と高負荷時の燃焼の均一化および拡散化による空
気利用率の向上とによってエンジンの全負荷域に亘って
燃費改善を図ることができる。
の向上と高負荷時の燃焼の均一化および拡散化による空
気利用率の向上とによってエンジンの全負荷域に亘って
燃費改善を図ることができる。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明の直噴式エンジンによれば
、上記補助着火手段をキャビティの上方から見て１つの
噴孔の延長線上に配設するとともに、該噴孔延長線を基
準としてスワール上流側に最も遠い他の噴孔延長線まで
の角度をθ１、スワール下流側に最も遠い他の噴孔延長
線までの角度咎θ２、このスワール上流側に最も遠い噴
孔延長線とスワール下流側に最も遠い噴孔延長線との成
す角度をθ３としかつ噴孔数をＮとした場合にθ１＋θ
２＞θ３＞３６０／Ｎ（度） θ２＞θ１ の各式を満足するように設定したので、補助着火手段の
付近に噴射燃料を集中させて着火性を高める一方、スワ
ールと火炎伝播とを調和させて燃焼の均一化を図りつつ
噴射燃料を燃焼室内に可及的に拡散させて空気利用率を
高め、よって全負荷域に亘って燃費改善を図ることがで
きる。
、上記補助着火手段をキャビティの上方から見て１つの
噴孔の延長線上に配設するとともに、該噴孔延長線を基
準としてスワール上流側に最も遠い他の噴孔延長線まで
の角度をθ１、スワール下流側に最も遠い他の噴孔延長
線までの角度咎θ２、このスワール上流側に最も遠い噴
孔延長線とスワール下流側に最も遠い噴孔延長線との成
す角度をθ３としかつ噴孔数をＮとした場合にθ１＋θ
２＞θ３＞３６０／Ｎ（度） θ２＞θ１ の各式を満足するように設定したので、補助着火手段の
付近に噴射燃料を集中させて着火性を高める一方、スワ
ールと火炎伝播とを調和させて燃焼の均一化を図りつつ
噴射燃料を燃焼室内に可及的に拡散させて空気利用率を
高め、よって全負荷域に亘って燃費改善を図ることがで
きる。
図面は本発明の実施例を例示し、第１図は燃焼室回りの
エンジンの縦断側面図、第２図はキャビティ内における
噴射燃料を示す平面図、第３図は低負荷時における熱発
生率を示す実験結果図、第４図は高負荷時における熱発
生率を示す実験結果図、第５図はエンジンの負荷に対す
る燃料消費率を示す実験結果図である。 ５・・・キャビティ、１０・・・噴射燃料ノズル、１５
・・・グロープラグ（補助着火手段）。 第１図 第２図 −−−−−Ｌ２ 第５図 エンシ゛ン＊看 第３図 第４図
エンジンの縦断側面図、第２図はキャビティ内における
噴射燃料を示す平面図、第３図は低負荷時における熱発
生率を示す実験結果図、第４図は高負荷時における熱発
生率を示す実験結果図、第５図はエンジンの負荷に対す
る燃料消費率を示す実験結果図である。 ５・・・キャビティ、１０・・・噴射燃料ノズル、１５
・・・グロープラグ（補助着火手段）。 第１図 第２図 −−−−−Ｌ２ 第５図 エンシ゛ン＊看 第３図 第４図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）少なくとも３つ以上の噴孔を備え該各噴孔から低セ
タン燃料を噴射させる燃料噴射ノズルと該燃料噴射ノズ
ルからの噴射燃料を着火させる補助着火手段とをスワー
ルが形成されるキャビティに臨ませて配設した直噴式エ
ンジンにおいて、上記補助着火手段をキャビティの上方
から見て１つの噴孔の延長線上に配設するとともに、該
噴孔延長線を基準としてスワール上流側に最も遠い他の
噴孔延長線までの角度をθ＿１、スワール下流側に最も
遠い他の噴孔延長線までの角度をθ＿２、このスワール
上流側に最も遠い噴孔延長線とスワール下流側に最も遠
い噴孔延長線との成す角度をθ＿３としかつ噴孔数をＮ
とした場合に θ＿１＋θ＿２＞θ＿３＞３６０／Ｎ（度）θ＿２＞θ
＿１ の各式を満足するように設定したことを特徴とする直噴
式エンジン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63007747A JP2568238B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 直噴式エンジン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63007747A JP2568238B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 直噴式エンジン |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01182523A true JPH01182523A (ja) | 1989-07-20 |
| JP2568238B2 JP2568238B2 (ja) | 1996-12-25 |
Family
ID=11674291
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63007747A Expired - Lifetime JP2568238B2 (ja) | 1988-01-18 | 1988-01-18 | 直噴式エンジン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2568238B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2769342A1 (fr) * | 1997-10-07 | 1999-04-09 | Renault | Injecteur pour moteur diesel a injection directe |
-
1988
- 1988-01-18 JP JP63007747A patent/JP2568238B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2769342A1 (fr) * | 1997-10-07 | 1999-04-09 | Renault | Injecteur pour moteur diesel a injection directe |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2568238B2 (ja) | 1996-12-25 |
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