JPH01154802A - 鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH01154802A JPH01154802A JP31399487A JP31399487A JPH01154802A JP H01154802 A JPH01154802 A JP H01154802A JP 31399487 A JP31399487 A JP 31399487A JP 31399487 A JP31399487 A JP 31399487A JP H01154802 A JPH01154802 A JP H01154802A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- mirror
- rolled
- cold
- sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 8
- 238000005498 polishing Methods 0.000 claims abstract description 34
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 abstract description 26
- 238000000137 annealing Methods 0.000 abstract description 19
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 13
- 239000013078 crystal Substances 0.000 abstract description 8
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 5
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 16
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 description 6
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 4
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007517 polishing process Methods 0.000 description 4
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 4
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 3
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010407 anodic oxide Substances 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 1
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 1
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鏡面仕上げと呼ばれる表面光沢の優れたステ
ンレス鋼板の製造法に関するものである。
ンレス鋼板の製造法に関するものである。
鏡面仕上げステンレス鋼板は、反射鏡やプラスチック成
形板などに使用され、最近は建材（内外装材）にも多く
用いられるようになってきた。
形板などに使用され、最近は建材（内外装材）にも多く
用いられるようになってきた。
その表面性状としては、スクラッチ目と呼ばれる研摩線
がなく、表面凹凸の少ない良好な光沢および写像性が要
求されている。
がなく、表面凹凸の少ない良好な光沢および写像性が要
求されている。
鏡面仕上げステンレス鋼板は、表面性状の優れた冷間圧
延ステンレス鋼板を鏡面研摩して製造される。冷間圧延
ステンレス鋼板は、熱間圧延鋼帯を焼鈍し脱スケールし
た後冷間圧延し、焼鈍し、調質圧延して製造される。冷
間圧延は中間焼鈍を入れて複数回行われる場合もあり、
冷間圧延後の焼鈍を燃焼雰囲気で行った場合は、脱スケ
ールを行い、光輝焼鈍した場合は脱スケールせずに調質
圧延される。熱間圧延の焼鈍は、それ以後の冷間圧延を
容易にするための熱延Ｕ織の再結晶化、材質向上のため
の炭化物・窒化物の均一分散化を目的として行われてい
た。たとえば、オーステナイト系ステンレス鋼板の場合
、熱延板の焼鈍時の保定温度は、１０５０〜１２００℃
で行われており平均結晶粒径は約３０μｍ程度となって
いた。
延ステンレス鋼板を鏡面研摩して製造される。冷間圧延
ステンレス鋼板は、熱間圧延鋼帯を焼鈍し脱スケールし
た後冷間圧延し、焼鈍し、調質圧延して製造される。冷
間圧延は中間焼鈍を入れて複数回行われる場合もあり、
冷間圧延後の焼鈍を燃焼雰囲気で行った場合は、脱スケ
ールを行い、光輝焼鈍した場合は脱スケールせずに調質
圧延される。熱間圧延の焼鈍は、それ以後の冷間圧延を
容易にするための熱延Ｕ織の再結晶化、材質向上のため
の炭化物・窒化物の均一分散化を目的として行われてい
た。たとえば、オーステナイト系ステンレス鋼板の場合
、熱延板の焼鈍時の保定温度は、１０５０〜１２００℃
で行われており平均結晶粒径は約３０μｍ程度となって
いた。
調質圧延されたステンレス鋼板は、レベラーテ形状矯正
されシャー切断後、鏡面研摩される。鏡面研摩は、回転
させた砥石（酸化アルミニュウム系、炭化珪素系、ジル
コニア系砥粒を円板状に成形）の円板平面にて下地研摩
を行ない、次いで仕上げ研摩として円板状に成形された
フェルト、ゴム、合成樹脂等の円板平面で自由砥粒（酸
化アルミニウム、酸化クロム、酸化鉄等）と界面活性剤
（ＩＩＮＯ：１等）を介して回転させ研摩（ラッピング
仕上げ）する。又、下地研摩としての砥石研摩が省略さ
れ仕上げ研摩であるラッピング仕上げ単独で鏡面研摩さ
れている場合もある。
されシャー切断後、鏡面研摩される。鏡面研摩は、回転
させた砥石（酸化アルミニュウム系、炭化珪素系、ジル
コニア系砥粒を円板状に成形）の円板平面にて下地研摩
を行ない、次いで仕上げ研摩として円板状に成形された
フェルト、ゴム、合成樹脂等の円板平面で自由砥粒（酸
化アルミニウム、酸化クロム、酸化鉄等）と界面活性剤
（ＩＩＮＯ：１等）を介して回転させ研摩（ラッピング
仕上げ）する。又、下地研摩としての砥石研摩が省略さ
れ仕上げ研摩であるラッピング仕上げ単独で鏡面研摩さ
れている場合もある。
ステンレス鋼の鏡面研摩において砥石による下地研摩は
、各種の砥石を用い多数回の研摩を要し生産能率、作業
性が悪くコストのかかる工程であり、砥石砥粒の脱粒に
よる疵が発生し仕上げ品質の低下につながることもあっ
た。たとえば、オーステナイト系のステンレス鋼のＢＡ
仕上げ（光輝焼鈍材）を鏡面研摩する場合は、＃８００
砥石で３パス研摩、＃１５００砥石で３パス研摩、＃
３０００砥石で３パス研摩した後、粗ラッピング４パス
、仕上げラッピング３パス研摩している。又、下地研摩
としての砥石研摩を省略した場合は、研摩量が少ないた
め研摩素材の表面に存在する凹凸の削除が不可能となっ
ていた。
、各種の砥石を用い多数回の研摩を要し生産能率、作業
性が悪くコストのかかる工程であり、砥石砥粒の脱粒に
よる疵が発生し仕上げ品質の低下につながることもあっ
た。たとえば、オーステナイト系のステンレス鋼のＢＡ
仕上げ（光輝焼鈍材）を鏡面研摩する場合は、＃８００
砥石で３パス研摩、＃１５００砥石で３パス研摩、＃
３０００砥石で３パス研摩した後、粗ラッピング４パス
、仕上げラッピング３パス研摩している。又、下地研摩
としての砥石研摩を省略した場合は、研摩量が少ないた
め研摩素材の表面に存在する凹凸の削除が不可能となっ
ていた。
本発明は、鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法におい
て、このような問題のある鏡面研摩工程の負荷を著しく
軽減するとともに冷間圧延以前の負荷を増すことなく製
造する方法を提供することを目的とする。
て、このような問題のある鏡面研摩工程の負荷を著しく
軽減するとともに冷間圧延以前の負荷を増すことなく製
造する方法を提供することを目的とする。
〔問題点を解決するための手段２作用〕本発明は、平均
結晶粒径を１５μｍ以下に調整したステンレス鋼板を冷
間圧延し、最終焼鈍し、調質圧延し、形状矯正し、ラッ
ピング仕上げによって鏡面研摩することを特徴とする。
結晶粒径を１５μｍ以下に調整したステンレス鋼板を冷
間圧延し、最終焼鈍し、調質圧延し、形状矯正し、ラッ
ピング仕上げによって鏡面研摩することを特徴とする。
冷間圧延前のステンレス鋼板としては、熱間圧延材を脱
スケールしたもの、熱間圧延材を焼鈍し脱スケールした
もの、あるいは、これらを中間板厚まで冷間圧延し脱ス
ケールしたものの何れでもよい。
スケールしたもの、熱間圧延材を焼鈍し脱スケールした
もの、あるいは、これらを中間板厚まで冷間圧延し脱ス
ケールしたものの何れでもよい。
結晶粒径の調整は、ステンレス鋼の成分調整、熱間圧延
条件、熱延板の焼鈍条件あるいは、これらを組み合わせ
ることによって行うことができる。
条件、熱延板の焼鈍条件あるいは、これらを組み合わせ
ることによって行うことができる。
成分調整としては、再結晶時に結晶粒の成長を抑制する
元素たとえばＴｉ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｖなどを添加
する。熱間圧延条件としては、熱間圧延の再結晶の成長
か抑制されるような圧下率、圧延温度、捲取温度あるい
はその組み合わせ条件とする。熱間圧延材あるいは冷間
圧延材の焼鈍条件としては、焼鈍時における再結晶粒の
成長が抑えられるような低温短時間焼鈍とする。
元素たとえばＴｉ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｖなどを添加
する。熱間圧延条件としては、熱間圧延の再結晶の成長
か抑制されるような圧下率、圧延温度、捲取温度あるい
はその組み合わせ条件とする。熱間圧延材あるいは冷間
圧延材の焼鈍条件としては、焼鈍時における再結晶粒の
成長が抑えられるような低温短時間焼鈍とする。
冷間圧延前の結晶粒径を小さくしておくと、冷間圧延後
の鋼板の表面粗さが小さくなる。一般に、金属を塑性加
工した場合、工具に接していない自由表面は、変形の進
行とともに表面粗さは大きくなる、定性的には、塑性加
工を行う前の結晶粒径が大きいほうが、加工後の表面粗
さが大きくなり、その著しいものはオレンジピールと呼
ばれている。
の鋼板の表面粗さが小さくなる。一般に、金属を塑性加
工した場合、工具に接していない自由表面は、変形の進
行とともに表面粗さは大きくなる、定性的には、塑性加
工を行う前の結晶粒径が大きいほうが、加工後の表面粗
さが大きくなり、その著しいものはオレンジピールと呼
ばれている。
冷間圧延の場合、圧延表面はロールで拘束されていて自
由表面でないためこの傾向は小さく、これまで問題とは
ならなかった。しかし、冷間圧延したステンレス鋼板の
表面を鏡面研摩する場合、鏡面研摩工程における下地研
摩（砥石研摩）の繰り返し研摩数回に大きな影響を与え
る。
由表面でないためこの傾向は小さく、これまで問題とは
ならなかった。しかし、冷間圧延したステンレス鋼板の
表面を鏡面研摩する場合、鏡面研摩工程における下地研
摩（砥石研摩）の繰り返し研摩数回に大きな影響を与え
る。
オーステナイト系ステンレス鋼として、最も代表的な５
ＵＳ３０４の鋼板（板厚２．０ ｍ ）の焼鈍温度及び
保定時間を変えることにより焼鈍後の平均結晶粒径が６
．６〜４１，９μｍの周囲の６水準の焼鈍板を得た。こ
れを脱スケールし、表面傷取りのため＃８０の酸化アル
ミニウム系ベルトで厚さ２０μｍ研摩し、各パス１０％
の圧下率で全圧下率５２％まで、平均粗さＲａが０．０
４μｍのロール（＃６００砥石により研摩仕上げ）で冷
間圧延をおこなった。
ＵＳ３０４の鋼板（板厚２．０ ｍ ）の焼鈍温度及び
保定時間を変えることにより焼鈍後の平均結晶粒径が６
．６〜４１，９μｍの周囲の６水準の焼鈍板を得た。こ
れを脱スケールし、表面傷取りのため＃８０の酸化アル
ミニウム系ベルトで厚さ２０μｍ研摩し、各パス１０％
の圧下率で全圧下率５２％まで、平均粗さＲａが０．０
４μｍのロール（＃６００砥石により研摩仕上げ）で冷
間圧延をおこなった。
＃６００砥石により研摩仕上げされたロールは、通常表
面が平滑なステンレス鋼板（ＢＡ仕上げ）を製造する際
に、仕上げ圧延用ロールとして使用されている。これよ
り砥粒粒径の小さい砥石を用いてのロールの研摩は、研
摩パス回数の増加によるロールの研摩コストの増加及び
砥粒目すまりによるロール表面上のスクラッチ疵の発生
等の問題がある。また、圧延速度を通常の１００ｍ／ｍ
ｉｎ以上にした場合、油膜厚さの増加により＃６００砥
石により研摩したロールと＃６００砥石より砥粒粒径の
小さい砥石を用いて研摩したロールで圧延した冷延板に
おいて表面性状の平滑さに明確な相違は認められない。
面が平滑なステンレス鋼板（ＢＡ仕上げ）を製造する際
に、仕上げ圧延用ロールとして使用されている。これよ
り砥粒粒径の小さい砥石を用いてのロールの研摩は、研
摩パス回数の増加によるロールの研摩コストの増加及び
砥粒目すまりによるロール表面上のスクラッチ疵の発生
等の問題がある。また、圧延速度を通常の１００ｍ／ｍ
ｉｎ以上にした場合、油膜厚さの増加により＃６００砥
石により研摩したロールと＃６００砥石より砥粒粒径の
小さい砥石を用いて研摩したロールで圧延した冷延板に
おいて表面性状の平滑さに明確な相違は認められない。
得られた冷延板の表面粗さは、第１図に示すように冷間
圧延前の平均結晶粒径が１５μｍ以下ならば、５２％の
全圧下率で、ロールの表面粗さＲａは０．０４μｍに達
するが、平均結晶粒径が１５μｍを超える場合は、ロー
ルの表面粗さより大きい。
圧延前の平均結晶粒径が１５μｍ以下ならば、５２％の
全圧下率で、ロールの表面粗さＲａは０．０４μｍに達
するが、平均結晶粒径が１５μｍを超える場合は、ロー
ルの表面粗さより大きい。
全圧下率を８０〜９０％として冷延すれば平均結晶粒径
が１５μｍを越える場合でも冷延後の表面粗さは、ロー
ル表面粗さに達すると考えられるが、冷延の負荷の増加
につながり好ましくない。上記冷延板を光輝焼鈍し、調
質圧延して製造した板を第１表に示す条件で鏡面研摩し
た結果を第２図に示す。第２図により冷延板の表面粗さ
Ｒａが０．０４μｍのものはラッピング仕上げ５パスの
みで写像性Ｃが約１００％と鏡面仕上げされるが、冷延
板の表面粗さＲａが０．０５μｍのものはラッピング仕
上げ２０バス、冷延板の表面粗さＲａが０．０６μｍの
ものは砥石研摩５パス後、ラッピング仕上げ５パスによ
り写像性Ｃは、約１００％となる。
が１５μｍを越える場合でも冷延後の表面粗さは、ロー
ル表面粗さに達すると考えられるが、冷延の負荷の増加
につながり好ましくない。上記冷延板を光輝焼鈍し、調
質圧延して製造した板を第１表に示す条件で鏡面研摩し
た結果を第２図に示す。第２図により冷延板の表面粗さ
Ｒａが０．０４μｍのものはラッピング仕上げ５パスの
みで写像性Ｃが約１００％と鏡面仕上げされるが、冷延
板の表面粗さＲａが０．０５μｍのものはラッピング仕
上げ２０バス、冷延板の表面粗さＲａが０．０６μｍの
ものは砥石研摩５パス後、ラッピング仕上げ５パスによ
り写像性Ｃは、約１００％となる。
第 １ 表
ラッピング仕上げ５パスのみで写像性Ｃが約１００％と
鏡面仕上げされたものは、冷延板の表面粗さＲａが０．
０４μｍであり、これは冷間圧延前のステンレス鋼板の
平均結晶粒径を１５μｍ以下に調整されたものであった
。従って、本発明において、冷間圧延前のステンレス鋼
板の平均結晶粒径を１５μｍ以下に調整することにした
。
鏡面仕上げされたものは、冷延板の表面粗さＲａが０．
０４μｍであり、これは冷間圧延前のステンレス鋼板の
平均結晶粒径を１５μｍ以下に調整されたものであった
。従って、本発明において、冷間圧延前のステンレス鋼
板の平均結晶粒径を１５μｍ以下に調整することにした
。
写像性は（正反射光子拡散光）に対する（正反射光）の
割合を示すものでＪＩＳ ）１８６８６アルミニウム及
びアルミニウム合金の陽極酸化被膜の写像性試験方法に
準拠して測定した。
割合を示すものでＪＩＳ ）１８６８６アルミニウム及
びアルミニウム合金の陽極酸化被膜の写像性試験方法に
準拠して測定した。
平均結晶粒径を１５μｍ以下としたステンレス鋼板を冷
間圧延する圧下率は、５０％以上とすることが好ましい
。冷間圧延後、調質圧延によって表面光沢を向上させ、
レベラー等により形状矯正し、寸法に応じてシャー切断
し、鏡面研摩する。
間圧延する圧下率は、５０％以上とすることが好ましい
。冷間圧延後、調質圧延によって表面光沢を向上させ、
レベラー等により形状矯正し、寸法に応じてシャー切断
し、鏡面研摩する。
鏡面研摩工程は、砥石研摩を施した後ラッピング仕上げ
する方法、本出願人が、先に出願した特願昭６２−１７
２０７９号のエンドレスフェルトベルト研摩（エンドレ
スフェルトベルトをコンタクトロールとアイドラーロー
ルに掛は渡して回転させ、研摩剤を使用して、連続的に
移動しつつある鋼板を研摩する方法）を行った後、砥石
研摩しラッピング仕上げする方法、エンドレスフェルト
ベルト研摩した後ラッピング仕上げする方法、あるいは
、ラフピング仕上げのみで研摩する方法の何れでもよい
。
する方法、本出願人が、先に出願した特願昭６２−１７
２０７９号のエンドレスフェルトベルト研摩（エンドレ
スフェルトベルトをコンタクトロールとアイドラーロー
ルに掛は渡して回転させ、研摩剤を使用して、連続的に
移動しつつある鋼板を研摩する方法）を行った後、砥石
研摩しラッピング仕上げする方法、エンドレスフェルト
ベルト研摩した後ラッピング仕上げする方法、あるいは
、ラフピング仕上げのみで研摩する方法の何れでもよい
。
本例では、第２表に示すオーストナイト系ステンレス鋼
として代表的な５ＵＳ３０４の熱延板（板厚３、８ ｗ
；以下材料Ａと記す）と冷延板（板厚２．Ｏｎ；以下
材料Ｂと記す）を用いた。第２表に示す材料Ａ−Ｂを第
３表に示す焼鈍条件で熱処理し、平均結晶粒径６．６〜
４１．９μｍなる焼鈍板を製作した。これらの焼鈍板を
脱スケールし、＃８０の酸化アルミニウムベルトで研摩
し、材料Ａ及びＢについてそれぞれ６０％及び５２％の
全圧下率で冷間圧延した。冷間圧延は＃６００砥石で研
摩したロールを用いた。冷間圧延後の表面粗さを第３表
に示す。冷間圧延された材料Ａ及びＢは、光輝焼鈍し、
調質圧延し、ラッピング仕上げした。ラッピング仕上げ
は、第１表（ｂｌの条件で実施した。
として代表的な５ＵＳ３０４の熱延板（板厚３、８ ｗ
；以下材料Ａと記す）と冷延板（板厚２．Ｏｎ；以下
材料Ｂと記す）を用いた。第２表に示す材料Ａ−Ｂを第
３表に示す焼鈍条件で熱処理し、平均結晶粒径６．６〜
４１．９μｍなる焼鈍板を製作した。これらの焼鈍板を
脱スケールし、＃８０の酸化アルミニウムベルトで研摩
し、材料Ａ及びＢについてそれぞれ６０％及び５２％の
全圧下率で冷間圧延した。冷間圧延は＃６００砥石で研
摩したロールを用いた。冷間圧延後の表面粗さを第３表
に示す。冷間圧延された材料Ａ及びＢは、光輝焼鈍し、
調質圧延し、ラッピング仕上げした。ラッピング仕上げ
は、第１表（ｂｌの条件で実施した。
第３表に鏡面仕上げステンレス鋼板の表面性状である写
像性Ｃが約１００％に達するに要するラッピングのバス
回数を示した。ラッピング仕上げ５パスのみで鏡面仕上
げされた供試材は、冷間圧延前の平均結晶粒径が１５μ
ｍ以下のものであった。
像性Ｃが約１００％に達するに要するラッピングのバス
回数を示した。ラッピング仕上げ５パスのみで鏡面仕上
げされた供試材は、冷間圧延前の平均結晶粒径が１５μ
ｍ以下のものであった。
本発明法によれば、鏡面仕上げステンレス鋼板の製造に
おいて、冷延以前の工程の負荷を増すことなく、鏡面研
摩工程の負荷が著しく軽減される。
おいて、冷延以前の工程の負荷を増すことなく、鏡面研
摩工程の負荷が著しく軽減される。
第１図は冷延板の表面粗さに及ぼす結晶粒径の影響を示
す図、第２図は鏡面研摩後の写像性におよぼす冷延板の
表面粗さの影響を示す図である。 ７ 第゛２ 冷間圧延前の平均結晶粒径（Ｈｍ） 第２図
す図、第２図は鏡面研摩後の写像性におよぼす冷延板の
表面粗さの影響を示す図である。 ７ 第゛２ 冷間圧延前の平均結晶粒径（Ｈｍ） 第２図
Claims (1)
- 平均結晶粒径を１５μｍ以下に調整したステンレス鋼板
を冷間圧延し、最終焼鈍し、調質圧延し、形状矯正し、
ラッピング仕上げによって鏡面研摩することを特徴とす
る鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31399487A JP2501454B2 (ja) | 1987-12-14 | 1987-12-14 | 鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31399487A JP2501454B2 (ja) | 1987-12-14 | 1987-12-14 | 鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01154802A true JPH01154802A (ja) | 1989-06-16 |
| JP2501454B2 JP2501454B2 (ja) | 1996-05-29 |
Family
ID=18047946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31399487A Expired - Lifetime JP2501454B2 (ja) | 1987-12-14 | 1987-12-14 | 鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2501454B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196329A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Nippon Seisen Co Ltd | ワイヤー工具 |
| JP2015536827A (ja) * | 2012-09-28 | 2015-12-24 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 高反射率の鋼板製品を製造するための方法、鋼板製品、および太陽集光器用のミラー要素 |
-
1987
- 1987-12-14 JP JP31399487A patent/JP2501454B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007196329A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Nippon Seisen Co Ltd | ワイヤー工具 |
| JP2015536827A (ja) * | 2012-09-28 | 2015-12-24 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフトＴｈｙｓｓｅｎＫｒｕｐｐ Ｓｔｅｅｌ Ｅｕｒｏｐｅ ＡＧ | 高反射率の鋼板製品を製造するための方法、鋼板製品、および太陽集光器用のミラー要素 |
| US9770744B2 (en) | 2012-09-28 | 2017-09-26 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Flat steel product with high reflectivity, flat steel product and mirror element for solar concentrators |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2501454B2 (ja) | 1996-05-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2501454B2 (ja) | 鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0461048B2 (ja) | ||
| JP3626241B2 (ja) | 鏡面研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JP2634991B2 (ja) | 表面処理ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JP3139404B2 (ja) | エンボス鋼板の製造方法および製造装置 | |
| JP3412564B2 (ja) | 表面平滑性に優れたステンレス鋼板およびその製造方法 | |
| JPH02410B2 (ja) | ||
| JP3280744B2 (ja) | 研磨性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS60248889A (ja) | オ−ステナイト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0360910B2 (ja) | ||
| JPH06228640A (ja) | 耐ローピング性の優れるフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH03169405A (ja) | カーブミラー用鏡面仕上げステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0227412B2 (ja) | ||
| JP2628894B2 (ja) | 方向性けい素鋼板の冷間圧延方法及びその装置 | |
| JP2002004010A (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼板とその製造方法 | |
| JPH0623403A (ja) | 冷延鋼帯の調質圧延方法 | |
| JPH0716605A (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPS62136526A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼帯の製造方法 | |
| JPH07265905A (ja) | 色調の均一性に優れた表面加工ステンレス鋼板の製造方法 | |
| JPH0751241B2 (ja) | ステンレス冷延鋼帯の製造方法 | |
| JPH0580528B2 (ja) | ||
| JPS6112828A (ja) | 表面性状及び加工性の優れたフエライト系ステンレス薄鋼板の製造法 | |
| JPH02413B2 (ja) | ||
| JPH03146211A (ja) | 冷間圧延用ステンレス予備処理鋼帯の製造方法 | |
| JPS63103026A (ja) | イヤリングの小さい深絞り成形用冷延鋼板の製造法 |