JPH0114272B2 - - Google Patents
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- JPH0114272B2 JPH0114272B2 JP54097431A JP9743179A JPH0114272B2 JP H0114272 B2 JPH0114272 B2 JP H0114272B2 JP 54097431 A JP54097431 A JP 54097431A JP 9743179 A JP9743179 A JP 9743179A JP H0114272 B2 JPH0114272 B2 JP H0114272B2
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Classifications
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Description
本発明は、コークス炉の当て板補修と目塗り材
料に関するものである。 数年間の操業により、コークス炉のシリカレン
ガ壁や天井には、亀裂や漏れが発生することが多
い。炉壁の亀裂は、炉の押し込み装置や排出端部
の近ぼうに発生するのが一般的である。亀裂は、
炉から煙道への煙放出を起こさせ、ついで煙突群
へ煙放出を起こさせるので有害である。 同時に亀裂は壁の摩耗を促進し、炉の最終的な
停止の原因となる過熱点を生じさせる。今日で
は、有効な炉の目塗りは、現状および将来の環境
上の要請に対応するためにも実際必要なことであ
る。補修目塗り材料が有効な為には、それらが適
用される熱いシリカレンガの表面に結合する必要
がある。ひとたび適用されれば、加熱、冷却の際
の被膜の剥離が起らないように、シリカレンガに
適合した熱膨張特性を持たなければならない。現
在多数の市販材料がコークス炉の補修を目塗りに
用いられているが、その効果は一定せず多くの場
合不満足である。この市販材料の効果が乏しいと
いうことは、補修される表面と整合した強いセラ
ミツク結合を形成させる能力に欠けることに主原
因があり、この傾向は、コークス炉の中に存在す
る中間温度（1316℃以下）とも呼ぶべき温度にお
いて顕著である。米国特許第3814613号には、従
来の市販補修材料を使用した場合よりもかなり結
合特性を改善した補修材料を提供するように記載
されている。したがつてそのような補修材料の結
合特性を評価するために採用した実験室的試験で
は、すべての実験条件下でかなりの結合力を示す
結合であるように思われる。しかしながら、この
材料は市販材料よりも結合力がすぐれているけれ
ども、（実験室的テスト方法で決定された）その
受入れられるように思える結合力は、実際の操業
においては必ずしも実証されないことが結局明ら
かになつた。この結果、新しい試験方法が開発さ
れた。多種類の補修混合物を評価するためにこの
新しい方法が採用され、材料の基本成分に例えば
窓ガラスのような低融点相を添加することによつ
て、コークス炉と同様な条件においてすぐれた結
合力が達成できることが見出された。 従つて、本発明は、乾燥基本重量で、 (a) シリカ、マグネシア、アルミナおよびこれら
の組合せから選ばれた55〜80％の高融点材料、 (b) ５〜15％のケイ酸ソーダ、 (c) 482〜954℃の軟化点を持つ15〜25％のガラ
ス、および (d) 残部融剤 より本質的に構成され、成分の少なくとも90％が
10メツシユより細かいことを特徴とする熱サイク
ルにさらされる耐火構造物の補修および目塗りに
有用で、649〜1316℃の温度で堅固に接着してい
る硬い被膜を形成できる混合物製造用組成物を提
供するものである。 さらに本発明は、乾燥基本重量で、 (a) シリカ、マグネシア、アルミナおよびこれら
の組合せから選ばれた55〜80％の高融点材料、 (b) ５〜15％のケイ酸ソーダ、 (c) 482〜954℃の軟化点を持つ15〜25％のガラ
ス、および (d) 残部融剤 よりなり、各成分の少なくとも90％は10メツシユ
より細かいものより構成される第１部分と、 前記第１部分100重量単位に対して10〜60重量
単位の水より構成される第２部分 から本質的に構成され、649〜1316℃の温度で堅
固に接着している硬い被膜を形成できる補修材料
を亀裂に適用することを特徴とするコークス炉の
亀裂を補修及び目塗りする方法をも提供するもの
である。 なお、ここで用いているすべてのメツシユサイ
ズは、米国標準によるものである。 コークス炉の当て板補修材料の接着性を調べる
普通の実験室的テストは、およそ室温で、調べよ
うとする材料の当て板を中古シリカレンガ２枚の
間に置き、各種のテスト温度までこのサンドウイ
ツチ構造物を加熱することにより構成されてい
る。このような加熱ののち、当て板の接着性は、
２枚のシリカレンガが容易に分離できるかどうか
ということに基づいて判定されていた。これら実
験室的方法と、実際の使用条件で用いられている
方法との適用技術の差（要因は大差ないように思
われるが）は、事実、このテスト方法が相関性に
関して乏しい結果になつているということが今日
では明らかにされている。第１に、調べようとす
る混合物は、実験室テストでは本質的に乾燥状態
で用いられているが、一方、実際の使用では固形
分100重量単位について10から60重量単位の水を
含むスラリーとして使用されるものが最も一般的
である。第２に、コークス炉壁の補修は、（例え
ば圧搾空気によるガン吹付け方法などによつて）
熱い壁に適用することによつて実施されているの
が最も一般的である。と言うのは、炉を完全冷却
させることは、一般に不経済であり、時間の損失
（生産量の損失）と高価な熱の損失を招くからで
ある。このように補修材料は、時には260℃程度
の温度まで冷却された壁のこともあるが、普通は
649゜〜1316℃の温度の壁に適用される。さらに、
そのようなテストでは、コークス炉で普通に起る
熱サイクルを十分考慮していない。したがつて補
修材料とシリカレンガの熱膨張適合性に関する広
い検討がされていない。最後に、最も重要なこと
であるが、シリカレンガの引離しやすさに基づい
て等級づけがされている。したがつて当て板がテ
ストしたレンガの一方に十分良く接着していて
も、もしレンガが容易に引離されてしまうと、潜
在的に有用な融剤組成物は劣ると等級付けされて
しまう。このような不適当さを改善するために、
各材料のスラリー状混合物を10.2cm角で厚さ2.5
cmのシリカレンガの熱い水平なスラブ上に注ぐこ
とより成る新しい接着性テストが開発された。水
平位置で30分間保持したのち、スラブは垂直にさ
れ、56℃の変化巾で温度を変化させ加熱あるいは
冷却される。次いで、補修材料のレンガに対する
接着あるいは剥離の傾向は、各56℃の変化巾にお
ける温度の関数として決定される。 ３種の材料接着テストを表に示す。サイクルＡ
とサイクルＢの２つのテストは、それぞれ調べよ
うとする材料を538℃又は1093℃で適用し、56℃
の変化巾で冷却した。第３のサイクルＣのテスト
では、テスト材料を538℃で適用し、次いで1093
℃まで温度を上昇した。温度上昇の間、56℃の間
隔で観察が行なわれた。1093℃に達したのち、炉
は室温まで放冷されたが、冷却途中での観察は行
なわれなかつた。表は、前記テスト方法を用いて
得られた。各種市販の補修材料（商品名は略す）
の結果を、米国特許第3814613号記載の材料およ
び本発明材料の結果と比較して示している。
料に関するものである。 数年間の操業により、コークス炉のシリカレン
ガ壁や天井には、亀裂や漏れが発生することが多
い。炉壁の亀裂は、炉の押し込み装置や排出端部
の近ぼうに発生するのが一般的である。亀裂は、
炉から煙道への煙放出を起こさせ、ついで煙突群
へ煙放出を起こさせるので有害である。 同時に亀裂は壁の摩耗を促進し、炉の最終的な
停止の原因となる過熱点を生じさせる。今日で
は、有効な炉の目塗りは、現状および将来の環境
上の要請に対応するためにも実際必要なことであ
る。補修目塗り材料が有効な為には、それらが適
用される熱いシリカレンガの表面に結合する必要
がある。ひとたび適用されれば、加熱、冷却の際
の被膜の剥離が起らないように、シリカレンガに
適合した熱膨張特性を持たなければならない。現
在多数の市販材料がコークス炉の補修を目塗りに
用いられているが、その効果は一定せず多くの場
合不満足である。この市販材料の効果が乏しいと
いうことは、補修される表面と整合した強いセラ
ミツク結合を形成させる能力に欠けることに主原
因があり、この傾向は、コークス炉の中に存在す
る中間温度（1316℃以下）とも呼ぶべき温度にお
いて顕著である。米国特許第3814613号には、従
来の市販補修材料を使用した場合よりもかなり結
合特性を改善した補修材料を提供するように記載
されている。したがつてそのような補修材料の結
合特性を評価するために採用した実験室的試験で
は、すべての実験条件下でかなりの結合力を示す
結合であるように思われる。しかしながら、この
材料は市販材料よりも結合力がすぐれているけれ
ども、（実験室的テスト方法で決定された）その
受入れられるように思える結合力は、実際の操業
においては必ずしも実証されないことが結局明ら
かになつた。この結果、新しい試験方法が開発さ
れた。多種類の補修混合物を評価するためにこの
新しい方法が採用され、材料の基本成分に例えば
窓ガラスのような低融点相を添加することによつ
て、コークス炉と同様な条件においてすぐれた結
合力が達成できることが見出された。 従つて、本発明は、乾燥基本重量で、 (a) シリカ、マグネシア、アルミナおよびこれら
の組合せから選ばれた55〜80％の高融点材料、 (b) ５〜15％のケイ酸ソーダ、 (c) 482〜954℃の軟化点を持つ15〜25％のガラ
ス、および (d) 残部融剤 より本質的に構成され、成分の少なくとも90％が
10メツシユより細かいことを特徴とする熱サイク
ルにさらされる耐火構造物の補修および目塗りに
有用で、649〜1316℃の温度で堅固に接着してい
る硬い被膜を形成できる混合物製造用組成物を提
供するものである。 さらに本発明は、乾燥基本重量で、 (a) シリカ、マグネシア、アルミナおよびこれら
の組合せから選ばれた55〜80％の高融点材料、 (b) ５〜15％のケイ酸ソーダ、 (c) 482〜954℃の軟化点を持つ15〜25％のガラ
ス、および (d) 残部融剤 よりなり、各成分の少なくとも90％は10メツシユ
より細かいものより構成される第１部分と、 前記第１部分100重量単位に対して10〜60重量
単位の水より構成される第２部分 から本質的に構成され、649〜1316℃の温度で堅
固に接着している硬い被膜を形成できる補修材料
を亀裂に適用することを特徴とするコークス炉の
亀裂を補修及び目塗りする方法をも提供するもの
である。 なお、ここで用いているすべてのメツシユサイ
ズは、米国標準によるものである。 コークス炉の当て板補修材料の接着性を調べる
普通の実験室的テストは、およそ室温で、調べよ
うとする材料の当て板を中古シリカレンガ２枚の
間に置き、各種のテスト温度までこのサンドウイ
ツチ構造物を加熱することにより構成されてい
る。このような加熱ののち、当て板の接着性は、
２枚のシリカレンガが容易に分離できるかどうか
ということに基づいて判定されていた。これら実
験室的方法と、実際の使用条件で用いられている
方法との適用技術の差（要因は大差ないように思
われるが）は、事実、このテスト方法が相関性に
関して乏しい結果になつているということが今日
では明らかにされている。第１に、調べようとす
る混合物は、実験室テストでは本質的に乾燥状態
で用いられているが、一方、実際の使用では固形
分100重量単位について10から60重量単位の水を
含むスラリーとして使用されるものが最も一般的
である。第２に、コークス炉壁の補修は、（例え
ば圧搾空気によるガン吹付け方法などによつて）
熱い壁に適用することによつて実施されているの
が最も一般的である。と言うのは、炉を完全冷却
させることは、一般に不経済であり、時間の損失
（生産量の損失）と高価な熱の損失を招くからで
ある。このように補修材料は、時には260℃程度
の温度まで冷却された壁のこともあるが、普通は
649゜〜1316℃の温度の壁に適用される。さらに、
そのようなテストでは、コークス炉で普通に起る
熱サイクルを十分考慮していない。したがつて補
修材料とシリカレンガの熱膨張適合性に関する広
い検討がされていない。最後に、最も重要なこと
であるが、シリカレンガの引離しやすさに基づい
て等級づけがされている。したがつて当て板がテ
ストしたレンガの一方に十分良く接着していて
も、もしレンガが容易に引離されてしまうと、潜
在的に有用な融剤組成物は劣ると等級付けされて
しまう。このような不適当さを改善するために、
各材料のスラリー状混合物を10.2cm角で厚さ2.5
cmのシリカレンガの熱い水平なスラブ上に注ぐこ
とより成る新しい接着性テストが開発された。水
平位置で30分間保持したのち、スラブは垂直にさ
れ、56℃の変化巾で温度を変化させ加熱あるいは
冷却される。次いで、補修材料のレンガに対する
接着あるいは剥離の傾向は、各56℃の変化巾にお
ける温度の関数として決定される。 ３種の材料接着テストを表に示す。サイクルＡ
とサイクルＢの２つのテストは、それぞれ調べよ
うとする材料を538℃又は1093℃で適用し、56℃
の変化巾で冷却した。第３のサイクルＣのテスト
では、テスト材料を538℃で適用し、次いで1093
℃まで温度を上昇した。温度上昇の間、56℃の間
隔で観察が行なわれた。1093℃に達したのち、炉
は室温まで放冷されたが、冷却途中での観察は行
なわれなかつた。表は、前記テスト方法を用いて
得られた。各種市販の補修材料（商品名は略す）
の結果を、米国特許第3814613号記載の材料およ
び本発明材料の結果と比較して示している。
【表】
【表】
表からわかるように、製品No.１は538℃で適用
されたときには接着し、その後冷却（サイクル
Ａ）してもあるいはその温度から加熱（サイクル
Ｃ）してもシリカレンガに接着していた。しかし
ながら1093℃で適用し冷却したとき（サイクル
Ｂ）、被膜の明瞭な脱落とともに剥離が起り、接
着は単なる機械的な結合によつて起つていたこと
を示している。製品No.２は、使用温度のいかんに
かかわらず本質的に接着を示さなかつた。製品No.
３は538℃あるいは1093℃で適用され冷却された
ときにはかなり良い接着性を示したが、昇温テス
トを実施したときには538℃で破壊し、弱い結合
力しか形成されず、かつ、ばらつくことがわかつ
た。製品No.４は538℃昇温テストを除いて適用温
度あるいはその近くの温度で破壊した。製品No.５
は市販材料の中で最も融通性のあるものの１つで
あるように思われる。この材料は、昇温テストで
は比較的良好な機械的固着性を示した。しかしな
がら、被膜は1093℃のテスト温度でも比較的軟ら
かいままでいる傾向があり、耐摩耗性に問題があ
ることを示している。また同様に重要なことであ
るが、この材料はサイクルＣにおいて1093℃から
冷却するときに破壊した。製品No.６及びNo.７は
538℃で適用したときには良好な接着を示したが、
1093℃では適用している間に急激な破壊が起つ
た。製品No.８は、サイクルＡである538℃の冷却
テストにおいてのみ良い接着性を示した。製品No.
９は、538℃ではテストしなかつた。1093℃で適
用し冷却したときには、ある程度の機械的結合が
みられたが、このサイクルで起つた704℃での破
壊は完全な破壊で、レンガの表面にいかなる粒子
の接着も残さなかつた。製品No.10は538℃で適用
し冷却したときにはきわめてよく接着したが、
1093℃で適用したときにはほとんど直後に破壊し
た。サイクルＣでは、冷却中に表面層が剥離する
ように部分破壊が起つた。しかし室温においても
テストスラブの表面に固く強い接着被膜の連続的
な層が残つていた。米国特許第3814613号の範囲
内に含まれる２つの混合物（製品No.11及びNo.12）
は、538℃で適用したとき弱い接着力を示した。
しかし、これら２つは、1093℃で適用したときに
は他の従来技術の混合物よりすぐれており、この
使用温度においてある程度のセラミツク結合を示
した。本発明品（製品No.13及びNo.14）は、３つの
サイクルのいずれにおいても室温まで冷却しても
全く破壊を示さず、前記従来技術の混合物の最良
のものと比較しても決定的な対照をみせている。 前記したテスト結果からも明らかなように、本
発明の組成物を用いた補修用材料は、熱サイクル
にさらされる耐火構造物の補修及び目塗りに有用
であり、高温度で炉壁に堅固に接着し、硬い被膜
を形成できる。このためには、比較的多量のガラ
スと低温気硬型の結合剤（ケイ酸ソーダ）を含む
ことが必要である。すなわち、上記ガラスの添加
によつて高温度での材料の柔軟性が抑制され、高
温度においても補修すべき炉壁に堅固に接着した
硬い被膜が形成できる。また、上記低温気硬型の
結合剤の添加により、炉壁への粘着力が強化さ
れ、また全混合物が溶融温度に加熱され良好なセ
ラミツク結合が形成される時点まで混合物自体の
結合力を強化することができる。 本発明の補修組成物は以下のような主な相から
構成される。すなわち、(a)シリカ、マグネシア、
アルミナおよびそれらの組合せ、好ましくは粉砕
したシリカレンガあるいは粉砕した中古シリカレ
ンガから主として構成される予備加熱した高融点
相。この相は全成分のおよそ55〜80重量パーセン
ト、最も好ましくは65〜75％の範囲の量で用いら
れる。(b)５〜15％（好ましくは８〜11％）の結合
相で、セラミツク工業で用いられる低温気硬性を
有するケイ酸ソーダが使用できる。この結合剤は
固体でも液体でも使用してよい。(c)窓ガラス、球
ガラスあるいは鉛ガラスのような多数のガラスか
ら選ばれた15〜25％（好ましくは15〜20％）の低
融点相。これらのガラスは、482〜954℃、好まし
くは649〜816℃の間の軟化点（ASTMテスト標
準C338−73によつて決定される如き軟化点）を
持つ。多くの実施例ではさらに(d)ソーダ灰あるい
はラゾライトなど多数のアルカリ、あるいはアル
カリ土類化合物より選ばれた融剤より成る相を用
いることが望ましい。もし用いる場合には、この
相は１〜12％、ふつうは全成分の８％以下が用い
られる。組成物がコテ塗りで用いられるように計
画される場合には、例えば水和ケイ酸アルミニウ
ムのようなプラスチツク粘土をおよそ15％の量ま
で混合物の作業性向上の目的で添加してよい。シ
リカレンガと当て板材料との間に強い溶融結合が
形成されるので、高融点相の少くとも90％は10メ
ツシユ以下、好ましくは60メツシユ以下であるこ
とが望ましい。細粉に分級することによつて適当
な適用方法により薄い均一な被膜を塗布すること
ができる。低融点相と融剤相（もし用いるのな
ら）は、これら低融点物質がより均一に分布する
のを促進するために、これらより耐火性のある相
よりも細かい粒径であることがさらに望ましい。
したがつて耐火相の粒子径が上端の大きさ範囲
（10メツシユ以下）にあるときには、ガラスと融
剤相の90％は20メツシユ以下であることが望まし
い。同様に用いられる耐火相がサイズ範囲の下端
にあるときには、より低融点の相の少くとも90％
は100メツシユより細かいことが望ましい。
されたときには接着し、その後冷却（サイクル
Ａ）してもあるいはその温度から加熱（サイクル
Ｃ）してもシリカレンガに接着していた。しかし
ながら1093℃で適用し冷却したとき（サイクル
Ｂ）、被膜の明瞭な脱落とともに剥離が起り、接
着は単なる機械的な結合によつて起つていたこと
を示している。製品No.２は、使用温度のいかんに
かかわらず本質的に接着を示さなかつた。製品No.
３は538℃あるいは1093℃で適用され冷却された
ときにはかなり良い接着性を示したが、昇温テス
トを実施したときには538℃で破壊し、弱い結合
力しか形成されず、かつ、ばらつくことがわかつ
た。製品No.４は538℃昇温テストを除いて適用温
度あるいはその近くの温度で破壊した。製品No.５
は市販材料の中で最も融通性のあるものの１つで
あるように思われる。この材料は、昇温テストで
は比較的良好な機械的固着性を示した。しかしな
がら、被膜は1093℃のテスト温度でも比較的軟ら
かいままでいる傾向があり、耐摩耗性に問題があ
ることを示している。また同様に重要なことであ
るが、この材料はサイクルＣにおいて1093℃から
冷却するときに破壊した。製品No.６及びNo.７は
538℃で適用したときには良好な接着を示したが、
1093℃では適用している間に急激な破壊が起つ
た。製品No.８は、サイクルＡである538℃の冷却
テストにおいてのみ良い接着性を示した。製品No.
９は、538℃ではテストしなかつた。1093℃で適
用し冷却したときには、ある程度の機械的結合が
みられたが、このサイクルで起つた704℃での破
壊は完全な破壊で、レンガの表面にいかなる粒子
の接着も残さなかつた。製品No.10は538℃で適用
し冷却したときにはきわめてよく接着したが、
1093℃で適用したときにはほとんど直後に破壊し
た。サイクルＣでは、冷却中に表面層が剥離する
ように部分破壊が起つた。しかし室温においても
テストスラブの表面に固く強い接着被膜の連続的
な層が残つていた。米国特許第3814613号の範囲
内に含まれる２つの混合物（製品No.11及びNo.12）
は、538℃で適用したとき弱い接着力を示した。
しかし、これら２つは、1093℃で適用したときに
は他の従来技術の混合物よりすぐれており、この
使用温度においてある程度のセラミツク結合を示
した。本発明品（製品No.13及びNo.14）は、３つの
サイクルのいずれにおいても室温まで冷却しても
全く破壊を示さず、前記従来技術の混合物の最良
のものと比較しても決定的な対照をみせている。 前記したテスト結果からも明らかなように、本
発明の組成物を用いた補修用材料は、熱サイクル
にさらされる耐火構造物の補修及び目塗りに有用
であり、高温度で炉壁に堅固に接着し、硬い被膜
を形成できる。このためには、比較的多量のガラ
スと低温気硬型の結合剤（ケイ酸ソーダ）を含む
ことが必要である。すなわち、上記ガラスの添加
によつて高温度での材料の柔軟性が抑制され、高
温度においても補修すべき炉壁に堅固に接着した
硬い被膜が形成できる。また、上記低温気硬型の
結合剤の添加により、炉壁への粘着力が強化さ
れ、また全混合物が溶融温度に加熱され良好なセ
ラミツク結合が形成される時点まで混合物自体の
結合力を強化することができる。 本発明の補修組成物は以下のような主な相から
構成される。すなわち、(a)シリカ、マグネシア、
アルミナおよびそれらの組合せ、好ましくは粉砕
したシリカレンガあるいは粉砕した中古シリカレ
ンガから主として構成される予備加熱した高融点
相。この相は全成分のおよそ55〜80重量パーセン
ト、最も好ましくは65〜75％の範囲の量で用いら
れる。(b)５〜15％（好ましくは８〜11％）の結合
相で、セラミツク工業で用いられる低温気硬性を
有するケイ酸ソーダが使用できる。この結合剤は
固体でも液体でも使用してよい。(c)窓ガラス、球
ガラスあるいは鉛ガラスのような多数のガラスか
ら選ばれた15〜25％（好ましくは15〜20％）の低
融点相。これらのガラスは、482〜954℃、好まし
くは649〜816℃の間の軟化点（ASTMテスト標
準C338−73によつて決定される如き軟化点）を
持つ。多くの実施例ではさらに(d)ソーダ灰あるい
はラゾライトなど多数のアルカリ、あるいはアル
カリ土類化合物より選ばれた融剤より成る相を用
いることが望ましい。もし用いる場合には、この
相は１〜12％、ふつうは全成分の８％以下が用い
られる。組成物がコテ塗りで用いられるように計
画される場合には、例えば水和ケイ酸アルミニウ
ムのようなプラスチツク粘土をおよそ15％の量ま
で混合物の作業性向上の目的で添加してよい。シ
リカレンガと当て板材料との間に強い溶融結合が
形成されるので、高融点相の少くとも90％は10メ
ツシユ以下、好ましくは60メツシユ以下であるこ
とが望ましい。細粉に分級することによつて適当
な適用方法により薄い均一な被膜を塗布すること
ができる。低融点相と融剤相（もし用いるのな
ら）は、これら低融点物質がより均一に分布する
のを促進するために、これらより耐火性のある相
よりも細かい粒径であることがさらに望ましい。
したがつて耐火相の粒子径が上端の大きさ範囲
（10メツシユ以下）にあるときには、ガラスと融
剤相の90％は20メツシユ以下であることが望まし
い。同様に用いられる耐火相がサイズ範囲の下端
にあるときには、より低融点の相の少くとも90％
は100メツシユより細かいことが望ましい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 乾燥基本重量で、 (a) シリカ、マグネシア、アルミナおよびこれら
の組合せから選ばれた55〜80％の高融点材料、 (b) ５〜15％のケイ酸ソーダ、 (c) 482〜954℃の軟化点を持つ15〜25％のガラ
ス、および (d) 残部融剤 より本質的に構成され、成分の少なくとも90％が
10メツシユより細かいことを特徴とする熱サイク
ルにさらされる耐火構造物の補修および目塗りに
有用で、649〜1316℃の温度で堅固に接着してい
る被膜を形成できる混合物製造用組成物。 ２ 前記高融点材料が珪土であることを特徴とす
る特許請求の範囲第１項記載の組成物。 ３ 少なくとも90％が60メツシユより細かい65〜
75％の珪土高融点材料、８〜11％のケイ酸ソー
ダ、そして少なくとも90％が100メツシユより細
かい15〜20％のガラスを成分とする特許請求の範
囲第２項記載の組成物。 ４ 少なくとも90％が20メツシユより細かい１〜
12％の融剤を含有する特許請求の範囲第１項乃至
第３項のいずれかに記載の組成物。 ５ 乾燥基本重量で、 (a) シリカ、マグネシア、アルミナおよびこれら
の組合せから選ばれた55〜80％の高融点材料、 (b) ５〜15％のケイ酸ソーダ、 (c) 482〜954℃の軟化点を持つ15〜25％のガラ
ス、および (d) 残部融剤 よりなり、各成分の少なくとも90％は10メツシユ
より細かいものより構成される第１部分と、 前記第１部分100重量単位に対して10〜60重量
単位の水より構成される第２部分から本質的に構
成され、649〜1316℃の温度で堅固に接着してい
る被膜を形成できる補修材料を亀裂に適用するこ
とを特徴とするコークス炉の亀裂を補修及び目塗
りする方法。 ６ 前記高融点材料が珪土であることを特徴とす
る特許請求の範囲第５項記載の方法。 ７ 前記第１部分が、少なくとも90％が60メツシ
ユより細かい65〜75％の珪土高融点材料、８〜11
％のケイ酸ソーダ、および少なくとも90％が100
メツシユより細かい15〜20％のガラスより構成さ
れることを特徴とする特許請求の範囲第５項記載
の方法。 ８ 前記補修材料が適用されるとき、炉壁の亀裂
およびその周囲が649〜1316℃の温度であること
を特徴とする特許請求の範囲第５項乃至第７項の
いずれかに記載の方法。
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US05/930,442 US4230498A (en) | 1978-08-02 | 1978-08-02 | Coke oven patching and sealing material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5523192A JPS5523192A (en) | 1980-02-19 |
| JPH0114272B2 true JPH0114272B2 (ja) | 1989-03-10 |
Family
ID=25459338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9743179A Granted JPS5523192A (en) | 1978-08-02 | 1979-08-01 | Repairing of strap of coke oven and filling material |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4230498A (ja) |
| EP (1) | EP0007646B1 (ja) |
| JP (1) | JPS5523192A (ja) |
| AT (1) | ATE20758T1 (ja) |
| AU (1) | AU525666B2 (ja) |
| CA (1) | CA1131258A (ja) |
| DE (1) | DE2967606D1 (ja) |
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JPH0571270U (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-28 | 株式会社イナックス | 密結式洋風便器 |
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| KR20090008402A (ko) | 2006-05-16 | 2009-01-21 | 비수비우스 크루서블 컴패니 | 내화 물품 및 그 제조 방법 |
| US9243186B2 (en) | 2012-08-17 | 2016-01-26 | Suncoke Technology And Development Llc. | Coke plant including exhaust gas sharing |
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| PL2938701T3 (pl) | 2012-12-28 | 2020-05-18 | Suncoke Technology And Development Llc | Pokrywy kominów upustowych i powiązane sposoby |
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1978
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-
1979
- 1979-08-01 JP JP9743179A patent/JPS5523192A/ja active Granted
- 1979-08-01 CA CA332,966A patent/CA1131258A/en not_active Expired
- 1979-08-01 DE DE7979102766T patent/DE2967606D1/de not_active Expired
- 1979-08-01 AT AT79102766T patent/ATE20758T1/de not_active IP Right Cessation
- 1979-08-01 AU AU49433/79A patent/AU525666B2/en not_active Ceased
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