JPH01133721A - 炭素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法 - Google Patents
炭素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法Info
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- JPH01133721A JPH01133721A JP62292560A JP29256087A JPH01133721A JP H01133721 A JPH01133721 A JP H01133721A JP 62292560 A JP62292560 A JP 62292560A JP 29256087 A JP29256087 A JP 29256087A JP H01133721 A JPH01133721 A JP H01133721A
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Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
- Woven Fabrics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野]
本発明は炭素繊維と熱可塑性樹脂繊維を混紡して得られ
るヤーン、或いはこのヤーンを用いた織物を成形・加熱
して得られる炭素繊維複合材料の製造方法に関するもの
である。
るヤーン、或いはこのヤーンを用いた織物を成形・加熱
して得られる炭素繊維複合材料の製造方法に関するもの
である。
[従来の技術]
炭素繊維は耐食性、耐熱性、導電性に優れ、強度、弾性
率が極めて高いため多くの分野に使用されている。
率が極めて高いため多くの分野に使用されている。
使用方法としては単独に断熱)、ツなどの用途にも用い
るが、多くは用途に応じて選択されたマトリックスと複
合化して用いる。
るが、多くは用途に応じて選択されたマトリックスと複
合化して用いる。
7トリツクスを無機系と有機系に大別すると、無機系と
しては金属、セラミックスいずれもが用いられ、特に近
年は炭素繊維補強セメント(CF RC)が注目を集め
ている。また有機系としては熱硬化性樹脂、熱可塑性樹
脂いずれもが用いられ、エポキシ樹脂をマトリックスと
した炭素繊維補強プラスチック(CFRP)は宇宙航空
用、レジャー用品などに広く利用されて炭素繊維複合材
料として代表的なものである。その他に有機物であるピ
ッチ中に炭素繊維を含浸後戻化して得る炭素繊維/炭素
複合材料(c/cコンポジット)も広い用途をもった材
料である。
しては金属、セラミックスいずれもが用いられ、特に近
年は炭素繊維補強セメント(CF RC)が注目を集め
ている。また有機系としては熱硬化性樹脂、熱可塑性樹
脂いずれもが用いられ、エポキシ樹脂をマトリックスと
した炭素繊維補強プラスチック(CFRP)は宇宙航空
用、レジャー用品などに広く利用されて炭素繊維複合材
料として代表的なものである。その他に有機物であるピ
ッチ中に炭素繊維を含浸後戻化して得る炭素繊維/炭素
複合材料(c/cコンポジット)も広い用途をもった材
料である。
このようにあらゆる材料がそのマトリックスとして対象
となり得ると言っても過言ではないが熱可塑性樹脂をマ
トリックスとする炭素繊維複合材料も近年注目を集めて
いる。特にポリエーテルエーテルケトン(PEEK)を
始め各種の高性能エンジニアリングプラスチックとの複
合化研究は多数報告されている。
となり得ると言っても過言ではないが熱可塑性樹脂をマ
トリックスとする炭素繊維複合材料も近年注目を集めて
いる。特にポリエーテルエーテルケトン(PEEK)を
始め各種の高性能エンジニアリングプラスチックとの複
合化研究は多数報告されている。
またフィラーの炭素繊維としては従来から知られている
ポリアクリロニトリル(PAN)系、ピッチ系、レーヨ
ン系の他、近年気相成長法による炭素繊維が開発され、
その構造及び電子物性などからその用途が大きく期待さ
れている。しかし気相成長法による繊維で短時間で得ら
れるコストの安いものはそのほとんどが繊維長は1++
un以下、繊維径が1μm以下であり、その形状が従来
の炭素繊維と大きく異なるため熱可塑性樹脂との複合化
に際し、通常の短繊維の複合化に用いられる混練−押出
しあるいはインジェクション等の手法では必ずしも期待
される効果が得られない場合があった。
ポリアクリロニトリル(PAN)系、ピッチ系、レーヨ
ン系の他、近年気相成長法による炭素繊維が開発され、
その構造及び電子物性などからその用途が大きく期待さ
れている。しかし気相成長法による繊維で短時間で得ら
れるコストの安いものはそのほとんどが繊維長は1++
un以下、繊維径が1μm以下であり、その形状が従来
の炭素繊維と大きく異なるため熱可塑性樹脂との複合化
に際し、通常の短繊維の複合化に用いられる混練−押出
しあるいはインジェクション等の手法では必ずしも期待
される効果が得られない場合があった。
[発明か解決しようとする問題点]
熱硬化性樹脂を炭素繊維に含浸する場合と比較して、一
般的に熱可塑性樹脂はその複合化において粘度がはるか
に高いため、繊維表面にマトリックスがいきわたりにく
く、かつ均一な分散および十分なぬれが得られにくい。
般的に熱可塑性樹脂はその複合化において粘度がはるか
に高いため、繊維表面にマトリックスがいきわたりにく
く、かつ均一な分散および十分なぬれが得られにくい。
またこれらを改善するために混練度を高めることは一つ
の手段ではあるが、繊維の切断および損傷により炭素繊
維本来の性能を低下させる可能性があり、必ずしも複合
化性能を向上させないばがりではなく、逆に低下させる
場合もある。特に微細な炭素繊維の場合この傾向は顕著
に現われる。
の手段ではあるが、繊維の切断および損傷により炭素繊
維本来の性能を低下させる可能性があり、必ずしも複合
化性能を向上させないばがりではなく、逆に低下させる
場合もある。特に微細な炭素繊維の場合この傾向は顕著
に現われる。
本発明は炭素繊維補強熱可塑性樹脂成形物(以下CFR
TPという)を製造する際、特に均一な分散状態及び十
分なぬれが得られにくい微細な短繊維をフィラーとして
用いても、繊維の切断、損傷による性能低下を極力おさ
え、均一な分散を可能にする高性能なCFRTPの製造
方法を提供することを目的とする。
TPという)を製造する際、特に均一な分散状態及び十
分なぬれが得られにくい微細な短繊維をフィラーとして
用いても、繊維の切断、損傷による性能低下を極力おさ
え、均一な分散を可能にする高性能なCFRTPの製造
方法を提供することを目的とする。
[問題点を解決するための羊膜]
本発明者は上記の目的を達成するために鋭意研究を行っ
た結果、微細な炭素繊維とキャリアとなる熱可塑性樹脂
繊維を混紡して得られたヤーン、或いはこのヤーンを用
いた織物を成形・加熱すると性能の優れたCFRTPが
得られることを発見して本件発明を完成させるに至った
。
た結果、微細な炭素繊維とキャリアとなる熱可塑性樹脂
繊維を混紡して得られたヤーン、或いはこのヤーンを用
いた織物を成形・加熱すると性能の優れたCFRTPが
得られることを発見して本件発明を完成させるに至った
。
すなわち本願発明の要旨は微細炭素繊維と熱可塑性樹脂
繊維との混紡ヤーン、或いは当該混紡ヤーンを用いた織
物を、単独又は併用して、所定の形状に成形したのち加
熱、又は加熱とプレスによる成形をともに実施すること
により熱可塑性樹脂繊維を溶融することを特徴とする炭
素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法にある。
繊維との混紡ヤーン、或いは当該混紡ヤーンを用いた織
物を、単独又は併用して、所定の形状に成形したのち加
熱、又は加熱とプレスによる成形をともに実施すること
により熱可塑性樹脂繊維を溶融することを特徴とする炭
素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法にある。
以下本発明の詳細な説明する。
本発明に用いる炭素繊維は微細な繊維径、特に1μm以
下であることが好ましい。その理由は炭素繊維は原料、
製造法を問わず、熱可塑性樹脂と比較すれば、はるかに
高弾性であるため、従来の6〜15μmの径の炭素繊維
を用いる場合、その弾性率の差により熱可塑性樹脂繊維
と十分にからみ合いにくく、不均一となり易いと同時に
毛羽立ちがおきやすいからである。これに対して繊維径
が]μm以下の炭素繊維は単位面積当りの弾性率か高く
とも、微細な繊維は全体として性状がしなやかであるの
で、熱可塑性樹脂繊維との混紡に際してからみ合いも容
易であり、単繊維の集合体であるヤーンの均一性は良好
である。そして炭素繊維の長さは0.1〜50mm、直
径は]−μm以下が好ましい。
下であることが好ましい。その理由は炭素繊維は原料、
製造法を問わず、熱可塑性樹脂と比較すれば、はるかに
高弾性であるため、従来の6〜15μmの径の炭素繊維
を用いる場合、その弾性率の差により熱可塑性樹脂繊維
と十分にからみ合いにくく、不均一となり易いと同時に
毛羽立ちがおきやすいからである。これに対して繊維径
が]μm以下の炭素繊維は単位面積当りの弾性率か高く
とも、微細な繊維は全体として性状がしなやかであるの
で、熱可塑性樹脂繊維との混紡に際してからみ合いも容
易であり、単繊維の集合体であるヤーンの均一性は良好
である。そして炭素繊維の長さは0.1〜50mm、直
径は]−μm以下が好ましい。
微細な炭素繊維としては特に気相成長法により得られた
ものが好ましい。この製造方法については各種の方法が
提案されており、2,3例を挙げれば特公昭82−24
2号、特開昭61−132[i30号に開示されている
方法による炭素繊維なとも使用可能である。気相成長法
で得られる炭素繊維は、多大なコストをかけて得られる
もの以外は、そのほとんどが繊維径が1μm以下であり
、製造条件の選択により直線状のみならず、からみ合い
性のよい形状を任意に得ることができるので本発明の炭
素繊維として好適に使用される。
ものが好ましい。この製造方法については各種の方法が
提案されており、2,3例を挙げれば特公昭82−24
2号、特開昭61−132[i30号に開示されている
方法による炭素繊維なとも使用可能である。気相成長法
で得られる炭素繊維は、多大なコストをかけて得られる
もの以外は、そのほとんどが繊維径が1μm以下であり
、製造条件の選択により直線状のみならず、からみ合い
性のよい形状を任意に得ることができるので本発明の炭
素繊維として好適に使用される。
本発明で用いる熱可塑性樹脂繊維には特に制限かないが
、なかでもナイロン6、ナイロン11、ナイロン12、
ナイロン66、ナイロン61o1ナイロン6]2などの
ポリアミド類、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレートなどのポリエステル類、ポリビスフ
ェノールAカーボネートなどのポリカーボネート類、ポ
リアミドイミド、ポリフェニレンスルファイド、ポリフ
ェニレンオキシド、ポリスルホン、ポリオレフィン、ス
チレン系樹脂、およびアクリル系樹脂などよりなる繊維
か好ましく使用される。
、なかでもナイロン6、ナイロン11、ナイロン12、
ナイロン66、ナイロン61o1ナイロン6]2などの
ポリアミド類、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレートなどのポリエステル類、ポリビスフ
ェノールAカーボネートなどのポリカーボネート類、ポ
リアミドイミド、ポリフェニレンスルファイド、ポリフ
ェニレンオキシド、ポリスルホン、ポリオレフィン、ス
チレン系樹脂、およびアクリル系樹脂などよりなる繊維
か好ましく使用される。
混紡するにあたってはカード機その他通常の紡績方法に
よることができる。但し、紡績するにあたっては一般に
IO+n+n以上、好ましくは20++on以上の繊維
を少くとも一部含むことか望まれているが、この点気相
成長法による繊維はほとんどか]、 mm以下であり、
単独での紡績は難しい。しかし、本発明では混紡する熱
可塑性樹脂繊維の少くとも一部を10mm以上の繊維と
し、それをキャリアとして使用することにより、炭素繊
維はこのキャリアにからみ付く、あるいは挾みこまれる
ようになるので容易に混紡繊維であるヤーンを作ること
ができる。
よることができる。但し、紡績するにあたっては一般に
IO+n+n以上、好ましくは20++on以上の繊維
を少くとも一部含むことか望まれているが、この点気相
成長法による繊維はほとんどか]、 mm以下であり、
単独での紡績は難しい。しかし、本発明では混紡する熱
可塑性樹脂繊維の少くとも一部を10mm以上の繊維と
し、それをキャリアとして使用することにより、炭素繊
維はこのキャリアにからみ付く、あるいは挾みこまれる
ようになるので容易に混紡繊維であるヤーンを作ること
ができる。
混紡は例えばナイロン繊維と気相法炭素繊維の場合を例
にとって説明すると次のようにする。まずナイロン繊維
をカード機にかけてナイロン繊維のスライバーを作る。
にとって説明すると次のようにする。まずナイロン繊維
をカード機にかけてナイロン繊維のスライバーを作る。
そしてヘンシェルミキサーによって十分にほぐされた炭
素繊維をサンドイッチ構造になるように両側から前記の
ナイロン繊維のスライバーで挾みこむようにして再びカ
ード機のフィードローラーにからみ込ませて供給する。
素繊維をサンドイッチ構造になるように両側から前記の
ナイロン繊維のスライバーで挾みこむようにして再びカ
ード機のフィードローラーにからみ込ませて供給する。
こうしてナイロン繊維と炭素繊維のスライバーが出来る
か、−回のカーブ謙ングで炭素繊維のすべてをからみ合
わせることは難しく、残りはからみつく前にアンダーケ
ーシングの網目から落ちてしまう。この場合は十分にほ
くされた新たな炭素繊維の両側に再びサンドイッチ構造
にナイロン繊維と炭素繊維のスライバーで挾み込みカー
デイングする。これを数回繰り返すと、所定量の炭素繊
維を含むナイロン繊維と炭素繊維の混合スライバーを得
ることができる。次にこの混合スライバーを通常のドラ
フトで紡績して混紡ヤーンとする。
か、−回のカーブ謙ングで炭素繊維のすべてをからみ合
わせることは難しく、残りはからみつく前にアンダーケ
ーシングの網目から落ちてしまう。この場合は十分にほ
くされた新たな炭素繊維の両側に再びサンドイッチ構造
にナイロン繊維と炭素繊維のスライバーで挾み込みカー
デイングする。これを数回繰り返すと、所定量の炭素繊
維を含むナイロン繊維と炭素繊維の混合スライバーを得
ることができる。次にこの混合スライバーを通常のドラ
フトで紡績して混紡ヤーンとする。
このヤーンはこのままでもCFRTPに供することがで
きるか、ヤーンを平織、二重織、綾織、朱子織、なと製
織した織物となすことができ、この方が樹脂繊維を溶融
した際、良好なぬれ性を示す高性能な複合祠となる場合
もある。
きるか、ヤーンを平織、二重織、綾織、朱子織、なと製
織した織物となすことができ、この方が樹脂繊維を溶融
した際、良好なぬれ性を示す高性能な複合祠となる場合
もある。
ヤーンは成形、加熱するとヤーンを構成している熱可塑
性樹脂が溶融して、微細炭素繊維のしなやかさを保持し
た、均一分散性の優れたCFRTPとなる。使い方の1
例としてヤーンを一方向に引きそろえ、プレスで樹脂繊
維を加熱溶融することによる炭素繊維を一方向に配向し
たシートとすることもできるし、ヤーンをランダムに配
向させ不織布として加熱溶融したシートも得ることかで
きる。
性樹脂が溶融して、微細炭素繊維のしなやかさを保持し
た、均一分散性の優れたCFRTPとなる。使い方の1
例としてヤーンを一方向に引きそろえ、プレスで樹脂繊
維を加熱溶融することによる炭素繊維を一方向に配向し
たシートとすることもできるし、ヤーンをランダムに配
向させ不織布として加熱溶融したシートも得ることかで
きる。
又、ヤーンや織物を所望の形状にプレス等により成形し
たのぢ、樹脂繊維を加熱、溶融あるいはスタンパブルシ
ートの成形のように加熱とプレスによる成形をともに実
施することにより、ヤーンの方向又は織物の織り方を適
宜選択したものを用いれば任意の方向に炭素繊維を配向
させたCFRTPを得ることができる。
たのぢ、樹脂繊維を加熱、溶融あるいはスタンパブルシ
ートの成形のように加熱とプレスによる成形をともに実
施することにより、ヤーンの方向又は織物の織り方を適
宜選択したものを用いれば任意の方向に炭素繊維を配向
させたCFRTPを得ることができる。
炭素繊維と熱可塑性樹脂繊維の比率は
CFRTPにしたときに要求される特性及び紡績時の加
工性から決められるので炭素繊維量の下限には制限がな
く用途に応じて決められる。一方決素繊維量が多いと、
紡績の生産性が低くなると同時にフィラー間に樹脂かい
きわたりにくく、CFRTPの性能を低下させるので総
量中炭素繊維が70重量%以下が好ましい。
工性から決められるので炭素繊維量の下限には制限がな
く用途に応じて決められる。一方決素繊維量が多いと、
紡績の生産性が低くなると同時にフィラー間に樹脂かい
きわたりにくく、CFRTPの性能を低下させるので総
量中炭素繊維が70重量%以下が好ましい。
[実 施 例]
気相成長法にて、ベンゼンを熱分解して炭素繊維を得た
。ヘンシェルミキサーを用い、十分にほぐした後の繊維
は径か005〜0.8μm1長さが500μm以下であ
った。
。ヘンシェルミキサーを用い、十分にほぐした後の繊維
は径か005〜0.8μm1長さが500μm以下であ
った。
この炭素繊維30重量%に対し、ポリアミド66繊維(
繊度0.225デニール)を約30++onに切断した
短繊維70重量%を混合し、カード機により得られたス
ライバーをドラフトにかけ太さ1++u++のヤーンを
得た。
繊度0.225デニール)を約30++onに切断した
短繊維70重量%を混合し、カード機により得られたス
ライバーをドラフトにかけ太さ1++u++のヤーンを
得た。
得られたヤーンを100mmに切断し、金型(]、00
0mmX 100 mm X 3 +n+n)に一方向
にそろえて充填後260℃でプレスして炭素繊維30重
量%のポリアミド66のCFRTPを得た。得られたC
FRTPの評価試験結果を第1表の実施例の欄に示す。
0mmX 100 mm X 3 +n+n)に一方向
にそろえて充填後260℃でプレスして炭素繊維30重
量%のポリアミド66のCFRTPを得た。得られたC
FRTPの評価試験結果を第1表の実施例の欄に示す。
尚第1表の繊維長はサンプルの特性測定後600℃で焼
いてマトリックスを分解させ残った炭素繊維を顕微鏡で
写真をとり200本カ程度の平均長さである。
いてマトリックスを分解させ残った炭素繊維を顕微鏡で
写真をとり200本カ程度の平均長さである。
[比 較 例]
実施例と同様にして得られた炭素繊維30重量%と形状
2φmm X 3 mmのポリアミド66のペレット7
0重量%をトライブレンドした後、ポツパーに投入しエ
クストルーダーにて290℃で混練した。マトリックス
中に炭素繊維かほぼ均一に分散するまで3回の繰り返し
混練が必要であった。その後射出成形機にて成形し、炭
素繊維30重量%のポリアミド66のCFRTPを得た
。得られたCFRTPの評価試験を第1表の比較例の欄
に示す。
2φmm X 3 mmのポリアミド66のペレット7
0重量%をトライブレンドした後、ポツパーに投入しエ
クストルーダーにて290℃で混練した。マトリックス
中に炭素繊維かほぼ均一に分散するまで3回の繰り返し
混練が必要であった。その後射出成形機にて成形し、炭
素繊維30重量%のポリアミド66のCFRTPを得た
。得られたCFRTPの評価試験を第1表の比較例の欄
に示す。
第 1 表
[発明の効果]
第1表より明らかなように本発明に係るCFRTPは炭
素繊維の分散性か良いのと、繊維の切断、損傷かないの
で、従来のCFRTPに比べて優れた特性を有している
。又織物にして使用した場合は織り方の選択により任意
の方向に配向したCFRTPを得ることかできる。
素繊維の分散性か良いのと、繊維の切断、損傷かないの
で、従来のCFRTPに比べて優れた特性を有している
。又織物にして使用した場合は織り方の選択により任意
の方向に配向したCFRTPを得ることかできる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、微細炭素繊維と熱可塑性樹脂繊維との混紡ヤーン、
或いは当該混紡ヤーンを用いた織物を、単独又は併用し
て、所定の形状に成形したのち加熱、又は加熱とプレス
による成形をともに実施することにより熱可塑性樹脂繊
維を溶融することを特徴とする炭素繊維補強熱可塑性樹
脂成形物の製造方法。 2、微細炭素繊維は直径1μm以下であることを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の炭素繊維補強熱可塑性
樹脂成形物の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62292560A JPH0669731B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 炭素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62292560A JPH0669731B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 炭素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01133721A true JPH01133721A (ja) | 1989-05-25 |
JPH0669731B2 JPH0669731B2 (ja) | 1994-09-07 |
Family
ID=17783346
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62292560A Expired - Lifetime JPH0669731B2 (ja) | 1987-11-19 | 1987-11-19 | 炭素繊維補強熱可塑性樹脂成形物の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0669731B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04198224A (ja) * | 1990-11-26 | 1992-07-17 | Mitsubishi Kasei Corp | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物 |
JPH07138838A (ja) * | 1993-11-17 | 1995-05-30 | Nec Corp | カーボンナノチューブを用いた織布とシート |
GB2477531B (en) * | 2010-02-05 | 2015-02-18 | Univ Leeds | Carbon fibre yarn and method for the production thereof |
-
1987
- 1987-11-19 JP JP62292560A patent/JPH0669731B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04198224A (ja) * | 1990-11-26 | 1992-07-17 | Mitsubishi Kasei Corp | 炭素繊維強化熱可塑性樹脂組成物 |
JPH07138838A (ja) * | 1993-11-17 | 1995-05-30 | Nec Corp | カーボンナノチューブを用いた織布とシート |
GB2477531B (en) * | 2010-02-05 | 2015-02-18 | Univ Leeds | Carbon fibre yarn and method for the production thereof |
US9404202B2 (en) | 2010-02-05 | 2016-08-02 | University Of Leeds | Carbon fibre yarn and method for the production thereof |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0669731B2 (ja) | 1994-09-07 |
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