JPH01123901A

JPH01123901A - ボイラ装置

Info

Publication number: JPH01123901A
Application number: JP28106387A
Authority: JP
Inventors: Shunetsu Miura; 三浦　俊悦; Sadao Uchiyama; 内山　貞雄; Tatsuichi Kusube; 辰一楠部; Masakatsu Imamura; 今村　正勝; Tsuneo Watabe; 恒夫渡部
Original assignee: Electric Power Development Co Ltd; Babcock Hitachi KK
Current assignee: Electric Power Development Co Ltd; Mitsubishi Power Ltd
Priority date: 1987-11-09
Filing date: 1987-11-09
Publication date: 1989-05-16
Anticipated expiration: 2012-11-17
Also published as: JP2677801B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本発明は、例えば発電所用ボ゛イラなどのボイラ装置に
係り、特にボイラ本体を鉄骨構造体で吊り下げて支持し
、そのボイラ本体と鉄骨構造体との間に掛は渡される振
れ止め構造体に関するものである。〔従来の技術〕第５９図ならびに第６０図は、発電所用ボイラの支持構
造を説明するための概略構成図である。 ′同図に示すように、節炭器、蒸発器ならびに過熱器な
ど所定の熱交換器（いずれも図示せず）を内部に設置し
たボイラ本体８は、支持鉄骨６の頂部より多数の吊りボ
ルト９で吊り下げられている。このような吊り下げ構造において、地震や強風などの水
平方向の外力がボイラ本体８や支持鉄骨６に作用すると
、支持鉄骨６は地中へ埋設された部分を基点として水平
方向に撓もうとし、その支持鉄骨６の頂部の撓み量に応
じてボイラ本体側水平方向に平行移動しようとする。こ
のような支持鉄骨６とボイラ本体８との間の相対的な変
位を防止するため、支持鉄骨６とボイラ本体８との間に
振れ止め構造体１０が設けられている。この振れ止め構造体１０は第５９図に示すように垂直方
向に多数段に設けられているとともに、第６０図に示す
ように水平方向においても複数個設置さ九ている。すな
わぢ第６０図は第５９図のＦ−Ｆ線上の断面概略構成図
で、前記振れ止め構造体１０は同図に示すように前後、
左右の２方向の水平力が吸収できるように取イ・１けら
れている。なおこの図において１１は、ボイラ本体８に取付けられ
たバックステーＣある。第６１図は、従来の振才し止め構造体の側面図である。同図に示すように、支持鉄骨６がらハックステーｌｌ側
に向けてブラケット１５が突設されている。バックステ
ー１１にはピン１２ａが、またブラケット１５にはピン
１２ｂかそれそ、Ｉし貫通しており、このピンｌ　２　
ａ、ｔ２ｂの」一部どっしならびに下部どうしは、連結
ピン１：３を介して２本のリンク１４．１４によってそ
れぞれ連結さ、れている。従ってボ゛−（う本体８の水平力はバックステー１１、
ピン１２ａ、連結ピンｉ　３、リンク１４、連結ピン１
３、ピン１２ｂ、ならびにノラケッ１〜１５を経て支持
鉄骨にに伝達さＪしるようになっている。前記リンクＩ４．１４かボイラ本体８の熱膨張による伸
びを拘束しないように振り止め構造１０は、２本のリン
ク１４と２本のピン１２ａ、１２ｂとによってリンク機
構を構成している。次にこのことについて第６２図ならびに第６３図を用い
て説明する。第６２図はボイラ冷缶時の状態を説明する
ための図、第６３図はボイラ運転時の状態を説明するた
めの図である。第６２図に示すように冷缶時は、リンク
１４．１４は若干傾斜した状態にある。モしてボイラの
運転を開始してボ、ｒう本体８が熱膨張することにより
、支持鉄骨６に対してボイラ本体８が相対的に移動し、
それによって第６３図に示すようにリンク１４がほぼ水
平になるように設置されている。〔発明が解決しようとする問題点〕近年、構造物の地震に対する安全性の要求と、電子計算
機の急速な発達に伴ない、構造物の耐震設計は従来実施
してきた静的耐震設計法に加えて、構造物の振動特性を
考慮した動的１ｉ＝Ｉ震設計法か実施されている。なお
、静的耐震設計法とは、構造物の振動特性に無関係に加
速度を設定し、その加速度に構造物の質量を乗じて設計
地震力を求め、構造物の各部材を３り計する方法である
。従って発電所用ボイラにおいても、第〔５４図に示す
ように支持鉄骨６、振れ止め構造体１０ならびにボイラ
本体８を連設した計算モテルで、水平方向の外力による
動的解析を行い、その解析結果を用いて支持鉄骨６のサ
イズなどを決める設計法が実施されている。振れ止め構造体は、例えば中小地震に対しては塑性変形
しないよう弾性設計する一方、極めてま、れにしか発生
しない大地震などでは塑性変形を許容できるよう設計さ
れている。ボイラ本体８は例えば幅が：３０　ｍ　、奥行が３５ｍ
の長さを有し、内部に前述したような種々の熱交換器が
設けられていることから、剛性が非常に大きく、一つの
剛体としてとらえることができる。従って水平方向の外力による動的解析を行い、第６５図
に示す如（ボイラ本体８と支持鉄骨６どの間に相対変位
Δを生じると、振れ止め構造体１０のバネ剛性をＫとす
ると、振九止め構造体１ｏにはフックの法則に従い、（
１）式に示す作用力Ｆが生じる。Ｆ　＝　Ｋ・Δ　　　　・・・・・・（１）この式から
明らかなように、作用力Ｆは振れ止め構造体１０のハネ
剛性Ｋに比例して大きくなる。振れ止め構造体１０に発生した作用力Ｆは反力として支
持鉄骨６に伝達、吸収される。従来の振れ止め構造体１０では、リンク１４のハ、７．
剛性Ｋ　Ｌはピン１２のバネ剛性Ｋ　ｐの約１／３〜１
１５であるから、振れ止め構造体１０のバネ剛性はこの
リンクエ４のバネ剛性に大きく左右される。第６６図ないし第６８図は従来のリンクを示す図で、第
６６図はリンク１４の側面図、第６７図は第６６図のＨ
−Ｈ線上から視た一部平面図、第６８図は第６６図のＩ
−１線上の拡大断面図である。こ才ｔらの図に示すよう
にリンク１４は２枚のＵ型鋼１７を合せ（第６８図参照
）、途中の隙間の所々に挟み板１６を配置してリンク１
４の強度＝１２− を晶めている。このリンク】４のハイ、剛性１．＜　１
は、次の（２）式で表わすことかできる。Ｌ（ｒ　＝　Ａ−Ｅ　／　Ｌ　Ｌ・・・・・（２）ここ
でＬＬ：リンク１４の長さＡ：リンク１４の断面積Ｅ：リンク１４の縦弾性係数例えばリンク１４の長さＬ　Ｌを４０００　＋ｎ＋ｎ、
リンク１４の断面積Ａを５０００ｍｍ’、　リンク１４
の縦弾性係数を２１０００　ｋｇ／ｍｎ’とし、支持鉄
骨６とボイラ本体８どの間で相対変位Δか１００ｍ生じ
た場合、リンク１４に２５２　［ｉ　ｔ　ｏ　ｎかｆ１
ミ用することになり、このｆｔ用力Ｆを支持鉄骨６で吸
収しなければならない。このようにリンク１４のハネ剛性が大きいと、そのバネ
剛性に比例した相対変位Δによる荷車か支持鉄骨６に伝
達される。従って支持鉄骨６は、振れ止め構造体１０よ
り伝達される荷重に対して十分に耐え得る強度を有する
必要がある。つまり振れ止め構造体１０のハネ剛性か大
であれは、それに応じて支持鉄骨６も大きくしなければ
ならない。地震時に支持鉄骨６の負担するせん断力は、ボイラ本体
・支持鉄骨の連成系の動特性及び作用する地震波の特性
に依存する。しかし、概略的には、以上述へたように振
れ止め装置の剛性が大である程、支持鉄骨の負担するせ
ん断力は増加する傾向どなる。次に耐震性能上大きな、汀味を持つ変形性能について述
べる。第７１図は第６６図ないし第６８図に示す従来の
リンクに、その弾性限界を超えるような地震力が繰り返
して作用した場合の、地震力と変形の関係を実験にて求
めたものであり、復元力特性図と呼ばれるものである。同図に示すように、変形特性はロー→中→Ｏ→■→Ｏ→
■→Ｏ・・・・・・という曲線を描く。これで明らかなように圧縮荷重により座屈現象が生じた
後は、顕著な耐力低下があり、変形性能は極めて乏しい
。−射的に、このような繰り返し荷重が交互に作用する
場合、履歴曲線に囲まれた面積に相当するエネルギは部
材が塑性変形することにより消費さ九る。つまり、降伏
後に耐力低ドが生じないで、安定して変形が進んでゆく
。変形性能の優Ｊｃた振九１Ｌめ装置であれは、大地震
時、ボイラ本体・支持鉄骨連成系の応答せん断力を低減
させる履歴減衰と呼ばれる減衰効果を生しることとなる
。さらに、第７１図に示した履歴線図より、引張。圧縮の包絡線図として変形特性を表したものが第６１１
図の曲縁イである。この特性曲線イからも明らかなよう
に、座屈開始点ｄを越えると、リンク１４の耐力が極端
に低下し、以降の変形性能“が極めて乏しくなっている
のが分かる。このように座屈後の耐力が著しく低下することは、振れ
止め構造体１０としての機能が発揮できなくなるという
ことであり、そうなると他の振、ｔｔ止め構造体１０に
荷車が伝達してしまう。このような現象が生しないよう
にするためには、振オｔＪｌ：め構造体１０を機械的強
度の点で十分に余裕を持ったサイズにしなければならな
い。しかし、振れ止め構造体ＩＯの各部のサイズを大き
くするとハネ剛性がさらに大となり、その結果支持鉄骨
６のコストアップを招来する。次に、従来のボイラ装置における水平方向の外力による
動的解析の面における問題点について説明する。振九止
め構造体１０の変形特性は、リンク１４の剛性ＫＬとピ
ン１２の剛性Ｋｐどを合成することによって得ら汎る。従来の振れ止め構造体１０における変形特性を第７０図
に模式的に示す。リンク１４の剛性ＫＬがピン１２の剛
性ｔ＜ｐに比べて小さいため、リンク１４の変形特性が
振れ止め構造体１０の変形特性を支配している。第７０
図に示す特性を有する振れ止め構造体１０に、圧縮力（
十Ｐ）と引張力（−Ｐ）が作用した場合では変形特性が
異なり非対称となるため、動解析における振れ止め構造
体１０の計算モデル化が極めて困難である。従って動解
析の計算モデル化作成においても、従来の振れ止め構造
体１０は好ましくない。以上述べたように従来のボイラ装置では、動解析に基づ
くボイラ本体８と支持鉄骨６との間の相対変位Δについ
ての配慮がされておらす、静的荷重のみを考慮した弾性
設計により各部材の設計が行なわれていた。そのため振
れ止め構造体ｌＯのバネ剛性が大きく、ボイラ本体８と
支持鉄骨６との間に相対変位Δが生じた場合、支持鉄骨
６に大きな反力が生じるから、支持鉄骨６のサイズが必
然的に大きくなるという欠点がある。さらに、従来の振れ止め構造体１０の復元力特性は弾性
限以上の圧縮力が作用した場合、リンク１４が座屈して
履歴曲線に囲まれる面積も小さい。つまり、履歴減衰と呼ばれる減衰効果が乏しいという欠
点がある。また、リンク１４が座屈すると、１力が著しく低下し、
そのため振れ止め構造体１０が支持力を失うことになり
機能を果さなくなるという問題がある。本発明の目的は、このような従来技術の問題点を解消し
、大地震時ボイラ本体と支持鉄骨との間に大きな相対変
位を生じても、振れ止め構造体の変形性能を改善し、履
歴減衰効果を太きくし、ボイラ本体の水平力を低減して
、支持鉄骨に伝達できるボイラ装置を提供するにある。〔問題点を解決するための手段」前述の目的を達成するため、本発明は、振れ止め構造体
を主に例えばピンなどからなる第１部材と５例えばリン
クなどからなる第２部材とで構成し、その第２部材の弾
性限界強度が前記第１部材の最大曲げ強度よりも大きく
なるように設計し、例えば大地震などによってボイラ本
体と支持鉄骨との間に生じる相対変位量が大きくなると
、主どして前記第１部材の曲げ変形によって前記相対変
位が吸収さ、ｔするように構成されていることを特徴と
するものである。〔実施例〕次に本発明の各実施例を図面とともに説明する。第１図ないし第１４図は本発明の第１実施例を説明する
ための図で、第１図は振れ止め構造体の取付は状態を示
す一部斜視図、第２図ならびに第３図は振れ止め構造体
の平面図ならびに側面図、第４図はリンクの斜視図であ
る。ますこれらの図を用いて、ａ１汎止め構造体の構成につ
いて詳細に説明する。第１図に示すように、ボイラ本体
の外壁となるメンブレンパネル２１の外側には、バック
ステー２２かそれぞ４を固着されている。ボイラ本体の
外周には支持鉄骨２３か立設されており、この支持鉄骨
２３から前記バックステー２２側に向けて突設されたブ
ラケット２４と、バックステー２２の端部付近にはそれ
ｆ　ｊｔピン２５ａ、２５ｂがそれぞれ貫通している。このピン２５ａと２５ｂの］二端部どうしならびに下端
部どうしを、連結ピン２６を介してリンク２７．２７で
連結し、ピン２５　ａ、２５ｂ、連結ピン２６ならびに
リンク２７によってリンク機構を構成している。第２図ならびに第３図は振れ止め構造体の詳細図で、バ
ックステー２２のピン２５ａが貫通する部分の上下面に
は補強リング２８か固着さｊｔている。冷缶時には第２
図に示すように平面から視ても、また第３図に示すよう
に側面から視ても、ボイラ本体側のピン２５　ａと支持
鉄骨側のピン２５ｂとは水平方向にも、また垂直方向に
も若干すれており、その結果リンク２７．２７が若干傾
斜した状態にある。図示していないが、ボイラの運転時
にはボイラ本体の熱膨張により゛、ピン２５　ａがピン
２５ｂに対して相対的に移動して、リンク２７の傾斜が
ほぼなくなるように設計されている。第４図は、前記リンク２７の斜視図である。同図に示す
ようにリンク２７は、背中合せになった２本のＵ型鋼２
９と、それらの両端部にそれぞれ挟まれた連結板３０と
、これら連結板３０の間にあって前記Ｕ型鋼２９によっ
て挟まれた挟み板３１とから構成され、Ｕ型鋼２９と連
結板３０との間、ならびにＵ型鋼２９と挟み板３１との
間は、それぞれ溶接によって一体化されている。第５図は、振れ止め構造体のモデル図で、同図に示すよ
うにピン２５ａの直径をＤ、ピン２５　ａの有効長をＬ
としている。このピン２５ａの変形特性を把握するため
、第６図、第７図ならびに第８図に示すようにピン２５
　ａをモデル化し、実寸の載荷実験を行い、その結果を
第９図に示した。なお、第７図の直線口は、ピン２５　ａの軸心を通る中
立軸である。ピン２５　ａの表面ａ、ｂが降伏するときの荷車をＰｙ
、中央部の曲げモーメントをＭｙ　、中央部の変形量を
δｙとすると、■〕ｙ、Ｍｙ、δｙは次式で表わされる
。Ｍｙ　＝σｙ・Ｚ　　　　　　　　　　・・・・・　（
Ｓ３）Ｐｙ＝４・Ｍｙ／Ｌ　　　　　　　　　・・・・
・・（４）δＶ　＝（ＰＹ　　−Ｌ”　）／　（４８Ｅ
Ｉ）・・・・・・（５）式中のσｙ　：ピン２５　ａの
降伏応力Ｚ：ピン２５ａの断面係数で、＝（π／３２）・Ｄ３Ｌ：ピン２５　ａの有効長Ｅ：ピン２５　ａの縦弾性係数 ■：ピン２５　ａの断面二次モーメント第９図に示すように荷重Ｐが増加すると、ピン２５　ａ
中央部の変形量δも直線的に増加し、Ｐｙを超えて荷重
が増加すると、ピン２５　ａの曲げに対する中立軸（第
７図直線口）が降伏応力に達する。この時の荷重、曲げ
モーメントならびに変形量をそれぞｉ′ＬＰｐ　、　Ｍ
ｐ　、δｐとすれば、これらは次式で表わされる。Ｍρ＝σｙ”ｚｐ　　　　　　　　　　・・・・・・（
６）Ｐρ＝４・ＭＰ／Ｌ　　　　　　　　　・・・・・
・（７）δｐ　＝（Ｐｐ−Ｌｊ）／　（４８ＥＩ）　　
・・・・・・（８）式中のｚｐ：塑性断面係数で、　＝
Ｄ’　／にのようにピン２５ａの曲げに対する降伏応力
に達する（第９図０点→Ａ点→Ｂ点）までは、荷重Ｐと
変形量δはほぼ直線的に変化する。第９図のＢ点を超え
て荷重Ｐを増加させていくど、荷重Ｐが微少でも増加す
ると変形量δは大きく増加し、０点に至ってピン２５ａ
はついに破断する。この破断するときの荷重ならびに曲
げモーメントをＰＵならびにＭｕとすると、これらは次
式で表わされる。Ｍｕ　＝σｕ　　−Ｚｐ　　　　　　　　　　……（９
）Ｐｕ　＝　４　・Ｍｕ　／　Ｌ　　　　　　　　・−
・・（１０）式中のσＵ　：ピン２５ａの引張強さ載荷実験によって得られた変形特性、つまり荷重Ｐと変
形量δとの関係特性をピン中央部の曲げモーメントＭと
端部の変形角θの関係に換算し、これら曲げモーメント
Ｍならびに変形角０をピン中央部の上下面ａ、　ｂ　（
第７図参照）が降伏するときの曲げモーメントＭＹ　、
変形角Ｏｙで除して、Ｍ、０を無次元化し、Ｍ　／　Ｍ
　ｙと０／θｙの関係についてまとめたものを第１Ｏ図
の曲線ハで示す。なお、Ｍ、０は次式の関係式により換算したものである
。Ｍ＝　（Ｐ　−Ｌ）　／４　　　　　　　　　・・・・
・・（１１）θ＝δ／　（Ｌ／２）　　　　　　　　　
　・・・・・・（１２）ピン２５ａの長さを第１０図の
曲線ハのものよりも１．５倍長くしたピンを用いて同様
の実験、検討を行い、Ｍ／Ｍｙ、　　θ／Ｂｙについて
まとめたものを第１Ｏ図の曲線二で示す。第１Ｏ図に示す如く曲線ハと曲線二がほぼ一致すること
から、ピンの長さしならびに直径りが変化してもＭ／Ｍ
ｙ、θ／θｙの関係は不変であることが分かった。従っ
て第１Ｏ図の曲線ハ、二を用いることにより、任意のピ
ンの長さし、ピンの直径りに対する変形特性を得ること
ができる。この変形特性が得られれば、最大荷重Ｐｕ−
破断時の変形量δＵならびに変形角Ｏｕが算出できる。１０図の曲線ハ（曲線二）を用いて任意のピン長さしと
ピン径りに対する破断時の変形角Ｏｕを算出し、ピン長
さしとピン径りの比Ｌ／Ｄと変形角θＵをプロットする
と第１１図に示すような傾きをもった直線となる。これ
により破断時の変形角θＵは、次式によって算出される
。なお、式中のｍはピンの材質によって決まる係数であ
る。 θｕ　＝ｍ−Ｌ／Ｄ　　　　　　　　　　−”・（１３
）この式（１３）に前記式（１２）のＯｕ＝δ／（Ｌ／
２）を代入すると、式（１３）は次のようになる。 δｕ＝　（ｍ／２）　　・　（Ｌ”　／Ｄ）　　　−（
１４）従ってこの式（１４）によりピン長さＬとピン径
りが決まると、破断時の変形量δＵが算出される。ボイラ本体と支持鉄骨の相対変位量をΔとすると、相対
変位量Δ〈破断時の変形量δＵの関係を満足するように
２本のピン２５　ａ、２５ｂの長さし、直径りを決定す
れば、ピン２５ａ、２５ｂは破断することなく、相対変
位量Δを吸収し、振れ止め構造体としての機能を果すこ
とになる。ここで、相対変位量Δ〈破断時の変形量δＵ
としたのは、Δ≧δＵだとピン２５ａ、２５　ｂが破断
するから、それを避けるため相対変位量Δ〈破断時の変
形量δＵとしなければならない。第１２図はＬ’　／Ｄと破断時の変形量δＵとの関係を
示す特性図で、図中の領域ホは従来の振れ止め構造体に
用いられていたピンの領域、領域へは本発明の実施例に
係る振れ止め構造体に用いるピンの領域である。この図
から明らかなように従来のものはＬ”　／Ｄの値が高ｅ
１３００程度であり、そのときのピンが最大荷重Ｐｕに
達する時のδＵは高々４０ｍｎ程度で、従来はハツチン
グＡの範囲内でピンが使用さＪｔていた。例えばある種の事業用発電所のボイラ装置では支持鉄骨
の高さは約３５ｍであり、ボイラ本体と支持鉄骨との間
に生じる相対変位量Δは、最下段で約６０ｍｎである。この相対変位量Δは、支持鉄骨が高くなればなるほど必
然的に大となる。従つて従来のピンでは相対変位量Δが
δＵを上回るため、ピンが破断してしまい、振れ止め構
造体としての機能が喪失してしまう。そこで第１２図より、δｕ３６０ｎｗｎとおくとピン条
件のＬ”／Ｄの値は２２００となる。従ってピンのＬ２
／Ｄの値が２２００以上になるように（同図においてハ
ツチングＢで示す領域）、ピンの長さしと直径りを選択
することにより、ピンが破断することなく、確実に相対
変位量Δを吸収してボイラ本体の水平力を支持鉄骨に伝
達することができる。次に捩れ止め構造体におけるピン２５とリンク２７との
強度関係について説明する。振れ止め構造体に圧縮力が作用して、リンク２７が座屈
してしまうと著しく耐力が低下し、履歴減衰効果が乏し
くなる。従ってリンク２７は、ピン２５が破断する前に
リンク２７が座屈したのでは振れ止め構造体としては望
ましくない。そこでリンク２７の座屈耐力（弾性限界強
度）が、ピン２５の最大曲げ強度（第９図の最大荷１Ｐ
ｕ）■−ノυノ＼Ｖｙ　’小り小ノｖｙ　、　　ワノソ
ＩＩＵノ郡仏、災だならびに断面積などを決定する必要
がある。なオン、周知のようにリンク２７の引張強度は
座屈耐力よりも大であるから、リンク２７の座屈−Ｊ力
がピン２５の最大曲げ強度よりも犬であれば、引張強度
の方は問題でない。振れ止め構造体のリンク２７以外の部品ならびに部分に
ついても同様に、ピン２５の最大曲げ強度よりも大きい
強度をもたせ、振れ止め構造体の変形個所をピン２５の
みとして、変形個所を明解にしておく。第１３図（ａ）、（ｂ）は、ボイラ本体と支持鉄骨との
間に相対変位を生じた際のピン２５ａ、２５ｂの変形モ
ートを示す図で、第１３図（ａ）は引張時の状態を、第
１３図（ｂ）は圧縮時の状態を、それぞれ示している。前述のように変形個所をピンのみとし、リンクの座屈耐
力をピンの最大曲げ強度（最大荷車Ｐｕ）より大きくす
ることにより、振れ止め構造体の変形特性はピンの変形
特性か支配することになる。この振九止め構造体の変形特性を模式的に第１４図に示
す。従来の振れ止め構造体では変形性能が乏しいのに対
し、本発明の振れ止め構造体はピンの長さを所定以上と
し、リンクの座屈耐力をピンの最大荷重以上とすること
により、振れ止め構造体の変形特性が大巾に改善されて
いる。即ち、本発明の振れ止め構造体は変形か大きくな
って耐力低下がないので、変形性能に優れており、履歴
減衰効果か大きいので、ボイラ本体の水平力を低減して
支持鉄骨に伝達できる。また、この図から明らかなよう
に圧縮側（＋ｐ）と引張側（−Ｐ）の変形特性が同一で
かつシンプルであるため、振ｔ＋。止め構造体における動解析の計算モテル化か極めて容易
である。第１５図ないし第１６図は本発明の第２実施例を説明す
るための図で、第１５図は振れ止め構造体の平面図、第
１６図はそれの側面図である。この実施例に係る振れ止め構造体の場合、支持鉄骨側に
設けられた床３１とその上の床３１　（第１６図参照）
どの間に、中空状の四角柱からなるボスト３２が渡され
ている。そしてボ・ｒう本体側からは前記ボス１−３２
の両側面を挟むように２つのブラケット３３が突設され
、第１５図に示すようにボスト３２とブラケット３３と
が係合している。ブラケット３３（ボアｒう本体）はボス１へ３２に対し
て、第１５図に示す矢印Ｘ方向ならびに第１６図に示す
矢印Ｙ方向にスライド可能で、そのスライドによってボ
イラ本体の熱膨張による伸びか吸収できるようになって
いる。一方、第１５図に示すような矢印Ｚ方向に作用す
る水平力は拘束されるようになっており、ブラケット・
３３の弾性限界強度が前記ボスト３２の最大曲げ強度（
最大荷重Ｐｕ　）よりも大になるように、各部のサイス
が設計されている。従ってこの実施例の場合、振九止め
構造体の変形個所をボスト３２に特定している。第１７図ならびに第１８図は本発明の第３実施例を説明
するための図で、第１７図は振れ止め構造体の平面図、
第１８図はそれの側面図である。この実施例の振、に止め構造体の場合、バッグステー２
２とその上のバックステー２２との間に、１（形鋼から
なるボスト３４が渡されている。このボス１−３４の中
間部と、支持鉄骨２３のボスト３４の中間部分と刻面す
る位置にそ、１ｔそれプラテン　。１−３５が突設さＪＬ、両ブラケット３５間にリンク３
６が掛は渡されている。従ってこの実施例の場合、リンク３６の座屈ＩＪ力（弾
性限界強度少が前記ボスト３４の最大曲げ強度（最大荷
重Ｐｕ）よりも大きくなるように設計さＪｂ、振、１を
止め構造体の変形個所がボスト３４に特定されている。第１９図ならびに第２０図は本発明の第４実施例を説明
するための図で、第１９図は振」し止め構造体の平面図
、第２０図はそ、１℃の側面図である。この実施例の場合も前記第３実施例と同様に、バックス
テー２２とその上のバックステー２２との間に１−１形
鋼からなるボスト３４が渡されている。そしてボスト３４の中間部分と、支持鉄骨２３のボスト
３４の中間部分と対向する位置にそＪｔぞｉｃブラケッ
ト３５が突設さＡ、各ブラケット３５にピン３７が貫通
している。このピン３７の上端部どうしならびにド端部
とうしを、そ、ｆｔそれリンク３６で連結している。この実施例の場合、リンク３６の座屈耐力（弾性限界強
度）が前記ボスト３４ならびにピン３７の最大曲げ強度
（最大荷重Ｐｕ　）よりも大きく設計されており、振Ａ
ｃ止め構造体の変形個所がホスト３４またはピン３７に
特定されている。第２．１図ならびに第２２図は本発明の第５実施例を説
明するためのもので、第２１図は振れ止め構造体の平面
図、第２２図はそ」ｔの側面図である。この実施例の場合、支持鉄骨２３側に所定の間隔をおい
て−Ｌ下方向にブラケット３９、：う９が突設され、こ
のブラケット３９の間にピン４０か架設さ」ｔている。一方、ボ、（う本体からはブラケット４１が突設され、
第２１図に示すようにそのブラケット４１に設（づられ
だ楕円穴ｌｌ　２に前記ピン４０が貫通し、プラテン１
−４１によってピン４０が挟まれた状態になっている。この振ｊＬ止め構造体においても、第２１図ならびに第
２２図に示す矢印Ｘ方向ならびに矢印Ｙ方向への膨張な
らびに収縮は許容するが、矢印２の水平力を拘束する構
造になっている。そしてブラケット３９ならびに４１の
弾性限界強度かピン４０の最大曲げ強度（最大荷重Ｐｕ
）よりも大きく設計さＪｃでおり、振れ止め構造体の変
形個所がピン４０に特定さ九でいる。第２３図ならびに第２４図は本発明の第６実施例を説明
するための図で、第２３図は振ｊＬ止め構造体の平面図
、第２４図はそれの側面図である。この実施例に係る振、ＩＬ止め構造体の場合、ボ、ｒう
本体側に固定さ九たバックステー２２とその上方のバッ
クステー２２との間に、ピン４３を架設する。一方、支
持鉄骨２３側からは第２３図に示すように前記ピン４３
を挟むようにブラケット４４を突設する。従ってこ九ら
の図において、矢印Ｘ方向ならびに矢印Ｙ方向へのスラ
ーイトは可能であるが、矢印Ｚ方向の水平力は拘束する
ようになっている。そして前記ブラケット４４の弾性限
異強度が、ピン４３の最大曲げ強度（最大荷重［）Ｕ）
よりも大きくなるように設計さ九てＪ′ノリ、振れ止め
構造体の変形個所かピン４３に特定さ、ｆｔている。第２５図ならびに第２６図は本発明の第７実施例を説明
するためのもので、第２５図は実施例に係る振九止め構
造体の平面図、第２６図はそ、１ｔの側面図である。この実施例のＴｈ５」を止め構造体の場合、第２　ｆｉ
　ｌ　Ｉに示すように支持鉄骨２３側に所定の間隔をＪ
ｔいて上下方向にブラケット１１５．４５が突設され、
そのブラケット４５間にピン４６か架設さ扛ている。一
方、ボアｒう本体側には前記ピン１１１；を決むように
２つのプラテンＩ・４７か突設さ、１シでいろ。そしてブラケット４５．４７の弾性限界強度は。ピン４６の最大曲げ強度（最大面！ｌ！ｒ’ｕ）よりも
大きく設計さ、ｆｔている。第２７図なｔ）ひに第２８図は本発明の第８実施例を説
明するための図で、第２７図は振；ＩＬ、ＩＬめ構造体
の平面図、第２８図はそれの側面図である７この実施例
に係る振れ止め構造体の場合、ポーｒう本体側に固着さ
れたバックステー２２には、油圧防振器サポート４７な
らびに油圧防振器サポート４８を介して、油圧ピストン
からなる油圧防振器４つが取付けｔ’ｉ　Ｊｔている。この油圧防振器ｌ１９は、通常ボイラ装置に用いられる
ポペット弁を有するもので詳細な説明は省略する。この
油圧防振器４９のピストンロット側には、連結板５０が
設けられている。一方、支持鉄骨２３側の前記連結板５
０と対向する側にブラケツ１−５１が突設され、連結板
５０とブラケット５１にはそ、れぞ、ｔｃピン５２ａ、
５２ｂが貫通している６ぞし、て各ピン５２　ａ、５２
ｂのヒト両端部は、リンク５３によって連結されている
。この振れ止め構造体では、油圧防振器４つならびにリン
ク５３の座屈耐力（弾性限界強度）がピン５２の最大曲
げ強度よりも大きく設計さ汎、変形個所がピン５２に特
定されている。第２９図ならびに第３０図は本発明の第９実施例を説明
するための図で、第２９図は振れ止め構造体の側面図、
第３０図はそれの平面ＩＡである、この実施例に（糸る
４ｈ目し止め構造体の場合、ポｆう本体側には油圧防１
辰器取ｆ、Ｊ台５４を介し’Ｃ、ｉｌｌ　Ｉ’ｆ：防振
器５５が固着され、その油圧防振器５５のヒスト・ンロ
ット側には連結板５Ｇか設置″Ｊ’　ｌ’、　、ｌ’し
ていろ。一方、支持鉄骨２３の連結板５〔）ど対向する側にはブ
ラケット５７か突設さ５れ、ｖＩＩ記連結阪５　［ｉを
貫通してブラケット５７間にピン５８か、ルさ、ＩＬで
いる。そして油圧防振器５５ならびにフラケツ１〜５７
の弾性限界強度は、前記ピン５８の最大曲げ強度よりも
大きく設計さＩｔている。本発明の第２〜ＩＪ実施例も第１実施例ど同（筆に変形
性能に優、れでおり履歴減衰効果か大きいのＣ、ボｒう
本体の水平力を低減して支持鉄骨に伝達できる。また、
圧縮・引張側の変形特性か同一・で、かつシンプルであ
るため、振れ止め構造体によ旨づる動解祈の計算モテル
化か極めて容易である。今までは直線状のリンクを用いた実施例について説明し
たが、リンクの形状を変更することもてきる。第３１図
は、前述した直線状リンクのハイ・剛性算出モチルを示
す図である。このリンクのハネ剛性に１は、次式によって求めらハる
。Ｋ　１＝　Ａ−Ｅ　／　Ｌ　　　　　　　　　　　・・
・・（１５）式中のＡ：リンクの断面積Ｅ：リンクの縦弾性係数Ｌ：リンク長さ一方、リンクの中央部を屈曲してくの字形にした場合の
へ不剛性算出モテルを第３２図に示す。なお、第３１図ならびに第３２図において、太い実線で
示している部分かリンクに相当する。第３２図に示すリ
ンクのパイ、剛性Ｋ　、ｚは、次式によって求めること
かできる。式中の工：リンクの断面二次モーメント０：リンクの傾
き角度で、ｅ：リンクの偏心量リンクの偏心量ｅをリンク長さ乙の１０％にすると、リ
ンクのハネ剛性ｌ＜シは同一サイスの直線状リンクのパ
イ、剛性１り１の約１　／　５どなる。ｔ、Ｙｌつてこ
のようなリンクを使用すＪｔは、ボ（う本体と支持鉄骨
との間に相対変位か牛してｔｙ、　　リンクの方もある
程度陰影させることかできるため、支持鉄骨への防止の
伝達を有効に軽減できる。第３３図ならびに第３５図はこの［く１の字形のリンク
を用いた本発明の第１０実施例を説明１「るための図で
、第３３図は振扛止め構造体の側面図、第３４図はｆ　
；７１．に用いるリンクの側面図、第３５図はそのリン
クの挙動を示す説明図−Ｃある。この実施例の振、！を止め構造体の場合、第：３：３図
に示すようにボイラ本体に固着、：！汎だハックステー
５９の端部に、ピン６０　ａかは通している。−・方、
支持鉄骨〔；１のバックステー５９にχ・１向する側に
はブラケット６２か突設さ、ｊＬ、　、ｌｔにもピン６
０ｂが貫通している。そして前記ピン（ｉ　０　ａ、６
０ｂの」二端部どうしなＩ’Ｊびにド端部とうしを連結
するようにリンク６３か掛は渡さＪしている３Ｉセであ
るか、こｊｂらリンク〔５３はそ、ｆｔぞｔ＋、上ド方
向に向いて突出した「＜」の字形のもので、連結ピン６
４を介してピン６０ａ、６０ｂにそれぞれ連結されてい
る。この実施例の場合もリンク６３の座屈耐力が、ピン
６０の最大曲げ強度よりも大きく設計されている。第３５図に示すようにこのリンク６３に引張筒ｍＰが作
用して、リンク６３が伸び切ったときに所定のリンク軸
方向変形量δｈが得られるように、リンク６３が「（」
の字形に屈曲されている。第３４図のＡ付近は応力が集中しやすいから、同図に示
すように屈曲部は滑らかな円孤形状Ｒｘ、Ｒ２に仕上げ
られ、応力集中を避けて、リンク６３にバネ性にもだせ
ている。直線状のリンクに作用する荷重が軸力であるの
に対し、この実施例のようにｒ＜Ｊの字形のリンクの場
合は、軸力と曲げモーメントとが作用する。その結果、
バネ剛性を小さくすることができる。この実施例に係るリンクの作用荷重Ｐと軸方向変形量δ
ｈの関係について実験を行い、その結果を第３６図の曲
線トで示す、なお図中の曲線−ｒは、従来の直線状リン
クの場合と同様の特性曲線である。図中の０を中心とした曲線の傾きＫがリンクのバネ剛性
を意味し、曲線イに比較して曲線トの傾きは約１１５で
、従って「＜」の字形のリンクを用いることにより、バ
ネ剛性を１１５以下にすることができ、パイ・弾性のイ
・１与に効果的である。また、各曲線イ、トの８点ならびにｂ点が座屈開始点で
あり、直線状リンク（曲線イ）の場合は、座屈すると耐
力が極端に低下するが、「＜」の字形リンク（曲線ト）
の場合は、座屈後の耐力は僅かに低下する程度である。従って、１く」の字形リンクは変形吸収能力に富ＪＪ、
履歴減衰効果かぼれていることがわかる。第３３図に示す振れ止め構造体はピン〔５０のみならず
、リンク６３も塑性曲げ変形するので１本発明の第１〜
９実施例よりもさらに変形性能か優、ｔｂている。した
がって、ボイラ本体の水平力をさらに低減して、支持鉄
骨に伝達できる。第３７図は、リンク６３の第１変形例を示す図である。この変形例のリンク６：Ｓは、全体か同一の厚さを有し
、図に示すように両端Ｃから中央部Ｂに向かって幅が徐
々に広くなっており、従ってリンク６３の断面積は端部
Ｃから中央部Ｂに向かって順次大きくなるように設計さ
れ、各部に作用する応力が等しくなるようにしである。このリンク６３に発生する曲げモーメントは、端部Ｃで
零、中央部Ｂで最大となり、　Ｂ−０間は直線的に変化
している。第３４図に示すリンクの場合はいす九の個所も断面積が
等しいため、中央部Ａに最大応力か生じ、中央部Ａ（１
近の変形量が全変形量の大部分を占める。これに対して
第３７図に示さ９ているリンク６３の場合は前述のよう
に等応力分布になるように、Ｂ−０間の断面積を徐々に
変化させているため、Ｂ−０間の全範囲で変形でき、そ
のためにリンク６３のバネ剛性がさらに小さ（なる。ｒ＜Ｊの字形のリンクは面内曲げモーメントによって荷
重伝達するようにしているので、リンクが面外に変形し
たのでは振れ止め構造体としての機能は果さなくなる。リンクが面外に変形しないようにするためには、リンク
の板厚を厚（したり、面外曲げ剛性を面内曲げ剛性より
も大きくしたりする手段がある。しかし、リンクの板厚を厚くすると、リンク自体の重量
が増加するとともに、リンクを支持する連結ピンも大き
くなり、結果的に振れ止め構造体の総重量が増加し、材
ｔ１、製作コストの上昇を招くため好ましくない。このような難点を解法したのか、次の第２変形例のリン
クである。第：３８図はこの変形例に陥るリンクの側面
図、第３９図は第３８図Ｄ−Ｄ線上の平面図、第４０図
は第３８図Ｅ−、Ｅ線上の拡大断面図である。この変形例のリンク６５は曲げ応力に有利な１−１形鋼
を使用し、そＪｉ、を「り」の字形に折り曲げている。こ九たけではリンク〔６５の中央部に応力か集中し、ウ
ェブ部分は面外に変形しよつとする。この部分が変形するとリンク

【３５は靭性を失い、耐力
か低ドしてしまう。その対策として、リンク６５の中央
部に複数枚のリブ（５Ｇが所定の間隔をおいてン容接さ
れ、これによって面外／＼の変形か防止され、リンク６
５の軽量イヒと耐力向上が図れる。第４１図ないし第４：３図はリンクの第：３変形例を説
明するための図で、第４１図はリンクの側面図、第４２
図は第４１図Ｆ−ｉ”線−にから視た一部平面図、第１
１３図は第１１１図Ｇ−Ｇ線上の拡大断面図である。この変形例に係るリンク６７は、それの中央祈り曲げ部
のウェブ部分を切除して開口部６８どし７、第４３図に
示すように前記開口部６８の両側にあるフランジ部６９
が面内方向に変形し易くしたものである。このようにフ
ランジ部６９が面内に変形できると、リンクのｉｊ力を
失うことなく、リンクの軸方向変形量δｈか大となり、
リンクのバネ剛性はさらに小さくなる。前述のように中央折り曲げ部のウェブ部分を切除するこ
とによってフランジ部６９の機械的強度が確保できない
場合には、カバープレー１・７０で補強するとよい。な
お、この変形（シ１１ではフランジ部６９とカバーブレ
ー１−７０ど６ボルト７１て連結したか、溶接によって
一体構造としてもよい。第４４図ならびに第４５図はリンクの第４変形例を示す
図で、第４１図はｊＪシンク側面図、第４５図は第４４
図Ｈ−１−１線−にのＷ面図である。この変形例に係るリンク７２は全体か円弧状をしており
、しかもそれの断面形状は円筒状になっている。このよ
うに円孤状のリンクを用いることにより、軸荷重かりン
ク７２　？、０．伝達する際に滑らかに伝達できるので
、座屈後にリンク７２の電Ｊ〕Ｊか極端に低下すること
がない。また、リンク７′、２の断面形状か円筒状であ
るから、リンク７′、２か極部座屈して面外に変形する
ことかなく、この点か１３も座屈後の耐力か】シく低ｔ
りすることか防止できる。従って、変形吸収能力か向１
−シ、しいては履歴減衰効果を、υｉめることかできる
。第４６図、第４７図なＩコびに第４８図は、リンクの第
５Ｇｉ形例、第６変形例ならびに第７変形例を説明する
ための図である。第４６図に示すリンク７３はコ字状に屈曲さ、ｆＬ、第
４７図に示すリンク７４はＮ字状に屈曲されている。こ
のように折り曲げ個所を増やすことにより、リンク７３
．７４のバネ剛性を小さ（することができる。第４８図に示すリンク７５はΩ（オメカ）状にわん曲さ
れており、円弧部分の曲率半径を小さくすることによっ
て１円弧部分の曲げ剛性を小さ（して、リンク７５のバ
ネ剛性を小さくしている。リンクの第１〜７変形例は第３３図に示すｒ＜Ｊの字形
リンク６３よりもさらに変形性能を改善したものである
。従ってボイラ本体の水平力をさらに低減して支持鉄骨
に伝達できる。第４９図ならびに第５０図は従来の挟みタイプの振れ止
め構造体の平面図ならびに側面図、第５１図はその振れ
止め構造体の荷重−変形特性図である。第４９図なＬｌびに第５０図に示すように、支持鉄骨７
Ｇの両側面を挟むように２本のラグ７７ａ、７７ｂかボ
イラ本体７８側から突設さＩしている。この振４し止め構Ｊ告体は、ボｒう本体７８か運転中に
熱膨張するため、−１−下方向ならびに水平−″）Ｔ向
への移動は妨げないようになっており、他の水１１ｊ一
方向（第４１］図のＸ方向）にの、７ノカを伝達１゛る
構ｉ告になっている。第４！〕図ならびに第５０図にホす振；ｔｔ　ｔｌめ構
造体は、大地震などに対しては塑性変形を許容するよう
に設計されているか、茗しい耐力紙上や破断に至ると、
ボ、ｒう本体７８ど支持鉄ｆｔ　７６どが切り雛さｈだ
状態どなって、双方か別々に振動するようになり、ボイ
ラ本体７８と支持鉄骨７０とか衝突して重大な損傷を発
４卜する恐Ｊしかある。つまり、大地震のどきに振れ止
めａ進体が塑性変形することによって、ボイラ本体７８
や支持鉄骨７〔〕の過大損傷を防止して転倒や崩壊など
の重大災害を防ぐように、電ｊ力を保有しなかＩ′、Ｊ
塑ｆｆ１ｇ変形するとともに振れ１トめ構造体の塑性変
形による履歴減衰効果により減衰を高める。換言す、扛
は、変形吸収能力を持ちながら塑性変形する４６目ｔ、
＋Ｉ−め構造体か望ましい。第４９図ならびに第５０図に示す従来の振ｊｂ止め構造
体の場合、地震力は往復運動であるから、今仮に＋Ｘ方
向に過大な力が作用すると右側のラグ７７ａが変形して
、逆に−Ｘ方向に力が作用すると左側のラグ７７ｂが変
形し、このような力の作用が繰返されることになる。第５１図に示すように従来の振九止め構造体の荷重−変
形特性は、０→イ→ロ→ハ→０→二→ホ→へ→ト→チ→
す→ヌ→ル→ヲ→ワ→力・・・・・・のような履歴曲線
を描がきながら、ラグ７７ａ、７７ｂが塑性変形によっ
て各サイクル毎にギャップｍがｍｓ、ｍｚと徐々に広が
っていく。このようにギャップが広がっていくと滑らか
な荷重伝達ができず、ボイラ本体７８ならびに支持鉄骨
７６に衝撃力が作用する。さらに、ギャップｍが各サイ
クル毎に広がることは履歴曲線によって囲まれる面積、
つまり履歴減衰効果が乏しい欠点がある。また、一方向の力に対して片側のラグ７７でしか受は持
たないので、中小地震に対して機械的強度を満足させる
ために形状が大きくなり、剛性が増しフレキシビリチー
ｒ（口■撓性）の欠ける構造体となり、従って従来の振
れ止め構造体は変形吸収能力がほとんどない構造体であ
った。さらに従来のものは、ラグに対する荷重の作用点位置が
、荷重の大小ならびに変形の大小によって不明確となる
などの問題点を有している。第５２図ないし第５５図は本発明の第１１実施例を説明
するための図で、第５２図ならびに第５：３図は実施例
に係る振れ止め構造体の平面図ならびに側面図、第５４
図はその振れ止め構造体の荷重−変形特性図、第５５図
はその振九止め構造体の連結金具取付位置ａと荷重作用
点間距離Ｑどの比率（ａ　／　Ｑ　、ｌ　と、各ラグの
曲げモーメント負担割合（Ｍｂ／Ｍａ）との関係を示す
特性図である。第５２図ならびに第５３図に示すように、支持鉄骨７９
の両側面を挟むように２本のラグ８０ａ、８０ｂがボイ
ラ本体７８から突出している。そしてこのラグ８０ａ、
８０ｂは第５３図に示すように上、下面がピン８Ｉを介
して連結金具８２によって連結さ、１１でいる。このよ
うにピン８１ならびに連結金具８２を介して両方のラグ
８０ａ、８０ｂを一体に連結することにより、曲げモー
メントは伝達しないで、垂直荷重のみを伝達する構造と
なる。またラグ８０ａ、８０ｂの支持鉄骨７９と接触する位置
には、曲面を有する支持点金具８３が固着されて、ラグ
８０と支持鉄骨７９とが一点で接触するようになってい
る。ボイラ本体７８は支持鉄骨７９に対して上、下方向（第
５３図のＹ方向）ならびに水平一方向（第５２図のＺ方
向）には自由に伸び、水平他方向（第５２図のＸ方向）
については移動を拘束する構造になっている。今、仮に地震によって＋Ｘ方向に水平力Ｗが作用すると
、その力の一部はラグ８０ａの取付部に伝達され、他の
力は連結金具８２を介して他方のラグ８０ｂの取イ１部
に伝達される。従って水平力Ｗは、ラグ８０ａ、８０ｂ
の２本で負担することになる。大地震のように過大な荷
重が作用した時、ラグ８０ａ、８０ｂの取ｆ−１部強度
より連結金具８２の強度を十分に上回るように設計して
おけは。２本のラグ８０ａ、８０ｂが塑性変形し、この変形状態
は第５２図で２点鎖線で示すようになる。またそのときの荷重−変形特性は第５４図に示すように
０→イ→ロ→ハ→二→ホ・・・・・の特性曲線を描き、
支持鉄骨７９とラグ８０ａ、８０ｂとの間にギャップは
全く生じないで、支持鉄骨７１Ｊとラグ８０ａ、８０ｂ
との間に衝突かなく、滑らかな荷重伝達かできる。さら
に、履歴曲線で占めらｊＬる面積が大きくなるかり減衰
効果か優イしている。作用する水平力Ｗに対して２本のラグ８０ａ、８０ｂか
均等に力を受は持つには、ラグ８０ａ、８０ｂの取付部
の曲げモーメントＭａ、Ｍｂが均等になるようにす九ば
よい。連結金具取ｆ・１位置かラグ取イ４部の曲げモー
メントの発生比率に及ぼす影響を第５５図に示す。この
図の横軸に、第５２図に示すように、ラグ８０の取イ４
位置から荷重作用点までの距離Ｑに対する、ラグ８０の
取イ４位置から連結金具８２の取付位置までの距離ａの
比率（ａ　／　Ｑ　）をとっている。また縦軸には、ラ
グ８０ａと８０ｂの取付部でのそれぞれの曲げモーメン
トの割合（Ｍ　ｂ　／　Ｍ　ａ　）をとっている。この図から明らかなように、連結金具取付位置ａは荷重
作用点間距離Ωの約６０％以上であれば曲げモーメント
の負担割合は７０％となり、２本のラグ８０ａ、８０ｂ
が比較的均等に力を受持つことができる。このようにラ
グ８０ａ、８０ｂの負担割合を均等化することによって
、ラグ８０ａ、８０ｂの形状が小さくでき、そのために
可撓性が出てくる。またこの実施例のように、支持点金具８３を取付けるこ
とによって、荷重作用点が明確になり、従って荷重作用
点間距離Ｑと連結金具取付位置ａとの比率（ａ／Ω）が
常に明確となる。この実施例では中空状で箱型のラグ８０ａ、８０ｂを用
いたが、円筒状または中実状のものでもよい。また前記
実施例ではラグ８０ａ、８０ｂと連結金具８２とをピン
８１で連結したが、連結手段は必すしもピンでなくても
よく、要は双方の金具か曲げモーメントを拘束しない構
造であＪしはよい。第５６図は、本発明の第１２実施例を説明するための振
れ止め構造体の平面図である。この実施例で前記第１１実施例と相違する点は、ラグ８
０ａ、８０ｂの断面積が軸方向に泊って不等となってい
る点である。すなわち、曲げモーメントに対して等応力
状態どなるように、ラグ８０ａ、８０ｂの取イ］部から
作用点側に向けて、曲げモーメントに応じて徐ｔに小さ
くなるように設計されている。このようにすることによ
り、ラグ８０ａ、ｌ’ｌＯｂの曲げ剛性が小さくでき、
よって可撓性を高めて変形吸収能力を増大することかで
きる。第５７図は、本発明の第１３実施例を説明するための振
れ止め構造体の平面図である。この実施例で前記第１１実施例と相違する主な点は、連
結金具取次位１１ａど荷重作用点間距離Ｑとが等しくな
っており、そのために連結金具８２の形状が支持鉄骨７
９を′ａ番プるように平面形状が広角のコ字形になって
いる。このように荷重作用点間距離Ωに対する連結金具
取次位１ｆａの比率を大きくすると（ａ＝Ｑ）、双方の
ラグ８０ａ、８０ｂの曲げモーメントの均等化を図るこ
とができる。第５８図は、本発明の第１４実施例を説明するための振
れ止め構造体の平面図である。この実施例で前記第１１実施例と相違する主な点は、連
結金具取付位置ａが荷重作用点間距離Ｑよりも長＜（ａ
＞Ｑ）設計されている点である。この実施例は、ボイラ本体７８と支持鉄骨７９との距離
が短い場合で、双方のラグ８０ａ、８０ｂの分担する曲
げモーメントを均等化するのに好適である。前記第１３実施例ならびに第１４実施例では、第１２実
施例と同様に軸方向の断面積を不等にしたラグ８０ａ、
８０ｂを用いたが、軸方向に沿って等しい断面積を有す
るものであっても構わない。以上説明した本発明の第１１〜１４実施例も第１実施例
と同様に振れ止め構造体の変形性能が優れており、履歴
減衰効果が大きいので、ボイラ本体の水平力を低減して
支持鉄骨に伝達できる。また、＋Ｘ、−Ｘ方向の変形特
性が同一でかつシンプルであるため、振れ止め構造体に
おける蛎解析の計算モデル化が極めて容易である。【発明の効果Ｊ本発明は前述したように、ボイラ本体と支持鉄骨とを連
結する降れ止め構造体が主に第１部材と第２部材とから
構成されている。そして第２部月の座屈耐力（弾性限界
強度１が前記第１部材の最大曲げ強度よりも大きく設計
され、ボイラ本体と支持鉄骨との間に生じる相対変位量
が所定共−ヒになると、主として前記第１部材の曲げに
よって前記相対変位を吸収するように構成されている。従って大地震などによってボイラ本体ど支持鉄骨との間
に゛大きな相対変位が生じても、本発明の振れ止め構造
体の変形性能が優れており、履歴減衰効果が大きいので
、振１ｃ止め構造体の機能を喪失することなく、ボイラ
本体の水平力を低減して支持鉄骨に伝達できる。

【図面の簡単な説明】

第１図ないし第１４図は本発明の第１実施例を説明する
ための図で、第１図は振れ止め構造体の取ｆ１け状態を
示す一部斜視図、第２図ならびに第３図は振れ止め構造
体の平面図ならびに側面図、第４図はその振九止め構造
体に用い’、’ｉ　Ｊするリンクの斜視図、第５図は振
れ止め構造体のモデル図、第６図、第７図ならびに第８
図は振九止め構造体に用いるピンの荷重に対する曲げモ
ーメント等を説明するためのモデル図、第９図はそのピ
ンの荷重Ｐと変形量δとの関係を示す特性図、第１０図
はそのピンの変形角ｏ７ａｙと曲げモーメントＭ　／　
Ｍ　ｙとの関係を示す特性図、第１１図はピンの寸法条
件（Ｌ’　／Ｄ）と変形角ｏｕとの関係を示す特性図、
第１２図はピンの寸法条件（Ｌ′／Ｄ）と破断時の変形
量δＵとの関係を示す特性図、第１３図（ａ）なら“び
に（ｂ）は引張時ならびに圧縮時におけるピンの変形モ
ートを示すモデル図、第１４図はこの実施例に係る振れ
止め構造体の変形特性図である。第１５図ならびに第１６図は、本発明の第２実施例に係
る振れ止め構造体の平面図ならびに側面図である。第１７図ならびに第１８図は、本発明の第：３実施例に
係る振れ止め構造体の平面図ならびに側面図である。第１９図ならびに第２０図は、本発明の第４実施例に係
る振れ止め構造体の平面図ならび側面図である。第２１図ならびに第２２図は、本発明の第５実施例に係
る振れ止め構造体の平面図ならびに側面図である。第２３図ならびに第２４図は、本発明の第６実施例に係
る振九止め構造体の平面図ならびに側面図である。第２５図ならびに第２６図は、本発明の第７実施例に係
る振れ止め構造体の平面図ならびに側面図である。第２７図ならびに第２８図は、本発明の第８実施例に係
る振れ止め構造体の平面図ならびに側面−５５＝図である。第２９図ならびに第３０図は、本発明の第９実施例に係
る振れ止め構造体の側面図ならびに平面図である。第３１図は直線状リンクのバネ剛性算出用のモデル図、
第３２図は’＜Ｊの字状リンクのバネ剛性算出用のモデ
ル図である。第３３図ないし第３６図は本発明の第１０実施例を説明
するための図で、第３３図は振九ｌ二め構造体の側面図
、第３４図はその振れ止め構造体に用いるリンクの側面
図、第３５図はそのリンクの挙動を示すモデル図、第３
６図は荷重Ｐと変形量δｈとの関係を示す特性図である
。第３７図は、リンクの第１変形例を示す側面図である。第３８図は第２変形例に係るリンクの側面図、第３９図
は第３８図Ｄ−Ｄ線上の平面図、第４０図は第３８図Ｅ
−Ｅ線上の拡大断面図である。第４１図は第３変形例に係るリンクの側面図。第４２図は第４１図Ｆ−Ｆ線上の平面図、第４３図は第
４１図Ｇ−Ｇ線上の拡大断面図である。第４４図は第４変形例に係るリンクの側面図、第４５図
は第４４図Ｈ−Ｈｉ上の平面図である。第４６図、第４７図ならびに第４８図は、第５変形例、
第６変形例ならびに第７変形例に係るリンクの側面図で
ある。第４９図ならびに第５０図は従来の挟みタイプの振れ止
め構造体の平面図ならびに側面図、第５１図はその振れ
止め構造体の荷重−変形特性図である。第５２図ないし第５５図は本発明の第１１実施例を説明
するための図で、第５２図ならびに第５３図は振れ止め
構造体の平面図ならびに側面図、第５４図は振れ止め構
造体の荷重−変形特性図、第５５図はその振れ止め構造
体の連結金具取付位置ａど荷重作用点間距離Ｑどの比率
（ａ　／　Ｑ　）と各ラグの曲げモーメント・負担割合
（Ｍ　ｂ　／　Ｍ　ａ　）との関係を示す特性図である
。第５６図は本発明の第１２実施例に係る振Ｊｂ止め構造
体の平面図、第５７図は本発明の第１３実施例に係る振
れ止る構造体の平面図、第５８図は本発明の第１４実施
例に係る振れ止め構造体の平面図である。第５９図ならびに餉６０図は、発電所用ボイラの支持構
造を説明するための概略構成図である。第６１図ないし第７０図は従来の振れ止め構造体を説明
するための図で、第６１図は振れ止め構造体の側面図、
第６２図ならびに第６３図は冷缶時ならびにボイラ運転
時における振れ止め構造体のリンクの状態を説明するた
めの概略構成図、第６４図ならびに第６５図はボイラ本
体と支持鉄骨との相対変位を説明するためのモデル図、
第６６図はリンクの平面図、第６７図は第６６図の１４
−Ｈ線上の平面図、第６８図は第６６図のｒ−ｒｇ−ヒ
の拡大断面図、第６９図はリンクへの荷重Ｐとリンクの
軸方向変形量δｈとの関係を示す特性図、第７０図は振
れ止め構造体の変形特性図、第７１図は従来のリンクの
復元力特性図である。２１・・・・・・メンブレンパネル、２２．５９・・・
・・・バックステー、２３．６１．７６．７９・・・・
・・支持鉄骨、２４．３３．３５．３９．４１４４、＋
１５．５１．５７．６２・・・・・ブラケット、２５　
ａ、２５ｂ、　３７、４０、４３、４εｊ、　５２）５
８、６０ａ、６０ｂ・・・・・・ピン、２６・・・・・
・連結ピン、２７．３６、５３、６３６５、６７、７２
）７３、７４゜７５、・・・・・・リンク、３１・・・
・・・床、３２．３４・・・・・ポスト、４９．５５・
・・・・油圧防振器、６Ｇ・・・・・リブ、７８・・・
・・・ボイラ本体、８０・・・・・・ラフ、連結金具、
８３・・・・・支持点金具。第１Ｏ図ｙの第１１図第１２図Ｌ２／Ｄ第１３丙（１）繞５つＥｍ　　　　　　　　　　　　）、’、）＞　　　　＼娃Ｑ′しよ―

Claims

【特許請求の範囲】

（１）ボイラ本体を支持鉄骨で吊り下げて支持し、その
ボイラ本体と支持鉄骨との間を振れ止め構造体で連結し
てなるボイラ装置において、前記振れ止め構造体は主に第１部材と第２部材とから構
成され、その第２部材の弾性限界強度が前記第１部材の
最大曲げ強度よりも大きく設計され、ボイラ本体と支持
鉄骨との間に生じる相対変位量が所定以上になると、主
として前記第１部材の曲げによつて前記相対変位が吸収
されるように構成されていることを特徴とするボイラ装
置。
（２）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記第
２部材の弾性限界強度が座屈強度であることを特徴とす
るボイラ装置。
（３）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記第
２部材の弾性限界強度が引張強度であることを特徴とす
るボイラ装置。
（４）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記第
１部材がボイラ本体側ならびに支持鉄骨側に固着された
ピンで、前記第２部材がそれらピンの間を連結する連結
部材であることを特徴とするボイラ装置。
（５）特許請求の範囲第（４）項記載において、前記ボ
イラ本体側ならびに支持鉄骨側に固着されたピンの両端
部が各々突出しており、そのピンの上端部どうしならび
に下端部どうしが前記連結部材でそれぞれ連結されて、
リンク機構を構成していることを特徴とするボイラ装置
。
（６）特許請求の範囲第（４）項または第（５）項記載
において、前記ボイラ本体側に固着されるピンがボイラ
本体側のバックステーを貫通していることを特徴とする
ボイラ装置。
（７）特許請求の範囲第（５）項記載において、前記ピ
ンの直径Ｄに対するピンの長さＬの比率（Ｌ＾２／Ｄ）
が２２００以上であることを特徴とするボイラ装置。
（８）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記第
１部材が支持鉄骨の上、下方向に所定の間隔をおいて設
けられた床と床の間に渡されるポストからなり、前記第
２部材がボイラ本体から突出されてポストの両側面を挟
むブラケットからなることを特徴とするボイラ装置。
（９）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記第
１部材がボイラ本体の上、下方向に所定の間隔をおいて
設けられたバックステーとバックステーとの間に渡され
るポストからなり、前記第２部材が支持鉄骨側から突出
されて前記ポストと回転可能に連結されたリンクからな
ることを特徴とするボイラ装置。
（１０）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
第１部材が、ボイラ本体の上、下方向に所定の間隔をお
いて設けられたバックステーとバックステーとの間に渡
されたポストと、そのポストの中間部分にブラケットを
介してポストと平行に取付けられたピンと、支持鉄骨側
に前記ピンと平行に固着されたピンとから構成され、前
記第２部材が、前記ピンの上部どうしならびに下部どう
しを連結するリンクから構成されていることを特徴とす
るボイラ装置。
（１１）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
第２部材がボイラ本体側ならびに支持鉄骨側からそれぞ
れ突出されたブラケットからなり、前記第１部材がボイ
ラ本体側ブラケットから支持鉄骨側ブラケットに向かつ
て掛け渡されたピンからなり、前記ボイラ本体側ブラケ
ットならびに支持鉄骨側ブラケットのいずれか一方のブ
ラケットが、前記ピンに対して一つの水平方向にスライ
ド可能になつていることを特徴とするボイラ装置。
（１２）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
第２部材が、ボイラ本体側の上、下方向に所定の間隔を
おいて設けられたバツクステーと、支持鉄骨側から突出
されてブラケットとからなり、前記第１部材がバツクス
テー間に架設されたピンからなり、ブラケットによりピ
ンの中間部が挟持されていることを特徴とするボイラ装
置。
（１３）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
ボイラ本体側に油圧防振器が固着され、その油圧防振器
のピストンロッド側に取付けられた連結板に第１ピンが
貫通され、前記支持鉄骨側から突出されたブラケットに
第２ピンが貫通されて、前記第１ピンならびに第２ピン
の上端部どうしならびに下端部どうしをそれぞれ連結す
るようにリンクが渡されて、前記ピンが第１部材、前記
油圧防振器ならびにリンクが第２部材になつていること
を特徴とするボイラ装置。
（１４）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
第１部材がボイラ本体側に固着された油圧防振器と、支
持鉄骨側に上、下方向に所定の間隔をおいて突設された
ブラケットからなり、前記第１部材が前記油圧防振器の
ピストンロッドに取付けられた連結板を貫通し、両端が
それぞれ前記ブラケットに固着されたピンからなること
を特徴とするボイラ装置。
（１５）特許請求の範囲第（５）項記載において、前記
リンクが「く」の字形になつていることを特徴とするボ
イラ装置。
（１６）特許請求の範囲第（１５）項記載において、前
記リンクの両端部から屈曲した中央部に向かつて断面積
が徐々に大きくなつていることを特徴とするボイラ装置
。
（１７）特許請求の範囲第（１５）項記載において、前
記リンクがＨ形鋼からなつていることを特徴とするボイ
ラ装置。
（１８）特許請求の範囲第（１５）項記載において、前
記リンクの屈曲した中央部に補強リブが設けられている
ことを特徴とするボイラ装置。
（１９）特許請求の範囲第（１５）項記載において、前
記リンクがＨ形鋼からなり、屈曲した中央部のウェブ部
分が切除されていることを特徴とするボイラ装置。
（２０）特許請求の範囲第（１９）項記載において、前
記切除されたウェブ部分と隣接するフランジ部分にカバ
ープレートが固着されていることを特徴とするボイラ装
置。
（２１）特許請求の範囲第（５）項記載において、前記
リンクが円孤状に湾曲されていることを特徴とするボイ
ラ装置。
（２２）特許請求の範囲第（２１）項記載において、前
記リンクの断面形状が円筒状をしていることを特徴とす
るボイラ装置。
（２３）特許請求の範囲第（５）項記載において、前記
リンクが途中に複数個の屈曲個所を有していることを特
徴とするボイラ装置。
（２４）特許請求の範囲第（１）項記載において、前記
第１部材がボイラ本体側から突出されて前記支持鉄骨の
両側面を挟持する２本のラグからなり、前記第２部材が
その２本のラグを連結する連結部材からなることを特徴
とするボイラ装置。
（２５）特許請求の範囲第（２４）項記載において、前
記ラグの断面形状が箱形になつていることを特徴とする
ボイラ装置。
（２６）特許請求の範囲第（２４）項記載において、前
記ラグの支持鉄骨と対向する部分に曲面を有する支持点
金具が取付けられていることを特徴とするボイラ装置。
（２７）特許請求の範囲第（２４）項記載において、前
記ラグの取付部から荷重作用点までの距離ｌに対するラ
グの取付部から連結部材取付位置までの距離ａの比率（
ａ／ｌ）が、６０％以上であることを特徴とするボイラ
装置。
（２８）特許請求の範囲第（２４）項記載において、前
記ラグの取付部から荷重作用点までの距離ｌと、ラグの
取付部から連結部材取付位置までの距離ａがほぼ等しい
ことを特徴とするボイラ装置。
（２９）特許請求の範囲第（２４）項記載において、前
記ラグの取付部から荷重作用点までの距離ｌよりも、ラ
グの取付部から連結部材取付位置までの距離ａの方が長
いことを特徴とするボイラ装置。
（３０）特許請求の範囲第（２４）項記載において、前
記ラグの途中に少なくとも一個所屈曲部が設けられてい
ることを特徴とするボイラ装置。