JP7482726B2 - 塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム - Google Patents
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Description
また、家庭用ラップは、切断用刃を備えた箱に収納され、使用される長さにこの刃で切断されて使用される。ところで近年、リサイクル性の観点から、切断用刃として、従来の金属製でなく、紙製の刃が用いられることも検討されている。しかし、紙製の刃は、金属製の刃よりも切断性に劣るため、従来の塩化ビニリデン系樹脂を用いたラップフィルムでは、十分に切断することが困難であり、特許文献3に開示されている技術を用いても、金属製の刃と同程度のカット性は実現できていない。
[1]
塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、
TD方向の引裂強度が2.0cN未満であり、
温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が40~60℃であり、
厚みが6~18μmである、
塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
[2]
前記塩化ビニリデン系樹脂が、塩化ビニリデン繰り返し単位を72~93mol%含有する、
上記[1]に記載の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
[3]
前記塩化ビニリデン系樹脂に対し、エポキシ化植物油を0.5~3重量%含有する、上記[1]または[2]のいずれか1項に記載の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
[4]
前記塩化ビニリデン系樹脂に対し、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を3~5重量%含有する、上記[1]から[3]のいずれか1項に記載の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム(以下、単に「ラップフィルム」という場合がある。)は、塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、TD方向の引裂強度が2.0cN未満であり、温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が40~60℃であり、厚みが6~18μmである。
低温結晶化開始温度は、ラップフィルム製造後の熱安定性を示す指標であり、分子鎖の再配列の程度、すなわち、フィルムの物理的劣化による裂けやすさを評価することができる。
本実施形態のラップフィルムは、温度変調型示差走査熱量計(温度変調型DSC)にて測定される低温結晶化開始温度が40~60℃であり、好ましくは40~52℃であり、さらに好ましくは40~47℃である。低温結晶化開始温度が40℃未満である場合、TD方向の引裂き強度が過度に高くなり、ラップフィルムの端面から手で引裂くことが困難になり、また紙刃を用いてカットする際のカット性が悪化する原因となる。一方、低温結晶化開始温度が60℃を超えると、既に分子鎖の再配列が進行し、フィルム中の物理劣化が起きているため、フィルムが裂けることによるトラブルが増加する。
パーキンエルマー社製示差走査熱量測定装置(DSC)(入力補償型ダブルファーネス DSC 8500)を使用し、ステップスキャン測定モードにより、非可逆成分の温度-熱流曲線を得る。この際のステップスキャン測定の条件は、測定温度を0~180℃、昇温速度を10℃/minとし、昇温ステップ幅を4℃とし、等温時間を1minとする。得られた温度-熱流曲線において、低温結晶化に起因する発熱ピークの補外開始温度を低温結晶化開始温度とする。
本実施形態のラップフィルムは、フィルム一枚での測定時のTD方向の引裂強度が2.0cN未満である。ここで、TD方向とは、巻回体からラップフィルムを引き出す方向に垂直な方向をいう。引裂強度は、後述の実施例に記載された方法によって測定される。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、塩化ビニリデン系樹脂を含有する。
本実施形態に用いる塩化ビニリデン系樹脂は、塩化ビニリデン繰り返し単位を含むものであれば特に限定されず、塩化ビニリデン繰り返し単位以外に、例えば塩化ビニル、メチルアクリレート、ブチルアクリレート等のアクリル酸エステル;メチルメタアクリレート、ブチルメタアクリレート等のメタアクリル酸エステル;アクリロニトリル;酢酸ビニル等、塩化ビニリデンと共重合可能な単量体が一種又は二種以上共重合されていてもよい。
特に、塩化ビニリデン繰り返し単位を72mol%以上含む塩化ビニリデン系樹脂からなるラップフィルムは、夏場等の高温下で保管・流通する際、熱を受けて微結晶が形成・成長し、物理的な劣化が起こりやすく、結果としてフィルム使用時の裂けトラブルが発生しやすい傾向にあるため、本発明の効果がより顕著となる。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、ラップフィルムの色調変化の抑制の観点から、エポキシ化植物油を含有することが好ましい。エポキシ化植物油は、塩化ビニリデン系樹脂押出加工用安定剤としても作用する。
サンプルを50mg秤量し、重溶媒(溶媒:重水素化THF、内部標準:テレフタル酸ジメチル、容量:0.7ml)に溶かし、400MHzプロトンNMR(積算回数:512回)測定する。8.05~8.11ppmの積分値に対する2.23~2.33ppmの積分値の比を積分比とし、絶対検量線法で定量値を計算する。
積分比=積分値(2.23~2.33ppm)/積分値(8.05~8.11ppm)
本実施形態のラップフィルムに用いられるクエン酸エステルは、特に限定されないが、クエン酸トリエチル、クエン酸トリブチル、アセチルクエン酸トリエチル、ATBC、アセチルクエン酸トリ-n-(2-エチルヘキシル)などが挙げられる。これらの中でも、塩化ビニリデン系樹脂に対する可塑化効果が高く、少量でも十分に樹脂を可塑化し、成形加工性を向上させる傾向にあるため、ATBCが好ましい。
本実施形態のラップフィルムに含まれる二塩基酸エステルとしては、特に限定されないが、アジピン酸ジブチル、アジピン酸ジn-ヘキシル、アジピン酸ジ-2-エチルヘキシル、アジピン酸ジオクチル等のアジピン酸エステル系;アゼライン酸ジ-2-エチルヘキシル、アゼライン酸オクチル等のアゼライン酸エステル系;セバシン酸ジブチル(DBS)、セバシン酸ジ-2-エチルヘキシル等のセバシン酸エステル系などが挙げられる。これらの中でも、塩化ビニリデン系樹脂に対する可塑化効果が高く、少量でも十分に樹脂を可塑化し、成形加工性を向上させる傾向にあるため、DBSが好ましい。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムは、前記エポキシ化植物油、クエン酸エステル、及び二塩基酸エステル以外の配合物(以下、「その他の配合物」という。)、例えば可塑剤、安定剤、耐候性向上剤、染料又は顔料等の着色剤、防曇剤、抗菌剤、滑剤、核剤、ポリエステル等のオリゴマー、MBS(メチルメタクリレート-ブタジエン-スチレン共重合体)等のポリマー等を含有してもよい。
本実施形態の塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法は、特に制限されないが、塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押し出しした後、MD方向及びTD方向に延伸する塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの製造方法であって、延伸温度25℃の条件下でMD方向の延伸倍率を1.0~2.0倍とし、TD方向の延伸倍率を6.5~12.0倍とするか、延伸温度10~22℃の条件下でMD方向の延伸倍率を2.0~3.8倍とし、TD方向の延伸倍率を5.3~7.0倍とし、ダイスリットの内径を6mm~50mmとすることができる。
まず、塩化ビニリデン系樹脂と、必要に応じて、エポキシ化植物油、クエン酸エステル又は二塩基酸エステルから選ばれる少なくとも一種の化合物と、必要に応じて種々の添加剤とを、リボンブレンダー又はヘンシェルミキサー等で均一に混合させ、24時間熟成させて塩化ビニリデン系樹脂組成物を製造する。その後、図1にラップフィルムの製造工程の一例の概略図を示すように、該樹脂組成物を押出機(1)により溶融させ、ダイ(2)から管状に押出され、ソック(4)が形成される。ソック(4)の外側を冷水槽(6)にて冷水に接触させ、ソック(4)の内部にはソック液(5)を注入することにより、内外から冷却して固化させる。固化されたソック(4)は、第1ピンチロール(7)にて折り畳まれ、パリソン(8)が成形される。
MD方向の延伸倍率は、パリソン(8)をMD方向に伸ばした延伸比をいい、例えば、図1においては、第1ピンチロール(7)の回転速度に対する第3ピンチロール(11)の回転速度の比によってMD方向の延伸倍率を算出できる。また、パリソン(8)の幅の長さに対するダブルプライフィルム(12)の幅の長さの比によってTD方向の延伸倍率を算出できる。
また、第1ピンチロール(7)や第3ピンチロール(11)の回転速度を変更すること、又は、第1ピンチロール(7)と第3ピンチロール(11)の間の距離を変更することにより、パリソン(8)の延伸速度、特にMD方向の延伸速度を変更することができる。
MD方向の平均延伸速度は、パリソンが第1ピンチロール(7)と第3ピンチロール(11)の間を通過する時間に対するMD方向への延伸倍率をいい、例えば、図1においては、第1ピンチロール(7)の回転速度、第3ピンチロール(11)の回転速度、及びパリソン(8)が第1ピンチロール(7)と第3ピンチロール(11)間を通過するのに要する時間によって算出できる。TD方向の平均延伸速度は、パリソン(8)がバブル(10)まで膨らむのに要する時間に対するTD方向への延伸倍率をいい、例えば、図1においては、パリソン(8)及びバブル(10)の静止画像を利用して測定した延伸長と第3ピンチロール(11)の回転速度から算出したTD方向の延伸に要する時間と、TD方向の延伸倍率から算出できる。
これに対して、TD引裂き強度を2.0cN未満、かつ、結晶化開始温度を40~60℃に制御した、端面のカット容易性と、紙刃でのカット性に優れるフィルムは、特に制限されないが、延伸温度25℃の条件下でMD方向の延伸倍率を1.0~2.0倍とし、TD方向の延伸倍率を6.5~12.0倍とするか、延伸温度10~22℃の条件下でMD方向の延伸倍率を2.0~3.8倍とし、TD方向の延伸倍率を5.3~7.0倍、ダイスリット内径を6~50mmとすることにより、好適に製造できる。ダイスリット内径の好ましい範囲は6mm~33mmであり、より好ましくは6mm~28mmであり、さらにより好ましくは6mm~20mmであり、最も好ましくは6mm~12mmである。
なお、ダイスリット内径が40~50mmと大きい場合には、TD延伸倍率や、延伸温度を適宜調整する必要がある。ここで、TD延伸倍率の好ましい範囲は、6.5~12.0倍である。また、延伸温度の好ましい範囲は、10~22℃である。
そのため、スリット原反を24時間以上、5~19℃で保管することが好ましく、これにより、微結晶の形成・成長を抑制しつつ、非晶部の分子鎖を配向緩和させたフィルムが得られる。原反保管時に分子鎖の配向を緩和させることにより、フィルムの流通及び保管時に高温下に晒されても微結晶が形成・成長しにくくなり、裂けトラブルを抑制することができる。
<塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量>
ラップフィルムの塩化ビニリデン繰り返し単位の比率は、高分解のプロトン核磁気共鳴測定装置を用いて測定した。ラップフィルムの再沈濾過物を真空乾燥し、5重量%を重水素化テトラヒドロフランに溶解させた溶液を、測定雰囲気温度約27℃にてH-NMR測定した。例えば、塩化ビニリデンと塩化ビニルの共重合体に関しては、テトラメチルシランを基準とした共重合体の3.50~4.20ppm、2.80~3.50ppm、2.00~2.80ppmのピークを利用して塩化ビニリデン繰り返し単位の含有量を計算した。
ラップフィルムの厚み測定にはダイアルゲージ(テクロック社製)を利用し、23℃、50%RHの雰囲気中で行った。
ラップフィルムの引裂強度測定は軽荷重引裂試験機 D型(東洋精機製)を使用し、23℃、50%RHの雰囲気中にて評価した。ラップフィルムの引裂強度測定はラップフィルムを10枚重ねた状態と、ラップフィルム1枚のみでの測定の両方について行った。この時、フルスケールの20~80%になるように測定レンジを適宜選択した。フルスケールの20%未満となる場合には、最も小さい測定レンジを選択した。また、フィルムを重ねる際には、フィルムにシワが入らないよう様に、タルクをまぶしてから、フィルム10枚を重ねた。引裂方向のサンプル長さは63.5mmとし、サンプル幅は50.0mmとした。測定の際には、振り子を持ち上げてから止めた後、試験片、又は、積層した試験片を注意深くつまみ具に取り付け、スリットを入れる位置がフィルム幅の中央となるように、クランプをしっかりと締め付けた。その後、装置に取り付けられたナイフでフィルムにスリットを入れた後、振り子を注意深く解放し、試験片を引き裂くのに要した力の値を読み取った。引裂線がスリットの延長線より10mm以上それた試験は除外し、代わりに追加の試験片の試験を行った。ただし、この場合、引裂きがエンボス加工された模様の線に沿っている場合はこの限りではない。測定結果は小数点第二位の値を四捨五入した。
ラップフィルムの低温結晶化開始温度測定には、パーキンエルマー社製示差走査熱量測定装置(DSC)(入力補償型ダブルファーネス DSC 8500)を使用し、ステップスキャン測定モード(サンプル重量:6mg、サンプルパン材質:アルミ製、測定温度:0~180℃、昇温速度:10℃/min、昇温ステップ幅:4℃、等温時間:1min)を利用した。空のアルミ製サンプルパンについても同条件にて測定し、これをブランクとした。温度-熱流曲線の非可逆成分において、低温結晶化に起因する発熱が開始する温度を低温結晶化開始温度とした。
<紙刃でのカット性>
ラップフィルムの紙刃でのカット性に関する官能評価は、以下の方法によって実施して評価する。すなわち、熟練した評価者10名(男女を含む。)が、特許文献3に開示されている化粧箱に収納したラップフィルムのそれぞれを、手で引き出してカートン刃で切断する際のカット性(フィルムが伸びることなく、軽い力でまっすぐに切断できるか否か)について、1点~10点の1点刻み(10点が最も優れたカット性であり、1点が最もカット性不良とした。)で、各々評価する。評価者10名の平均点に基づき、以下の評価基準により、ラップフィルムの紙刃でのカット性の評価とする。紙刃でのカット性の評価が「A」であれば、ラップフィルムは非常に快い摘まみやすさであり、紙刃でのカット性が非常に優れるといえる。評価が「B」であれば、ラップフィルムは快い紙刃でのカット性である。評価が「C」であれば、ラップフィルムは紙刃でのカット性が良好であるといえる。評価が「D」であれば、ラップフィルムの紙刃でのカット性は特に問題はない。評価が「×」であれば、ラップフィルムは紙刃でのカット性が劣っている。
[評価基準]
A: 8.0点以上
B: 6.0点超過8.0点未満
C: 4.0点超過6.0点未満
D: 2.0点超過4.0点未満
×: 2.0点以下
ラップフィルムで食品等を包み、開封する動作を想定して、ラップフィルムの端面を手で引裂く際のカット容易性について官能評価を、以下の方法によって実施して評価する。すなわち、熟練した評価者10名(男女含む。)が、市販のラップフィルムの化粧箱(旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ(登録商標)の化粧箱、30cm×20m)に収納したラップフィルムを長さ及び幅27cmの大きさに切り出して、ラップフィルムの端面を手で引裂く際の端面からのカット容易性(手で引裂いた方向へ軽い力で、まっすぐ切断できるか否か)について1点~10点の1点刻み(10点が最も優れた端面からのカット容易性であり、1点が最も端面からのカット容易性が劣るとした。)で、各々評価する。評価者10名の平均点に基づき、以下の評価基準により、ラップフィルムの端面からのカット容易性を評価する端面からのカット容易性が「A」であれば、ラップフィルムは非常に快い端面からのカット容易性であり、端面からのカット容易性が非常に優れるといえる。評価が「B」であれば、ラップフィルムは快い端面からのカット容易性である。評価が「C」であれば、ラップフィルムは端面からのカット容易性が良好であるといえる。評価が「D」であれば、ラップフィルムの端面からのカット容易性は特に問題はない。評価が「×」であれば、ラップフィルムは端面からのカット容易性が劣っている。
[評価基準]
A: 8.0点以上
B: 6.0点超過8.0点未満
C: 4.0点超過6.0点未満
D: 2.0点超過4.0点未満
×: 2.0点以下
以下、本実施形態のラップフィルムの好ましい製造方法について説明する。
重量平均分子量120,000の塩化ビニリデン系樹脂(塩化ビニリデン繰り返し単位が85mol%、塩化ビニル繰り返し単位が15mol%)、ATBC(アセチルクエン酸トリブチル、田岡化学工業(株))、ESO(ニューサイザー510R、日本油脂(株))をそれぞれ93.4重量%、5.5重量%、1.1重量%の割合で混ぜたもの合計10kgをヘンシェルミキサーにて5分間混合させ、24時間以上熟成して塩化ビニリデン系樹脂組成物を得た。
上記の塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機に供給して溶融し、押出機の先端に取り付けられた環状ダイでのスリット出口での溶融樹脂温度が170℃になるように押出機の加熱条件を調節しながら、環状に6kg/hrの押出速度で押出した。ダイスリットの内径は49mmとした。
これを過冷却した後、インフレーション延伸によって、延伸温度は25℃で、MD方向は1.0倍に延伸し、TD方向は12.0倍に延伸して筒状フィルムとし、ダブルプライフィルムの幅924mmの2枚重ねのフィルムを巻取速度18m/minにて巻き取った。このフィルムを、80mmの幅にスリットし、1枚のフィルムに剥がしながら外径97mmの紙管に巻き直
した。その後、30時間の間15℃で保管し、外径36mm、長さ300mmの紙管に20m巻き取ることで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を18kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を1.9倍とし、TD方向の延伸倍率を7.0倍とし、ダブルプライフィルムの幅を540mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を12kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を2.0倍とし、TD方向の延伸倍率を8.7倍とし、ダブルプライフィルムの幅を664mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を9kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を1.7倍とし、TD方向の延伸倍率を6.5倍とし、ダブルプライフィルムの幅を495mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を11kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を2.0倍とし、TD方向の延伸倍率を7.0倍とし、延伸温度を10℃とし、ダブルプライフィルムの幅を540mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を14kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を2.5倍とし、TD方向の延伸倍率を6.3倍とし、延伸温度を15℃とし、ダブルプライフィルムの幅を483mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を19kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.5倍とし、TD方向の延伸倍率を5.7倍とし、延伸温度を20℃とし、ダブルプライフィルムの幅を437mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を20kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.8倍とし、TD方向の延伸倍率を5.3倍とし、延伸温度を22℃とし、ダブルプライフィルムの幅を409mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を16kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.7倍とし、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、延伸温度を25℃とし、ダイスリットの内径を14mmとし、ダブルプライフィルムの幅を124mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を19kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.7倍とし、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、延伸温度を25℃とし、ダイスリットの内径を23mmとし、ダブルプライフィルムの幅を206mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を20kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.7倍とし、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、延伸温度を25℃とし、ダイスリットの内径を28mmとし、ダブルプライフィルムの幅を248mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を20kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.7倍とし、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、延伸温度を25℃とし、ダイスリットの内径を33mmとし、ダブルプライフィルムの幅を289mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を10kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.3倍、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、ダブルプライフィルムの幅を429mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を10kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を3.7倍、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、ダイスリットの内径を50mmとし、ダブルプライフィルムの幅を441mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を105,000とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を84mol%、塩化ビニル繰り返し単位が16mol%とし、ATBCの添加量を2.3重量%とし、ESOの添加量を2.2重量%とし、DALGの添加量を2.8重量%として、8kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を3.8倍、TD方向の延伸倍率を4.1倍とし、ダブルプライフィルムの幅を316mmにしたこと以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を105,000とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を84mol%、塩化ビニル繰り返し単位が16mol%とし、ATBCの添加量を2.3重量%とし、ESOの添加量を2.2重量%とし、DALGの添加量を2.8重量%として、8kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を3.7倍、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、ダイスリットの内径を58mmとし、ダブルプライフィルムの幅を510mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を130,000とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を80mol%、塩化ビニル繰り返し単位が20mol%とし、ATBCの添加量を5.2重量%とし、ESOの添加量を1.8重量%として、9kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を4.5倍、TD方向の延伸倍率を3.6倍とし、ダブルプライフィルムの幅を279mmにしたこと以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を130,000とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を80mol%、塩化ビニル繰り返し単位が20mol%とし、ATBCの添加量を5.2重量%とし、ESOの添加量を1.8重量%として、11kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を3.7倍、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、ダイスリットの内径を61mmとし、ダブルプライフィルムの幅を537mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を130,000とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を80mol%、塩化ビニル繰り返し単位が20mol%とし、ATBCの添加量を5.2重量%とし、ESOの添加量を1.8重量%として、8kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を4.9倍、TD方向の延伸倍率を3.1倍とし、ダブルプライフィルムの幅を241mmとすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
塩化ビニリデン系樹脂の重量平均分子量を130,000とし、塩化ビニリデン繰り返し単位を80mol%、塩化ビニル繰り返し単位が20mol%とし、ATBCの添加量を5.2重量%とし、ESOの添加量を1.8重量%として、11kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を3.7倍、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、ダイスリットの内径を89mmとし、ダブルプライフィルムの幅を785mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
11kg/hrの押出速度とし、MD方向の延伸倍率を3.7倍、TD方向の延伸倍率を5.6倍とし、ダイスリットの内径を89mmとし、ダブルプライフィルムの幅を468mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を5kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を1.0倍とし、TD方向の延伸倍率を8.6倍とし、延伸温度を140℃とし、ダブルプライフィルムの幅を659mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を12kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を2.0倍とし、TD方向の延伸倍率を12.0倍とし、ダブルプライフィルムの幅を924mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
押出速度を8kg/hrとし、MD方向の延伸倍率を1.5倍とし、TD方向の延伸倍
率を6.5倍とし、ダブルプライフィルムの幅を495mmにすること以外は、実施例1と同様の方法で作製することで、ラップフィルムの巻回体を得た。評価結果を表1に示す。
Claims (1)
- 塩化ビニリデン系樹脂を含有するラップフィルムであって、
TD方向の引裂強度が0.1cN以上1.8cN以下であり、
温度変調型示差走査熱量計にて測定される低温結晶化開始温度が40~60℃であり、
厚みが6~18μmであり、
前記塩化ビニリデン系樹脂が、塩化ビニリデン繰り返し単位を72~93mol%含有し、
前記塩化ビニリデン系樹脂に対し、エポキシ化植物油を0.5~3重量%含有し、
前記塩化ビニリデン系樹脂に対し、クエン酸エステル及び二塩基酸エステルからなる群より選ばれる少なくとも一種の化合物を3~5重量%含有する
塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルム。
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