JP7462748B2 - 複合吸音材 - Google Patents
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- D04H1/40—Non-woven fabrics formed wholly or mainly of staple fibres or like relatively short fibres from fleeces or layers composed of fibres without existing or potential cohesive properties
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Description
[1]基材と表皮材とを含む2層以上で構成され、該表皮材が最外層に配置された複合吸音材であって、該表皮材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)と、該基材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)との比率(表皮材:基材)が1:5以上1:40未満であり、かつ、該表皮材の単位面積当たりの表面積が10m 2 /m 2 以上20m 2 /m 2 以下であり、かつ、基材の単位面積当たりの表面積が100m 2 /m 2 以上500m 2 /m 2 以下である、複合吸音材。
[2]前記表皮材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)と、前記基材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)との比率(表皮材:基材)が1:10以上1:35以下である、前記[1]に記載の複合吸音材。
[3]厚みが40mm以下である、前記[1]又は[2]に記載の複合吸音材。
[4]前記表皮材の目付が25g/m2以上70g/m2以下である、前記[1]~[3]のいずれかに記載の複合吸音材。
[5]前記表皮材が熱圧着により一体化されている不織布である、前記[1]~[4]のいずれかに記載の複合吸音材。
[6]前記熱圧着が、部分熱圧着である、前記[5]に記載の複合吸音材。
[7]前記表皮材が、平均繊維径0.3μm以上7μm以下の少なくとも1層の極細繊維層(M)と、平均繊維径10μm以上30μm以下の少なくとも1層の太径繊維層(S)とが一体化された不織布である、前記[1]~[6]のいずれかに記載の複合吸音材。
[8]前記表皮材の極細繊維層(M)の目付が1g/m2以上40g/m2以下である、前記[7]に記載の複合吸音材。
[9]前記表皮材が3g/m2以上20g/m2以下の含有量で合成樹脂を含む充填材を含有する、前記[1]~[8]いずれかに記載の複合吸音材。
[10]前記基材が連続気泡樹脂発泡体である、前記[1]~[9]のいずれかに記載の複合吸音材。
[11]前記基材が繊維多孔質材である、前記[1]~[9]のいずれかに記載の複合吸音材。
[12]音源側に前記表皮材が少なくとも1層配置される、前記[1]~[11]のいずれかに記載の複合吸音材。
[13]JIS A 1405に準拠する垂直入射の測定法において表皮材側から入射する音の周波数1000Hzでの吸音率が30%以上、2500Hzでの吸音率が90%以上、及び5000Hzでの吸音率が80%以上である、前記[1]~[12]のいずれかに記載の複合吸音材。
本実施形態の複合吸音材は、基材と表皮材とを含む2層以上で構成され、該表皮材が最外層に配置された複合吸音材であって、該表皮材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)と、該基材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)との比率(表皮材:基材)が1:5以上1:40未満である、複合吸音材である。
単位面積当たりの表面積には、繊維径と繊維重量が大きく関与するため、繊維径と繊維重量を最適な範囲に設定することで、単位面積当たりの表面積を調整可能である。但し、スパンボンド不織布を表皮材として用いる場合、単位面積当たりの表面積を前記した好ましい範囲に収めると高目付となりやすいため、フィラーや顔料等を含む充填材による表面積アップや極細繊維を含有させることで、薄さと軽量を達成しやすくなる。また、スパンボンド不織布を使用せず、極細繊維単体を表皮材とすることも好ましい。しかしながら、例えば、メルトブロー法で作製された極細繊維は糸同士の融着が多く発生しやすく、平均繊維径を低下させても単位表面積が大きく向上しにくい。そのため、後述するように、極細繊維紡糸時の樹脂粘度、紡糸温度、吹き付け距離などの紡糸条件の設定が非常に重要となる。
熱圧着の温度は、供給されるウェブの目付、速度等の条件によって適宜選択されるべきものであり、一概には定められないが、繊維を構成する樹脂の融点よりも30℃以上90℃以下低い温度であることが好ましく、より好ましくは40℃以上70℃以下低い温度である。また、エンボスロールと平滑ロール間で加熱、圧着して接合する場合であって、エンボスロール面に接する樹脂種とフラットロール面に接する樹脂種が同じ場合、エンボスロールとフラットロールの温度差は、10℃未満であることが好ましく、より好ましくは5℃未満、さらに好ましくは3℃未満である。但し、エンボスロール面に接する樹脂種とフラットロール面に接する樹脂種の融点が異なる場合、紡糸速度、糸の配向結晶性が異なる場合は、この限りではない。エンボスロールとフラットロールの温度差が上記範囲内であれば、ロール温度が低い側の毛羽も立ちにくくなり、成型により毛羽立ちも抑制でき、成型時の延伸の際、毛羽立ちによって熱圧着部から糸が外れにくくなり、糸が外れた部分へ応力集中しにくくなり延伸斑を抑制でき、吸音基材の露出を抑えることができる。また、温度の差が過度に大きくなければ、片面側の熱量不足による耐熱性不足となりにくい。尚、ロール温度の差をつけた場合には、延伸時の応力を下げることができ、成型性が向上する。
熱圧着部の形状については、特には限定されないが、好ましくは織目柄、アイエル柄(長方形柄)、ピンポイント柄、ダイヤ柄、四角柄、亀甲柄、楕円柄、格子柄、水玉柄、丸柄などが例示できる。
太径繊維層(S)のみから構成される場合、強度が高く取り扱い性に優れるが、吸音効果発現に必要な表皮材の通気性と、単位面積当たりの表面積を向上させる為には、充填材等を含有させ、緻密にさせることが好ましい。
極細繊維層(M)のみから構成される場合、吸音効果発現に必要な表皮材の通気性とさせ、十分な単位面積当たりの表面積を得やすいが、取り扱い性が良く、熱圧着工程での布の破断が発生しないようにするためには、低速での熱圧着を行うことや、3~7μm程度の繊維径とすることが好ましい。
特に好ましい構成は、太径繊維層(S)と極細繊維層(M)の複合体から構成される場合であり、前記の太径繊維層(S)のみ、極細繊維層(M)のみの両方の特性を得ることができる。すなわち吸音性と取り扱い性の両立を、充填材を含有させずして、極細繊維を非常に細くする事で、低目付化で達成可能となる。
メルトブローノズルと捕集面との距離は、100mm以上180mm以下の距離が好ましく、より好ましくは110mm以上150mm以下、さらに好ましくは120mm以上140mm以下である。メルトブローノズルと捕集面との距離が100mm以上であると、加熱空気の温度、流量を高くしても極細繊維同士の融着が抑えやすい。180mm以下であると、空気中での繊維間の絡み合いが発生しにくく、斑が発生しにくくなると共に、融着による自己接着が弱すぎず積層工程等での取り扱いが良好となる。
表皮材の充填材の含有量は、3g/m2以上25g/m2以下が好ましく、より好ましくは、3g/m2以上20g/m2以下である。本範囲であれば十分に通気性の制御と単位面積当たりの表面積を向上させることができると共に、熱成型時の金型への樹脂の付着を抑制しやすく、成型体の金型への貼り付きを抑制でき良好な成型性を得ることができ、成型体の打ち抜き加工性も良好となる。尚、前記充填材の含有量は、合成樹脂と、フィラー、顔料、難燃剤等との合計の含有量である。
連続気泡樹脂発泡体としては、軽量性、吸音性の観点から、メラミン樹脂、ウレタン樹脂が好ましく、吸音性合成繊維不織布としては、難燃性、耐熱性などからポリエステル系繊維からなる不織布が好ましい。
以下の実施例等における各物性は、下記方法により測定して得られたものである。尚、以下の実施例等では、各物性は、原則、下記方法により測定されるが、下記方法により測定できない事情がある場合は、適宜合理的な代替方法によって測定することが可能である。
セルに表皮材または基材のサンプルを適量詰め(0.02~2.5g程度)、島津製作所製の試料前処理装置バキュプレップ061LBを用いて前処理を行う(70℃×40分乾燥後、40分冷却)。これを島津製作所製の自動比表面積測定装置トライスターII3020にセットし、サンプル表面へのクリプトンガス吸着により、下記BETの式:
P/(V(P0-P))=1/(Vm×C)+((C-1)/(Vm×C))(P/P0)
{式中、P:吸着平衡圧、P0:飽和水蒸気圧(Pa)、Vm:単分子層吸着量(mg/g)、C:吸着熱などに関するパラメーター(-)<0であり本関係式は、特にP/P0=0.05~0.35の範囲で良く成り立つ。}
を適用し、比表面積値(m2/g)を求め、比表面積値(m2/g)×目付(g/m2)により単位面積当たり表面積(m2/m2)を算出する。BETの式とは、一定温度で吸着平衡状態である時、吸着平衡圧Pと、その圧力での吸着量Vmの関係式を表した式である。
表皮材及び基材の目付は、JIS L 1913に準拠して測定する。また、積層体(複合吸音材、及び、積層不織布である表皮材)において、各層の目付は本実施例では製造条件から計算される値を各層の目付とする。尚、製造条件が不明である場合、各層目付は、層間剥離できるものは剥がして単層としてからJIS L 1913に準拠して測定することができる。また、層間剥離ができない場合は、不織布のX線CT画像を撮り、X線CT画像から、観察範囲の面積、極細繊維層が占める体積と樹脂密度、厚みから計算することができる。
キーエンス社製のマイクロスコープVHX-700Fを用いて500倍の拡大写真を撮り、観察視野においてピントの合った繊維10本の平均値で求める。
(目付)/(厚み)から算出し、単位容積あたりの重量を求める。
JIS L 1913 B法に準拠する。荷重0.02kPaの圧力の厚みを3カ所以上測定し、その平均値を求める。但し、不織布表皮材の厚みは荷重20kPaで測定する。
JIS L 1906フラジール形法で測定する。
JIS A 1405に準拠し、垂直の入射法の測定機(ブリュエル・ケアー社製Type4206T)を用いて、代表値として周波数1000Hz、2500Hz、及び5000Hzでの吸音率(%)を測定する。基材は各実施例・比較例の記載に従って作製し使用する。
複合吸音材の上に打ち抜き刃を乗せ、油圧裁断機で打ち抜きを行う。断面を目視し、以下の評価基準で判断する。
(評価基準)
〇:断面の荒れ及び未切断糸が生じない
△:断面の荒れ及び/又は未切断糸がやや生じる
×:断面の荒れが及び/又は未切断糸が多く生じる。
ポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付15.0g/m2、平均繊維径13μm)を捕集し、ネット上に形成した。得られた太径繊維ウェブ(S1)上に、ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.50、融点260℃)をメルトブローノズルから、紡糸温度300℃、加熱空気320℃で1000Nm3/hrの条件下で直接噴出させ、極細繊維ウェブ(M)(目付10.0g/m2、平均繊維径1.7μm)を形成した。この際、メルトブローノズルから太径繊維層までの距離を110mmとし、メルトブロウンノズル直下の捕集面における吸引風速を7m/secに設定した。更に得られた極細繊維ウェブ上に、繊維ウェブ(S1)と同様にポリエチレンテレフタレートの太径繊維ウェブ(S2)を形成した。次に得られた積層ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%である、アイエル柄エンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を220℃、該フラットロールの表面温度を220℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着することにより、目付40g/m2、嵩密度0.19g/cm3、単位面積あたり表面積16.4m2/m2の不織布表皮材を得た。
基材としては、厚さ20mm、目付け1400g/m2、嵩密度0.070g/cm3、単位面積当たり表面積368(m2/m2)のフェルト(寺田タカロン社製 レジンフェルト)を用い、前記不織布表皮材との接合を行った。接合は、面材と基材の間に共重合ポリエステル系ホットメルトパウダー(融点130℃)を10g/m2 塗布して加熱処理で接合して本発明の複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
基材に、厚さ20mm、平均繊維径7μm、目付け1000g/m2の嵩密度0.050g/cm3、単位面積当たり表面積331(m2/m2)のグラスウールを用いた以外は、実施例1と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
基材に、厚さ20mm、目付け200g/m2、嵩密度0.010g/cm3、単位面積当たり表面積234(m2/m2)のメラミン樹脂発泡体(BASF社製メラミン樹脂連続発泡体、バソテクト TG)を用いた以外は、実施例1と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
基材に、厚さ20mm、目付け320g/m2、嵩密度0.016g/cm3、単位面積当たり表面積102(m2/m2)のウレタン樹脂発泡体(イノアック社製ウレタン樹脂連続発泡体、F-KL)を用いた以外は、実施例1と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
不織布表皮材の太径繊維ウェブ(S1,S2)の目付をそれぞれ11.2g/m2、極細繊維ウェブ(M)の目付を7.6g/m2としたこと、熱圧着時に圧着面積率15%である、織目柄エンボスロールとフラットロールを用いたこと、基材に厚さ15mm、目付け1100g/m2、嵩密度0.073g/cm3、単位面積当たり表面積289(m2/m2)のフェルト(寺田タカロン社製 レジンフェルト)を用いた以外は、実施例1と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
不織布表皮材の太径繊維ウェブ(S1,S2)の目付をそれぞれ26.9g/m2、極細繊維ウェブ(M)の目付を16.3g/m2、平均繊維径を2.2μmとしたこと、基材に厚さ15mm、目付け1100g/m2、嵩密度0.073g/cm3、単位面積当たり表面積289(m2/m2)のフェルト(寺田タカロン社製 レジンフェルト)を用いた以外は、実施例1と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
ポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付11.2g/m2、平均繊維径13μm)を捕集し、ネット上に形成した。得られた太径繊維ウェブ(S1)上に、ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.50、融点260℃)をメルトブローノズルから、紡糸温度330℃、加熱空気370℃で1300Nm3/hrで糸条直接噴出させ、極細繊維ウェブ(M) (目付け7.6g/m2、平均繊維径0.8μmを形成した。この際、メルトブローノズルから太径繊維層までの距離を120mmとし、メルトブロウンノズル直下の捕集面における吸引風速を7m/secに設定した。更に得られた極細繊維ウェブ上に、繊維ウェブ(S1)と同様にポリエチレンテレフタレートの太径繊維ウェブ(S2)を形成した。次に得られた積層ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%である、アイエル柄エンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を220℃、該フラットロールの表面温度を220℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着することにより、目付30g/m2、嵩密度0.19g/cm3の単位面積あたり表面積17.5m2/m2の不織布表皮材を得た。
基材としては、厚さ15mm、目付け1100g/m2、嵩密度0.073g/cm3、単位面積当たり表面積289(m2/m2)のフェルト(寺田タカロン社製 レジンフェルト)を用い、前記不織布表皮材との接合を行った。接合は、面材と基材の間に共重合ポリエステル系ホットメルトパウダー(融点130℃)を10g/m2 塗布して加熱処理で接合して複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
鞘成分が共重合ポリエステル樹脂(融点208℃)であり、かつ、芯成分がポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する2成分紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付15.0g/m2、平均繊維径13.0μm)をネット上に形成した。得られた太径繊維ウェブ(S1)上に、ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.50、融点260℃)をメルトブローノズルから、紡糸温度300℃、加熱空気320℃で1000Nm3/hrの条件下で直接噴出させ、極細繊維ウェブ(M)(目付10.0g/m2、平均繊維径1.7μm)を形成した。この際、メルトブローノズルから太径繊維層までの距離を110mmとし、メルトブロウンノズル直下の捕集面における吸引風速を7m/secに設定した。更に得られた極細繊維ウェブ上に、ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、繊維ウェブ(S1)と同様にして得られた太径繊維ウェブ(S2)(目付15.0g/m2、平均繊維径13.0μm)を形成した。次に得られた積層ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%のアイエル柄エンボスロールとフラットロールを用いて、エンボスロールの表面温度を220℃、フラットロールの表面温度を120℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着することにより、目付40g/m2、嵩密度0.19g/cm3、単位面積あたり表面積16.2m2/m2の不織布表皮材を得た。
ポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付10.7g/m2、平均繊維径13μm)を捕集し、ネット上に形成した。得られた太径繊維ウェブ(S1)上に、ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.50、融点260℃)をメルトブローノズルから、紡糸温度300℃、加熱空気320℃で1000Nm3/hrの条件下で直接噴出させ、極細繊維ウェブ(M) (目付け6.6g/m2、平均繊維径1.7μm)を形成した。この際、メルトブローノズルから太径繊維層までの距離を110mmとし、メルトブロウンノズル直下の捕集面における吸引風速を7m/secに設定した。更に得られた極細繊維ウェブ上に、繊維ウェブ(S1)と同様にポリエチレンテレフタレートの太径繊維ウェブ(S2)を形成した。次に得られた積層ウェブを、熱圧着時に圧着面積率15%である、織目柄エンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を220℃、該フラットロールの表面温度を220℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着を実施した。
ポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付40.0g/m2、平均繊維径13μm)を捕集し、ネット上に形成した。ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%である、アイエルエンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を220℃、該フラットロールの表面温度を220℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着を実施した。
ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.50、融点260℃)をメルトブローノズルから、紡糸温度300℃、加熱空気320℃で1000Nm3/hrの条件下で直接噴出させ、極細繊維ウェブ(M) (目付け40.0g/m2、平均繊維径3.5μm)を形成した。この際、メルトブローノズルから太径繊維層までの距離を100mmとし、メルトブロウンノズル直下の捕集面における吸引風速を7m/secに設定した。ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%である、アイエルエンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を120℃、該フラットロールの表面温度を120℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着を実施した。
充填材を含有させる処理を行わなかったこと以外は、実施例9と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
15μm及び4μmの繊維径を有する短繊維(繊維長10mm)を用い、水溶性エステル系バインダー(水中固形分1.0質量%)、増粘剤、分散剤、水と共に混合し、2種類の混合液を作製し、抄造法により、太径繊維層A/極細繊維層/太径繊維層Bという積層体を得た。この積層体を130℃で3分間 加熱して不織布表皮材を得た。基材としては、厚さ20mm、目付け1400g/m2、嵩密度0.070g/cm3、単位面積当たり表面積368(m2/m2)のフェルト(寺田タカロン社製 レジンフェルト)を用い、前記不織布表皮材との接合を行った。接合は、面材と基材の間に共重合ポリエステル系ホットメルトパウダー(融点130℃)を10g/m2 塗布して加熱処理で接合して本発明の複合吸音材を得た。その特性を以下の表1に示す。
ポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付40.0g/m2、平均繊維径13μm)を捕集し、ネット上に形成した。ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%である、アイエルエンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を220℃、該フラットロールの表面温度を220℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着を実施した。
不織布表皮材の太径繊維ウェブ(S1,S2)の目付をそれぞれ30.0g/m2、極細繊維ウェブ(M)の目付を20.0g/m2とした以外は、実施例4と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表2に示す。
基材に、厚さ20mm、平均繊維径4μm、目付け1000g/m2の嵩密度0.050g/cm3、単位面積当たり表面積774(m2/m2)のグラスウールを用いた以外は、実施例2と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表2に示す。
基材に、厚さ15mm、目付け240g/m2、嵩密度0.016g/cm3、単位面積当たり表面積75(m2/m2)のウレタン樹脂発泡体(イノアック社製ウレタン樹脂連続発泡体、F-KL)を用いた以外は、実施例4と同様に複合吸音材を得た。その特性を以下の表2に示す。
ポリエチレンテレフタレート(オルソクロロフェノールを用いた1%、25℃法の溶液粘度ηsp/c 0.77、融点263℃)樹脂を、常用の溶融紡糸装置に供給して300℃で溶融し、円形断面の紡糸孔を有する紡糸口金から吐出し、エアジェットによる高速気流牽引装置を使用して延伸しながら、糸を冷却し繊維ウェブ(S1)(目付11.2g/m2、平均繊維径13μm)を捕集し、ネット上に形成した。得られた太径繊維ウェブ(S1)上に、ポリエチレンテレフタレート(同じく溶液粘度ηsp/c 0.30、融点260℃)をメルトブローノズルから、紡糸温度300℃、加熱空気320℃で900Nm3/hrの条件下で直接噴出させ、極細繊維ウェブ(M)(目付7.6g/m2、平均繊維径2.0μm)を形成した。この際、メルトブローノズルから太径繊維層までの距離を80mmとし、メルトブロウンノズル直下の捕集面における吸引風速を7m/secに設定した。更に得られた極細繊維ウェブ上に、繊維ウェブ(S1)と同様にポリエチレンテレフタレートの太径繊維ウェブ(S2)を形成した。次に得られた積層ウェブを、熱圧着時に圧着面積率11%である、アイエルエンボスロールとフラットロールを用いて、該エンボスロールの表面温度を220℃、該フラットロールの表面温度を220℃とし、カレンダ線圧30N/mmで熱圧着することにより、目付30g/m2、嵩密度0.19g/cm3、単位面積あたり表面積9.1m2/m2の不織布表皮材を得た。
Claims (13)
- 基材と表皮材とを含む2層以上で構成され、該表皮材が最外層に配置された複合吸音材であって、該表皮材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)と、該基材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)との比率(表皮材:基材)が1:5以上1:40未満であり、かつ、該表皮材の単位面積当たりの表面積が10m 2 /m 2 以上20m 2 /m 2 以下であり、かつ、基材の単位面積当たりの表面積が100m 2 /m 2 以上500m 2 /m 2 以下である、複合吸音材。
- 前記表皮材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)と、前記基材の単位面積当たりの表面積(m2/m2)との比率(表皮材:基材)が1:10以上1:35以下である、請求項1に記載の複合吸音材。
- 前記複合吸音材の厚みが40mm以下である、請求項1又は2に記載の複合吸音材。
- 前記表皮材の目付が25g/m2以上70g/m2以下である、請求項1~3のいずれかに記載の複合吸音材。
- 前記表皮材が熱圧着により一体化されている不織布である、請求項1~4のいずれか1項に記載の複合吸音材。
- 前記熱圧着が部分熱圧着である、請求項5に記載の複合吸音材。
- 前記表皮材が、平均繊維径0.3μm以上7μm以下の少なくとも1層の極細繊維層(M)と、平均繊維径10μm以上30μm以下の少なくとも1層の太径繊維層(S)とが一体化された不織布である、請求項1~6のいずれか1項に記載の複合吸音材。
- 前記表皮材の極細繊維層(M)の目付が1g/m2以上40g/m2以下である、請求項7に記載の複合吸音材。
- 前記表皮材が3g/m2以上20g/m2以下の含有量で合成樹脂を含む充填材を含有する、請求項1~8のいずれか1項に記載の複合吸音材。
- 前記基材が連続気泡樹脂発泡体である、請求項1~9のいずれか1項に記載の複合吸音材。
- 前記基材が繊維多孔質材である、請求項1~9のいずれか1項に記載の複合吸音材。
- 音源側に前記表皮材が少なくとも1層配置される、請求項1~11のいずれか1項に記載の複合吸音材。
- JIS A 1405に準拠する垂直入射の測定法において表皮材側から入射する音の周波数1000Hzでの吸音率が30%以上、2500Hzでの吸音率が90%以上、及び5000Hzでの吸音率が80%以上である、請求項1~12のいずれか1項に記載の複合吸音材。
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