JP7385116B2 - 電磁撹拌装置 - Google Patents

Description

本発明は、電磁撹拌装置に関し、特に、鋳片を連続鋳造するために用いて好適なものである。

スラブ等の鋳片を連続鋳造する際には、取鍋からタンディッシュへ供給された溶融金属は、浸漬ノズルにより鋳型の中空部内（鋳型により囲まれる領域）に注入される。
鋳片の品質を向上させるための装置として、電磁ブレーキがある。特許文献１に記載されているように、電磁ブレーキは、鋳型の長辺部を介して相互に対向するように配置された一組の電磁石のコイルに電流を流して直流磁場（静磁場）を鋳型の中空部内の溶融金属に印加することにより、溶融金属の下方に向かう流速を低減させる。

このような電磁ブレーキの他に、鋳片の品質を向上させるための装置として、電磁撹拌装置がある。電磁撹拌装置は、鋳型の長辺部を介して相互に対向するように配置された一組の電磁石のコイルに電流を流して交流磁場を鋳型の中空部内の溶融金属に印加することにより、溶融金属に対して水平面において周回するような撹拌力を付与し、溶融金属を電磁撹拌させる。このように、電磁ブレーキと電磁撹拌装置は、何れも溶融金属の流れを制御するものであるが、これらの機能は異なるものである。

電磁撹拌装置に関する技術として、特許文献２～５の記載の技術がある。
特許文献２には、浸漬ノズルの吐出口の上端の位置が、電磁撹拌装置の下端の位置よりも低い位置となるように電磁撹拌装置を配置することが記載されている。また、特許文献２には、電磁撹拌装置の下方に、磁気遮蔽板を設けることが記載されている。磁気遮蔽板は、電磁撹拌装置によって発生する磁場による鋳型の中空部内での溶融金属の流れの乱れを抑制するためのものとされている。

特許文献３には、電磁撹拌装置の鉄心と鋳型との間隔が、鉄心の鋳造方向の中央部において最も大きくなるようにすることが記載されている。

特許文献４には、電磁撹拌装置の鉄心が、鋳型の長辺部に平行な方向に間隔を有して配置される複数の突極であって、先端面が鋳型の長辺部と間隔を有して対向するように配置される複数の突極を、鋳造方向の上下のそれぞれに有するようにすることが記載されている。また、特許文献４には、鉄心の突極のそれぞれにコイルが巻き回されるようにすることが記載されている。

特許文献５には、電磁撹拌装置の鉄心に対し、鋳型の長辺部に平行な方向にコイルが巻き回されるようにすること、コイルが巻き回される領域よりもコイルが巻き回されていない領域の方が鉄心の上端面が高い位置になるようにすること、鉄心のコイルが巻き回されていない領域の鋳型側の下端の領域を切除することが記載されている。鉄心を切除する鋳造方向の長さは、コイルが巻き回される領域における鉄心の上端面と、コイルが巻き回されていない領域における鉄心の上端面との鋳造方向の長さの差とされている。

特開２００２－２２４８００号公報 特許第５０７３５３１号公報 特開２００８－１７３６４４号公報 特開平１１－１５６５０２号公報 特許第４７６９０６７号公報 特許第５３５３８８３号公報

しかしながら、特許文献２～５に記載の技術では、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向の位置と電磁撹拌装置の鋳造方向の位置とが重複する場合の浸漬ノズルと電磁撹拌装置との位置関係を考慮していない。

また、特許文献２に記載の技術では、浸漬ノズルから吐出される溶融金属の流れ（吐出流）と、電磁撹拌装置により溶融金属に付与される撹拌力による溶融金属の流れ（撹拌流）との干渉を抑制するために、吐出口の上端の位置を電磁撹拌装置の下端よりも低い位置とすることを前提とする技術である。従って、特許文献２に記載の技術では、吐出口上端より下方において溶融金属の流動を制御することが全くできない。また、鋳型の内部に磁気遮蔽板を配置しなければならない。このため、磁気遮蔽板を配置するためのコストがかかると共に、磁気遮蔽板を配置するための場所を確保しなければならない。

また、特許文献３に記載の技術では、鋳型の中空部内の溶融金属の磁束密度分布を平坦化し、磁束密度の鋳造方向における分布を均一化する。従って、鋳型の中空部内の溶融金属に付与される撹拌力の鋳造方向における分布も均一化される。よって、吐出流と撹拌流との干渉を抑制することが容易ではない。

また、特許文献４に記載の技術では、電磁ブレーキ装置の機能と、電磁撹拌装置の機能とを１つの装置で実現するための技術である。従って、鋳型の突極に鋳型の長辺部の面に垂直な方向にコイルを巻き回さなければならない。よって、コイルを配置するスペースが限定される。また、コイルに流れる電流により発生する交流磁場の領域は、鋳造方向の上下の領域に限定される。このため、撹拌流を制御できる範囲が限定される。

また、特許文献５に記載の技術では、コイルが巻き回される領域よりも、コイルが巻き回されていない領域の方が、鉄心の上端面が高い位置になるようにする。従って、コイルが巻き回されていない領域における鉄心の上端面の位置を、溶融金属の湯面（メニスカス）の位置に合わせるようにしても、鋳型の内壁面付近において、湯面には内壁面から押し戻そうとする方向の大きな撹拌力が付与される。このため、鋳型の内壁面付近で湯面が盛り上がり、湯面に大きな変動が生じ、凝固表面の乱れや鋳型の中空部内の溶融金属上にほぼ均一に添加されているパウダーが溶融金属に巻き込まれる等、鋳片の安定した品質が確保できなくなる虞がある。尚、パウダーは、溶融金属の保温、溶融金属の酸化の防止、介在物の捕捉、鋳型と溶融金属（或いは凝固シェル）との間の潤滑等の目的で添加されるものである。

また、特許文献５に記載の技術では、鉄心を切除する鋳造方向の長さは、コイルが巻き回される領域における鉄心の上端面と、コイルが巻き回されていない領域における鉄心の上端面との鋳造方向の長さの差である。特許文献５では、この差をコイルの厚みと同じ４０ｍｍとすることが記載されている。この差を大きくすると、電磁撹拌装置の本来の目的が達成されなくなる。このため、鉄心を切除する鋳造方向の長さを大きくすることができない。よって、吐出流と撹拌流との干渉を抑制することが容易ではない。

本発明は、以上のような問題点に鑑みてなされたものであり、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向の位置と電磁撹拌装置の鋳造方向の位置とが重複する場合でも、吐出流と撹拌流との干渉を抑制することができるようにすることを目的とする。

本発明の電磁撹拌装置は、鋳型の長辺部を介して相互に対向する位置に配置される第１の鉄心および第２の鉄心と、前記第１の鉄心に対して前記鋳型の鋳造幅方向に巻き回された第１のコイルと、前記第２の鉄心に対して前記鋳型の鋳造幅方向に巻き回された第２のコイルと、を有し、前記第１のコイルおよび前記第２のコイルに流れる交流電流に基づく進行磁場を鋳造幅方向に発生させることにより、浸漬ノズルの吐出口から前記鋳型の短辺部側に向けて前記鋳型の中空部に注入された溶融金属を電磁撹拌する電磁撹拌装置であって、前記第１の鉄心および前記第２の鉄心は、それぞれ、第１の領域と、前記第１の領域と鋳造方向の位置が異なる領域であって、前記第１の領域よりも前記鋳型の長辺部との間隔が短い領域である第２の領域とを有し、前記第１の領域は、前記第１の鉄心および前記第２の鉄心の鋳造方向における両端の間の一部を鋳造方向の範囲とする領域であり、前記第１の領域の鋳造方向の範囲と、前記浸漬ノズルの吐出口から前記鋳型の短辺部側に向かう溶融金属の流れである吐出流が流れる鋳造方向の範囲とが重複する範囲の方が、前記第２の領域の鋳造方向の範囲と、前記吐出流が流れる鋳造方向の範囲とが重複する範囲よりも長く、前記電磁撹拌の際に、前記第１の領域の鋳造方向の範囲と鋳造方向の範囲が同じ範囲における前記溶融金属の磁束密度を、前記第２の領域の鋳造方向の範囲と鋳造方向の範囲が同じ範囲における前記溶融金属の磁束密度の最大値よりも小さくすることを特徴とする。

本発明によれば、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向の位置と電磁撹拌装置の鋳造方向の位置とが重複する場合でも、吐出流と撹拌流との干渉を抑制することができる。

一般的な電磁撹拌装置における溶鋼の流れの一例を説明する図である。 連続鋳造設備の概略構成の第１の例を示す第１の位置での横断面図である。 連続鋳造設備の概略構成の第１の例を示す第２の位置での横断面図である。 連続鋳造設備の概略構成の第１の例を示す縦断面図である。 浸漬ノズルの構成の一例を示す図である。 鉄心の構成の第１の例を示す図である。 溶鋼の流れの第１の例を説明する図である。 撹拌力と湯面からの距離との関係の第１の例を示す図である。 連続鋳造設備の概略構成の第２の例を示す縦断面図である。 鉄心の構成の第２の例を示す図である。 溶鋼の流れの第２の例を説明する図である。 撹拌力と湯面からの距離との関係の第２の例を示す図である。 連続鋳造設備の概略構成の第３の例を示す縦断面図である。 撹拌力と湯面からの距離との関係の第３の例を示す図である。

（経緯）
まず、本発明の実施形態に至った経緯について説明する。背景技術の欄で説明したように、電磁撹拌装置の鉄心と鋳型との間隔を一定にしないようにする技術はある。しかしながら、発明が解決しようとする課題の欄で説明したように、何れの技術を用いても、吐出流と撹拌流との干渉を十分に抑制することができない。そこで、本発明者らは、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向の位置と電磁撹拌装置の鋳造方向の位置とが重複する場合の浸漬ノズルと電磁撹拌装置との位置関係に着目した。

図１は、一般的な電磁撹拌装置における溶鋼の流れの一例を説明する図である。各図に示すＸ－Ｙ－Ｚ座標は、各図における向きの関係を示すものである。〇の中に×が付されている記号は、紙面の手前側から奥側に向かう方向を示す。〇の中に●が付されている記号は、紙面の奥側から手前側に向かう方向を示す。尚、以下の説明では、溶融金属が溶鋼である場合を例に挙げて説明する。

図１において、Ｚ軸の正の方向を上方向として紙面を見たときの左側の図（紙面に垂直な方向をＸ軸としてＸ－Ｙ－Ｚ座標を表記している図）は、鋳型の短辺部側から見たときの吐出流および撹拌流の流れの一例を概念的に示す図である。図１の左側の図において、矢印線は、時刻ｔにおける吐出流の流れを示し、〇の中に×が付されている記号と〇の中に●が付されている記号は、時刻ｔにおける撹拌流を示す。

また、図１において、Ｚ軸の正の方向を上方向として紙面を見たときの右側の図（紙面に垂直な方向をＹ軸としてＸ－Ｙ－Ｚ座標を表記している図）は、鋳型の長辺部側から見たときの吐出流および撹拌流の一例を概念的に示す図である。図１の右側の図において、実線の矢印線は、時刻ｔにおける吐出流を示し、白抜きの矢印線は、時刻ｔにおける撹拌流を示す。矢印線が長いほど、流速が速いことを示す。また、溶鋼Ｍ内の〇の中に●が付されている記号と〇の中に×が付されている記号の円の大きさは、溶鋼Ｍの流速を示す。図１の左側の図では、当該円の大きさは同じであるので、流速が同じであることを示す。尚、図１の右側の図では、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の半分の領域のみを示す。

電磁撹拌装置は、鉄心１１０、１２０と、コイル１３０、１４０とを有する。
電磁撹拌装置を動作させる際には、例えば、コイル１３０、１４０に三相交流電流を流すことにより、鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の端部側の領域の溶鋼Ｍに対して、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）に沿って相互に逆向きの進行磁場を発生させる。この進行磁場はファラデーの法則およびレンツの法則に従って溶鋼Ｍに渦電流を発生させる。この渦電流と進行磁場はフレミングの左手の法則に基づいて溶鋼Ｍに撹拌力を形成する。この撹拌力は水平面において、鋳型の一組の長辺部１５１、１５２および一組の短辺部１５３の内壁面に沿うように周回するような撹拌流（溶鋼Ｍの流れ）が発生する。尚、図１では図示を省略するが、短辺部１５３とは別に、鋳型の軸Ａを対称軸として短辺部１５３に対して線対称となるように短辺部１５３と同じ構成の短辺部が配置される。電磁撹拌装置は、このような撹拌流により、連続鋳造設備で連続鋳造される鋳片の表面に気泡や異物（介在物等）が付着し、鋳片内に残留することを抑制する。即ち、電磁撹拌装置は、鋳片の品質を向上させることを目的とする装置である。

図１の左側の図に示すように、一般的な電磁撹拌装置においては、電磁撹拌装置の鉄心１１０、１２０の、鋳型の長辺部１５１、１５２と間隔を有して対向する面が鋳造方向（Ｚ軸方向）に平行であり、鉄心１１０、１２０と、鋳型の長辺部１５１、１５２との間隔は一定である。尚、鋳型の長辺部１５１、１５２の背面（溶鋼Ｍ側に位置する面とは反対側の面）には、鋳型の支持や冷却等のために、バックプレート１６１、１６２が配置される。鋳型の短辺部１５３の背面にも、バックプレート１６３が配置される。

ここでは、鉄心１１０、１２０の上端が、溶鋼Ｍの湯面（メニスカス）に一致するように、浸漬ノズル１７０の吐出口１７０ａから吐出される溶鋼Ｍが調整されている場合を例に挙げて示す。また、ここでは、溶鋼Ｍが斜め下方に吐出されるように、浸漬ノズル１７０の吐出口１７０ａの吐出角が定められている場合を例に挙げて示す。ここで、吐出流は、上昇流や下降流に転じる前の浸漬ノズル１７０の吐出口１７０ａから吐出される溶鋼Ｍの流れを指すものとする。

この場合、鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置が鉄心１１０、１２０の上端の位置から下端の位置までの鋳型の中空部内の領域において、電磁撹拌装置から溶鋼Ｍに与えられる撹拌力は同程度になる。従って、撹拌流の流速も同程度になる（図１の右側の図の白抜きの矢印線の長さが同じであることを参照）。よって、吐出流が流れる領域において、溶鋼Ｍの流速は、吐出流に撹拌流が加わり、鋳型の短辺部１５３に近づくにつれて速くなる。強い撹拌流の場合、このように加速した溶鋼Ｍが鋳型の短辺部１５３に衝突すると、当該衝突により発生する上昇流および下降流の流速も速くなる。上昇流の流速が速くなると、溶鋼Ｍの湯面の変動や、溶鋼ＭへのパウダーＰの巻き込み量が増加する。また、下降流の流速が速くなると、介在物や気泡が下方に深く進入し、浮上することなく凝固して鋳片に残留する量が増加する。以上のように、吐出流に強い撹拌流が加えられると、パウダーＰ、気泡、および介在物が溶鋼Ｍに巻き込まれたまま鋳片が連続鋳造され、鋳片内部の品質が劣化する。
さらに、強い撹拌流によって加速した溶鋼Ｍが図３に示す凝固シェルＳに衝突すると、当該衝突により凝固シェルＳが再溶解することがある。凝固シェルＳが再溶解すると、再溶解部が起点となって凝固シェルＳが破け、溶鋼漏れ(ブレークアウト)などの操業トラブルに繋がることがあり、その場合には生産性が著しく阻害される。

一般的な電磁撹拌装置では、このような鋳片内部の品質の劣化、または、凝固シェルＳの再溶解を抑制するために撹拌流の流速を遅くすると、電磁撹拌装置の本来の目的である鋳片表面の品質の向上を十分に図ることができない。一方で、撹拌流の流速を速くすると、吐出流に撹拌流が加わり、不純物を溶鋼Ｍ内に残留させ、鋳片内部の品質の向上を十分に図ることができず、また、凝固シェルＳを再溶解させ、生産性に悪影響を与える。このように、一般的な電磁撹拌装置では、鋳片表面の品質の向上と、内部の品質の向上および生産性の向上とには、相反したトレードオフの関係がある。

そこで、本発明者らは、吐出流が流れる領域における撹拌流の流速を、それ以外の領域における撹拌流の流速よりも遅くすることにより、吐出流と撹拌流との干渉を低減すればよいことに想到した。このようにすれば、鋳型の短辺部１５３に近い領域での溶鋼Ｍの流速を遅くすることができるので、上昇流および下降流の流速、および、凝固シェルＳへの衝突流の流速も遅くすることができる。従って、パウダーＰ、気泡、および介在物の溶鋼Ｍへの巻き込み量を低減させ、さらに、凝固シェルＳの再溶解を抑制することができる。

本発明の実施形態は、以上のような経緯に基づいてなされたものである。以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態を説明する。尚、長さ、位置、大きさ、間隔等、比較対象が同じであることは、厳密に同じである場合の他、発明の主旨を逸脱しない範囲で異なるもの（例えば、設計時に定められる公差の範囲内で異なるもの）も含むものとする。

（第１の実施形態）
まず、第１の実施形態を説明する。
図２Ａおよび図２Ｂは、本実施形態の電磁撹拌装置を配設した連続鋳造設備の概略構成の一例を示す横断面図である。図２Ａは、図３のＩ－Ｉ断面図であり、図２Ｂは、図３のII－II断面図である。図３は、本実施形態の電磁撹拌装置を配設した連続鋳造設備の概略構成の一例を示す縦断面図である。図３は、図２ＡのＩ－Ｉ断面図である。
図２Ａおよび図２Ｂおよび図３において、本実施の形態の連続鋳造設備は、長辺部２１１～２１２および短辺部２１３～２１４を有する鋳型と、バックプレート２２１～２２４と、浸漬ノズル２３０と、鉄心２４１～２４２およびコイル２５１～２５２を有する電磁撹拌装置と、を有する。

鋳型は、溶鋼Ｍを冷却して所定の形状に凝固させ、所定の幅と厚さを有する鋼片を連続鋳造するための型である。図３に示すように、鋳型の下部の領域では、長辺部２１１～２１２および短辺部２１３～２１４の内壁面側に凝固シェルＳが形成される。尚、冷却に伴い凝固シェルＳは成長するので、凝固シェルＳの厚みは、Ｚ軸の負の方向側であるほど厚くなる。そして、全体が凝固すると鋳片となる。

図２Ａおよび図２Ｂに示すように、鋳型の中空部における水平断面の形状は長方形である。図２Ａおよび図２Ｂに示す鋳型の中空部の横（長辺）方向（Ｘ軸方向）が鋳造幅方向（鋼片の幅方向）となる。また、図２Ａおよび図２Ｂに示す鋳型の縦（短辺）方向（Ｙ軸方向）が鋳造厚方向（鋼片の厚み方向）となる。また、図２Ａおよび図２Ｂの紙面に垂直な方向（Ｚ軸方向）が鋳造方向（鋳片の長手方向）となる。

このような構成の鋳型は、鋳造厚方向（Ｙ軸方向）で間隔を有して相互に対向して配置される長辺部２１１、２１２と、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）で間隔を有して相互に対向して配置される短辺部２１３、２１４とを有する。短辺部２１３、２１４の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の位置を調整することにより、鋳型の中空部の長辺方向（鋳造幅方向）の長さを調節することができる。一方、鋳型の長辺部２１１、２１２の位置も調節することができ、長辺部２１１、２１２の位置を調節するとともに、短辺部２１３、２１４を所望の大きさのものに取り替えることにより、鋳型の中空部の短辺方向（鋼片厚方向）の長さを調節することができる。

鋳型の長辺部２１１、２１２の背面（溶鋼Ｍ側に位置する面とは反対側の面）には、それぞれ、バックプレート２２１、２２２が、長辺部２１１、２１２を支持するように配置される。鋳型の短辺部２１３、２１４の背面には、それぞれ、バックプレート２２３、２２４が、短辺部２１３、２１４を支持するように配置される。鋳型（長辺部２１１～２１２、短辺部２１３～２１４）とバックプレート２２１～２２４には、冷却水が通る経路が形成されている。当該経路に冷却水を流すことにより、連続鋳造設備を冷却しながら、溶鋼Ｍを凝固させる。

図２Ａおよび図３に示すように、鋳型の中空部には、浸漬ノズル２３０が配置される。図３では、浸漬ノズル２３０の先端側の領域のみを示す。浸漬ノズル２３０の軸と、鋳型の中空部の軸とが一致するように、浸漬ノズル２３０は配置される。図４は、浸漬ノズル２３０の構成の一例を示す図である。具体的に図４は、浸漬ノズル２３０の軸を通り、且つ、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）に沿って浸漬ノズル２３０を切った場合の浸漬ノズル２３０の断面を示す図である。図４でも図３と同様に、浸漬ノズル２３０の先端側の領域のみを示す。

図４に示すように、浸漬ノズル２３０の先端側の側壁部の領域であって、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の両側の領域に、吐出口２３０ａ、２３０ｂが形成されている。吐出口２３０ａ、２３０ｂは、浸漬ノズル２３０の軸を対称軸とした線対称となる関係を有する。ここでは、吐出口２３０ａ、２３０ｂが、短辺部２１３、２１４側に向かって斜め下向きに開口している場合を例に挙げて示す。従って、吐出口２３０ａ、２３０ｂから鋳型の下方に向けて溶鋼Ｍが吐出される。ここで、浸漬ノズル２３０の（吐出口２３０ａ、２３０ｂにおける）吐出角θは、水平方向と吐出口２３０ａ、２３０ｂの傾斜角とのなす角度のうち小さい方の角度で表されるものとする。図４に示す例では、吐出口２３０ａ、２３０ｂは、下方向（Ｚ軸の負の方向）に傾斜している。吐出口２３０ａにおける吐出角θと、吐出口２３０ｂにおける吐出角θの絶対値は同じである。

尚、浸漬ノズル２３０は、鋳型の中空部の高さ方向における位置を調節することができるようになっている。更に、吐出口２３０ａ、２３０ｂが詰まってしまうことを防止するために、アルゴンガス（Ａｒガス）等の不活性ガスを吹き込みながら溶鋼Ｍを吐出するようにしている。浸漬ノズル２３０自体は公知の技術で実現することができ、図４に示すものに限定されない。

電磁撹拌装置は、浸漬ノズル２３０から吐出されて鋳型の上部に満たされた溶鋼Ｍ（未凝固部分）に対して進行磁場を発生させることにより溶鋼Ｍに電磁力を作用させて、溶鋼Ｍに撹拌力Ｆを付与し、鋳型の長辺部２１１～２１２および短辺部２１３～２１４の内壁面に沿うように周回するような撹拌流を生じさせ、溶鋼Ｍを撹拌する装置である。

電磁撹拌装置はリニアモータであり、長辺部２１１、２１２を介して相互に間隔を有して対向するように配置される鉄心２４１、２４２と、鉄心２４１、２４２に対して巻き回されたコイル２５１、２５２とを有する。

本実施形態では、コイル２５１～２５２に、三相交流電力が印加される場合を例に挙げて説明する。従って、コイル２５１～２５２には、それぞれ、各相の複数のコイルが含まれる。図２Ａおよび図２Ｂにおいて、Ｕ、Ｖ、Ｗ、－Ｕ、－Ｖ、－Ｗは、それぞれ、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相、－Ｕ相、－Ｖ相、－Ｗ相の交流電力が供給されるコイルであることを示す。ここで、Ｕ相に対して６０度位相が進んでいる相は－Ｗ相である。同様に、Ｕ相に対して１２０度位相が進んでいる相はＶ相、１８０度位相が進んでいる相は－Ｕ相、２４０度位相が進んでいる相はＷ相、３００度位相が進んでいる相は－Ｖ相である。尚、撹拌流を発生させるためのコイル２５１、２５２の通電方法は、例えば、特許文献６に記載されているように公知であるので、ここでは、その詳細な説明を省略する。

図５は、鉄心２４１の構成の一例を示す図である。尚、鉄心２４１、２４２は、同じもので実現することができるので、ここでは、鉄心２４２の図示を省略する。鉄心２４１、２４２は、鋳型の軸を対称軸とする線対称となる関係を有する。

図５において、鉄心２４１は、櫛歯部２４１ａと継鉄部２４１ｂとを有する。
尚、本実施形態では、鉄心２４１は、鉄心２４１の高さ方向（Ｚ軸方向）に垂直な断面と同じ形状および大きさを有する軟磁性体板（例えば、方向性電磁鋼板または無方向性電磁鋼板）を、高さ方向（Ｚ軸方向）において積層することにより構成される。従って、鉄心２４１の高さ方向（Ｚ軸方向）の各位置において、櫛歯部２４１ａと継鉄部２４１ｂとには境界線はない。

櫛歯部２４１ａは、鋳型の長辺部２１１（およびバックプレート２２１）と間隔を有して対向するように、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）に沿って等間隔に配置される複数の直方体部を有する。櫛歯部２４１ａの各直方体部の形状および大きさは同じである。櫛歯部２４１ａの各直方体部の長手方向は、鋳造方向（Ｚ軸方向）と一致する。図２Ａおよび図５では、櫛歯部２４１ａが、１０個の直方体部を有する場合を例に挙げて示す。ただし、直方体部の数は、１０個に限定されず、電磁撹拌装置の極数等に応じて定められる。櫛歯部２４１ａの直方体部の間の領域に、コイル２５１が配置される（櫛歯部２４１ａの直方体部の鋳型の長辺部２１１側の平面にはコイル２５１は配置されない）。このようにコイル２５１は、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）に巻き回される（即ち、コイル２５１の軸（コイル軸）は、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）と平行である）。

継鉄部２４１ｂの形状は、直方体である。櫛歯部２４１ａの直方体部の上端面（鋳造方向の上流側の端面）と、継鉄部２４１ｂの上端面とは面一となっている。継鉄部２４１ｂの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さは、櫛歯部２４１ａの各直方体部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さ（高さ）よりも長い。

図３に示す例では、櫛歯部２４１ａの直方体部の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置と、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部（鋳造方向の上流側の端部）の位置とは位置Ｚ２で一致する。また、鉄心２４１、２４２は、鋳型の軸を対称軸とする線対称となる関係を有する。また、鉄心２４１、２４２の上端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は、位置Ｚ１で一致する。また、鉄心２４１、２４２の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は、位置Ｚ４で一致する。また、浸漬ノズル２３０の先端面（鋳造方向の下流側の端面）の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置Ｚ３は、位置Ｚ２よりも下方であり、位置Ｚ４よりも上方である。

また、図３に示す例では、鉄心２４１の櫛歯部２４１ａの継鉄部２４１ｂ側の端面の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置（＝継鉄部２４１ｂの、鉄心２４１の長辺部２１１側の端面の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置）は、位置Ｙ１に一致する。位置Ｙ１は、コイル２５１の最内周に位置する輪郭領域のうち、鉄心２４１の長辺部２１１側の端面と対向する位置にある輪郭領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置（の最も長辺部２１１側の位置）である。図３および図５では、鉄心の継鉄部２４１ｂの長辺部２１１側の端面の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置も、位置Ｙ１である場合を例に挙げて示す。

尚、鉄心２４２は、以上の説明において、長辺部２１１、バックプレート２２１、鉄心２４１、コイル２５１、Ｙ１、Ｙ２をそれぞれ、長辺部２１２、バックプレート２２２、鉄心２４２、コイル２５２、Ｙ３、Ｙ４に読み替えたものとなる。従って、ここでは、鉄心２４２の詳細な説明を省略する。

図６は、本実施形態の電磁撹拌装置における溶鋼の流れの一例を説明する図である。図６は、図１に対応する図であり、表記の方法は、図１と同じである。尚、図６の左側の図において、溶鋼Ｍ内の〇の中に●が付されている記号と〇の中に×が付されている記号の円の大きさが大きいほど、撹拌力Ｆが大きいことを示す。

本実施形態では、コイル２５１、２５２が配置されていない領域での鉄心２４１、２４２と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の方が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも上の領域を含む第２の領域よりも長くなるようにする。本実施形態では、コイル２５１、２５２が配置されていない領域での鉄心２４１、２４２の、長辺部２１１、２１２と対向する面は、前記第１の領域、前記第２の領域のそれぞれにおいて、長辺部２１１、２１２の、前記第１の領域、前記第２の領域と対向する面と平行な面である。ここで、前記第１の領域は、１つの平面の領域である。前記第２の領域は、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）において等間隔の複数の領域である。このようにすることにより、前記第１の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔、および、前記第２の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔をそれぞれ一定にすることができる。従って、第１の領域を構成する電磁鋼板、第２の領域を構成する電磁鋼板を、それぞれ同じもので実現することができ、安定して撹拌力Ｆを生成することができる。

従って、図６に示すように、鉄心２４１、２４２の、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも上の領域を含む第２の領域においては、図１に示した撹拌流と同様に、速い流速の撹拌流を発生させることができる。一方、鉄心２４１、２４２の、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域においては、図１に示した撹拌流よりも、遅い流速の撹拌流を発生させることができる。よって、鋳型の短辺部２１３、２１４側で発生する上昇流および下降流の流速、および、凝固シェルＳへの衝突流の流速を抑制しつつ、浸漬ノズル２３０の上端よりも上の領域においては、高速の撹拌流による溶鋼Ｍの撹拌を実現することができる。これにより、鋳片表面の品質の向上と内部品質の向上、生産性の向上を同時に実現することができる。

図７は、撹拌力Ｆｘ（ＦのＸ軸方向成分）と湯面からの距離との関係の一例を示す図である。図７に示す結果は、実際の鋳型の中空部内の溶鋼Ｍに発生する電磁力を、数値シミュレーションを行って得たものである。何れの数値シミュレーションにおいても、溶鋼Ｍの成分を含む操業条件は同じものとした。

撹拌力Ｆｘは、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の中央の位置における鋳型の長辺部から10ｍｍだけ内側の位置において溶鋼Ｍに作用する撹拌力である。湯面からの距離は、湯面を起点として、鋳造方向の下流側に向かう方向の距離である。尚、図７に示す位置Ｚ１、Ｚ２、Ｚ４は、図３に示した位置Ｚ１、Ｚ２、Ｚ４に対応する。
図７においてグラフ７０１は、本実施形態の電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示す。グラフ７０２は、図１を参照しながら説明した一般的な電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示す。

一般的な電磁撹拌装置では、継鉄部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さと、櫛歯部の各直方体部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さとが同じになり、継鉄部の上端面・下端面が、櫛歯部の各直方体部の上端面・下端面と一致するようにしたものである。櫛歯部の各直方体部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さ以外については、本実施形態の電磁撹拌装置と一般的な電磁撹拌装置とは同じものである。

図７のグラフ７０２に示すように、一般的な電磁撹拌装置を用いると、位置Ｚ２～Ｚ４の第１の領域において、撹拌力Ｆｘの最大値は位置Ｚ２よりも上の領域を含む第２の領域における撹拌力Ｆｘの最大値よりも大きくなり、下方に行くほど小さくなるが大きくは低下しない。これに対し、本実施形態の電磁撹拌装置を用いると、位置Ｚ２～Ｚ４の第１の領域においては、位置Ｚ２よりも上の領域を含む第２の領域における撹拌力Ｆｘの最大値よりも、撹拌力Ｆｘを低減させることができ、溶鋼Ｍに付与される撹拌力Ｆｘを大きく低下させることができることが分かる。尚、撹拌力Ｆｘは、磁束密度の２乗に比例するので、以上の説明において、撹拌力Ｆｘを磁束密度に置き換えることができる。

＜変形例＞
本実施形態では、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域（継鉄部２４１ｂの、鉄心２４１の長辺部２１１側の端面）の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置が位置Ｙ１、Ｙ３である場合を例に挙げて説明した。しかしながら、必ずしもこのようにする必要はない。例えば、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置は、コイル２５１、２５２の領域のうち、鋳型の長辺部２１１、２１２と対向する位置にある領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の両端の範囲内にあるのが好ましい。より具体的には、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置は、位置Ｙ１～Ｙ２、Ｙ３～Ｙ４の範囲内とするのが好ましい。尚、図３に示すように、位置Ｙ２、Ｙ４は、コイル２５１、２５２の最外周に位置する輪郭領域のうち、鉄心２４１、２４２の長辺部２１１、２１２と対向する位置にある輪郭領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置である。

このようにするのが好ましい理由は、以下の通りである。浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域における鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置が、位置Ｙ２、Ｙ４よりも鋳型の長辺部２１１、２１２側に位置すると、撹拌流の流速の低減効果が小さくなる。一方、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域における鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置が、位置Ｙ１、Ｙ３よりも、鋳型の長辺部２１１、２１２が配置されている側とは反対側に位置すると、コイル２５１、２５２に流れる電流によって、鉄心２４１、２４２に生成される磁束密度が小さくなる。
尚、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置が、位置Ｙ１～Ｙ２、Ｙ３～Ｙ４の範囲内の位置Ｙ１、Ｙ３以外の位置である場合、櫛歯部は、第２の領域だけでなく、第１の領域にも形成される。第１の領域に形成される櫛歯部と第２の領域に形成される櫛歯部は、鋳造方向（Ｚ軸方向）において連続している。また、第１の領域に形成される櫛歯部の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の長さは、第２の領域に形成される櫛歯部の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の長さよりも短い（即ち、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）から見た場合の櫛歯部の形状（Ｙ－Ｚ断面の形状）は、概略、文字Γの形状になる）。
ただし、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置は、位置Ｙ１～Ｙ２、Ｙ３～Ｙ４の範囲内に限定されず、コイル２５１、２５２が配置されていない領域での鉄心２４１、２４２と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の方が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも上の領域を含む第２の領域よりも長くなるようにしていればよい。

また、本実施形態では、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の上端（櫛歯部２４１ａの直方体部の下端面）の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部（鋳造方向の上流側の端部）の位置と、位置Ｚ２で一致する場合を例に挙げて説明した。しかしながら、必ずしもこのようにする必要はない。例えば、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の上端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は、位置Ｚ２（浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置）から位置Ｚ３（浸漬ノズル２３０の先端面（鋳造方向の下流側の端面）の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置）までの範囲のいずれかの位置とすることができる。浸漬ノズル２３０から吐出される吐出流の吐出方向が、斜め下方であるので、このような範囲内であれば、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の上端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置よりも下の位置にあっても、吐出流と撹拌流とが干渉する領域を小さくすることができるため、鋳型の短辺部２１３、２１４側で発生する上昇流および下降流の流速、および、凝固シェルＳへの衝突流の流速を低減する効果を発現することができる。
また、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の上端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部（鋳造方向の上流側の端部）よりも上の位置であっても、吐出流と撹拌流とが干渉する領域を小さくすることができるため、鋳型の短辺部２１３、２１４側で発生する上昇流および下降流の流速、および、凝固シェルＳへの衝突流の流速を低減する効果を発現することができるので、このようにしてもよい。
ただし、本実施形態のように浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域の上端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部の位置と一致するようにすれば、吐出流と撹拌流とが干渉することをより確実に抑制することができると共に、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上方のより広い領域に撹拌流を発生させることができるのでより好ましい。

また、本実施形態では、櫛歯部２４１ａの直方体部の先端面（鋳型の長辺部２１１と対向する面）の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置が位置Ｙ２よりも鋳型の長辺部２１１側である場合を例に挙げて説明した。しかしながら、必ずしもこのようにする必要はない。例えば、櫛歯部２４１ａの直方体部の先端面の鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の位置が位置Ｙ２と同じであってもよい。このことは、鉄心２４２についても同じである。
また、櫛歯部２４１ａの直方体部の下に、それぞれ、非磁性且つ非伝導性の第２の直方体部を配置してもよい。第２の直方体部の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）および鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の長さは、櫛歯部２４１ａの直方体部の長さと同じである。第２の直方体部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さは、櫛歯部２４１ａの直方体部の下端から継鉄部２４１ｂの下端までの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さである。櫛歯部２４１ａの直方体部の下端面と第２の直方体部の上端面とが合い、第２の直方体部の下端面と継鉄部２４１ｂの下端面とが面一となるように第２の直方体部を配置する。このようにすることにより、図１に示した一般的な電磁撹拌装置の鉄心１１０、１２０と同じ外形にすることができる。
また、櫛歯部２４１ａはなくてもよい。この場合、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも上の領域を含む第２の領域の鋳型の長辺部２１１、２１２と対向する面は１つの平面になり、当該平面が櫛歯部２４１ａの直方体部の先端面に対応する。

また、本実施形態では、浸漬ノズル２３０から吐出される吐出流の吐出方向が、斜め下方である場合を例に挙げて説明した。しかしながら、浸漬ノズルから吐出される吐出流の吐出方向は斜め下方に限定されない。例えば、浸漬ノズルから吐出される吐出流の吐出方向は斜め上方向でも水平方向でもよい。

浸漬ノズルから吐出される吐出流の吐出方向が斜め上方向である場合と斜め下方向である場合と水平方向である場合とを考慮すると、コイルが配置されていない領域での鉄心と鋳型の長辺部との間隔が、第１の領域よりも第２の領域の方が短くなる（＝第１の領域の方が第２の領域よりも長くなる）ように、鉄心の第１の領域と第２の領域とを形成するに際し、第１の領域の鋳造方向（Ｚ軸方向）の範囲と、吐出流が流れる鋳造方向（Ｚ軸方向）の範囲とが重複する範囲の方が、第２の領域の鋳造方向（Ｚ軸方向）の範囲と、吐出流が流れる鋳造方向（Ｚ軸方向）の範囲とが重複する範囲よりも長くなるようにすればよい。
本実施形態のように、櫛歯部２４１ａの直方体部の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部の位置と一致するようにすれば、第２の領域の鋳造方向（Ｚ軸方向）の範囲と、吐出流が流れる鋳造方向（Ｚ軸方向）の範囲とは重複しなくなる（図６を参照）。このようにすれば、吐出流と撹拌流とが干渉する領域をなくすことができるため、鋳型の短辺部２１３、２１４側で発生する上昇流および下降流の流速、および、凝固シェルＳへの衝突流の流速をより低減することができる。

また、浸漬ノズルから吐出される吐出流の吐出方向が斜め上方向である場合と斜め下方向である場合とを考慮すると、例えば、第１の領域を以下のように定めてもよい。即ち、第１の領域は、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における第１の端部よりも第１の側の領域を含む。浸漬ノズルの吐出口の第１の端部は、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向（Ｚ軸方向）の第２の側の端部である。第１の側は、鋳造方向の両側（上側および下側）のうち浸漬ノズルから溶鋼（吐出流）が吐出される方向側（＝浸漬ノズルの吐出口に向けて浸漬ノズルの厚み部分（図４のハッチングされている部分）が傾斜する方向側）である。第２の側は、鋳造方向の両側（上側および下側）のうち浸漬ノズルから溶鋼（吐出流）が吐出される方向側とは反対側（第１の側の反対側）である。尚、浸漬ノズルの吐出口の端部は、浸漬ノズルの外壁面の位置における端部（即ち、浸漬ノズルを外側から見たときに見える開口部の輪郭（縁））であるものとする。
また、例えば、第２の領域は、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における第１の端部よりも第２の側の領域を含むようにすることができる。
本実施形態では、浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における第１の端部は、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上側（Ｚ軸の正の方向側）の端部である。また、第１の側は、下側（Ｚ軸の負の方向側）であり、第２の側は、上側（Ｚ軸の正の方向）である。

（第２の実施形態）
次に、第２の実施形態を説明する。第１の実施形態では、鉄心２４１～２４２の上側（浸漬ノズルから溶鋼（吐出流）が吐出される方向とは反対側の第２の側）にのみ櫛歯部２４１ａを設ける場合を例に挙げて説明した。これに対し、本実施形態では、鉄心２４１～２４２の上側に加え下側にも櫛歯部を設ける場合について説明する。このように本実施形態と第１の実施形態は、鉄心の構成が主として異なる。従って、本実施形態の説明において、第１の実施形態と同一の部分については、図２Ａ～図７に付した符号と同一の符号を付す等して詳細な説明を省略する。

図８は本実施形態の電磁撹拌装置を配設した連続鋳造設備の概略構成の一例を示す縦断面図である。尚、図８のＩ－Ｉ断面図は図２Ａにおいて、符号２４１、２４２、２５１、２５２を、それぞれ８４１、８４２、８５１、８５２としたものと同じものであるので、その図示を省略する。また、図８のII－II断面図は図２Ｂにおいて、符号２４１、２４２、２５１、２５２を、それぞれ８４１、８４２、８５１、８５２としたものと同じものであるので、その図示を省略する。また、図８のIII－III断面図は図２Ａにおいて、符号２４１、２４２、２５１、２５２を、それぞれ８４１、８４２、８５１、８５２とし、浸漬ノズル２３０をなくしたものと同じものであるので、その図示を省略する。

図９は鉄心８４１の構成の一例を示す図である。尚、鉄心８４１、８４２は同じもので実現することができるので、ここでは、鉄心８４２の図示を省略する。鉄心８４１、８４２は鋳型の軸を対称軸とする線対称となる関係を有する。
図９において、鉄心８４１は、第１の櫛歯部８４１ａと、継鉄部８４１ｂと、第２の櫛歯部８４１ｃと、を有する。
尚、本実施形態では、鉄心８４１は、鉄心８４１の高さ方向（Ｚ軸方向）に垂直な断面と同じ形状および大きさを有する軟磁性体板（例えば、方向性電磁鋼板または無方向性電磁鋼板）を、高さ方向（Ｚ軸方向）において積層することにより構成される。従って、鉄心８４１の高さ方向（Ｚ軸方向）の各位置において、第１の櫛歯部８４１ａと継鉄部８４１ｂ、および第２の櫛歯部８４１ｃと継鉄部８４１ｂには境界線はない。

第１の櫛歯部８４１ａは、鋳型の長辺部２１１（およびバックプレート２２１）と間隔を有して対向するように、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）に沿って等間隔に配置される複数の直方体部を有する。第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部の形状および大きさは同じである。第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部の長手方向は鋳造方向（Ｚ軸方向）と一致する。

第２の櫛歯部８４１ｃは、第１の櫛歯部８４１ａと鋳造方向（Ｚ軸方向）に間隔を有した状態で鋳型の長辺部２１１（およびバックプレート２２１）と間隔を有して対向するように、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）に沿って等間隔に配置される複数の直方体部を有する。第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部の形状および大きさは同じである。第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部の長手方向は鋳造方向（Ｚ軸方向）と一致する。

第１の櫛歯部８４１ａの直方体部の数と第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の数は同じである。図８では、第１の櫛歯部８４１ａおよび第２の櫛歯部８４１ｃが、それぞれ１０個の直方体部を有する場合を例に挙げて示す。第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部と第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部とは、鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さは異なるが、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）および鋳造厚方向（Ｙ軸方向）の長さは同じである。また、第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の位置と、第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の位置は同じである。従って、第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の間隔と、第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の間隔は同じである。また、第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部と鋳型の長辺部２１１との間隔と、第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部鋳型の長辺部２１１との間隔は同じである。尚、直方体部の数が１０個に限定されないことは第１の実施形態で説明した通りである。

以上のような第１の櫛歯部８４１ａの直方体部の間の領域と、第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の間の領域に、コイル８５１が配置される（第１の櫛歯部８４１ａの直方体部の鋳型の長辺部２１１側の平面および第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の鋳型の長辺部２１１側の平面にはコイル８５１は配置されない）。コイル８５１は、第１の櫛歯部８４１ａの直方体部の間の領域と、第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の間の領域のうち、鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の位置が同じ領域を周回するように配置される。尚、鉄心２４１のコイル２５１を配置する領域と、鉄心８４１のコイル８５１を配置する領域とが同じ大きさである場合には、コイル８５１は、コイル２５１と同じもので実現することができる。このようにコイル２５１は、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）周りに巻き回される（即ち、コイル８５１の軸（コイル軸）は、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）と平行である）。

継鉄部８４１ｂの形状は、直方体である。第１の櫛歯部８４１ａの直方体部の上端面（鋳造方向の上流側の端面）と、継鉄部８４１ｂの上端面とは面一となっている。第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の下端面（鋳造方向の下流側の端面）と、継鉄部８４１ｂの下端面とは面一となっている。継鉄部８４１ｂの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さは、第１の櫛歯部８４１ａの各直方体部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さと第２の櫛歯部８４１ｃの各直方体部の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さとの和よりも長い。

第１の櫛歯部８４１ａ、継鉄部８４１ｂは、それぞれ第１の実施形態の櫛歯部２４１ａ、継鉄部２４１ｂに対応するものである。従って、第１の櫛歯部８４１ａの直方体部の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置と、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部（鋳造方向の上流側の端部）の位置とは位置Ｚ２で一致する。また、鉄心８４１、８４２は、鋳型の軸を対称軸とする線対称となる関係を有する。鉄心８４１、８４２の上端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は、位置Ｚ１で一致する。また、鉄心８４１、８４２の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は、位置Ｚ４で一致する。

また、第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の上端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置Ｚ５は、浸漬ノズル２３０の先端面（鋳造方向の下流側の端面）の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置Ｚ３よりも下方であり、位置Ｚ４よりも上方である。
位置Ｚ１から位置Ｚ５までの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さＺＬ［ｍｍ］は以下の（１）式を満たすのが好ましい。
ＺＬ≧ＺＤ＋ＺＨ＋｛（Ｗ－Ｄ）÷２｝×ｔａｎθ ・・・（１）
ここで、ＺＤ［ｍｍ］は湯面（メニスカス）から浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部までの鋳造方向（Ｚ軸方向）における長さである（図８を参照）。ＺＨ［ｍｍ］は浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さである（図８を参照）。Ｗ［ｍｍ］は鋳型の短辺部２１３、２１４の内壁面の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の間隔である（図２Ｂを参照）。Ｄ［ｍｍ］は浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの重心位置における外径である（図８を参照）。θ［°］は浸漬ノズル２３０の（吐出口２３０ａ、２３０ｂにおける）吐出角θである。

浸漬ノズル２３０および鋳型（（１）式の右辺の変数ＺＤ、ＺＨ、Ｗ、Ｄ、θ）は変更され得る。従って、連続鋳造設備において想定される浸漬ノズル２３０および鋳型の組み合わせのうち、何れの組み合わせにおいても、（１）式を満たすようにするのがより好ましい。即ち、位置Ｚ１から位置Ｚ５までの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さＺＬは、（１）式の右辺の値としてとり得る値の最大値以上になるようにするのがより好ましい。このようにすれば、浸漬ノズル２３０から吐出される吐出流が直線的に移動すると仮定した場合に、吐出流が鋳型の短辺部２１３、２１４に衝突する位置および当該位置よりも下方の位置に、第２の櫛歯部８４１ｃの直方体部の上端面を位置させることができる。従って、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂから吐出される吐出流が流れる領域に形成される撹拌流をより一層抑制することができる。

尚、鉄心８４２は、以上の説明において、長辺部２１１、バックプレート２２１、鉄心８４１、コイル８５１をそれぞれ、長辺部２１２、バックプレート２２２、鉄心８４２、コイル８５２に読み替えたものとなる。従って、ここでは、鉄心８４２の詳細な説明を省略する。

図１０は、本実施形態の電磁撹拌装置における溶鋼の流れの一例を説明する図である。図１０は、図１および図６に対応する図であり、表記の方法は図１および図６と同じである。

本実施形態では、コイル８５１、８５２が配置されていない領域での鉄心８４１、８４２と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔が、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端より上の領域を含む第２の領域よりも、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端より下の領域を含む第１の領域の方が長くなるようにする。また、コイル８５１、８５２が配置されていない領域での鉄心８４１、８４２と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔が、第１の領域の下方にある第３の領域よりも第１の領域の方が長くなるようにする。本実施形態では、コイル８５１、８５２が配置されていない領域での鉄心８４１、８４２の、長辺部２１１、２１２と対向する面は、前記第１の領域、前記第２の領域、前記第３の領域のそれぞれにおいて、長辺部２１１、２１２の前記第１の領域、前記第２の領域、前記第３の領域と対向する面と平行な面である。ここで、前記第２の領域および前記第３の領域は鋳造幅方向（Ｘ軸方向）において等間隔の複数の領域である。前記第１の領域は１つの平面の領域である。また、前記第２の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔と前記第３の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔は同じである。このようにすることにより、前記第１の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔および前記第２の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔、前記第３の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔をそれぞれ一定にすることができる。前記第１の領域を構成する電磁鋼板、前記第２の領域を構成する電磁鋼板、前記第３の領域を構成する電磁鋼板をそれぞれ同じもので実現することができる。また、前記第１の領域を構成する電磁鋼板と前記第３の領域を構成する電磁鋼板も同じもので実現することができる。また、安定した撹拌流を発生させることができる。

従って、図１０に示すように、鉄心８４１、８４２の、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも上の領域を含む第２の領域においては、図１に示した撹拌流と同様に、速い流速の撹拌流を発生させることができる。一方、鉄心２４１、２４２の、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端よりも下の領域を含む第１の領域においては、図１に示した撹拌流よりも、遅い流速の撹拌流を発生させることができる。よって、上昇流および下降流の流速および凝固シェルＳへの衝突流の流速を抑制することができる。更に、第１の領域よりも下の第３の領域においては、第２の領域と同様に、速い流速の撹拌流を発生させることができる。よって、下降流の流速をより低減することができることに加え、第３の領域における速い流速の撹拌流により、下降流にのった気泡や介在物が下方に進入することを抑制し、浮上を促進させるようにすることができる。よって、鋳片の表面の品質と内部の品質および生産性をより向上させることができる。
また、鉄心８４１、８４２の第２の領域の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の長さと、鉄心８４１、８４２の第３の領域の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の長さとを同じにする。これにより、鉄心８４１、８４２の第２の領域を構成する電磁鋼板と、鉄心８４１、８４２の第３の領域を構成する電磁鋼板とを共通化することができる。

図１１は撹拌力Ｆｘ（ＦのＸ軸方向成分）と湯面からの距離との関係の一例を示す図である。図１１に示す結果は実際の鋳型の中空部内の溶鋼Ｍに発生する電磁力を数値シミュレーションを行って得たものである。何れの数値シミュレーションにおいても、溶鋼Ｍの成分を含む操業条件は同じものとした。
撹拌力Ｆｘは図７を参照しながら説明したものと同じである。図１１に示す位置Ｚ１、Ｚ２、Ｚ４、Ｚ５は、図８に示した位置Ｚ１、Ｚ２、Ｚ４、Ｚ５に対応する。

図１１においてグラフ１１０１は、本実施形態の電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示す。グラフ１１０２は、図１を参照しながら説明した一般的な電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示す。尚、図７に示すグラフ７０２も、図１を参照しながら説明した一般的な電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示すが、グラフ７０１、７０２とグラフ１１０１、１１０２を得たときの操業条件が異なるため、グラフ７０２、１１０２は一致しない。ただし、前述したように、グラフ１１０１、１１０２を得たときの操業条件は同じである。

図１１のグラフ１１０２に示すように、一般的な電磁撹拌装置を用いると、吐出流が発生する位置Ｚ２～Ｚ５の第１の領域において、溶鋼Ｍに付与される撹拌力Ｆｘは大きくなる。これに対し、本実施形態の電磁撹拌装置を用いると、位置Ｚ２～Ｚ５の第１の領域においては、位置Ｚ２よりも上の領域を含む第２の領域における撹拌力Ｆｘの最大値および位置Ｚ５よりも下方の第３の領域における撹拌力Ｆｘの最大値よりも撹拌力Ｆｘを低減させることができ、溶鋼Ｍに付与される撹拌力Ｆｘを大きく低下させることができることが分かる。尚、撹拌力Ｆｘは磁束密度の２乗に比例するので、以上の説明において、撹拌力Ｆｘを磁束密度に置き換えることができる。

＜変形例＞
本実施形態では、位置Ｚ１から位置Ｚ５までの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さＺＬが（１）式を満たす場合を例に挙げて説明した。このようにすれば、吐出流が発生する多くの領域を第１の領域とすることができるので好ましい。しかしながら、吐出流の方向や吐出流と撹拌流との干渉の抑制効果の程度に応じて第１の領域を定めることができる。例えば、浸漬ノズル２３０の下端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置を位置Ｚ５としてもよい。また、（１）式を満たす範囲で、浸漬ノズル２３０の下端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置よりも下方の位置を位置Ｚ５としてもよい。また、（１）式の右辺を［ＺＤ＋ＺＨ＋｛（Ｗ－Ｄ）÷２｝×ｔａｎθ］÷２に変更してもよい。また、浸漬ノズルの吐出口から水平方向に溶鋼Ｍを吐出させる場合には、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの下端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置を位置Ｚ５としてもよい。この場合、例えば、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端（一方の端部）の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置を位置Ｚ２とし、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの下端（他方の端部）の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置を位置Ｚ５としてもよい。

また、本実施形態では、鉄心８４１、８４２の第１の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔と、鉄心８４１、８４２の第３の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔とが同じである場合を例に挙げて説明した。しかしながら、必ずしもこのようにする必要はない。鋳型の上部に比べ下部においてはパウダーＰが少ない（或いはパウダーＰはない）。このため、溶鋼Ｍに与える撹拌力を増大させてもパウダーＰが溶鋼Ｍ巻き込まれる可能性は鋳型の上部に比べ低い。従って、例えば、鉄心の第３の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔を、鉄心の第１の領域と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔よりも短くしてもよい。また、下部に位置するほど鉄心と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔が短くなるようにしてもよい。このようにすれば、撹拌力Ｆを上げることで溶鋼Ｍの中の気泡や介在物がより下方に進入することを抑制することができる。
また、本実施形態においても第１の実施形態で説明した種々の変形例を採用することができる。

（第３の実施形態）
次に、第３の実施形態を説明する。第２の実施形態では、鉄心８４１、８４２の下端面が、鋳型の長辺部２１１、２１２よりも上に位置する場合を例に挙げて説明した。これに対し、本実施形態では、鉄心８４１、８４２の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置と、鋳型の長辺部２１１、２１２の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置とを同じにする場合について説明する。このように本実施形態と第２の実施形態は、鉄心の構成（具体的には第３の領域の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さ）が主として異なる。従って、本実施形態の説明において、第１の実施形態と同一の部分については、図２Ａ～図１１に付した符号と同一の符号を付す等して詳細な説明を省略する。

図１２は、本実施形態の電磁撹拌装置を配設した連続鋳造設備の概略構成の一例を示す縦断面図である。尚、図１２のＩ－Ｉ断面図は、図２Ａにおいて符号２４１、２４２、２５１、２５２をそれぞれ１２４１、１２４２、１２５１、１２５２としたものと同じものであるのでその図示を省略する。また、図１２のII－II断面図は、図２Ｂにおいて符号２４１、２４２、２５１、２５２をそれぞれ１２４１、１２４２、１２５１、１２５２としたものと同じものであるのでその図示を省略する。また、図１２のIII－III断面図は、図２Ａにおいて符号２４１、２４２、２５１、２５２をそれぞれ１２４１、１２４２、１２５１、１２５２とし、浸漬ノズル２３０をなくしたものと同じものであるので、その図示を省略する。

鉄心１２４１、１２４２は、図９に示した鉄心８４１に対し、継鉄部８４１ｂおよび第２の櫛歯部８４１ｃの鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さを鉄心１２４１、１２４２の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さが、鋳型の長辺部２１１、２１２の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さと同じになるように延ばしたものになる。鉄心１２４１、１２４２の第２の櫛歯部の直方体部の下端面と継鉄部の下端面とは面一となっている。鉄心１２４１、１２４２は、鋳型の軸を対称軸とする線対称となる関係を有する。このような鉄心１２４１、１２４２の変更により、第２の実施形態の鉄心８４１、８４２に比べ、コイルが周回する経路が長くなる。この経路に合わせてコイル１２５１、１２５２が配置される。このようにコイル１２５１、１２５２は、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）の周りに巻き回される（即ち、コイル１２５１、１２５２の軸（コイル軸）は、鋳型の鋳造幅方向（Ｘ軸方向）と平行である）。

鉄心１２４１、１２４２の第１の櫛歯部は第２の実施形態の第１の櫛歯部８４１ａと同じもので実現することができる。従って、鉄心１２４１、１２４２の第１の櫛歯部の直方体部の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置と、浸漬ノズル２３０の吐出口２３０ａ、２３０ｂの上端部（鋳造方向の上流側の端部）の位置とは位置Ｚ２で一致する。また、鉄心１２４１、１２４２は鋳型の軸を対称軸とする線対称となる関係を有する。鉄心１２４１、１２４２の上端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は位置Ｚ１で一致する。浸漬ノズル２３０の先端の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置Ｚ３は位置Ｚ２よりも下方であり、位置Ｚ５よりも上方である。

また、鉄心１２４１、１２４２の第２の櫛歯部の直方体部の上端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置Ｚ５は、第２の実施形態と同じようにして定めることができる。尚、第２の実施形態で説明した変形例のようにして位置Ｚ５を定めることもできる。
鉄心１２４１、１２４２（第２の櫛歯部）の下端面の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置と鋳型の長辺部２１１、２１２の鋳造方向（Ｚ軸方向）の位置は位置Ｚ４で一致する。

本実施形態では、鋳型の下部において、コイル１２５１、１２５２が配置されていない領域での鉄心１２４１、１２４２と鋳型の長辺部２１１、２１２との間隔が短くなる第３の領域の鋳造方向（Ｚ軸方向）の長さを第２の実施形態に比べて大きくすることができる。従って、下降流の流速をより一層低減することができ、下降流にのった気泡や介在物が下方に進入することをより抑制し、浮上をより促進させるようにすることができる。よって、鋳片の表面の品質と内部の品質および生産性をより一層向上させることができる。

図１３は撹拌力Ｆｘ（ＦのＸ軸方向成分）と湯面からの距離との関係の一例を示す図である。図１３に示す結果は、実際の鋳型の中空部内の溶鋼Ｍに発生する電磁力を数値シミュレーションを行って得たものである。何れの数値シミュレーションにおいても溶鋼Ｍの成分を含む操業条件は同じものとした。
撹拌力Ｆｘは図７を参照しながら説明したものと同じである。図１３に示す位置Ｚ１、Ｚ２、Ｚ４、Ｚ５は図１２に示した位置Ｚ１、Ｚ２、Ｚ４、Ｚ５に対応する。

図１３においてグラフ１３０１は本実施形態の電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示す。グラフ１３０２は図１を参照しながら説明した一般的な電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示す。尚、図１３に示すグラフ１３０２も図１を参照しながら説明した一般的な電磁撹拌装置を用いた場合の撹拌力Ｆｘを示すが、グラフ７０１、７０２とグラフ１３０１、１３０２を得たときの操業条件が異なるため、グラフ７０２、１３０２は一致しない。ただし、前述したように、グラフ１３０１、１３０２を得たときの操業条件は同じである。

図１３のグラフ１３０２に示すように、一般的な電磁撹拌装置を用いると、吐出流が発生する位置Ｚ２～Ｚ５の第１の領域において、溶鋼Ｍに付与される撹拌力Ｆｘは大きくなる。これに対し、本実施形態の電磁撹拌装置を用いると、位置Ｚ２～Ｚ５の第１の領域においては、位置Ｚ２よりも上の第２の領域における撹拌力Ｆｘの最大値および位置Ｚ５よりも下方の第３の領域における撹拌力Ｆｘの最大値よりも撹拌力Ｆｘを低減させることができ、溶鋼Ｍに付与される撹拌力Ｆｘを大きく低下させることができることが分かる。位置Ｚ５よりも下方の第３の領域における撹拌力Ｆｘが気泡や介在物の浮上を促進に寄与する。尚、撹拌力Ｆｘは、磁束密度の２乗に比例するので、以上の説明において、撹拌力Ｆｘを磁束密度に置き換えることができる。
本実施形態においても第１の実施形態および第２の実施形態で説明した種々の変形例を採用することができる。

尚、以上説明した本発明の実施形態は何れも本発明を実施するにあたっての具体化の例を示したものに過ぎず、これらによって本発明の技術的範囲が限定的に解釈されてはならないものである。すなわち、本発明はその技術思想またはその主要な特徴から逸脱することなく様々な形で実施することができる。

２１１～２１２：長辺部、２１３～２１４：短辺部、２２１～２２４：バックプレート、２３０：浸漬ノズル、２４１～２４２，８４１～８４２，１２４１～１２４２：鉄心、２５１～２５２，８５１～８５２，１２５１～１２５２：コイル

Claims (15)

1. 鋳型の長辺部を介して相互に対向する位置に配置される第１の鉄心および第２の鉄心と、
   前記第１の鉄心に対して前記鋳型の鋳造幅方向に巻き回された第１のコイルと、
   前記第２の鉄心に対して前記鋳型の鋳造幅方向に巻き回された第２のコイルと、
   を有し、
   前記第１のコイルおよび前記第２のコイルに流れる交流電流に基づく進行磁場を鋳造幅方向に発生させることにより、浸漬ノズルの吐出口から前記鋳型の短辺部側に向けて前記鋳型の中空部に注入された溶融金属を電磁撹拌する電磁撹拌装置であって、
   前記第１の鉄心および前記第２の鉄心は、それぞれ、第１の領域と、前記第１の領域と鋳造方向の位置が異なる領域であって、前記第１の領域よりも前記鋳型の長辺部との間隔が短い領域である第２の領域とを有し、
   前記第１の領域は、前記第１の鉄心および前記第２の鉄心の鋳造方向における両端の間の一部を鋳造方向の範囲とする領域であり、
   前記第１の領域の鋳造方向の範囲と、前記浸漬ノズルの吐出口から前記鋳型の短辺部側に向かう溶融金属の流れである吐出流が流れる鋳造方向の範囲とが重複する範囲の方が、前記第２の領域の鋳造方向の範囲と、前記吐出流が流れる鋳造方向の範囲とが重複する範囲よりも長く、
   前記電磁撹拌の際に、前記第１の領域の鋳造方向の範囲と鋳造方向の範囲が同じ範囲における前記溶融金属の磁束密度を、前記第２の領域の鋳造方向の範囲と鋳造方向の範囲が同じ範囲における前記溶融金属の磁束密度の最大値よりも小さくすることを特徴とする電磁撹拌装置。
2. 前記第２の領域の鋳造方向の範囲と、前記吐出流が流れる鋳造方向の範囲とは重複しないことを特徴とする請求項１に記載の電磁撹拌装置。
3. 前記第１の領域は、前記第１の領域に対向する前記鋳型の面と平行な１つの平面の領域であり、
   前記第２の領域は、前記コイルが巻き回されていない領域であり、且つ、鋳造幅方向において間隔を有して配置される複数の領域であり、且つ、前記第２の領域に対向する前記鋳型の面と平行な平面の領域であることを特徴とする請求項１または２に記載の電磁撹拌装置。
4. 前記浸漬ノズルの吐出口は、鋳造幅方向を基準として第１の側に傾斜しており、
   前記第１の側は、前記浸漬ノズルから溶融金属が吐出される方向側であり、
   前記第１の領域は、前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における第１の端部よりも前記第１の側の領域を含み、
   前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における前記第１の端部は、前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向の第２の側の端部であり、
   前記第２の側は、前記第１の側の反対側であることを特徴とする請求項１～３の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
5. 前記第２の領域は、前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における前記第１の端部よりも前記第２の側の領域を含むことを特徴とする請求項４に記載の電磁撹拌装置。
6. 前記浸漬ノズルの吐出口から斜め下方に溶融金属が吐出され、
   前記第１の側は、下側であり、
   前記第２の側は、上側であり、
   前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における前記第１の端部は、前記浸漬ノズルの吐出口の上側の端部であることを特徴とする請求項４または５に記載の電磁撹拌装置。
7. 前記第１の領域の上側の端部の鋳造方向における位置は、前記浸漬ノズルの吐出口の上側の端部の鋳造方向における位置から前記浸漬ノズルの下側の端部の鋳造方向の位置までの範囲の何れかの位置であることを特徴とする請求項６に記載の電磁撹拌装置。
8. 前記第１の鉄心の前記第１の領域の、前記鋳型の長辺部と対向する面の鋳造厚方向の位置は、前記第１のコイルの領域のうち、前記鋳型の長辺部と対向する位置にある領域の鋳造厚方向の両端の範囲内にあり、
   前記第２の鉄心の前記第１の領域の、前記鋳型の長辺部と対向する面の鋳造厚方向の位置は、前記第２のコイルの領域のうち、前記鋳型の長辺部と対向する位置にある領域の鋳造厚方向の両端の範囲内にあることを特徴とする請求項１～７の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
9. 前記第１の鉄心および前記第２の鉄心は、それぞれ、前記第１の領域と、前記第２の領域と、前記第１の領域よりも前記鋳型の長辺部との間隔が狭い領域である第３の領域とを有し、
   前記第３の領域は、前記第１の領域よりも第１の側に配置され、
   前記第２の領域は、前記第１の領域よりも第２の側に配置され、
   前記第１の側は、前記浸漬ノズルから溶融金属が吐出される方向側であり、
   前記第２の側は、前記第１の側の反対側であることを特徴とする請求項１～８の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
10. 前記第３の領域は、前記コイルが巻き回されていない領域であり、且つ、鋳造幅方向において間隔を有して配置される複数の領域であり、且つ、前記鋳型の前記第３の領域に対向する面と平行な平面の領域であることを特徴とする請求項９に記載の電磁撹拌装置。
11. 前記第２の領域と、前記鋳型の長辺部との間隔と、前記第３の領域と、前記鋳型の長辺部との間隔とは同じであることを特徴とする請求項９または１０に記載の電磁撹拌装置。
12. 前記浸漬ノズルの吐出口は、鋳造幅方向を基準として前記第１の側に傾斜していることを特徴とする請求項９～１１の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
13. 前記浸漬ノズルの吐出口から斜め下方に溶融金属が吐出され、
    前記第１の領域の下端の鋳造方向における位置は、前記浸漬ノズルの吐出口の下端の鋳造方向における位置、または、前記浸漬ノズルの吐出口の下端の鋳造方向における位置よりも下であることを特徴とする請求項９～１２の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
14. 前記浸漬ノズルの吐出口から斜め下方に溶融金属が吐出され、
    前記第３の領域の下端の鋳造方向における位置と、前記鋳型の長辺部の下端の鋳造方向における位置は同じであることを特徴とする請求項９～１３の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
15. ＺＬ［ｍｍ］を、前記第２の領域の鋳造方向における前記第２の側の端部から、前記第３の領域の鋳造方向における前記第１の側の端部までの鋳造方向の長さとし、
    ＺＤ［ｍｍ］を、前記鋳型の中空部内の溶融金属の湯面から前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向における前記第１の端部までの鋳造方向における長さとし、
    ＺＨ［ｍｍ］を、前記浸漬ノズルの吐出口の鋳造方向の長さとし、
    Ｗ［ｍｍ］を、前記鋳型の短辺部の内壁面の鋳造幅方向の間隔とし、
    Ｄ［ｍｍ］を、前記浸漬ノズルの吐出口の重心位置における前記浸漬ノズルの外径とし、
    θ［°］を、前記浸漬ノズルの吐出角として、
    以下の（Ａ）式を満たすことを特徴とする請求項９～１４の何れか１項に記載の電磁撹拌装置。
    ＺＬ≧ＺＤ＋ＺＨ＋｛（Ｗ－Ｄ）÷２｝×ｔａｎθ ・・・（Ａ）

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