JP3372863B2 - 溶鋼流の制御装置 - Google Patents
溶鋼流の制御装置Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続鋳造において
鋳型内の溶鋼流を静磁場の作用によって制御することに
よって、内部欠陥のない鋳片を製造する為の制御装置の
改良に関するものである。
鋳型内の溶鋼流を静磁場の作用によって制御することに
よって、内部欠陥のない鋳片を製造する為の制御装置の
改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図１は、従来の連続鋳造法における鋳片
中の溶鋼流の様子を示す概略説明図であり、図中１は短
辺側鋳型、２は長辺側鋳型、３は浸漬ノズル、４は溶
鋼、５は凝固殻、６は非金属介在物、１５はガイドロー
ルを夫々示す。尚図１（ａ）は長辺側から見た断面図で
あり、図１（ｂ）は短辺側から見た断面図である。
中の溶鋼流の様子を示す概略説明図であり、図中１は短
辺側鋳型、２は長辺側鋳型、３は浸漬ノズル、４は溶
鋼、５は凝固殻、６は非金属介在物、１５はガイドロー
ルを夫々示す。尚図１（ａ）は長辺側から見た断面図で
あり、図１（ｂ）は短辺側から見た断面図である。
【０００３】この様な連続鋳造においては、鋳型内に注
入された溶鋼流（図１、２でＡで示す）が深く潜り込む
と、溶鋼よりも軽い気泡やアルミナ等も溶鋼流に乗って
鋳片内に深く入り込み、溶鋼表面上に浮上分離されず
に、湾曲内側に非金属介在物６として捕捉されることに
なる。そしてこれが鉄鋼製品の内部欠陥となる。
入された溶鋼流（図１、２でＡで示す）が深く潜り込む
と、溶鋼よりも軽い気泡やアルミナ等も溶鋼流に乗って
鋳片内に深く入り込み、溶鋼表面上に浮上分離されず
に、湾曲内側に非金属介在物６として捕捉されることに
なる。そしてこれが鉄鋼製品の内部欠陥となる。
【０００４】こうした不都合を回避するという観点か
ら、溶鋼流速が早い領域に静磁界を作用させて溶鋼流動
を減速する技術が様々提案されている。例えば、特開昭
５７−１７３５６号には、図２［図２（ａ）は長辺側か
ら見た断面図、図２（ｂ）は短辺側から見た断面図］に
示す様に、鋳型の周囲に電気コイル７と鉄芯８からなる
電磁石９を配置し、この電磁石９によって発生する静磁
場を溶鋼流速が早い領域に作用させて溶鋼流動を減速す
る技術が開示されている。
ら、溶鋼流速が早い領域に静磁界を作用させて溶鋼流動
を減速する技術が様々提案されている。例えば、特開昭
５７−１７３５６号には、図２［図２（ａ）は長辺側か
ら見た断面図、図２（ｂ）は短辺側から見た断面図］に
示す様に、鋳型の周囲に電気コイル７と鉄芯８からなる
電磁石９を配置し、この電磁石９によって発生する静磁
場を溶鋼流速が早い領域に作用させて溶鋼流動を減速す
る技術が開示されている。
【０００５】しかしながら、静磁場を局所的に作用させ
ると、前記図２（ａ）に示す様に溶鋼流Ａは磁場の弱い
領域を迂回するので、溶鋼流Ａの潜り込みを十分に抑制
できず、電磁石を配置しただけの効果が発揮されない。
ると、前記図２（ａ）に示す様に溶鋼流Ａは磁場の弱い
領域を迂回するので、溶鋼流Ａの潜り込みを十分に抑制
できず、電磁石を配置しただけの効果が発揮されない。
【０００６】こうしたことから、例えば特開平２−２８
４７５０号には、断面が長方形のスラブ鋳片またはブル
ーム鋳片（以下、これらを一括して単に「鋳片」と呼ぶ
ことがある）を製造する連続鋳造機の鋳型において、そ
の長辺方向（以下、「幅方向」と言うことがある）の全
域に静磁場を作用させて溶鋼流の迂回経路を断つ技術が
提案されている。また例えば特開平５−５５２２０号に
は、磁場作用領域を鋳型の上下２段とする技術も提案さ
れており、ある程度の品質改善が発揮されている。
４７５０号には、断面が長方形のスラブ鋳片またはブル
ーム鋳片（以下、これらを一括して単に「鋳片」と呼ぶ
ことがある）を製造する連続鋳造機の鋳型において、そ
の長辺方向（以下、「幅方向」と言うことがある）の全
域に静磁場を作用させて溶鋼流の迂回経路を断つ技術が
提案されている。また例えば特開平５−５５２２０号に
は、磁場作用領域を鋳型の上下２段とする技術も提案さ
れており、ある程度の品質改善が発揮されている。
【０００７】しかしながらこれらの技術は、いずれも鋳
型短辺近傍（幅方向の両端部付近）の領域では、下降流
の抑制効果が不十分であり、鋳片内部の非金属介在物の
欠陥が低減しないという問題があった。そしてこうした
問題が生じる原因としては、次の様に考えられる。上記
した技術はいずれも断面空間が長方形の鋳型を流下する
溶鋼流に対して鋳型短辺方向（以下、「厚み方向」と言
うことがある）の磁場を作用させる技術であるが、こう
した磁場を作用させると図３に示す様に、鋳型幅中央部
においては鋳型幅方向の電流が誘起され、磁場と電流が
水平面内で直交するので、フレミングの法則に従って上
向きの電磁力が発生し、溶鋼流が制動されることにな
る。これに対して鋳型短辺面近傍部では、鋳型厚み方向
に磁場を作用させても、鋳型幅方向には電流が誘起され
にくいため、水平面内で磁場と電流が直交した場合に発
生する鉛直上向きの電磁力が弱い。従って、短辺面に沿
った溶鋼の潜り込みを十分に抑制できず、幅方向両端部
では内部に多くの非金属介在物が残存することになる。
型短辺近傍（幅方向の両端部付近）の領域では、下降流
の抑制効果が不十分であり、鋳片内部の非金属介在物の
欠陥が低減しないという問題があった。そしてこうした
問題が生じる原因としては、次の様に考えられる。上記
した技術はいずれも断面空間が長方形の鋳型を流下する
溶鋼流に対して鋳型短辺方向（以下、「厚み方向」と言
うことがある）の磁場を作用させる技術であるが、こう
した磁場を作用させると図３に示す様に、鋳型幅中央部
においては鋳型幅方向の電流が誘起され、磁場と電流が
水平面内で直交するので、フレミングの法則に従って上
向きの電磁力が発生し、溶鋼流が制動されることにな
る。これに対して鋳型短辺面近傍部では、鋳型厚み方向
に磁場を作用させても、鋳型幅方向には電流が誘起され
にくいため、水平面内で磁場と電流が直交した場合に発
生する鉛直上向きの電磁力が弱い。従って、短辺面に沿
った溶鋼の潜り込みを十分に抑制できず、幅方向両端部
では内部に多くの非金属介在物が残存することになる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】上記した技術に対し
て、例えば特開昭５９−７６６４７号の様な技術も提案
されている。この技術は、図４に示す様に鋳型部分で第
１の磁場を作用させつつ、鋳型の直下に配置した別の電
磁石９ａによって第２の磁場を作用させ、これらの磁場
の作用によっ図４のＡに示す様に溶鋼流を制御しようと
するものである。また図４に示した技術においては、第
２の磁場を作用させる為の電磁石９ａは、図５に示す様
に、Ｃ字型の鉄芯８ａに電気コイル７ａを巻付けた構成
のものを採用しており、鋳片１０内でＢの方向（鋳型長
辺方向）の磁場を作用させるものである。しかしなが
ら、こうした技術においても下記に示す様な問題があ
り、依然として改善の余地が残されていた。
て、例えば特開昭５９−７６６４７号の様な技術も提案
されている。この技術は、図４に示す様に鋳型部分で第
１の磁場を作用させつつ、鋳型の直下に配置した別の電
磁石９ａによって第２の磁場を作用させ、これらの磁場
の作用によっ図４のＡに示す様に溶鋼流を制御しようと
するものである。また図４に示した技術においては、第
２の磁場を作用させる為の電磁石９ａは、図５に示す様
に、Ｃ字型の鉄芯８ａに電気コイル７ａを巻付けた構成
のものを採用しており、鋳片１０内でＢの方向（鋳型長
辺方向）の磁場を作用させるものである。しかしなが
ら、こうした技術においても下記に示す様な問題があ
り、依然として改善の余地が残されていた。
【０００９】上記の様に、連続鋳造法においては、幅方
向の磁束をほぼ水平方向に作用させるのが理想的である
が、鋳型の長辺銅板背面（後記図８参照）には溶鋼より
も遥かに透磁率が高い磁石（第１の磁場を発生させる為
の磁石）が存在するので、鋳型直下の磁極間の磁束が上
方の鋳型背面に迂回してしまい、溶鋼中の磁束密度が大
幅に低下することになる。また鋳型は通常、溶鋼よりも
磁束を通しやすい強磁性体製のガイドロールやクーリン
グガイドが存在するので、溶鋼中を貫通するべき磁束
が、ガイドロール中やクーリングガイド中を迂回してし
まい、溶鋼中に十分な磁束が貫通しないことになる。ま
たコイルの位置が低過ぎて、コイルに挟まれた鋳片表面
温度がキューリー点温度以下に降下すると、凝固殻自体
が磁性を持つようになるので、幅方向の磁束が凝固殻内
に集中し、溶鋼中の磁束密度が大幅に低下する。
向の磁束をほぼ水平方向に作用させるのが理想的である
が、鋳型の長辺銅板背面（後記図８参照）には溶鋼より
も遥かに透磁率が高い磁石（第１の磁場を発生させる為
の磁石）が存在するので、鋳型直下の磁極間の磁束が上
方の鋳型背面に迂回してしまい、溶鋼中の磁束密度が大
幅に低下することになる。また鋳型は通常、溶鋼よりも
磁束を通しやすい強磁性体製のガイドロールやクーリン
グガイドが存在するので、溶鋼中を貫通するべき磁束
が、ガイドロール中やクーリングガイド中を迂回してし
まい、溶鋼中に十分な磁束が貫通しないことになる。ま
たコイルの位置が低過ぎて、コイルに挟まれた鋳片表面
温度がキューリー点温度以下に降下すると、凝固殻自体
が磁性を持つようになるので、幅方向の磁束が凝固殻内
に集中し、溶鋼中の磁束密度が大幅に低下する。
【００１０】上述した様に、溶鋼中に十分な磁束が貫通
しなければ、潜り込み流を抑制してスラブの内部欠陥を
十分に防止することができないのであるが、これまでの
技術では鋳片に幅方向の磁場を作用させることは困難で
あった。
しなければ、潜り込み流を抑制してスラブの内部欠陥を
十分に防止することができないのであるが、これまでの
技術では鋳片に幅方向の磁場を作用させることは困難で
あった。
【００１１】また第２の磁場を作用させる為の電磁石９
ａは、前記図５に示した様にＣ字型の鉄芯８ａを採用し
たものでので、下記の様な不都合も発生する。即ち、上
記した様な電磁石９ａでは、図６に示す様に磁束が厚み
方向で不均一分布するので（図６中１１は磁束線を示
す）、磁場が強い領域Ｃが歪んだ形状となり、幅方向の
両端部で強く中央部が弱い磁場分布が形成されることに
なる。こうした傾向が極端な場合には、短辺に沿った溶
鋼下降流がより磁場の弱い幅中央部に迂回し、中央部で
溶鋼流が深く潜り込み、鋳片幅中央部の内部品質が悪化
することになる。
ａは、前記図５に示した様にＣ字型の鉄芯８ａを採用し
たものでので、下記の様な不都合も発生する。即ち、上
記した様な電磁石９ａでは、図６に示す様に磁束が厚み
方向で不均一分布するので（図６中１１は磁束線を示
す）、磁場が強い領域Ｃが歪んだ形状となり、幅方向の
両端部で強く中央部が弱い磁場分布が形成されることに
なる。こうした傾向が極端な場合には、短辺に沿った溶
鋼下降流がより磁場の弱い幅中央部に迂回し、中央部で
溶鋼流が深く潜り込み、鋳片幅中央部の内部品質が悪化
することになる。
【００１２】更に、通常１つの連続鋳造機で種々異なる
幅の鋳片が製造されるのであるが、図５，６に示した様
に幅中央部が両端部に比べて磁束密度が小さいＣ字型電
磁石９ａでは、磁極間距離に近い幅広の鋳片１０ａには
強い磁場を作用させることができても［図７（ａ）］、
幅が狭い鋳片１０ｂには十分な磁場を作用させることが
困難である［図７（ｂ）］。
幅の鋳片が製造されるのであるが、図５，６に示した様
に幅中央部が両端部に比べて磁束密度が小さいＣ字型電
磁石９ａでは、磁極間距離に近い幅広の鋳片１０ａには
強い磁場を作用させることができても［図７（ａ）］、
幅が狭い鋳片１０ｂには十分な磁場を作用させることが
困難である［図７（ｂ）］。
【００１３】上述した様な技術では、電磁石９ａは鋳型
直下に配置されるものであるので、ブレークアウト（鋳
片の凝固殻が破れて内部の溶鋼が鋳型下に流出する操業
トラブル）が発生すると、電磁石９ａが溶鋼を浴びて破
損することもある。また幅方向の磁場を作用させる場合
には、厚み方向の磁場を作用させる場合に比べて磁極間
距離が大きくなり、漏れ磁束が多いものとなる。こうし
たことから上記の制御装置では、消費電力が大きくなる
上、磁石周辺の設備の磁性体部分に多大な吸引力が作用
し、鋳型振動負荷がオーバーロードとなったり、設備が
変形することがある。
直下に配置されるものであるので、ブレークアウト（鋳
片の凝固殻が破れて内部の溶鋼が鋳型下に流出する操業
トラブル）が発生すると、電磁石９ａが溶鋼を浴びて破
損することもある。また幅方向の磁場を作用させる場合
には、厚み方向の磁場を作用させる場合に比べて磁極間
距離が大きくなり、漏れ磁束が多いものとなる。こうし
たことから上記の制御装置では、消費電力が大きくなる
上、磁石周辺の設備の磁性体部分に多大な吸引力が作用
し、鋳型振動負荷がオーバーロードとなったり、設備が
変形することがある。
【００１４】本発明は上記事情に着目してなされたもの
であって、その目的は、連続鋳造における鋳型内の溶鋼
流を、静磁場の方向を適正な方向に規制して適切に制御
することによって、内部欠陥のない鋳辺を製造すること
のできる溶鋼流の制御装置を提供することにある。
であって、その目的は、連続鋳造における鋳型内の溶鋼
流を、静磁場の方向を適正な方向に規制して適切に制御
することによって、内部欠陥のない鋳辺を製造すること
のできる溶鋼流の制御装置を提供することにある。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決した本発
明の制御装置とは、断面が長方形のスラブ鋳片またはブ
ルーム鋳片を製造する連続鋳造機の鋳型部または鋳型直
下部に静磁場を作用させて、前記鋳片内部の溶鋼流を制
御する様にした制御装置において、鋳型断面両側の長辺
の脇に１組または複数組の電気コイルを、それらのコイ
ルの軸方向が鋳片断面の長辺方向に略平行となる様に配
置して電磁石を構成し、且つ溶鋼中に前記長辺方向の磁
場が貫通する様に構成したところに要旨を有するもので
ある。
明の制御装置とは、断面が長方形のスラブ鋳片またはブ
ルーム鋳片を製造する連続鋳造機の鋳型部または鋳型直
下部に静磁場を作用させて、前記鋳片内部の溶鋼流を制
御する様にした制御装置において、鋳型断面両側の長辺
の脇に１組または複数組の電気コイルを、それらのコイ
ルの軸方向が鋳片断面の長辺方向に略平行となる様に配
置して電磁石を構成し、且つ溶鋼中に前記長辺方向の磁
場が貫通する様に構成したところに要旨を有するもので
ある。
【００１６】
【発明の実施の形態】本発明者らは上記従来の問題点を
考慮し、断面が長方形のスラブ鋳片またはブルーム鋳片
を製造する連続鋳造機の鋳型部または鋳型直下部に静磁
場を作用させて、前記鋳片内部の溶鋼流を制御する様に
した制御装置において、静磁場の作用が最も効果的に発
揮される装置構成について様々な角度から検討した。そ
の結果、連鋳機内の鋳片がほぼ垂直となっている領域
で、軸方向が鋳型幅方向にほぼ平行な１組（または複数
組）の通電コイル（電気コイル）を配置して電磁石を構
成し、両コイルに同一方向の直流電流を通電することに
よって、溶鋼に幅方向でコイル内と逆向きの磁場を作用
させる様にすれば、上記目的に適う制御装置が実現でき
ることを見出し、本発明を完成した。
考慮し、断面が長方形のスラブ鋳片またはブルーム鋳片
を製造する連続鋳造機の鋳型部または鋳型直下部に静磁
場を作用させて、前記鋳片内部の溶鋼流を制御する様に
した制御装置において、静磁場の作用が最も効果的に発
揮される装置構成について様々な角度から検討した。そ
の結果、連鋳機内の鋳片がほぼ垂直となっている領域
で、軸方向が鋳型幅方向にほぼ平行な１組（または複数
組）の通電コイル（電気コイル）を配置して電磁石を構
成し、両コイルに同一方向の直流電流を通電することに
よって、溶鋼に幅方向でコイル内と逆向きの磁場を作用
させる様にすれば、上記目的に適う制御装置が実現でき
ることを見出し、本発明を完成した。
【００１７】本発明の制御装置の構成を図面によって詳
細に説明する。図８は本発明の制御装置の一構成例を示
す縦断面図であり、図中７ｂ，７ｃは電気コイル、８ｂ
は鉄芯（コア）、１２は鋳型フレーム、１３はフットロ
ール、１４はトップカバー、１５，１５ａはガイドロー
ル、１６，１６ａはロールスタンドフレームを夫々示す
（３は前述した浸漬ノズルである）。また図９は図８に
おける鋳型付近の構成を説明する為の平面図であり、図
中２０は長辺銅板バックプレート、２１は長辺銅板、２
２は短辺銅板バックプレート、２３は短辺銅板であり、
これらによって鋳型が構成される。また２５ａは磁極
Ｎ、２５ｂは磁極Ｓを夫々示すが、これらについては後
述する。
細に説明する。図８は本発明の制御装置の一構成例を示
す縦断面図であり、図中７ｂ，７ｃは電気コイル、８ｂ
は鉄芯（コア）、１２は鋳型フレーム、１３はフットロ
ール、１４はトップカバー、１５，１５ａはガイドロー
ル、１６，１６ａはロールスタンドフレームを夫々示す
（３は前述した浸漬ノズルである）。また図９は図８に
おける鋳型付近の構成を説明する為の平面図であり、図
中２０は長辺銅板バックプレート、２１は長辺銅板、２
２は短辺銅板バックプレート、２３は短辺銅板であり、
これらによって鋳型が構成される。また２５ａは磁極
Ｎ、２５ｂは磁極Ｓを夫々示すが、これらについては後
述する。
【００１８】図示した制御装置では、軸方向が鋳型幅方
向にほぼ平行な１組の電気コイル７ｂ，７ｃを鉄芯８ｂ
に巻付けて鋳型断面両側の長辺の脇に配置することによ
って電磁石が構成され、両コイルに同一方向の直流電流
Ｅを通電する様に構成されている。こうした構成を採用
することによって、鋳片の幅方向（図９のＢ方向）の磁
場を効果的に作用させることができる。
向にほぼ平行な１組の電気コイル７ｂ，７ｃを鉄芯８ｂ
に巻付けて鋳型断面両側の長辺の脇に配置することによ
って電磁石が構成され、両コイルに同一方向の直流電流
Ｅを通電する様に構成されている。こうした構成を採用
することによって、鋳片の幅方向（図９のＢ方向）の磁
場を効果的に作用させることができる。
【００１９】上記した様な構成を採用して鋳片の幅方向
の磁場を作用させると、鋳片の水平方向断面内の溶鋼下
降流速分布が均一化され、鋳片への介在物の侵入が防止
できるのであるが、こうした効果が発揮される理由につ
いて図面を用いて説明する。
の磁場を作用させると、鋳片の水平方向断面内の溶鋼下
降流速分布が均一化され、鋳片への介在物の侵入が防止
できるのであるが、こうした効果が発揮される理由につ
いて図面を用いて説明する。
【００２０】まず鋳片厚み方向（短辺方向）の磁場を作
用させた場合には、前述した様に例え磁束密度が幅方向
に均一であっても、図１０に示す様に鋳片短辺近傍部で
は電流の水平成分が小さく、上向きの電磁力が弱くな
る。その結果、磁石の下流側には鋳片厚み方向を回転の
軸として、幅方向両端近傍で下方に深く潜り込む２つの
大きな溶鋼流の渦が残ることになる。そしてこの渦に乗
って非金属介在物（図中、「○」印で示す）が鋳片内部
に深く侵入するので、製品内部に欠陥が発生し易くなる
ものと考えられる。
用させた場合には、前述した様に例え磁束密度が幅方向
に均一であっても、図１０に示す様に鋳片短辺近傍部で
は電流の水平成分が小さく、上向きの電磁力が弱くな
る。その結果、磁石の下流側には鋳片厚み方向を回転の
軸として、幅方向両端近傍で下方に深く潜り込む２つの
大きな溶鋼流の渦が残ることになる。そしてこの渦に乗
って非金属介在物（図中、「○」印で示す）が鋳片内部
に深く侵入するので、製品内部に欠陥が発生し易くなる
ものと考えられる。
【００２１】これに対し、本発明の様に鋳片幅方向（長
辺方向）に磁場を作用させた場合には、図１１に示す様
に鋳片長辺近傍で上向きの電磁力が弱い領域が形成され
るが、鋳片短辺近傍部では十分な上向きの電磁力が発生
する。その結果、磁石の下流側には鋳片幅方向を回転の
軸として厚み方向両側で潜り込む２つの渦が形成される
が、鋳片の厚み（短辺長さ）は幅（長辺長さ）よりも格
段に小さいので、この渦の大きさも厚み方向の磁場の場
合の渦に比べて格段に小さいものとなる。従って、溶鋼
自体の粘性による渦の消滅が速くなり、磁石の下流側で
流速分布が速やかに均一化されることになる。そして、
鋳片内部には集積帯を形成する様な介在物が侵入しなく
なり、製品の内部欠陥が防止できることになる。
辺方向）に磁場を作用させた場合には、図１１に示す様
に鋳片長辺近傍で上向きの電磁力が弱い領域が形成され
るが、鋳片短辺近傍部では十分な上向きの電磁力が発生
する。その結果、磁石の下流側には鋳片幅方向を回転の
軸として厚み方向両側で潜り込む２つの渦が形成される
が、鋳片の厚み（短辺長さ）は幅（長辺長さ）よりも格
段に小さいので、この渦の大きさも厚み方向の磁場の場
合の渦に比べて格段に小さいものとなる。従って、溶鋼
自体の粘性による渦の消滅が速くなり、磁石の下流側で
流速分布が速やかに均一化されることになる。そして、
鋳片内部には集積帯を形成する様な介在物が侵入しなく
なり、製品の内部欠陥が防止できることになる。
【００２２】前述した様に、電磁石の磁束が作用する近
傍に磁性材料を配置すると、磁束が磁性材料の方に引き
寄せられてしまい、静磁場による作用を効果的に発揮で
きなくなることがある。従って、コイルの中心軸からの
距離、または２つのコイル軸を含む平面内で軸と軸に挟
まれた長方形状平面領域からの距離が所定の長さＲより
も小さい領域であって、且つ鋳片の２つの短辺面を延長
した平面に挟まれた領域から、コイルの鉄芯以外の大き
な磁性体を排除するのが好ましく、より好ましくは当該
領域から一切の磁性体を排除するのが良い。
傍に磁性材料を配置すると、磁束が磁性材料の方に引き
寄せられてしまい、静磁場による作用を効果的に発揮で
きなくなることがある。従って、コイルの中心軸からの
距離、または２つのコイル軸を含む平面内で軸と軸に挟
まれた長方形状平面領域からの距離が所定の長さＲより
も小さい領域であって、且つ鋳片の２つの短辺面を延長
した平面に挟まれた領域から、コイルの鉄芯以外の大き
な磁性体を排除するのが好ましく、より好ましくは当該
領域から一切の磁性体を排除するのが良い。
【００２３】上記の所定の長さＲが、磁場を作用させる
最大の鋳片幅Ｗmax の１／２よりも極端に小さいと、最
大幅の鋳片でおよそＷmax の磁極間距離の間を水平に直
線的に磁束が貫通するよりも、コイル中心から長さＲの
距離内に存在する幅方向に長い磁性体（例えば、短辺に
ほぼ水平に配置されたボルト等）に迂回する方が磁気抵
抗が小さくなるので、溶鋼を貫通する磁束の密度が低下
する。但し、長さＲを余り大きくすると、より高価な非
磁性材料を使用する領域が大きくなり、経済的でない。
従って、前記長さＲの範囲は下記（１）式で示される範
囲とすることが好ましい。 （Ｗmax ／２）×０．５≦Ｒ≦（Ｗmax ／２）×３．０ …（１） 但し、Ｗmax は所定の磁場を作用させる為の最大の鋳片
幅である。
最大の鋳片幅Ｗmax の１／２よりも極端に小さいと、最
大幅の鋳片でおよそＷmax の磁極間距離の間を水平に直
線的に磁束が貫通するよりも、コイル中心から長さＲの
距離内に存在する幅方向に長い磁性体（例えば、短辺に
ほぼ水平に配置されたボルト等）に迂回する方が磁気抵
抗が小さくなるので、溶鋼を貫通する磁束の密度が低下
する。但し、長さＲを余り大きくすると、より高価な非
磁性材料を使用する領域が大きくなり、経済的でない。
従って、前記長さＲの範囲は下記（１）式で示される範
囲とすることが好ましい。 （Ｗmax ／２）×０．５≦Ｒ≦（Ｗmax ／２）×３．０ …（１） 但し、Ｗmax は所定の磁場を作用させる為の最大の鋳片
幅である。
【００２４】上記長さＲによって規制される領域を、図
８，９に領域Ｆ（強磁性体配置不可領域Ｆ）として示
す。即ち、この領域Ｆ内には強磁性体を配置しない様に
することが好ましいのであるが、具体的には前記図８，
９に示した長辺銅板バックプレート２０、長辺銅板２
１、短辺銅板バックプレート２２、短辺銅板２３を始
め、浸漬ノズル３、電気コイル７ｂ，７ｃ、鋳型フレー
ム１２およびトップカバー１４等の材質は全て非磁性材
料（例えば、ＳＵＳ３０４等）とする他、フットロール
１３や短辺ガイドクーリングリッド（図示せず）を含
め、領域内のガイドロール１５、ロールスタンドフレー
ム１６等も基本的に非磁性材料を用いる。
８，９に領域Ｆ（強磁性体配置不可領域Ｆ）として示
す。即ち、この領域Ｆ内には強磁性体を配置しない様に
することが好ましいのであるが、具体的には前記図８，
９に示した長辺銅板バックプレート２０、長辺銅板２
１、短辺銅板バックプレート２２、短辺銅板２３を始
め、浸漬ノズル３、電気コイル７ｂ，７ｃ、鋳型フレー
ム１２およびトップカバー１４等の材質は全て非磁性材
料（例えば、ＳＵＳ３０４等）とする他、フットロール
１３や短辺ガイドクーリングリッド（図示せず）を含
め、領域内のガイドロール１５、ロールスタンドフレー
ム１６等も基本的に非磁性材料を用いる。
【００２５】領域Ｆ内に配置されるガイドロール１５の
材料構成について、図面を用いて更に詳細に説明する。
図１２は、図８に示した鋳型下のガイドロール１５付近
の水平断面であり、このガイドロール１５は長辺側の４
個のガイドロール１５ｂと、短辺側の２個のガイドロー
ル１５ｃからなり、長辺側のガイドロール１５ｂは軸受
け１８ａ，１８ｂ等によって回転自在に支持されている
（短辺側のガイドロール１５ｃの軸受けについては図示
せず）。そして前記領域Ｆ内に配置されるガイドロール
１５ｂおよび長辺中央部に配置される軸受け１８ａ（即
ち、軸受け１８ａを構成するハウジング、軌道輪および
転動体等）は非磁性材料からなる。これに対し鋳片１０
の幅よりも外側の軸受け１８ｂや短辺側のガイドロール
１５ｃ（即ち、軸受けを構成するハウジング、軌道輪お
よび転動体等を含めて）は、磁性材料で構成しても良
い。
材料構成について、図面を用いて更に詳細に説明する。
図１２は、図８に示した鋳型下のガイドロール１５付近
の水平断面であり、このガイドロール１５は長辺側の４
個のガイドロール１５ｂと、短辺側の２個のガイドロー
ル１５ｃからなり、長辺側のガイドロール１５ｂは軸受
け１８ａ，１８ｂ等によって回転自在に支持されている
（短辺側のガイドロール１５ｃの軸受けについては図示
せず）。そして前記領域Ｆ内に配置されるガイドロール
１５ｂおよび長辺中央部に配置される軸受け１８ａ（即
ち、軸受け１８ａを構成するハウジング、軌道輪および
転動体等）は非磁性材料からなる。これに対し鋳片１０
の幅よりも外側の軸受け１８ｂや短辺側のガイドロール
１５ｃ（即ち、軸受けを構成するハウジング、軌道輪お
よび転動体等を含めて）は、磁性材料で構成しても良
い。
【００２６】上記の様に領域Ｆ内に配置される部材につ
いては、非磁性材料で構成することが好ましいのである
が、例えば長辺中央部に配置される軸受け１８ａにおい
て、軸受け寿命を向上されるという観点から、軸受けに
おいて大きな構成部材であるハウジングについては非磁
性材料で作製し、小さな構成部材である軌道輪（内輪や
外輪）については磁性材料を使用することも次善の策で
ある。尚鋳型銅板温度測定用の熱電対の線材に関して
は、直径数ｍｍ以下の細い磁性材料を使用することがで
きる。また前記図８に示したガイドロール１５ａおよび
ロールスタンドフレーム１６ａ等の様に、前記領域Ｆの
外側に配置されるものについては、大きな部材でも磁性
材料を用いることができる。また前記長辺銅板２１につ
いては、摩耗防止という観点からめっきが施されるのが
一般的であるが、そのめっき材としては強磁性材のＣｏ
やＮｉよりも、非磁性材のＣｒを用いることが望まし
い。
いては、非磁性材料で構成することが好ましいのである
が、例えば長辺中央部に配置される軸受け１８ａにおい
て、軸受け寿命を向上されるという観点から、軸受けに
おいて大きな構成部材であるハウジングについては非磁
性材料で作製し、小さな構成部材である軌道輪（内輪や
外輪）については磁性材料を使用することも次善の策で
ある。尚鋳型銅板温度測定用の熱電対の線材に関して
は、直径数ｍｍ以下の細い磁性材料を使用することがで
きる。また前記図８に示したガイドロール１５ａおよび
ロールスタンドフレーム１６ａ等の様に、前記領域Ｆの
外側に配置されるものについては、大きな部材でも磁性
材料を用いることができる。また前記長辺銅板２１につ
いては、摩耗防止という観点からめっきが施されるのが
一般的であるが、そのめっき材としては強磁性材のＣｏ
やＮｉよりも、非磁性材のＣｒを用いることが望まし
い。
【００２７】上記の様にして、幅方向の磁場を発生させ
る電磁石のコイル周辺から大きな磁性材料を排除するこ
とによって、溶鋼中以外を迂回する磁束を大幅に低減で
きるので、効率良く溶鋼に磁場を作用させることができ
る。
る電磁石のコイル周辺から大きな磁性材料を排除するこ
とによって、溶鋼中以外を迂回する磁束を大幅に低減で
きるので、効率良く溶鋼に磁場を作用させることができ
る。
【００２８】ところで、通常１つの連続鋳造機で種々異
なる幅の鋳片が製造されることは前述した通りである
が、前記図９に示した短辺部の磁極Ｎ２５ａおよび磁極
Ｓ２５ｂは、こうした事態に対応できる様に構成された
ものである。即ち、磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂは
一対の鋳型短辺銅板２３の背面に配置されるものである
が、鋳辺の幅に応じて鋳型短辺銅板２３が幅方向に動く
のに連動して、磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂもスラ
イド動作させる様に構成されている。そして、幅の広い
鋳片を鋳造する場合には、図１３に示す様に磁極Ｎ２５
ａおよび磁極Ｓ２５ｂの間を広げて短辺銅板２３間の距
離を大きくし、幅の狭い鋳片の場合には、図１４に示す
様に磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂの間を狭くして短
辺銅板２３間の距離を小さくする様に構成される。この
様な構成を採用することによって、幅の狭い鋳片を鋳造
する際にも十分な磁場を作用させることができる。尚短
辺銅板バックプレート２２や短辺銅板駆動装置（図示せ
ず）の材質を磁性材料とし、これらを磁極とする様にし
ても良い。
なる幅の鋳片が製造されることは前述した通りである
が、前記図９に示した短辺部の磁極Ｎ２５ａおよび磁極
Ｓ２５ｂは、こうした事態に対応できる様に構成された
ものである。即ち、磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂは
一対の鋳型短辺銅板２３の背面に配置されるものである
が、鋳辺の幅に応じて鋳型短辺銅板２３が幅方向に動く
のに連動して、磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂもスラ
イド動作させる様に構成されている。そして、幅の広い
鋳片を鋳造する場合には、図１３に示す様に磁極Ｎ２５
ａおよび磁極Ｓ２５ｂの間を広げて短辺銅板２３間の距
離を大きくし、幅の狭い鋳片の場合には、図１４に示す
様に磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂの間を狭くして短
辺銅板２３間の距離を小さくする様に構成される。この
様な構成を採用することによって、幅の狭い鋳片を鋳造
する際にも十分な磁場を作用させることができる。尚短
辺銅板バックプレート２２や短辺銅板駆動装置（図示せ
ず）の材質を磁性材料とし、これらを磁極とする様にし
ても良い。
【００２９】前記電気コイル７ｂ，７ｃを配置する場所
についても、図８に示した様に鋳型下端より上方の鋳型
の背面に鋳型と独立に懸架しても良いが、鋳型内に組み
込む様にしても良い。これらの構成を採用することによ
って、鋳片にブレークアウトが発生しても、溶鋼が電気
コイルに飛散することなく、電磁石が破損することがな
い。
についても、図８に示した様に鋳型下端より上方の鋳型
の背面に鋳型と独立に懸架しても良いが、鋳型内に組み
込む様にしても良い。これらの構成を採用することによ
って、鋳片にブレークアウトが発生しても、溶鋼が電気
コイルに飛散することなく、電磁石が破損することがな
い。
【００３０】前記電気コイル７ｂ，７ｃは、図１５に示
す様に、浸漬ノズル３の吐出孔３ａの底の延長線Ｌが鋳
型短辺面２７と交わる位置よりも下方に配置すれば、浸
漬ノズル３から略水平または斜め下方に吹き出した吐出
噴流が鋳型短辺面に衝突した後、ほぼ真下に向かう下降
流に磁場が作用することになるので、上向きの電磁力に
よる流動効果が高くなる（幅方向磁場は溶鋼流の幅方向
成分に対しては殆ど制動効果がない）。また電気コイル
７ｂ，７ｃの位置を、鋳片表面温度がキューリー点温度
となる位置より上方とすれば、凝固殻に磁束を吸い寄せ
られて溶鋼中の磁束密度が低下することがなくなるので
好ましい。
す様に、浸漬ノズル３の吐出孔３ａの底の延長線Ｌが鋳
型短辺面２７と交わる位置よりも下方に配置すれば、浸
漬ノズル３から略水平または斜め下方に吹き出した吐出
噴流が鋳型短辺面に衝突した後、ほぼ真下に向かう下降
流に磁場が作用することになるので、上向きの電磁力に
よる流動効果が高くなる（幅方向磁場は溶鋼流の幅方向
成分に対しては殆ど制動効果がない）。また電気コイル
７ｂ，７ｃの位置を、鋳片表面温度がキューリー点温度
となる位置より上方とすれば、凝固殻に磁束を吸い寄せ
られて溶鋼中の磁束密度が低下することがなくなるので
好ましい。
【００３１】前記電気コイル７ｂ，７ｃおよび鉄芯８ｂ
（即ち、電磁石）は、図１６に示す様に、例えば超電導
体からなる磁気シールド３０で覆えば、外部に漏出する
磁束を更に低減できるので、溶鋼中の磁束密度が増加
し、より低い消費電力で鋳片内部欠陥の発生を防止する
ことができる。また電磁石の周辺の設備の磁性材料に大
きな吸引力が作用して、鋳型振動負荷がオーバーロード
となったり、設備が変形するという問題も発生すること
がなくなり、しかも前記磁性体配置不可領域Ｆをより狭
くすることもできる。尚鋳片に作用させる磁束密度は、
電磁石設置位置における鋳片中心部で１５００〜２００
００ガウス（Gauss)程度であることが好ましい。
（即ち、電磁石）は、図１６に示す様に、例えば超電導
体からなる磁気シールド３０で覆えば、外部に漏出する
磁束を更に低減できるので、溶鋼中の磁束密度が増加
し、より低い消費電力で鋳片内部欠陥の発生を防止する
ことができる。また電磁石の周辺の設備の磁性材料に大
きな吸引力が作用して、鋳型振動負荷がオーバーロード
となったり、設備が変形するという問題も発生すること
がなくなり、しかも前記磁性体配置不可領域Ｆをより狭
くすることもできる。尚鋳片に作用させる磁束密度は、
電磁石設置位置における鋳片中心部で１５００〜２００
００ガウス（Gauss)程度であることが好ましい。
【００３２】本発明の基本的な構成は上述した通りであ
るが、下記図１７〜１９に示す様々な形態を採用するこ
とができる。図１７は本発明の他の構成例を示す概略説
明図であるが、この装置構成においては、連鋳機の鋳型
２のロールスタンド下部に電磁石９を配置して幅方向磁
場を作用させて鋳片内部の介在物欠陥の発生を防止する
と共に、前記電磁石９から十分離れた鋳型内のメニスカ
ス近傍部にリニアモータ３２を配置して電磁攪拌し、鋳
片表層における欠陥を低減するものである。
るが、下記図１７〜１９に示す様々な形態を採用するこ
とができる。図１７は本発明の他の構成例を示す概略説
明図であるが、この装置構成においては、連鋳機の鋳型
２のロールスタンド下部に電磁石９を配置して幅方向磁
場を作用させて鋳片内部の介在物欠陥の発生を防止する
と共に、前記電磁石９から十分離れた鋳型内のメニスカ
ス近傍部にリニアモータ３２を配置して電磁攪拌し、鋳
片表層における欠陥を低減するものである。
【００３３】図１８は、本発明の更に他の構成例を示す
概略説明図であり、この装置構成においては、連鋳機の
鋳型２の近傍に電磁石９を配置して幅方向磁場を作用さ
せて鋳片内部の介在物欠陥の発生を防止すると共に、鋳
型上方のメニスカス近傍部に水平に巻き回した空芯のコ
イル３３を組み合わせて配置して鉛直方向の極低周波磁
場を作用させ、湯面を安定化させるものである。こうし
た構成を採用することによって、下降流による鋳片内部
欠陥を防止すると同時に、表面近傍での鋳型パウダーの
噛み込みや巻き込みに起因するパウダー系欠陥をも防止
できる。
概略説明図であり、この装置構成においては、連鋳機の
鋳型２の近傍に電磁石９を配置して幅方向磁場を作用さ
せて鋳片内部の介在物欠陥の発生を防止すると共に、鋳
型上方のメニスカス近傍部に水平に巻き回した空芯のコ
イル３３を組み合わせて配置して鉛直方向の極低周波磁
場を作用させ、湯面を安定化させるものである。こうし
た構成を採用することによって、下降流による鋳片内部
欠陥を防止すると同時に、表面近傍での鋳型パウダーの
噛み込みや巻き込みに起因するパウダー系欠陥をも防止
できる。
【００３４】また図１９に示す様に、鋳型２の下方に配
置される複数のガイドロール１５ｄ〜１５ｆの夫々の中
心軸部を鉄芯８ａ〜８ｃとし、外周部を通電コイルとす
ることによって、複数組の幅方向磁場発生用電磁石を構
成することもできる。
置される複数のガイドロール１５ｄ〜１５ｆの夫々の中
心軸部を鉄芯８ａ〜８ｃとし、外周部を通電コイルとす
ることによって、複数組の幅方向磁場発生用電磁石を構
成することもできる。
【００３５】以下、本発明を実施例によって更に詳細に
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
説明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもの
ではなく、前・後記の主旨に徴して設計変更することは
いずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００３６】
【実施例】湾曲型のスラブ連鋳鋳型内に、従来装置（前
記図２参照：厚み方向磁場１段印加）と、本発明の装置
（前記図８，９）の夫々を適用して溶鋼流を制御し、磁
場の方向が非金属発生に与える影響について調査した。
このときの鋳造条件は、下記の通りである。 （鋳造条件） スラブ厚み：２３０ｍｍ スラブ幅 ：１２３０ｍｍ 鋳造速度 ：１．８ｍ／ｍｉｎ 鋼種 ：０．０５％Ｃ鋼 鋳型中心での磁束密度：０．２３Ｔ（テスラ） サンプル採取位置：一方の短辺から３０〜２８０ｍｍ
記図２参照：厚み方向磁場１段印加）と、本発明の装置
（前記図８，９）の夫々を適用して溶鋼流を制御し、磁
場の方向が非金属発生に与える影響について調査した。
このときの鋳造条件は、下記の通りである。 （鋳造条件） スラブ厚み：２３０ｍｍ スラブ幅 ：１２３０ｍｍ 鋳造速度 ：１．８ｍ／ｍｉｎ 鋼種 ：０．０５％Ｃ鋼 鋳型中心での磁束密度：０．２３Ｔ（テスラ） サンプル採取位置：一方の短辺から３０〜２８０ｍｍ
【００３７】鋳片内部の非金属介在物分布を図２０に、
熱延製品の欠陥発生頻度を図２１に、夫々の比較して示
すが、幅方向磁場を印加させた場合に欠陥が非常に低減
されていることがわかる。
熱延製品の欠陥発生頻度を図２１に、夫々の比較して示
すが、幅方向磁場を印加させた場合に欠陥が非常に低減
されていることがわかる。
【００３８】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されており、連
続鋳造における鋳型内の溶鋼流を、静磁場の方向を適正
な方向に規制して適切に制御することによって、内部欠
陥のない鋳辺を製造することのできる溶鋼流の制御装置
が実現できた。
続鋳造における鋳型内の溶鋼流を、静磁場の方向を適正
な方向に規制して適切に制御することによって、内部欠
陥のない鋳辺を製造することのできる溶鋼流の制御装置
が実現できた。
【図１】従来の連続鋳造法における鋳片中の溶鋼流の様
子を示す概略説明図である。
子を示す概略説明図である。
【図２】溶鋼流速が早い領域に静磁界を作用させて溶鋼
流動を減速する技術の概略説明図である。
流動を減速する技術の概略説明図である。
【図３】鋳型短辺方向の磁場を作用させた場合の溶鋼流
の状態を説明する為の図である。
の状態を説明する為の図である。
【図４】従来の装置構成の一例を示す概略説明図であ
る。
る。
【図５】従来のＣ字型鉄芯８ａを用いた電磁石９ａの構
成を示す説明図である。
成を示す説明図である。
【図６】Ｃ字型鉄芯８ａを用いた電磁石９ａにおける磁
束の分布状況を示す平面図である。
束の分布状況を示す平面図である。
【図７】Ｃ字型鉄芯８ａを用いた電磁石９ａに幅の異な
る鋳片を適用した場合の様子を示す図である。
る鋳片を適用した場合の様子を示す図である。
【図８】本発明の制御装置の一構成例を示す縦断面図で
ある。
ある。
【図９】図８における鋳型付近の構成を説明する為の平
面図である。
面図である。
【図１０】鋳片厚み方向に磁場を作用させた場合におけ
る下降流の様子を示した図である。
る下降流の様子を示した図である。
【図１１】鋳片幅方向に磁場を作用させた場合における
下降流の様子を示した図である。
下降流の様子を示した図である。
【図１２】図８に示した鋳型下のガイドロール１５付近
の水平断面図である。
の水平断面図である。
【図１３】磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂの間を広げ
て短辺銅板２３間の距離を大きくた状態を示す図であ
る。
て短辺銅板２３間の距離を大きくた状態を示す図であ
る。
【図１４】磁極Ｎ２５ａおよび磁極Ｓ２５ｂの間を狭く
して短辺銅板２３間の距離を小さくした状態を示す図で
ある。
して短辺銅板２３間の距離を小さくした状態を示す図で
ある。
【図１５】電気コイルの適切な配置位置を示す概略説明
図である。
図である。
【図１６】電磁石を磁気シールドで覆った状態を示す説
明図である。
明図である。
【図１７】本発明の他の構成例を示す概略説明図であ
る。
る。
【図１８】本発明の更に他の構成例を示す概略説明図で
ある。
ある。
【図１９】本発明の他の構成例を示す概略説明図であ
る。
る。
【図２０】磁場の方向が鋳片内部の非金属介在物分布に
与える影響を示すグラフである。
与える影響を示すグラフである。
【図２１】磁場の方向が熱延製品の欠陥発生頻度に与え
る影響を示すグラフである。
る影響を示すグラフである。
１ 鋳型（短辺側）
２ 鋳型（長辺側）
３ 浸漬ノズル
４ 溶鋼
５ 凝固殻
６ 非金属介在物
７，７ａ，７ｂ 電気コイル
８，８ａ，８ｂ 鉄芯
９，９ａ 電磁石
１０，１０ａ，１０ｂ 鋳片
１５，１５ａ〜１５ｃ ガイドロール
１６，１６ａ ロールスタンドフレーム
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 昭59−76647（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−293596（ＪＰ，Ａ)
特開 昭55−2000（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−155590（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−155598（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−112247（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−154620（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−1281（ＪＰ，Ａ)
特開 昭51−1319（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−134253（ＪＰ，Ａ)
特開 平１−181954（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−29392（ＪＰ，Ａ)
特開 平７−136747（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−304719（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−328198（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−177317（ＪＰ，Ａ)
特開 平８−90173（ＪＰ，Ａ)
特開 昭59−101261（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−333353（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−256247（ＪＰ，Ａ)
特開 昭63−203256（ＪＰ，Ａ)
特開 昭57−17356（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−284750（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−142049（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B22D 11/115
B22D 11/04 311
B22D 11/11
Claims (12)
- 【請求項１】 断面が長方形のスラブ鋳片またはブルー
ム鋳片を製造する連続鋳造機の鋳型部または鋳型直下部
に静磁場を作用させて、前記鋳片内部の溶鋼流を制御す
る様にした制御装置において、鋳型断面両側の長辺の脇
に１組または複数組の電気コイルを、それらのコイルの
軸方向が鋳片断面の長辺方向に略平行となる様に配置し
て電磁石を構成し、且つ溶鋼中に前記長辺方向の磁場が
貫通する様にしたものであることを特徴とする溶鋼流の
制御装置。 - 【請求項２】 前記電気コイルのいずれかの軸からの距
離、または任意の２つのコイルの軸を含む平面内で軸と
軸に挟まれた領域からの距離が下記（１）式で表される
長さＲよりも小さい領域であって、且つ鋳片の２つの短
辺面を延長した平面に挟まれた領域には、コイルの鉄芯
以外の大きな強磁性体を配置しない様に構成したもので
ある請求項１に記載の制御装置。 （Ｗmax ／２）×０．５≦Ｒ≦（Ｗmax ／２）×３．０ …（１） 但し、Ｗmax は所定の静磁場を作用させる為の最大の鋳
片幅である。 - 【請求項３】 鋳造する鋳片サイズを変更するに際し、
鋳片短辺面が長辺方向に動くのに連動させて、短辺部の
磁極をスライド動作させる様に構成した請求項１または
２に記載の制御装置。 - 【請求項４】 鋳片短辺銅板を駆動する為の装置の一部
または全部、或は鋳型下短辺ガイドロールまたは短辺ガ
イドクーリンググリッドを短辺部磁極とする請求項３に
記載の制御装置。 - 【請求項５】 電気コイルを鋳型内に組み込むか、また
は鋳型下端より上方の鋳型背面に鋳型と独立に懸架する
様に構成した請求項１〜４のいずれかに記載の制御装
置。 - 【請求項６】 前記電気コイルを、浸漬ノズル吐出孔の
底の延長線と鋳片短辺表面が交わった点より下方となる
様に配置した請求項１〜５のいずれかに記載の制御装
置。 - 【請求項７】 前記電気コイルを鋳片表面温度がキュー
リー点温度となる位置よりも上方に配置したものである
請求項１〜６のいずれかに記載の制御装置。 - 【請求項８】 前記電気コイルの周囲を超電導体からな
る磁気シールドで覆ったものである請求項１〜７のいず
れかに記載の制御装置。 - 【請求項９】 電磁石設置位置における鋳片中心部の磁
束密度が１５００〜２００００ガウスとなる様にしたも
のである請求項１〜８のいずれかに記載の制御装置。 - 【請求項１０】 長辺方向の磁場を発生する電磁石の磁
場が作用しない鋳型上端部に、電磁攪拌用リニアモータ
ーを組み合わせて配置したものである請求項１〜９のい
ずれかに記載の制御装置。 - 【請求項１１】 鋳型上端部に、鉄芯を持たない別の電
気コイルを配置し、鋳型内メニスカス部の溶鋼を制動す
る様に構成した請求項１〜１０のいずれかに記載の制御
装置。 - 【請求項１２】 鋳型下の複数組のガイドロールに、長
辺方向磁場発生用電気コイルを組み込んだものである請
求項１〜４、６〜１１のいずれかに記載の制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08766598A JP3372863B2 (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 溶鋼流の制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08766598A JP3372863B2 (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 溶鋼流の制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11285789A JPH11285789A (ja) | 1999-10-19 |
| JP3372863B2 true JP3372863B2 (ja) | 2003-02-04 |
Family
ID=13921249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP08766598A Expired - Fee Related JP3372863B2 (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 溶鋼流の制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3372863B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010110797A (ja) * | 2008-11-07 | 2010-05-20 | Kobe Steel Ltd | 鋳型狭面の上昇流に対して静磁場を作用させるスラブの連続鋳造方法 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE523472C2 (sv) | 2001-01-10 | 2004-04-20 | Abb Ab | Elektromagnetisk broms samt dess användning |
| JP6164850B2 (ja) * | 2013-01-23 | 2017-07-19 | 日新製鋼株式会社 | 連続鋳造方法 |
| JP2020006407A (ja) * | 2018-07-09 | 2020-01-16 | 日本製鉄株式会社 | 連続鋳造設備および連続鋳造方法 |
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1998
- 1998-03-31 JP JP08766598A patent/JP3372863B2/ja not_active Expired - Fee Related
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