JP7373504B2 - 高耐熱性熱可塑性樹脂組成物及び、その成形物 - Google Patents
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Description
(1)高分子鎖末端にヒドロキシ基および/またはエポキシ基を有するフェノキシ樹脂(A)と、ポリアミド樹脂(B)とを含む熱可塑性樹脂組成物であって、
前記フェノキシ樹脂(A)と前記ポリアミド樹脂(B)との合計100質量%のうち、前記フェノキシ樹脂(A)の割合が50~90質量%であると共に、前記ポリアミド樹脂(B)の割合が10~50質量%であり、
当該熱可塑性樹脂組成物は、これを射出成形したダンベル試験片(JIS K 7139、タイプA1)についての23℃における引張弾性率(Mo)に対する80℃における引張弾性率(M)から計算される引張弾性率保持率〔下式(i)〕が50%以上となることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物。
式(i):引張弾性率保持率(%)=M〔80℃での引張弾性率(MPa)〕/Mo〔23℃での引張弾性率(MPa)〕×100
(2)前記熱可塑性樹脂組成物は、前記ダンベル試験片(JIS K 7139、タイプA1)に静置下で120℃、2時間の熱履歴を与えた前後の全長から計算される寸法保持率〔下式(ii)〕が98%以上となることを特徴とする(1)に記載の熱可塑性樹脂組成物。
式(ii):寸法保持率(%)=L〔熱履歴後の全長(mm)〕/Lo〔熱履歴前の全長(mm)〕×100
(3)ポリアミド樹脂(B)が、全脂肪族ポリアミド及び/又は半脂肪族ポリアミドであることを特徴とする(1)又は(2)に記載の熱可塑性樹脂組成物。
(4)ポリアミド樹脂(B)が、ポリアミド6であることを特徴とする(3)に記載の熱可塑性樹脂組成物。
(5)フェノキシ樹脂(A)のガラス転移温度が、65~200℃であることを特徴とする(1)~(4)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
(6)強化充填材をさらに含むことを特徴とする(1)~(5)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物。
(7) (1)~(6)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物のペレット。
(8) (1)~(6)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物の成形物。
(9)強化繊維基材と、(1)~(5)のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成物とを含む繊維強化プラスチック。
本発明の熱可塑性樹脂組成物は、フェノキシ樹脂(A)とポリアミド樹脂(B)を含む樹脂組成物である。
なお、フェノキシ樹脂のガラス転移温度は、示差走査熱量測定装置を用い、10℃/分の昇温条件で、20~280℃の範囲で測定し、セカンドスキャンのピーク値より求められる数値である。
本発明においては、これら各種のポリアミド樹脂のうち、全脂肪族ポリアミド樹脂及び/又は半脂肪族(半芳香族)ポリアミド樹脂が好ましく使用される。ポリアミド樹脂は樹脂組成物の用途によって適宜選択してもよいが、得られる樹脂組成物の性能や加工性、コスト等のバランスから全脂肪族ポリアミド樹脂がより好ましく、ナイロン6(ポリアミド6)及びナイロン66(ポリアミド66)、と呼称される全脂肪族ポリアミド樹脂が最も好ましい。
なお、引張弾性率保持率および寸法保持率は、それぞれ、前記ダンベル試験片の引張試験および寸法測定の結果から下式(i)、下式(ii)にて算出される数値である。
[式(i)]:
引張弾性率保持率(%)=M〔80℃での引張弾性率(MPa)〕/Mo〔23℃での引張弾性率(MPa)〕×100
[式(ii)]:
寸法保持率(%)=L〔熱履歴後の全長(mm)〕/Lo〔熱履歴前の全長(mm)〕×100
なお、MFRは好ましくは1.0~40g/10分、溶融張力については5~50mN以上であることがより好ましい樹脂組成物の溶融特性である。
このとき、連続繊維は、炭素繊維やガラス繊維、ボロン繊維やシリコンカーバイト繊維などのセラミックス系繊維や、アラミド繊維を初めとする有機繊維よりなる群の中から選ばれる1種または2種以上の繊維を含むものが使用可能であるが、強度が高く、熱伝導性の良い炭素繊維を使用することが好ましい。炭素繊維はPAN系およびピッチ系の2種類の繊維があり、そのどちらも好適に使用することができるので、FRP成形体の使用用途に応じて両者から適宜選択して使用すればよい。また、強化繊維基材は平織りや綾織りなどのクロス材、一方向基材(UD材)などの任意の基材を使用することができる。
(2)高温環境下の寸法保持率:23℃および120℃にて、掴み部を含めた全長215mm、幅10mm、厚み4mmの寸法のダンベル試験片の全長を、ノギスを用いて測定し、各温度で測定された前記試験片の全長から、前記式(ii)に従って、高温環境下における寸法保持率を算出した。
(3)引張弾性率:万能材料試験機(インストロン社製、5582型)を使用した。23℃および80℃にて、掴み部を含めた全長215mm、幅10mm、厚み4mmの寸法のダンベル試験片を、チャック間114mm、速度50mm/min.で引張試験し、得られた応力-歪線図から引張弾性率を求めた。そして、これらの各温度における引張弾性率の結果から、前記式(i)に従って、引張弾性率保持率(%)を算出した。
(4)ビカット軟化温度:HDTテスタ(株式会社東洋精機製作所製、6M-2)を使用した。JIS K 7206に準拠し、B 50法で求めた。
(5)荷重たわみ温度:荷重たわみ温度試験機(株式会社安田精機製作所製、No.148-HDPC-3)を使用した。長さ80mm、幅10mm、厚み4mmの多目的試験片に対し、スパン64mmで、0.45MPaの曲げ応力を与えた状態で油槽の温度を120℃/min.の速度で昇温し、規定のたわみ量(0.34mm)に達した時の温度を荷重たわみ温度とした。
(7)飽和吸水率:ダンベル試験片を23℃の水に浸漬し、飽和吸水率を測定した。
(8)界面せん断強度:複合材料界面特性評価装置(東栄産業株式会社製、HM410)を使用し、マイクロドロップレット法により炭素繊維/樹脂間の界面密着性を評価した。具体的には、炭素繊維ストランドより、炭素繊維フィラメントを取り出し、試料ホルダーにセットする。加熱溶融した樹脂組成物のドロップを炭素繊維フィラメント上に形成させ、測定用の試料を得た。得られた試料を装置にセットし、ドロップを装置ブレードで挟み、炭素繊維フィラメントを装置上で2μm/sの速度で走行させ、炭素繊維フィラメントからドロップを引き抜く際の最大引き抜き荷重Fを測定した。測定は23℃で行った。次式により界面剪断強度τを算出した。なお、1試料につき10~20個程度のドロップの界面せん断強度τを測定し、その平均値を求めた。
界面剪断強度τ(単位:MPa)=F/πdl
(F:最大引き抜き荷重、d:炭素繊維フィラメント直径、l:引抜方向のドロップ径)
A-1:フェノトートYP-50S(日鉄ケミカル&マテリアル株式会社製ビスフェノールA型、Mw=40,000、水酸基当量=284g/eq、250℃における溶融粘度=90Pa・s、1%加熱重量減少率=315℃)
[ポリアミド樹脂(B)]
B-1:CM1017(東レ株式会社製ナイロン6(ポリアミド6)、融点=225℃、250℃における溶融粘度=125Pa・s)
B-2:1300S(旭化成株式会社製ナイロン66(ポリアミド66)、融点=268℃、280℃における溶融粘度=550Pa・s)
B-3:6002(三菱エンジニアリングプラスチックス株式会社製ナイロンMXD6(ポリアミドMXD6)、融点=243℃、250℃における溶融粘度=300Pa・s)
B-4:N1000A(株式会社クラレ製ナイロン9T(ポリアミド9T)、融点=300℃、320℃における溶融粘度=3,500Pa・s)
前記実施例1、比較例2及び実施例4に係る組成物を、それぞれ透過型電子顕微鏡(TEM)にて観察した。観察方法は以下の通りである。先ず、各組成物を超薄切片法により厚さ100nmの試料とし、これをリンタングステン酸染色したものを透過型電子顕微鏡(株式会社日立ハイテクノロジーズ社製H-8100)により観察した。その結果をそれぞれ図1~3に示す。
図1~3において、白色に見える部分がフェノキシ樹脂(A)の相であり、黒色に見える部分はポリアミド樹脂(B)の相である。実施例1に係る組成物においては、フェノキシ樹脂(A)の配合割合が多く、フェノキシ樹脂(A)相の海部に対して島状にポリアミド樹脂(B)の相が分散していることが分かる。一方で、比較例2に係る組成物においては、反対にポリアミド樹脂(B)の配合割合が多く、ポリアミド樹脂(B)相の海部に対して島状にフェノキシ樹脂(A)の相が分散していることが分かる。さらに、実施例4の組成物においては、フェノキシ樹脂(A)とポリアミド樹脂(B)との配合割合が同じものであるが、ポリアミド樹脂(B)相の海部に対して島状にフェノキシ樹脂(A)の相が分散していることが分かり、この分散しているフェノキシ樹脂(A)の相の内側にさらにポリアミド樹脂(B)の相が島状に分散して湖相を形成していることが分かる。
Claims (9)
- 高分子鎖末端にヒドロキシ基および/またはエポキシ基を有するフェノキシ樹脂(A)と、ポリアミド樹脂(B)とを含む熱可塑性樹脂組成物であって、
前記ポリアミド樹脂(B)が、全脂肪族ポリアミド及び/又は半脂肪族ポリアミドであり、
前記フェノキシ樹脂(A)と前記ポリアミド樹脂(B)との合計100質量%のうち、前記フェノキシ樹脂(A)の割合が50~90質量%であると共に、前記ポリアミド樹脂(B)の割合が10~50質量%であり、
当該熱可塑性樹脂組成物は、200~350℃における溶融粘度が3000Pa・s以下であり、また、これを射出成形したダンベル試験片(JIS K 7139、タイプA1)についての23℃における引張弾性率(Mo)に対する80℃における引張弾性率(M)から計算される引張弾性率保持率〔下式(i)〕が50%以上となることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物(但し、エポキシ硬化剤を含む場合を除く)。
式(i):引張弾性率保持率(%)=M〔80℃での引張弾性率(MPa)〕/Mo〔23℃での引張弾性率(MPa)〕×100 - 前記熱可塑性樹脂組成物は、前記ダンベル試験片(JIS K 7139、タイプA1)に静置下で120℃、2時間の熱履歴を与えた前後の全長から計算される寸法保持率〔下式(ii)〕が98%以上となることを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。
式(ii):寸法保持率(%)=L〔熱履歴後の全長(mm)〕/Lo〔熱履歴前の全長(mm)〕×100 - ポリアミド樹脂(B)が、ポリアミド6であることを特徴とする請求項1に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- フェノキシ樹脂(A)のガラス転移温度が、65~200℃であることを特徴とする請求項1~3のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 強化充填材をさらに含むことを特徴とする請求項1~4のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 繊維強化プラスチック材料のマトリックス樹脂用であることを特徴とする請求項1~5のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
- 請求項1~6のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物のペレット。
- 請求項1~6のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物の成形物。
- 強化繊維基材と、請求項1~4のいずれか一項に記載の熱可塑性樹脂組成物とを含む繊維強化プラスチック。
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