JP7336411B2 - グリース組成物 - Google Patents

Description

本発明は、グリース組成物に関する。

グリース組成物は、潤滑油に比べて封止が容易であり、適用される機械の小型化及び軽量化が可能である。そのため、自動車、電気機器、産業機械、及び工業機械等の種々の摺動部分の潤滑のために従来から広く用いられている。

例えば、自動車において、金属材と樹脂材とで構成されたボールジョイントは、サスペンションのリンク機構の結合及びステアリングのリンク機構等の結合に用いられ、摩擦面間に生じる摩擦面の付着と滑りとの繰り返し、即ちスティックスリップによって振動が生じると、自動車の乗り心地性に大きな影響を与える。したがって、ボールジョイントに用いられる潤滑剤は、低摩擦特性に加え、スティックスリップを抑制できることが求められる。
金属材の一例である鋼とポリオキシメチレン等の樹脂とで構成されたボールジョイントに用いられる潤滑剤としては、グリース組成物や固体潤滑剤が知られている。

ボールジョイント等での使用を踏まえたグリース組成物としては、例えば、特許文献１には、高温で離油が少なく潤滑性能を有する、ウレア系増ちょう剤を用いたグリース組成物が開示されている。

特開２００９－２９３０４２号公報

ここで、自動車に用いられるグリース組成物は、冬場のエンジン始動前の外気温である－４０℃程度から夏場のエンジンルーム内の８０℃程度まで、幅広い温度範囲で使用される。
しかしながら、特許文献１のグリース組成物は、低温でのグリース組成物の性能（低温特性）について、何ら検討されていない。

また、前記ボールジョイントに用いられる潤滑剤として、アミド化合物等の固体潤滑剤が知られている。
しかしながら、アミド化合物等の固体潤滑剤は、常温（４０℃）程度での起動トルク及び回転トルクは優れるものの、低温（－４０℃）では固化してしまい、固体潤滑剤としての機能を果たさない。また、高温（８０℃以上）でも、溶融により固体潤滑剤としての機能を果たさない。即ち、アミド化合物等の固体潤滑剤は、温度特性が劣るという問題がある。

そこで、本発明は、低温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制することができる、グリース組成物を提供することを目的とする。

本発明者は、基油及びウレア系増ちょう剤を含有するグリース組成物において、当該グリース組成物中のウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径に着目した。そして、当該粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径を所定の範囲に調整すると共に、特定の基油、サルコシン誘導体、及び脂肪酸亜鉛塩を含有するグリース組成物が、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。

即ち、本発明は、下記［１］～［１５］に関する。
［１］ 基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、サルコシン誘導体（Ｃ）、及び脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を含有するグリース組成物であって、
前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たし、
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２００ｍｍ^２／ｓ～６００ｍｍ^２／ｓの高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）、４０℃動粘度が５．０～１１０ｍｍ^２／ｓの低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）、及び数平均分子量（Ｍｎ）が２，５００～４，５００であって４０℃動粘度が２５，０００～５０，０００ｍｍ^２／ｓの超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）を含む混合基油であり、
前記基油（Ａ）の４０℃動粘度が５００ｍｍ^２／ｓ～１，５００ｍｍ^２／ｓであり、
前記基油（Ａ）の粘度指数が１４０以上であり、
前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１０質量％～２０質量％である、グリース組成物。
［２］ 前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、さらに下記要件（ＩＩ）を満たす、上記［１］に記載のグリース組成物。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が、０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
［３］ 前記サルコシン誘導体（Ｃ）と前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）との含有比率［（Ｃ）／（Ｄ）］が、質量比で、０．０３～０．３である、上記［１］又は［２］に記載のグリース組成物。
［４］ 前記サルコシン誘導体（Ｃ）が、Ｎ－オレオイルサルコシンを含む、上記［１］～［３］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［５］ 前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）が、ステアリン酸亜鉛を含む、上記［１］～［４］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［６］ 前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）と前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）との含有比率［（Ｂ）／（Ｄ）］が、質量比で、０．１～０．６である、上記［１］～［５］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［７］ 前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１．０質量％～１５．０質量％であり、
混和ちょう度が２６５～３４０である、上記［１］～［６］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［８］ グリース組成物全量基準で、
前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の含有量が２５質量％～５５質量％であり、
前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の含有量が５質量％～３５質量％であり、
前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の含有量が５質量％～３０質量％である、上記［１］～［７］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［９］ 前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）との含有比率［（Ａ１）／（Ａ２）］が、質量比で、０．５～１２である、上記［１］～［８］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［１０］ 前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）と前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）との含有比率［（Ａ３）／（Ａ２）］が、質量比で、１．０～１０である、上記［１］～［９］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［１１］ 前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）との含有比率［（Ａ１）／（Ａ３）］が、質量比で、１．０～１１である、上記［１］～［１０］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［１２］ 金属材と樹脂材とが摺動する摺動機構の潤滑に用いられる、上記［１］～［１１］のいずれか１つに記載のグリース組成物。
［１３］ 前記摺動機構が、金属製のボールスタッド、ハウジング、及び前記ボールスタッドと前記ハウジングとの間に配置される樹脂製のボールシートを有するボールジョイントである、上記［１２］に記載のグリース組成物。
［１４］ 上記［１］～［１３］のいずれか１つに記載のグリース組成物により、金属材と樹脂材とが摺動する摺動機構を潤滑する、潤滑方法。
［１５］ 前記摺動機構が、金属製のボールスタッド、ハウジング、及び前記ボールスタッドと前記ハウジングとの間に配置される樹脂製のボールシートを有するボールジョイントである、上記［１４］に記載の潤滑方法。

本発明によれば、低温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制することができる、グリース組成物を提供することが可能になる。

本発明の一態様で使用される、グリース製造装置の断面の模式図である。 図１のグリース製造装置の容器本体側の第一凹凸部における、回転軸に直交する方向の断面の模式図である。 比較例１で使用した、グリース製造装置の断面の模式図である。 スティックスリップ抑制の評価に使用した測定装置の概略図である。 実施例１のグリース組成物のスティックスリップ抑制の評価において得られたリサージュ波形である。 比較例２のグリース組成物のスティックスリップ抑制の評価において得られたリサージュ波形である。

本明細書において、好ましい数値範囲（例えば、含有量等の範囲）について、段階的に記載された下限値及び上限値は、それぞれ独立して組み合わせることができる。例えば、「好ましくは１０～９０、より好ましくは３０～６０」という記載から、「好ましい下限値（１０）」と「より好ましい上限値（６０）」とを組み合わせて、「１０～６０」とすることができる。
また、本明細書において、実施例の数値は、上限値又は下限値として用いられ得る数値である。

［グリース組成物］
本発明のグリース組成物は、基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、サルコシン誘導体（Ｃ）、及び脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を含有するグリース組成物であって、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たし、前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２００ｍｍ^２／ｓ～６００ｍｍ^２／ｓの高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）、４０℃動粘度が５．０～１１０ｍｍ^２／ｓの低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）、及び数平均分子量（Ｍｎ）が２，５００～４，５００であって４０℃動粘度が２５，０００～５０，０００ｍｍ^２／ｓの超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）を含む混合基油であり、前記基油（Ａ）の４０℃動粘度が５００ｍｍ^２／ｓ～１，５００ｍｍ^２／ｓであり、前記基油（Ａ）の粘度指数が１４０以上であり、前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１０質量％～２０質量％である、グリース組成物である。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
以降の説明では、「基油（Ａ）」、「ウレア系増ちょう剤（Ｂ）」、「サルコシン誘導体（Ｃ）」、及び「脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）」を、それぞれ「成分（Ａ）」、「成分（Ｂ）」、「成分（Ｃ）」、及び「成分（Ｄ）」ともいう。

本発明の一態様のグリース組成物において、成分（Ａ）、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、及び成分（Ｄ）の合計含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは６０質量％以上、より好ましくは７０質量％以上、更に好ましくは８０質量％以上、より更に好ましくは９０質量％以上である。また、通常１００質量％以下、好ましくは１００質量％未満、より好ましくは９９質量％以下、更に好ましくは９８質量％以下である。
なお、本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、及び（Ｄ）以外の他の成分を含んでいてもよい。

＜要件（Ｉ）＞
本発明のグリース組成物は、前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、下記要件（Ｉ）を満たす。
・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
上記要件（Ｉ）を満たすことで、低温特性に優れるグリース組成物となる。

上記要件（Ｉ）は、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）の凝集の状態を示したパラメータともいえる。
ここで、レーザー回折・散乱法により測定する対象となる「ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子」とは、グリース組成物に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ）が凝集してなる粒子を指す。
なお、グリース組成物中にウレア系増ちょう剤（Ｂ）以外の添加剤が含まれる場合、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径は、当該添加剤を配合せずに同一条件で調製したグリース組成物をレーザー回折・散乱法により測定することで得られる。但し、当該添加剤が室温（２５℃）で液状である場合、又は当該添加剤が基油（Ａ）に溶解する場合には、当該添加剤が配合されたグリース組成物を測定対象としても構わない。

ウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得られるが、反応速度が非常に速いため、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）が凝集し、大きな粒子（ミセル粒子、所謂「ダマ」）が過剰に生じ易い。本発明者が鋭意検討した結果、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径が２．０μｍを超えると、グリース組成物の混和ちょう度を高めた場合に、グリース組成物の低温特性を確保できないことがわかった。つまり、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径が２．０μｍを超えると、後述する特定の基油（Ａ）を用いても、低温特性に優れるグリース組成物とすることは困難であることがわかった。
これに対し、本発明者が鋭意検討した結果、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、後述する特定の基油（Ａ）との組合せにより、低温特性に優れるグリース組成物とできることがわかった。しかも、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、サルコシン誘導体（Ｃ）及び脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の効果を高めることができることもわかった。
この効果は、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、基油（Ａ）の粘度が高くなる低温の場合でも、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、ボールジョイント等の潤滑部位（摩擦面）に入り込みやすくなると共に、当該潤滑部位からも除去されにくくなることにより、当該潤滑部位におけるグリース組成物の保持力が向上することで奏されるものと推察される。また、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径を２．０μｍ以下に微細化することで、当該粒子による基油（Ａ）の保持力が向上する。そのため、ボールジョイント等の潤滑部位（摩擦面）に基油（Ａ）を良好に行き渡らせると共に、これに随伴してサルコシン誘導体（Ｃ）及び脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）も潤滑部位に良好に行き渡らせる作用が向上し、スティックスリップの抑制性が向上するものと推察される。
上記観点から、本発明の一態様のグリース組成物において、上記要件（Ｉ）で規定する粒子径は、好ましくは１．５μｍ以下、より好ましくは１．０μｍ以下、更に好ましくは０．９μｍ以下、より更に好ましくは０．８μｍ以下、更になお好ましくは０．７μｍ以下、一層好ましくは０．６μｍ以下、より一層好ましくは０．５μｍ以下、更に一層好ましくは０．４μｍ以下である。また、通常０．０１μｍ以上である。

＜要件（ＩＩ）＞
ここで、本発明の一態様のグリース組成物は、更に下記要件（ＩＩ）を満たすことが好ましい。
・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
上記要件（ＩＩ）で規定する比表面積は、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の微細化の状態と大きな粒子（ダマ）の存在とを示す副次的な指標である。即ち、上記要件（Ｉ）を満たし、更に上記要件（ＩＩ）を満たすことで、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の微細化の状態がより良好であり、大きな粒子（ダマ）の存在もより抑えられていることを表す。したがって、低温特性に優れ、サルコシン誘導体（Ｃ）及び脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の効果が発揮されやすいグリース組成物とすることができる。
上記観点から、上記要件（ＩＩ）で規定する比表面積は、好ましくは０．７×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、より好ましくは０．８×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、更に好ましくは１．２×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、より更に好ましくは１．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、更になお好ましくは１．８×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上、一層好ましくは２．０×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。なお、比表面積は、通常、１．０×１０^６ｃｍ^２／ｃｍ^３以下である。

本明細書において、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値は、後述する実施例に記載の方法により測定される値である。
また、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値は、主にウレア系増ちょう剤（Ｂ）の製造条件により調整可能である。
以下、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）で規定する値の調整するための具体的な手段に着目しながら、本発明のグリース組成物に含まれる各成分の詳細について説明する。

＜基油（Ａ）＞
本発明のグリース組成物に含まれる基油（Ａ）としては、４０℃動粘度が２００ｍｍ^２／ｓ～６００ｍｍ^２／ｓの高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）、４０℃動粘度が５．０～１１０ｍｍ^２／ｓの低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）、及び数平均分子量（Ｍｎ）が２，５００～４，５００であって４０℃動粘度が２５，０００～５０，０００ｍｍ^２／ｓの超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）を含む混合基油である。

本発明者が鋭意検討した結果、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）、及び超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）を適切に組み合わせることにより、グリース組成物の低温特性を向上させ、更にスティックスリップを抑制することができる、グリース組成物を得られることを見出した。

基油（Ａ）は、４０℃動粘度が５００ｍｍ^２／ｓ～１，５００ｍｍ^２／ｓであることを要する。
基油（Ａ）の４０℃動粘度が５００ｍｍ^２／ｓ未満の場合、グリース組成物の耐摩耗性及び耐疲労寿命等が不十分となってしまう。また、前記基油（Ａ）の４０℃動粘度が１，５００ｍｍ^２／ｓを超える場合、低温トルク（起動トルク及び回転トルク）が高くなり、低温特性が不十分となってしまう。
本発明の一態様の基油（Ａ）の（Ａ）の４０℃動粘度は、６００～１，４００ｍｍ^２／ｓが好ましく、７００～１，３００ｍｍ^２／ｓがより好ましく、９００～１，１００ｍｍ^２／ｓが更に好ましい。
なお、混合基油である基油（Ａ）の４０℃動粘度が上記範囲を満たせばよく、混合基油を構成する各基油の４０℃動粘度が上記範囲でなくてもよい。

基油（Ａ）は、粘度指数が１４０以上であることを要する。
本発明の基油（Ａ）の粘度指数は、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、好ましくは１５０以上、より好ましくは１６０以上である。
基油（Ａ）の粘度指数が上記範囲であることにより、温度変化に伴う基油（Ａ）の動粘度の変化を抑えやすくすることができ、低温特性及びスティックスリップを抑制する効果を両立させやすくすることができる。

基油（Ａ）の１００℃動粘度は、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、３０～１８０ｍｍ^２／ｓが好ましく、５０～１５０ｍｍ^２／ｓがより好ましく、８０～１２０ｍｍ^２／ｓが更に好ましい。
なお、本明細書において、４０℃動粘度、１００℃動粘度、及び粘度指数は、ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定又は算出した値を意味する。

＜＜高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）＞＞
高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）は、基油（Ａ）の動粘度を高く維持することで、グリース組成物の耐摩耗性及び耐疲労寿命等の向上に資する。
ここで、グリース組成物の耐摩耗性及び耐疲労寿命等をより向上させやすくする観点から、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の４０℃における動粘度（以下、「４０℃動粘度」ともいう）は、２００ｍｍ^２／ｓ以上６００ｍｍ^２／ｓ以下であり、好ましくは２５０ｍｍ^２／ｓ以上５５０ｍｍ^２／ｓ以下、より好ましくは３００ｍｍ^２／ｓ以上５００ｍｍ^２／ｓ以下、更に好ましくは３５０ｍｍ^２／ｓ以上４５０ｍｍ^２／ｓ以下である。

高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）としては、４０℃動粘度が２００ｍ^２／ｓ以上６００ｍｍ^２／ｓ以下を満たすものであれば、従来、潤滑油基油として用いられている合成油を特に制限なく使用することができる。

高粘度炭化水素系合成油に用いられる合成油としては、例えば、炭化水素系油、芳香族系油、エステル系油、エーテル系油、及び天然ガスからフィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックスを水素化異性化脱ロウすることで得られるＧＴＬ（Ｇａｓ Ｔｏ Ｌｉｑｕｉｄｓ）基油等が挙げられる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

炭化水素系油としては、例えば、ノルマルパラフィン、イソパラフィン、ポリブテン、ポリイソブチレン、１－デセンオリゴマー、１－デセンとエチレンコオリゴマー等のポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）及びこれらの水素化物等が挙げられる。

芳香族系油としては、例えば、モノアルキルベンゼン、ジアルキルベンゼン等のアルキルベンゼン；モノアルキルナフタレン、ジアルキルナフタレン、ポリアルキルナフタレン等のアルキルナフタレン；等が挙げられる。

エステル系油としては、例えば、ジブチルセバケート、ジ－２－エチルヘキシルセバケート、ジオクチルアジペート、ジイソデシルアジペート、ジトリデシルアジペート、ジトリデシルグルタレート、メチルアセチルリシノレート等のジエステル系油；トリオクチルトリメリテート、トリデシルトリメリテート、テトラオクチルピロメリテート等の芳香族エステル系油；トリメチロールプロパンカプリレート、トリメチロールプロパンベラルゴネート、ペンタエリスリトール－２－エチルヘキサノエート、ペンタエリスリトールベラルゴネート等のポリオールエステル系油；多価アルコールと二塩基酸及び一塩基酸の混合脂肪酸とのオリゴエステル等のコンプレックスエステル系油；等が挙げられる。

エーテル系油としては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリエチレングリコールモノエーテル、ポリプロピレングリコールモノエーテル等のポリグリコール；モノアルキルトリフェニルエーテル、アルキルジフェニルエーテル、ジアルキルジフェニルエーテル、ペンタフェニルエーテル、テトラフェニルエーテル、モノアルキルテトラフェニルエーテル、ジアルキルテトラフェニルエーテル等のフェニルエーテル系油；等が挙げられる。

これらの中でも、炭化水素系油が好ましく、ポリ－α－オレフィン（ＰＡＯ）がより好ましい。

高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の１００℃動粘度としては、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、１０～７０ｍｍ^２／ｓが好ましく、２５～５５ｍｍ^２／ｓがより好ましい。
高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の粘度指数は、好ましくは１００～３００、より好ましくは１２０～２５０である。

本発明の一態様のグリース組成物において、グリース組成物の耐摩耗性及び耐疲労寿命等を向上させる観点から、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の含有量は、前記基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは３５質量％～８５質量％、より好ましくは４５質量％～７５質量％、更に好ましくは５０質量％～７０質量％である。

本発明の一態様のグリース組成物において、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の含有量は、グリース組成物全量基準で、好ましくは１０質量％～７０質量％、より好ましくは２５質量％～５５質量％、更に好ましくは３０質量％～５０質量％である。高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の含有量が上記範囲であると、グリース組成物の動粘度を高く維持しやすく、耐摩耗性及び耐疲労寿命に優れるグリース組成物を調製しやすい。

高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

＜＜低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）＞＞
低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）は、グリース組成物の低温特性の確保に資する。
ここで、グリース組成物の低温特性の向上の観点から、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の４０℃動粘度は、５．０～１１０ｍｍ^２／ｓであり、好ましくは６．０～９０．０ｍｍ^２／ｓ、より好ましくは７．０～８０．０ｍｍ^２／ｓ、更に好ましくは８．０～７５．０ｍｍ^２／ｓ、より更に好ましくは１０．０～７０．０ｍｍ^２／ｓ、更になお好ましくは２０．０～５０．０ｍｍ^２／ｓ、一層好ましくは２５．０～４０．０ｍｍ^２／ｓである。

低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）としては、４０℃動粘度が上記範囲を満たすものであれば、従来、潤滑油基油として用いられている基油を特に制限なく使用することができ、例えば、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と同様の基油を用いることができる。

低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の１００℃動粘度としては、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、２．０～１０．０ｍｍ^２／ｓが好ましく、４．０～８．０ｍｍ^２／ｓがより好ましい。

なお、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の粘度指数は、好ましくは８０以上、より好ましくは９０以上、更に好ましくは１００以上、より更に好ましくは１１０以上、より更に好ましくは１２０以上であり、また、その上限値は特に制限はないが、例えば、２００である。

本発明の一態様のグリース組成物において、グリース組成物の低温特性を確保しやすくする観点から、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の含有量は、前記基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは７質量％～３５質量％、より好ましくは１０質量％～３０質量％、更に好ましくは１３質量％～２０質量％である。

本発明の一態様のグリース組成物において、グリース組成物の低温特性を確保しやすくする観点から、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の含有量は、グリース組成物全量基準で、好ましくは３質量％～３５質量％、より好ましくは５質量％～３５質量％、更に好ましくは５質量％～２５質量％、より更に好ましくは５質量％～２０質量％、更になお好ましくは８質量％～１４質量％である。

低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

＜＜超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）＞＞
本明細書において、「超高粘度炭化水素系合成油」とは、数平均分子量（Ｍｎ）としては、２，５００～４，５００であり、４０℃動粘度は、２５，０００～５０，０００ｍｍ^２／ｓである基油を意味する。
超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の数平均分子量（Ｍｎ）としては、２，５００～４，５００であり、好ましくは３，０００～４，２５０、より好ましくは３，５００～４，５００、更に好ましくは３，５００～４，０００である。
本明細書において、数平均分子量（Ｍｎ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）法で測定される標準ポリスチレン換算の値であり、具体的には実施例に記載の方法により測定された値を意味する。
超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の４０℃動粘度は、２５，０００～５０，０００ｍｍ^２／ｓであり、３０，０００～４５，０００ｍｍ^２／ｓが好ましく、３５，０００～４０，０００ｍｍ^２／ｓがより好ましい。

超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）としては、４０℃動粘度が上記範囲を満たすものであれば、従来、潤滑油基油として用いられている基油を特に制限なく使用することができ、例えば、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と同様の基油を用いることができる。

超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の１００℃動粘度は、１，０００～３，０００ｍｍ^２／ｓが好ましく、１，５００～２，５００ｍｍ^２／ｓがより好ましい。
超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の粘度指数としては、１５０以上が好ましく、２００以上がより好ましく、２５０以上が更に好ましい。

本発明の一態様のグリース組成物において、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の含有量は、前記基油（Ａ）の全量基準で、好ましくは５質量％～４０質量％、より好ましくは１０質量％～３０質量％、更に好ましくは１５質量％～２７質量％である。

本発明の一態様のグリース組成物において、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の含有量は、グリース組成物全量基準で、好ましくは５質量％～３０質量％、より好ましくは６質量％～２５質量％、更に好ましくは７質量％～２５質量％、より更に好ましくは１０質量％～２０質量％である。

超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。

前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）との含有比率［（Ａ１）／（Ａ２）］としては、質量比で、好ましくは０．５～１２、より好ましくは１．０～７．０、更に好ましくは２．０～５．０、より更に好ましくは３．０～４．５である。
前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）と前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）との含有比率［（Ａ３）／（Ａ２）］としては、質量比で、好ましくは０．１～１２、より好ましくは０．５～１１、更に好ましくは１．０～１０、より更に好ましくは１．５～５である。
前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）との含有比率［（Ａ１）／（Ａ３）としては、質量比で、好ましくは１．０～１１、より好ましくは１．０～５．５、更に好ましくは２．０～５．０、より更に好ましくは２．１～４．５である。

本発明の一態様のグリース組成物において、基油（Ａ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは５０質量％以上、より好ましくは５５質量％以上、更に好ましくは６０質量％以上、より更に好ましくは６５質量％以上であり、また、好ましくは９８．５質量％以下、より好ましくは９７質量％以下、更に好ましくは９５質量％以下、より更に好ましくは９３質量％以下である。

＜ウレア系増ちょう剤（Ｂ）＞
本発明のグリース組成物に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ）としては、ウレア結合を有する化合物であればよいが、２つのウレア結合を有するジウレア化合物が好ましく、下記一般式（ｂ１）で表されるジウレア化合物がより好ましい。
Ｒ^１－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ^３－ＮＨＣＯＮＨ－Ｒ^２ （ｂ１）
なお、本発明の一態様で用いるウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、１種からなるものであってもよく、２種以上の混合物であってもよい。

上記一般式（ｂ１）中、Ｒ^１及びＲ^２は、それぞれ独立に、炭素数６～２４の１価の炭化水素基を示す。Ｒ^１及びＲ^２は、同一であってもよく、互いに異なっていてもよい。Ｒ^３は、炭素数６～１８の２価の芳香族炭化水素基を示す。

前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２として選択し得る１価の炭化水素基の炭素数としては、６～２４であるが、好ましくは６～２０、より好ましくは６～１８である。
また、Ｒ^１及びＲ^２として選択し得る１価の炭化水素基としては、飽和又は不飽和の１価の鎖式炭化水素基、飽和又は不飽和の１価の脂環式炭化水素基、１価の芳香族炭化水素基が挙げられる。

ここで、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２における、鎖式炭化水素基の含有率をＸモル当量、脂環式炭化水素基の含有率をＹモル当量、及び芳香族炭化水素基の含有率をＺモル当量とした際、下記要件（ａ）及び（ｂ）を満たすことが好ましい。
・要件（ａ）：［（Ｘ＋Ｙ）／（Ｘ＋Ｙ＋Ｚ）］×１００の値が９０以上（好ましくは９５以上、より好ましくは９８以上、更に好ましくは１００）である。
・要件（ｂ）：Ｘ／Ｙ比が、０／１００（Ｘ＝０、Ｙ＝１００）～１００／０（Ｘ＝１００、Ｙ＝０）（好ましくは１０／９０～９０／１０、より好ましくは８０／２０～２０／８０、更に好ましくは７０／３０～４０／６０）である。
なお、前記脂環式炭化水素基、前記鎖式炭化水素基、及び前記芳香族炭化水素基は、上記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２として選択される基であることから、Ｘ、Ｙ、及びＺの値の総和は、上記一般式（ｂ１）で示される化合物１モルに対して、２モル当量である。また、上記要件（ａ）及び（ｂ）の値は、グリース組成物中に含まれる、上記一般式（ｂ１）で示される化合物群全量に対する平均値を意味する。
上記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす、上記一般式（ｂ１）で表される化合物を用いることで、低温特性に優れるグリース組成物としやすい。
なお、Ｘ、Ｙ、及びＺの値は、原料として使用する各アミンのモル当量から算出することができる。

１価の飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルキル基が挙げられ、具体的には、ヘキシル基、ヘプチル基、オクチル基、ノニル基、デシル基、ウンデシル基、ドデシル基、トリデシル基、テトラデシル基、ペンタデシル基、ヘキサデシル基、ヘプタデシル基、オクタデシル基、オクタデセニル基、ノナデシル基、イコシル基等が挙げられる。
１価の不飽和鎖式炭化水素基としては、炭素数６～２４の直鎖又は分岐鎖のアルケニル基が挙げられ、具体的には、ヘキセニル基、ヘプテニル基、オクテニル基、ノネニル基、デセニル基、ウンデセニル基、ドデセニル基、トリデセニル基、テトラデセニル基、ペンタデセニル基、ヘキサデセニル基、ヘプタデセニル基、オクタデセニル基、ノナデセニル基、イコセニル基、オレイル基、ゲラニル基、ファルネシル基、リノレイル基等が挙げられる。
なお、１価の飽和鎖式炭化水素基及び１価の不飽和鎖式炭化水素基は、直鎖状であってもよく、分岐鎖状であってもよい。

１価の飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキシル基、シクロヘプチル基、シクロオクチル基、シクロノニル基等のシクロアルキル基；メチルシクロヘキシル基、ジメチルシクロヘキシル基、エチルシクロヘキシル基、ジエチルシクロヘキシル基、プロピルシクロヘキシル基、イソプロピルシクロヘキシル基、１－メチル－プロピルシクロヘキシル基、ブチルシクロヘキシル基、ペンチルシクロヘキシル基、ペンチル－メチルシクロヘキシル基、ヘキシルシクロヘキシル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルキル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキシル基）；等が挙げられる。

１価の不飽和脂環式炭化水素基としては、例えば、シクロヘキセニル基、シクロヘプテニル基、シクロオクテニル基等のシクロアルケニル基；メチルシクロヘキセニル基、ジメチルシクロヘキセニル基、エチルシクロヘキセニル基、ジエチルシクロヘキセニル基、プロピルシクロヘキセニル基等の炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロアルケニル基（好ましくは、炭素数１～６のアルキル基で置換されたシクロヘキセニル基）；等が挙げられる。

１価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニル基、ビフェニル基、ターフェニル基、ナフチル基、ジフェニルメチル基、ジフェニルエチル基、ジフェニルプロピル基、メチルフェニル基、ジメチルフェニル基、エチルフェニル基、プロピルフェニル基等が挙げられる。

前記一般式（ｂ１）中のＲ^３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基の炭素数としては、６～１８であるが、好ましくは６～１５、より好ましくは６～１３である。
Ｒ^３として選択し得る２価の芳香族炭化水素基としては、例えば、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、ジフェニルプロピレン基、メチルフェニレン基、ジメチルフェニレン基、エチルフェニレン基等が挙げられる。
これらの中でも、フェニレン基、ジフェニルメチレン基、ジフェニルエチレン基、又はジフェニルプロピレン基が好ましく、ジフェニルメチレン基がより好ましい。

本発明の一態様のグリース組成物において、成分（Ｂ）の含有量は、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは１．０～１５．０質量％、より好ましくは１．５～１３．０質量％、更に好ましくは２．０～１０．０質量％、より更に好ましくは２．５～８．０質量％、更になお好ましくは４．０質量％～７．０質量％、一層好ましくは４．０質量％～５．０質量％である。
成分（Ｂ）の含有量が１．０質量％以上であれば、得られるグリース組成物の混和ちょう度を適度な範囲に調製し易い。
一方、成分（Ｂ）の含有量が１５．０質量％以下であれば、得られるグリース組成物を軟らかく調整できるため、潤滑性を良好なものとしやすく、低温特性を向上させやすい。

＜ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の製造方法＞
ウレア系増ちょう剤（Ｂ）は、通常、イソシアネート化合物と、モノアミンとを反応させることによって得ることができる。当該反応は、上述の基油（Ａ）にイソシアネート化合物を溶解させて得られる加熱した溶液αに、基油（Ａ）にモノアミンを溶解させた溶液βを添加する方法が好ましい。
例えば、前記一般式（ｂ１）で表される化合物を合成する場合に、イソシアネート化合物としては、前記一般式（ｂ１）中のＲ^３で示される２価の芳香族炭化水素基に対応する基を有するジイソシアネートを用い、モノアミンとしては、Ｒ^１及びＲ^２で示される１価の炭化水素基に対応する基を有するアミンを用いて、上記の方法により、所望のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を合成することができる。

なお、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化する観点から、下記［１］に示すようなグリース製造装置を用いて、成分（Ａ）及び成分（Ｂ）を含むグリース組成物を製造することが好ましい。
［１］グリース原料が導入される導入部、及び外部にグリースを吐出させる吐出部を有する容器本体と、
前記容器本体の内周の軸方向に回転軸を有し、前記容器本体の内部に回転可能に設けられた回転子とを備え、
前記回転子は、
（ｉ）前記回転子の表面に沿って、凹凸が交互に設けられ、当該凹凸が前記回転軸に対して傾斜し、
（ｉｉ）前記導入部から前記吐出部方向への送り能力を有する
第一凹凸部を備えている、グリース製造装置。

以下、上記［１］に記載のグリース製造装置について説明するが、以下の記載の「好ましい」とされる規定は、特に断りが無い限り、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化する観点からの態様である。

図１は、本発明の一態様で使用し得る、上記［１］のグリース製造装置の断面の模式図である。
図１に示すグリース製造装置１は、グリース原料を内部に導入する容器本体２と、容器本体２の内周の中心軸線上に回転軸１２を有し、回転軸１２を中心軸として回転する回転子３とを備える。
回転子３は、回転軸１２を中心軸として高速回転し、容器本体２の内部でグリース原料に高いせん断力を与える。これにより、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリースが製造される。
容器本体２は、図１に示すように、上流側から順に、導入部４、滞留部５、第一内周面６、第二内周面７、及び吐出部８に区画されていることが好ましい。
容器本体２は、図１に示すように、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、次第に内径が拡径する円錐台状の内周面を有していることが好ましい。
容器本体２の一端となる導入部４は、容器本体２の外部からグリース原料を導入する複数の溶液導入管４Ａ、４Ｂを備える。

滞留部５は、導入部４の下流部に配置され、導入部４から導入されたグリース原料を一時的に滞留させる空間である。この滞留部５にグリース原料が長時間滞留すると、滞留部５の内周面に付着したグリースが、大きなダマを形成してしまうので、なるべく短時間で下流側の第一内周面６に搬送するのが好ましい。更に好ましくは、滞留部５を経ず、直接第一内周面６に搬送することが好ましい。
第一内周面６は、滞留部５に隣接した下流部に配置され、第二内周面７は、第一内周面６に隣接した下流部に配置される。詳しくは後述するが、第一内周面６に第一凹凸部９を設けること、及び第二内周面７に第二凹凸部１０を設けることが、第一内周面６及び第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与する高せん断部として機能させる上で好ましい。
容器本体２の他端となる吐出部８は、第一内周面６と第二内周面７で撹拌されたグリースを吐出する部分であり、グリースを吐出する吐出口１１を備える。吐出口１１は、回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に形成されている。これにより、グリースが吐出口１１から回転軸１２に直交する方向又は略直交する方向に吐出される。但し、吐出口１１は、必ずしも回転軸１２に直交せずともよく、回転軸１２と平行方向又は略平行方向に形成されていてもよい。

回転子３は、容器本体２の円錐台状の内周面の中心軸線を回転軸１２として回転可能に設けられ、図１に示すように容器本体２を上流部から下流部に向けてみたときに、反時計回りに回転する。
回転子３は、容器本体２の円錐台の内径の拡大に応じて拡大する外周面を有し、回転子３の外周面と、容器本体２の円錐台の内周面とは、一定の間隔が維持されている。
回転子３の外周面には、回転子３の表面に沿って凹凸が交互に設けられた回転子の第一凹凸部１３が設けられている。

回転子の第一凹凸部１３は、導入部４から吐出部８方向に、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８方向への送り能力を有する。即ち、回転子の第一凹凸部１３は、回転子３が図１に示された方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜している。

回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと凸部１３Ｂの段差は、回転子３の外周面の凹部１３Ａの直径を１００とした際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
円周方向における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。

回転子３の回転軸１２に直交する断面における回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの幅と、凹部１３Ａの幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
回転軸１２に対する、回転子の第一凹凸部１３の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。

容器本体２の第一内周面６には、内周面に沿って凹凸が複数形成された第一凹凸部９が備えられていることが好ましい。
また、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸は、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第一凹凸部９の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を下流側に押し出す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第一内周面６に備えられた複数の凹凸を有する第一凹凸部９によって、撹拌能力と吐出能力が更に増強される。

容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の深さは、容器内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。

容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の凹部の幅と、溝間の凸部の幅との比〔凹部の幅／凸部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第一凹凸部９の凹凸の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
なお、容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９を備えることによって、第一内周面６をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させることができるが、第一凹凸部９は必ずしも設けずともよい。

回転子の第一凹凸部１３の下流部の外周面には、回転子３の表面に沿って、凹凸が交互に設けられた回転子の第二凹凸部１４が設けられていることが好ましい。
回転子の第二凹凸部１４は、回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８に向けて、溶液を上流側に押し戻す送り抑制能力を有する。

回転子の第二凹凸部１４の段差は、回転子３の外周面の凹部の直径を１００として際、好ましくは０．３～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは２～７である。
円周方向における回転子の第二凹凸部１４の凸部の数は、好ましくは２～１０００個、より好ましくは６～５００個、更に好ましくは１２～２００個である。

回転子３の回転軸に直交する断面における回転子の第二凹凸部１４の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２である。
回転軸１２に対する、回転子の第二凹凸部１４の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。

容器本体２の第二内周面７には、容器本体２側の第一凹凸部９における凹凸の下流部に隣接して、複数の凹凸が形成された第二凹凸部１０が備えられていることが好ましい。
凹凸は、容器本体２の内周面に複数形成され、それぞれの凹凸は、回転子の第二凹凸部１４の傾斜方向とは逆向きに傾斜していることが好ましい。
即ち、容器本体２側の第二凹凸部１０の複数の凹凸は、回転子３の回転軸１２が図１に示される方向に回転する時に、溶液を上流側に押し戻す方向に傾斜していることが好ましい。容器本体２の第二内周面７に備えられた第二凹凸部１０の凹凸によって、撹拌能力が更に増強される。また、容器本体の第二内周面７をグリース原料又はグリースに高いせん断力を付与するせん断部として機能させ得る。

容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の深さは、容器本体２の内径（直径）を１００とした際、好ましくは０．２～３０、より好ましくは０．５～１５、更に好ましくは１～５である。
容器本体２側の第二凹凸部１０の凹部の本数は、好ましくは２～１０００本、より好ましくは６～５００本、更に好ましくは１２～２００本である。

回転子３の回転軸１２に直交する断面における容器本体２側の第二凹凸部１０の凹凸の凸部の幅と、凹部の幅との比〔凸部の幅／凹部の幅〕は、好ましくは０．０１～１００、より好ましくは０．１～１０、更に好ましくは０．５～２以下である。
回転軸１２に対する、容器本体２側の第二凹凸部１０の傾斜角度は、好ましくは２～８５度、より好ましくは３～４５度、更に好ましくは５～２０度である。
容器本体２側の第一凹凸部９の長さと、容器本体２側の第二凹凸部１０の長さとの比〔第一凹凸部の長さ／第二凹凸部の長さ〕は、好ましくは２／１～２０／１である。

図２は、グリース製造装置１の容器本体２側の第一凹凸部９における、回転軸１２に直交する方向の断面の図である。
図２に示す、回転子の第一凹凸部１３には、第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出方向先端よりも、先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパー１５が複数設けられている。また、図示を省略するが、第二凹凸部１４にも、第一凹凸部１３と同様、凸部の先端が容器本体２の内周面側に突出したスクレーパーが複数設けられている。
スクレーパー１５は、容器本体２側の第一凹凸部９、及び、容器本体２側の第二凹凸部１０の内周面に付着したグリースを掻き取るものである。
回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂの突出量に対する、スクレーパー１５の先端の突出量は、スクレーパー１５の先端の半径（Ｒ２）と、凸部１３Ｂの先端の半径（Ｒ１）との比〔Ｒ２／Ｒ１〕が、１．００５を超え、２．０未満となることが好ましい。

スクレーパー１５の数は、好ましくは２～５００箇所、より好ましくは２～５０箇所、更に好ましくは２～１０箇所である。
なお、図２に示すグリース製造装置１では、スクレーパー１５を設けているが、スクレーパー１５を設けないものであってもよく、間欠的にスクレーパー１５を設けたものであってもよい。

グリース製造装置１により、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリースを製造するには、前述したグリース原料である、溶液αと溶液βとを、容器本体２の導入部４の溶液導入管４Ａ、４Ｂからそれぞれ導入し、回転子３を高速回転させることにより、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース基材を製造することができる。
そして、このようにして得られたグリース基材に、硫黄－リン系極圧剤（Ｃ）、及び他の添加剤（Ｄ）を配合しても、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

回転子３の高速回転条件として、グリース原料に与えるせん断速度としては、好ましくは１０^２ｓ^－１以上、より好ましくは１０^３ｓ^－１以上、更に好ましくは１０^４ｓ^－１以上であり、また、通常１０^７ｓ^－１以下である。

また、回転子３の高速回転する際のせん断における、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）の比（Ｍａｘ／Ｍｉｎ）は、好ましくは１００以下、より好ましくは５０以下、更に好ましくは１０以下である。
混合液に対するせん断速度ができるだけ均一であることにより、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）やその前駆体を微細化しやすくなり、より均一なグリース構造となる。

ここで、最高せん断速度（Ｍａｘ）とは、混合液に対して付与される最高のせん断速度であり、最低せん断速度（Ｍｉｎ）とは、混合液に対して付与される最低のせん断速度であって、下記のように定義されるものである。
・最高せん断速度（Ｍａｘ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端の線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凸部１３Ｂ先端と容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凸部のギャップＡ１）
・最低せん断速度（Ｍｉｎ）＝（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａの線速度）／（回転子の第一凹凸部１３の凹部１３Ａと容器本体２の第一内周面６の第一凹凸部９の凹部のギャップＡ２）
なお、ギャップＡ１とギャップＡ２は、図２に示されるとおりである。

グリース製造装置１がスクレーパー１５を備えていることにより、容器本体２の内周面に付着したグリースを掻き取ることができるため、混練中にダマが発生することを防止することができ、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化したグリースを連続して短時間で製造することができる。
また、スクレーパー１５が、付着したグリースを掻き取ることにより、滞留グリースが回転子３の回転の抵抗となるのを防止することができるため、回転子３の回転トルクを低減することができ、駆動源の消費電力を低減して、効率的にグリースの連続製造を行うことができる。

容器本体２の内周面が、導入部４から吐出部８に向かうにしたがって、内径が拡大する円錐台状であるので、遠心力がグリース又はグリース原料を下流方向に排出する効果を持ち、回転子３の回転トルクを低減して、グリースの連続製造を行うことができる。
回転子３の外周面に、回転子の第一凹凸部１３が設けられ、回転子の第一凹凸部１３が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り能力を有し、回転子の第二凹凸部１４が回転子３の回転軸１２に対して傾斜し、導入部４から吐出部８への送り抑制能力を有しているため、溶液に高いせん断力を付与することができ、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

容器本体２の第一内周面６に第一凹凸部９が形成され、回転子の第一凹凸部１３とは逆向きに傾斜しているため、回転子の第一凹凸部１３の効果に加え、更に、グリース又はグリース原料を下流方向に押し出しながら、十分なグリース原料の撹拌を行うことができ、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、グリース組成物中のウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。
また、容器本体２の第二内周面７に第二凹凸部１０が設けられると共に、回転子３の外周面に回転子の第二凹凸部１４が設けられることにより、グリース原料が必要以上に容器本体の第一内周面６から流出することを防止できるので、溶液に高いせん断力を与えてグリース原料を高分散化して、添加剤を配合後も、上記要件（Ｉ）、更には上記要件（ＩＩ）を満たすように、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を微細化することができる。

＜サルコシン誘導体（Ｃ）＞
本発明のグリース組成物は、成分（Ａ）及び（Ｂ）と共に、サルコシン誘導体（Ｃ）を含む。
本発明のグリース組成物がサルコシン誘導体（Ｃ）を含むことにより、金属材と樹脂材とで構成されたボールジョイント等での潤滑性が向上するため、スティックスリップを抑制することができる。

サルコシン誘導体（Ｃ）としては、カルボキシル基が結合している炭素原子にメチル基を有するアミノ基が結合しているα－アミノ酸であり、Ｎ―メチルグリシン又はＮ―メチルグリシン骨格を有する脂肪族アミノ酸であればよい。
サルコシン誘導体（Ｃ）としては、例えば、Ｎ－オレオイルサルコシン、Ｎ－ステアロイルサルコシン、Ｎ－ラウロイルサルコシン、Ｎ－ミリストイルサルコシン及びＮ－パルミトイルサルコシン等が挙げられる。
これらのサルコシン誘導体（Ｃ）は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

サルコシン誘導体（Ｃ）としては、下記一般式（ｃ－１）で表される化合物であることが好ましい。

［上記一般式（ｃ－１）中、Ｒは、炭素数１～３０のアルキル基、又は、炭素数１～３０のアルケニル基である。］

一般式（ｃ－１）のＲのアルキル基及びアルケニル基の炭素数は１～３０であるが、好ましくは６～２７、より好ましくは１０～２４、更に好ましくは１２～２０である。当該アルキル基は、直鎖アルキル基であってもよく、分岐鎖アルキル基であってもよい。また、当該アルケニル基も、直鎖アルケニル基であってもよく、分岐鎖アルケニル基であってもよい。
サルコシン誘導体（Ｃ）としては、Ｎ－オレオイルサルコシンが好ましい。

本発明の一態様のグリース組成物において、サルコシン誘導体（Ｃ）に由来する窒素原子の含有量としては、スティックスリップを抑制する効果をより良好にする観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、１質量％～１０質量％が好ましく、１．５質量％～８質量％がより好ましく、２質量％～５質量％が更に好ましい。

本発明のグリース組成物において、サルコシン誘導体（Ｃ）の含有量としては、スティックスリップを抑制する観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは０．１～１０．０質量％であり、より好ましくは１．０～８．０質量％、更に好ましくは１．５～６．０質量％である。

＜脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）＞
本発明のグリース組成物は、成分（Ａ）、（Ｂ）、及び（Ｃ）と共に、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を含む。
また、本発明のグリース組成物は、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１０質量％～２０質量％である。
本発明のグリース組成物が脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）をグリース組成物の全量基準で１０質量％～２０質量％含むことにより、金属材と樹脂材とで構成されたボールジョイント等での潤滑性が向上するため、スティックスリップを抑制することができる。

脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を構成する脂肪酸としては、一塩基酸であってもよいし、多塩基酸であってもよい。また、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を構成する脂肪酸は、飽和脂肪酸であってもよく、不飽和脂肪酸であってもよい。また、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を構成する脂肪酸は、直鎖であってもよいし、分岐鎖を有していてもよい。
脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を構成する脂肪酸の炭素数としては、８～３０が好ましく、１２～２４がより好ましく、１５～２０が更に好ましい。

一塩基酸（飽和脂肪酸）としては、例えば、オクタン酸、ノナン酸、デカン酸、ウンデカン酸、ドデカン酸、トリデカン酸、テトラデカン酸、ペンタデカン酸、ヘキサデカン酸、ヘプタデカン酸、オクタデカン酸、ノナデカン酸、イコサン酸、ヘンイコサン酸、ドコサン酸、トリコサン酸、テトラコサン酸、ペンタコサン酸、ヘキサコサン酸、ヘプタコサン酸、オクタコサン酸、ノナコサン酸、トリアコンタン酸等が挙げられる。
一塩基酸（不飽和脂肪酸）としては、例えば、オクテン酸、ノネン酸、デセン酸、ウンデセン酸、ドデセン酸、トリデセン酸、テトラデセン酸、ペンタデセン酸、ヘキサデセン酸、ヘプタデセン酸、オクタデセン酸、ノナデセン酸、イコセン酸、ヘンイコセン酸、ドコセン酸、トリコセン酸、テトラコセン酸、ペンタコセン酸、ヘキサコセン酸、ヘプタコセン酸、オクタコセン酸、ノナコセン酸、トリアコンテン酸等が挙げられる。
多塩基酸（飽和脂肪酸）としては、例えば、オクタン二酸、ノナン二酸、デカン二酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、トリデカン二酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、ヘキサデカン二酸、ヘプタデカン二酸、オクタデカン二酸、ノナデカン二酸、イコサン二酸、ヘンイコサン二酸、ドコサン二酸、トリコサン二酸、テトラコサン二酸、ペンタコサン二酸、ヘキサコサン二酸、ヘプタコサン二酸、オクタコサン二酸、ノナコサン二酸、トリアコンタン二酸等が挙げられる。
多塩基酸（不飽和脂肪酸）としては、例えば、オクテン二酸、ノネン二酸、デセン二酸、ウンデセン二酸、ドデセン二酸、トリデセン二酸、テトラデセン二酸、ペンタデセン二酸、ヘキサデセン二酸、ヘプタデセン二酸、オクタデセン二酸、ノナデセン二酸、イコセン二酸、ヘンイコセン二酸、ドコセン二酸、トリコセン二酸、テトラコセン二酸、ペンタコセン二酸、ヘキサコセン二酸、ヘプタコセン二酸、オクタコセン二酸、ノナコセン二酸、トリアコンテン二酸等が挙げられる。
これらの中でも、オクタデカン酸（ステアリン酸）が好ましい。

本発明の一態様のグリース組成物において、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）に由来する亜鉛原子の含有量としては、スティックスリップを抑制する効果をより良好にする観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、０．１質量％～３．０質量％が好ましく、０．５質量％～２．５質量％がより好ましく、１．０質量％～２．０質量％が更に好ましい。

本発明のグリース組成物において、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の含有量としては、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、１０質量％～２０質量％であり、１１質量％～１８質量％が好ましく、１３質量％～１７質量％がより好ましい。

ウレア系増ちょう剤（Ｂ）と脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）との含有比率［（Ｂ）／（Ｄ）］としては、低温特性及びスティックスリップを抑制する効果を両立する観点から、質量比で、０．１～１．０が好ましく、０．１～０．８がより好ましく、０．１～０．６が更に好ましく、０．１５～０．６がより更に好ましく、０．２～０．５が更になお好ましい。

サルコシン誘導体（Ｃ）と脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）との含有比率［（Ｃ）／（Ｄ）］としては、スティックスリップを抑制する観点から、質量比で、０．０３～０．４が好ましく、０．０３～０．３がより好ましく、０．０５～０．３が更に好ましく、０．１～０．３がより更に好ましく、０．１５～０．２５が更になお好ましい。

＜添加剤（Ｅ）＞
本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、一般的なグリースに配合される、成分（Ｂ）、成分（Ｃ）、及び成分（Ｄ）以外の添加剤（Ｅ）を含有していてもよい。
添加剤（Ｅ）としては、例えば、油性剤、酸化防止剤、合成ワックス、増粘剤、防錆剤、分散剤、金属不活性化剤、及び極圧剤等が挙げられる。
添加剤（Ｅ）は、それぞれ、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

油性剤としては、脂肪族アルコール；脂肪酸及び脂肪酸金属塩等の脂肪酸化合物；脂肪酸エステル、ポリオールエステル、ソルビタンエステル、及びグリセライド等のエステル化合物；脂肪族アミン等のアミン化合物；アミド化合物等を挙げることができる。
酸化防止剤としては、例えば、ジフェニルアミン系化合物及びナフチルアミン系化合物等のアミン系酸化防止剤、単環フェノール系化合物及び多環フェノール系化合物等のフェノール系酸化防止剤等が挙げられる。
合成ワックスとしては、例えば、ポリエチレンワックス、ポリプロピレンワックス、エチレン・プロピレン・ヘキセン・酢酸ビニル、アクリル酸などの共重合体ワックス、フィッシャートロプッシュワックス、ポリメチレンワックスなどの炭化水素ワックス、合成アマイドワックス等が挙げられる。
本発明の一態様のグリース組成物が合成ワックスを含む場合、合成ワックスの含有量としては、低温特性の向上の観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、０．２質量％～２．０質量％が好ましく、０．５質量％～１．５質量％がより好ましく、０．８質量％～１．２質量％が更に好ましい。
増粘剤としては、例えば、ポリメタクリレート（ＰＭＡ）、オレフィン共重合体（ＯＣＰ）、ポリアルキルスチレン（ＰＡＳ）、スチレン－ジエン共重合体（ＳＣＰ）等が挙げられる。
防錆剤としては、例えば、アルケニルコハク酸多価アルコールエステル等のカルボン酸系防錆剤、チアジアゾール及びその誘導体、ベンゾトリアゾール及びその誘導体等が挙げられる。
分散剤としては、例えば、コハク酸イミド、ボロン系コハク酸イミド等の無灰分散剤が挙げられる。
金属不活性剤としては、例えば、ベンゾトリアゾール系化合物等が挙げられる。
極圧剤としては、例えば、ジアルキルジチオリン酸亜鉛，ジアルキルジチオリン酸モリブデン，無灰系ジチオカーバメートや亜鉛ジチオカーバメート、モリブデンジチオカーバメート等のチオカルバミン酸類；硫化油脂、硫化オレフィン、ポリサルファイド、チオリン酸類、チオテルペン類、ジアルキルチオジピロピオネート類等の硫黄化合物；トリクレジルホスフェート等のリン酸エステル；トリフェニルフォスファイト等の亜リン酸エステル；等が挙げられる。

本発明の一態様のグリース組成物において、添加剤（Ｅ）の含有量は、それぞれ独立に、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、通常０．０１～２０質量％、好ましくは０．０１～１５質量％、より好ましくは０．０１～１０質量％、更に好ましくは０．０１～７質量％である。

＜脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）以外の亜鉛含有化合物＞
本発明の一態様のグリース組成物は、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）以外の亜鉛含有化合物の含有量を少なくすることが好ましい。
脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）以外の亜鉛含有化合物の含有量としては、当該グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、好ましくは１．０質量％未満、より好ましくは０．１質量％未満、更に好ましくは０．０１質量％未満、最も好ましくは脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）以外の亜鉛含有化合物を含まないことである。

＜グリース組成物の物性＞
（混和ちょう度）
本発明の一態様のグリース組成物の２５℃における混和ちょう度としては、低温特性を優れたものとする観点から、好ましくは２４０～４５０、より好ましくは２６０～４５０、更に好ましくは２６５～３４０である。
なお、本明細書において、グリース組成物の混和ちょう度は、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３に準拠して、２５℃にて測定された値を意味する。

（滴点）
本発明の一態様のグリース組成物の滴点としては、好ましくは１００～３００、より好ましくは１２０～２８０、更に好ましくは１５０～２７０、より更に好ましくは１８０～２６０、更になお好ましくは１９０～２５０である。
なお、本明細書において、グリース組成物の滴点は、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３に準拠して測定された値を意味する。

（グリース組成物中の亜鉛原子の含有量）
本発明の一態様のグリース組成物中の亜鉛原子の含有量としては、本発明の効果をより発揮させやすくする観点から、グリース組成物の全量（１００質量％）基準で、０．１質量％～３．０質量％が好ましく、０．５質量％～２．５質量％がより好ましく、１．０質量％～２．０質量％が更に好ましい。
亜鉛原子の含有量は、ＪＰＩ－５Ｓ－３８－０３に準拠して測定することができる。

（低温トルク）
本発明の一態様のグリース組成物の低温での起動トルクとしては、好ましくは６００以下、より好ましくは５８０以下である。
本発明の一態様のグリース組成物の低温での回転トルクとしては、好ましくは４６０以下、より好ましくは４５０以下である。
なお、本明細書において、グリース組成物の低温トルクは、ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３に準拠して、温度：－４０℃で求められた起動トルク（単位：Ｎ・ｍ）及び回転トルク（単位：Ｎ・ｍ）を意味する。
なお、起動トルクは、静止状態から動力を出力するために必要なトルクであり、小さいほど好ましい。また、回転トルクは、連続で動力が出力され続けるために必要なトルクであり、小さいほど好ましい。

（スティックスリップの抑制）
本発明の一態様のグリース組成物について、後述する実施例に記載の方法により得られるリサージュ波形は、Ｘ軸回りの角度が－１０°の付近において、スティックスリップの程度が小さいほど好ましく、滑らかにつながることがより好ましい。

＜グリース組成物の製造方法＞
本発明のグリース組成物は、基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース（ベースグリース）、サルコシン誘導体（Ｃ）、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）、及び必要に応じて添加剤（Ｅ）を混合することにより製造することができる。
例えば、基油（Ａ）と脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）とを混合した後、サルコシン誘導体（Ｃ）、及び添加剤（Ｅ）添加し、その後、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含むグリース（ベースグリース）と混合することにより製造することができる。
＜グリース組成物の用途＞

本発明のグリース組成物は、低温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制することができる。特に、金属材と樹脂材とで構成された摺動部分の潤滑に用いた際に、低温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制する効果が優れる。
そのため、本発明の一態様のグリース組成物は、各種装置の摺動部分の潤滑用途に好適に用いることができるが、特に、金属材と樹脂材とで構成された摺動部分を有する装置の潤滑用途に用いることが好ましい。
金属材は、ステンレス合金、アルミニウム合金等の各種合金や銅が好ましい。なお、金属材は、強度が高い材料（例えば、セラミック材等）に置き換えてもよい。
樹脂材としては、天然樹脂でもよく、合成樹脂でもよいが、合成樹脂の汎用プラスチック（ポリエチレン、ポリスチレン、ポリプロピレン、ポリ塩化ビニール等）及びエンジニアリングプラスチックが好ましく、耐熱性及び機械的強度の観点から、エンジニアプラスチックがより好ましい。
エンジニアリングプラスチックとしては、例えば、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、フェノール樹脂、ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂等の合成樹脂が挙げられる。

本発明のグリース組成物を好適に使用し得る装置の分野としては、自動車分野、事務機器分野、工作機械分野、風車分野、建設用分野、農業機械用分野又は産業ロボット分野等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、自動車用分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、ラジエータファンモータ、ファンカップリング、オルターネータ、アイドラプーリ、ハブユニット、ウォーターポンプ、パワーウィンドウ、ワイパ、電動パワーステアリング、駆動用電動モータフライホイール、ボールジョイント、ホイールベアリング、スプライン部、等速ジョイント等の装置内の軸受部分；ドアロック、ドアヒンジ、クラッチブースター等の装置内の軸受部分、ギヤ部分、摺動部分；等が挙げられる。
より具体的には、ハブユニット、電動パワーステアリング、駆動用電動モータフライホイール、ボールジョイント、ホイールベアリング、スプライン部、等速ジョイント、クラッチブースター、サーボモータ、ブレードベアリング又は発電機の軸受部分等が挙げられる。

本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、事務機器分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、プリンタ等の装置内の定着ロール、ポリゴンモーター等の装置内の軸受及びギヤ部分等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、工作機械分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、スピンドル、サーボモータ、工作用ロボット等の減速機内の軸受部分等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、風車分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、ブレードベアリング及び発電機等の軸受部分等が挙げられる。
本発明のグリース組成物を好適に使用し得る、建設用又は農業機械用分野の装置内での潤滑部分としては、例えば、ボールジョイント、スプライン部等の軸受部分、ギヤ部分及び摺動部分等が挙げられる。

本発明のグリース組成物が適用可能な装置の一態様は、前記摺動機構が、金属製のボールスタッド、ハウジング、及び前記ボールスタッドと前記ハウジングとの間に配置される樹脂製のボールシートを有するボールジョイントであることが好ましい。装置を当該構成とすることにより、低温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制することができるので、車両に用いた場合に、優れた乗り心地性を長期に渡って維持できる効果を顕著に発揮することができる。

本発明のグリース組成物が適用可能な装置の一態様は、前記摺動機構が、金属製の保持器、金属製のころ、及び樹脂製の保持器を有するボールベアリングであることが好ましい。装置を当該構成とすることにより、温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制することができるので、車両に用いた場合に、優れた乗り心地性を長期に渡って維持できる効果を顕著に発揮することができる。

［摺動機構の潤滑方法］
本発明のグリース組成物に適用可能な摺動機構の潤滑方法は、金属材と樹脂材とが摺動する摺動機構を、上述した本発明のグリース組成物により潤滑する方法である。

本発明のグリース組成物に適用可能な摺動機構の潤滑方法によれば、潤滑部における動摩擦力を適切に維持することができる。当該効果は、前記摺動機構が、金属製のボールスタッド、ハウジング、及び前記ボールスタッドと前記ハウジングとの間に配置される樹脂製のボールシートを有するボールジョイントである場合に、温特性に優れ、更にスティックスリップを抑制することができるので、車両に用いた場合に、優れた乗り心地性を長期に渡って維持できる効果をより顕著なものとすることができる。

本発明について、以下の実施例により具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。

［各種物性値］
各種物性値の測定法は、以下のとおりとした。
（１）基油（Ａ）（混合基油）の４０℃動粘度、１００℃動粘度、及び粘度指数
ＪＩＳ Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定及び算出した。
（２）超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の数平均分子量（Ｍｎ）
ゲル浸透クロマトグラフ装置（アジレント社製、装置名「１２６０型ＨＰＬＣ」）を用いて、下記の測定条件にしたがい、標準ポリスチレン換算にて測定した値を用いた。
－測定条件－
・カラム：「Ｓｈｏｄｅｘ ＬＦ４０４」を２本、順次連結したもの。
・カラム温度：３５℃
・展開溶媒：クロロホルム
・流速：０．３ｍＬ／ｍｉｎ
（３）グリース組成物の混和ちょう度
ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３に準拠して、２５℃にて測定した。
（４）グリース組成物の滴点
ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３に準拠して測定した。
（５）グリース組成物中の亜鉛原子の含有量
亜鉛原子の含有量を、ＪＰＩ－５Ｓ－３８－０３に準拠して測定した。

まず、以下に示す実施例１及び比較例１により、低温特性について評価する。

［原料］
実施例１及び比較例１において、グリース組成物を調製するための原料として使用した基油（Ａ）、サルコシン誘導体（Ｃ）、脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）、及び添加剤（Ｅ）は、以下のとおりとした。
なお、実施例１及び比較例１で用いる基油（Ａ）は、下記の基油（Ａ１）、基油（Ａ２）、及び基油（Ａ３）を、表１に記載の量で配合し混合して調製した。

＜基油（Ａ）＞
・高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）（重量平均分子量１，４００のポリ－α－オレフィン、４０℃動粘度：４００ｍｍ^２／ｓ、１００℃動粘度：４０ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１４９）
・低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）（重量平均分子量５５５のポリ－α－オレフィン、４０℃動粘度：３０ｍｍ^２／ｓ、１００℃動粘度：６ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：１３２）
・超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－１）（数平均分子量（Ｍｎ）：３，５００～４，５００、４０℃動粘度：３７，５００ｍｍ^２／ｓ、１００℃動粘度：２，０００ｍｍ^２／ｓ、粘度指数：３００）
・超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－２）（製品名「ポリブテン２０００Ｈ」、出光興産株式会社製、１００℃動粘度：４，３００ｍｍ^２／ｓ）

＜サルコシン誘導体（Ｃ）＞
・サルコシン誘導体（Ｃ１）：Ｎ－オレオイルサルコシン

＜脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）＞
・脂肪酸亜鉛塩（Ｄ１）：ステアリン酸亜鉛

＜添加剤（Ｅ）＞
油性剤、酸化防止剤、及び増粘剤を所定量用いた。

（実施例１）
（１）ウレアグリースの合成
まず、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）４１．５質量部、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）１１．０質量部、超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－１）１２．５質量部、及び超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－２）６．０質量部を混合した基油（Ａ）を同量３つに取り分けた。
次に、１／３に取り分けた１番目の基油（Ａ）を７０℃に加熱した。加熱した基油（Ａ）に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート１．９７質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、１／３に取り分けた２番目の基油（Ａ）を７０℃に加熱し、オクタデシルアミン２．４７質量部と、シクロヘキシルアミン０．６０質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図１に示すグリース製造装置１を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管４Ａから流量１５０Ｌ／ｈで、７０℃に加熱した溶液βを溶液導入管４Ｂから流量１５０Ｌ／ｈで、それぞれを同時に容器本体２内へ導入し、回転子３を回転させた状態で溶液αと溶液βとを容器本体２内へ連続的に導入し続けて、ウレアグリース（ｂ１）を合成した。
なお、使用したグリース製造装置１の回転子３の回転数は８，０００ｒｐｍとした。また、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は１０，５００ｓ^－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は３．５として、撹拌を行った。
ウレアグリース（ｂ１）に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ１）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２がシクロヘキシル基及びオクタデシル基から選択され、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミンとシクロヘキシルアミンのモル比（オクタデシルアミン／シクロヘキシルアミン）は、６０／４０である。
（２）グリース組成物の調製
上記（１）において、図１に示すグリース製造装置１から吐出されたウレアグリース（ｂ１）を撹拌した後、自然放冷で冷却した。
次に、１／３に取り分けた３番目の基油（Ａ）と脂肪酸亜鉛塩（Ｄ１）１５．５質量部とを混合した後、サルコシン誘導体（Ｃ１）、及び添加剤（Ｅ）を、表１に示す配合量で添加した。その後、自然放冷で冷却したウレアグリース（ｂ１）と混合し、実施例１のグリース組成物を得た。

（比較例１）
（１）ウレアグリースの合成
まず、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）４１．５質量部、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）１１．０質量部、超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－１）１２．５質量部、及び超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－２）６．０質量部を混合した基油（Ａ）を同量３つに取り分けた。
次に、１／３に取り分けた１番目の基油（Ａ）を７０℃に加熱した。加熱した基油（Ａ）に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート１．９７質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、１／３に取り分けた２番目の基油（Ａ）を７０℃に加熱し、オクタデシルアミン２．４７質量部と、シクロヘキシルアミン０．６０質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図３に示すグリース製造装置１を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管から流量５０４Ｌ／ｈで容器本体内へ導入した。その後、７０℃に加熱した溶液βを溶液導入管から流量１４４Ｌ／ｈで溶液αの入った容器本体内へ導入した。全ての溶液βを容器本体内へ導入した後、撹拌翼を回転させ、撹拌を継続しながら１６０℃に昇温し、１時間保持してウレアグリース（ｂ２）を合成した。
なお、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は４２，０００ｓ^－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は１．０３として、撹拌を行った。
ウレアグリース（ｂ２）に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ２）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２がシクロヘキシル基及びオクタデシル基から選択され、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミンとシクロヘキシルアミンのモル比（オクタデシルアミン／シクロヘキシルアミン）は、６０／４０である。
（２）グリース組成物の調製
次に、１／３に取り分けた３番目の基油（Ａ）と脂肪酸亜鉛塩（Ｄ１）１５．５質量部とを混合した後、サルコシン誘導体（Ｃ１）、及び添加剤（Ｅ）を、表１に示す配合量で添加した。その後、ウレアグリース（ｂ２）と混合し、比較例１のグリース組成物を得た。

［要件］
実施例１及び比較例１において合成したウレアグリースについて、下記の算出を行った。

（１）ウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径の算出：要件（Ｉ）
グリース組成物中のウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径を評価した。具体的には、実施例１において合成したウレアグリース及び比較例１において合成したウレアグリースを測定試料とし、以下の手順によりウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子の粒子径を含む粒子の粒子径を求めた。
まず、測定試料を真空脱泡した後１ｍＬシリンジに充填し、シリンジから０．１０～０．１５ｍＬの試料を押し出し、ペーストセル用固定治具の板状のセルの表面に押し出した試料を載せた。次に、試料の上に、更に別の板状のセルを重ねて、２枚のセルで試料を挟持した測定用セルを得た。次に、レーザー回折型粒径測定機（株式会社堀場製作所製、商品名：ＬＡ－９２０）を用いて、測定用セルの試料中の粒子の面積基準での算術平均粒子径を測定した。
ここで、「面積基準での算術平均粒子径」とは、面積基準での粒子径分布を算術平均した値を意味する。面積基準での粒子径分布は、測定対象である粒子全体における粒子径の頻度分布を、当該粒子径から算出される面積（詳細には、当該粒子径を有する粒子の断面積）を基準として示したものである。また、面積基準での粒子径分布を算術平均した値は、下記式（１）により計算することができる。

上記式（１）中、Ｊは、粒子径の分割番号を意味する。ｑ（Ｊ）は、頻度分布値（単位：％）を意味する。Ｘ（Ｊ）は、Ｊ番目の粒子径範囲の代表径（単位：μｍ）である。

（２）ウレア系増ちょう剤を含む粒子の比表面積の算出：要件（ＩＩ）
上記の要件（Ｉ）の欄において測定した、グリース組成物中の増ちょう剤を含む粒子の粒子径分布を用い、比表面積を算出した。具体的には、当該粒子径分布を用い、単位体積（１ｃｍ^３）当たりの粒子の表面積（単位：ｃｍ^２）の総計を算出し、これを比表面積（単位：ｃｍ^２／ｃｍ^３）とした。

［低温特性の評価］－低温トルク－
実施例１及び比較例１のグリース組成物について、下記の評価を行った。
ＪＩＳ Ｋ２２２０：２０１３に準拠して、調製したグリース組成物を用いて、低温（－４０℃）での起動トルク（単位：Ｎ・ｍ）及び回転トルク（単位：Ｎ・ｍ）を求めた。
なお、起動トルクは、静止状態から動力を出力するために必要なトルクであり、小さいほど好ましい。また、回転トルクは、連続で動力が出力され続けるために必要なトルクであり、小さいほど好ましい。

評価結果を表１に示す。

表１に示す結果から、以下のことがわかる。
比較例１は、ウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径が、要件（Ｉ）を満たさないことから、－４０℃での低温トルクの評価において、起動トルク及び回転トルクが高くなり、低温特性を確保できていないことがわかる。
これに対し、実施例１は、比較例１よりも起動トルク及び回転トルクのいずれも小さいことから、低温特性に優れることがわかる。

次に、上記の実施例１、比較例１、及び以下に示す比較例２により、スティックスリップの抑制について評価する。

（比較例２）
（１）ウレアグリースの合成
高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）１７．０質量部、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）１０．５質量部、超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－１）７．５質量部、及び超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－２）５．０質量部を混合した基油（Ａ）を７０℃に加熱した。加熱した基油（Ａ）に、ジフェニルメタン－４，４’－ジイソシアネート３．７５質量部を加えて、溶液αを調製した。
また、別に用意した、高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）１７．０質量部、低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）１０．５質量部、超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－１）７．５質量部、及び超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３－２）５．０質量部を混合し、７０℃に加熱した基油（Ａ）に、オクタデシルアミン４．７０質量部と、シクロヘキシルアミン１．１５質量部とを加えて、溶液βを調製した。
そして、図１に示すグリース製造装置１を用いて、７０℃に加熱した溶液αを溶液導入管４Ａから流量１５０Ｌ／ｈで、７０℃に加熱した溶液βを溶液導入管４Ｂから流量１５０Ｌ／ｈで、それぞれを同時に容器本体２内へ導入し、回転子３を回転させた状態で溶液αと溶液βとを容器本体２内へ連続的に導入し続けて、ウレアグリース（ｂ３）を合成した。
なお、使用したグリース製造装置１の回転子３の回転数は８，０００ｒｐｍとした。また、この際の最高せん断速度（Ｍａｘ）は１０，５００ｓ^－１であり、最高せん断速度（Ｍａｘ）と最低せん断速度（Ｍｉｎ）との比〔Ｍａｘ／Ｍｉｎ〕は３．５として、撹拌を行った。
ウレアグリース（ｂ３）に含まれるウレア系増ちょう剤（Ｂ３）は、前記一般式（ｂ１）中のＲ^１及びＲ^２がシクロヘキシル基及びオクタデシル基から選択され、Ｒ^３がジフェニルメチレン基である化合物に相当する。
また、原料として用いたオクタデシルアミンとシクロヘキシルアミンのモル比（オクタデシルアミン／シクロヘキシルアミン）は、６０／４０である。
（２）グリース組成物の調製
上記（１）において、図１に示すグリース製造装置１から吐出されたウレアグリース（ｂ３）を撹拌した後、自然放冷で冷却し、サルコシン誘導体（Ｃ１）、及び添加剤（Ｅ）を、表２に示す配合量で添加し、比較例２のグリース組成物を得た。

［要件］
上記実施例１及び比較例１と同様にして、比較例２のウレアグリースについても、ウレア系増ちょう剤を含む粒子の粒子径の算出、及びウレア系増ちょう剤を含む粒子の比表面積の算出を行った。

［スティックスリップ抑制の評価］
図４は、ボールジョイント試験機を用いて、スティックスリップ抑制の評価に使用した装置の概略図である。
図４に示す測定装置１００は、樹脂製のソケット部１１２、及び金属製のボール部１１４からなるボールジョイントを備える。ソケット部１１２はＸ方向に軸を有するようにサーボモータ１１１と連結し、Ｘ軸回りに±２５°回転可能である。また、金属製のボール部１１４は、Ｙ方向に軸を有し、トルクセル１１６の腕部１１７と連結する。また、荷重１１５を変更することにより、ボール部１１４に任意（最大１０ｋｇ）の荷重をかけることができる。なお、測定装置１００は、最大周波数：１Ｈｚ、最大計測トルク：０．５Ｎ・ｍである。
ソケット部１１２の内側に厚みが均一になるように１～２ｍＬのグリース組成物１１３を塗布した後、金属製のボール部１１４をソケット部１１２の内側にはめ込み、上述したように、測定装置１００にボールジョイントを連結した。
次に、室温（２５℃）環境下で温度を制御せずに、試験機にテストピース（ボール部１１４はテストピースとして扱い、使い捨て）を設置してから１０分間経過後、ソケット部１１２の上面が水平となる位置を０°とし、Ｘ軸回りに－１０°から＋１０°まで傾けたときのトルクを下記条件にて測定した。Ｘ軸回りの角度に対するトルクを１往復毎に波形を記録し、１０往復行うまで繰り返した。１０往復目に得られたリサージュ波形を図５～図６に示す。
得られたリサージュ波形から、１往復毎の最大トルクの絶対値を算出し、１０往復での平均値を起動トルクとして求めた。また、１往復毎のトルクの絶対値を算出し、１０往復での平均値を定常トルクとして求めた。更に、下記評価基準にしたがって、スティックスリップの程度について評価した。なお、下記評価基準において、「Ａ」以上が実施可能レベルである。
－トルクの測定条件－
・ボール部１１４の重さも含めた、グリース面にかかる荷重：１．０ｋｇ
・周波数：０．１Ｈｚ
・角度：±１０°（三角波）
・１サイクルデータ点数：２００
－スティックスリップの程度の評価基準－
Ａ：得られたリサージュ波形にがたつき（スティックスリップ）が現れたが、軽度であった。
Ｂ：得られたリサージュ波形に中程度のがたつき（スティックスリップ）が現れた。
Ｃ：得られたリサージュ波形に大きながたつき（スティックスリップ）が現れた。

低温特性の評価結果を表２に、スティックスリップ抑制の評価結果を図５～図６に示す。

表２及び図５～図６に示す結果から、以下のことがわかる。
比較例２は、Ｘ軸回りの角度が－１０°の付近においてスティックスリップが発生し、評価は「Ｃ」であった。図示しないが、比較例１は中程度のスティックスリップが発生し、評価は「Ｂ」であった。また、起動トルク及び定常トルクの少なくとも一方が３．４０を超える高い値となった。
これに対し、実施例１のグリース組成物は、スティックスリップの程度が小さく、評価が「Ａ」であり、また、起動トルク及び定常トルクも、比較例１及び２よりも小さくなった。

１ グリース製造装置
２ 容器本体
３ 回転子
４ 導入部
４Ａ、４Ｂ 溶液導入管
５ 滞留部
６ 第一凹凸部
７ 第二凹凸部
８ 吐出部
９ 容器本体側の第一凹凸部
１０ 容器本体側の第二凹凸部
１１ 吐出口
１２ 回転軸
１３ 回転子の第一凹凸部
１３Ａ 凹部
１３Ｂ 凸部
１４ 回転子の第二凹凸部
１５ スクレーパー
Ａ１、Ａ２ ギャップ

Claims (15)

1. 基油（Ａ）、ウレア系増ちょう剤（Ｂ）、サルコシン誘導体（Ｃ）、及び脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）を含有するグリース組成物であって、
   前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が下記要件（Ｉ）を満たし、
   ・要件（Ｉ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の面積基準での算術平均粒子径が２．０μｍ以下である。
   前記基油（Ａ）が、４０℃動粘度が２００ｍｍ^２／ｓ～６００ｍｍ^２／ｓの高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）、４０℃動粘度が５．０～１１０ｍｍ^２／ｓの低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）、及び数平均分子量（Ｍｎ）が２，５００～４，５００であって４０℃動粘度が２５，０００～５０，０００ｍｍ^２／ｓの超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）を含む混合基油であり、
   前記基油（Ａ）の４０℃動粘度が５００ｍｍ^２／ｓ～１，５００ｍｍ^２／ｓであり、
   前記基油（Ａ）の粘度指数が１４０以上であり、
   前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１０質量％～２０質量％である、グリース組成物。
2. 前記グリース組成物中の前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）を含む粒子が、さらに下記要件（ＩＩ）を満たす、請求項１に記載のグリース組成物。
   ・要件（ＩＩ）：前記粒子をレーザー回折・散乱法により測定した際の比表面積が、０．５×１０^５ｃｍ^２／ｃｍ^３以上である。
3. 前記サルコシン誘導体（Ｃ）と前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）との含有比率［（Ｃ）／（Ｄ）］が、質量比で、０．０３～０．３である、請求項１又は２に記載のグリース組成物。
4. 前記サルコシン誘導体（Ｃ）が、Ｎ－オレオイルサルコシンを含む、請求項１～３のいずれか１項に記載のグリース組成物。
5. 前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）が、ステアリン酸亜鉛を含む、請求項１～４のいずれか１項に記載のグリース組成物。
6. 前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）と前記脂肪酸亜鉛塩（Ｄ）との含有比率［（Ｂ）／（Ｄ）］が、質量比で、０．１～０．６である、請求項１～５のいずれか１項に記載のグリース組成物。
7. 前記ウレア系増ちょう剤（Ｂ）の含有量が、グリース組成物の全量基準で、１．０質量％～１５．０質量％であり、
   混和ちょう度が２６５～３４０である、請求項１～６のいずれか１項に記載のグリース組成物。
8. グリース組成物全量基準で、
   前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）の含有量が２５質量％～５５質量％であり、
   前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）の含有量が５質量％～３５質量％であり、
   前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）の含有量が５質量％～３０質量％である、請求項１～７のいずれか１項に記載のグリース組成物。
9. 前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）との含有比率［（Ａ１）／（Ａ２）］が、質量比で、０．５～１２である、請求項１～８のいずれか１項に記載のグリース組成物。
10. 前記低粘度炭化水素系合成油（Ａ２）と前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）との含有比率［（Ａ３）／（Ａ２）］が、質量比で、１．０～１０である、請求項１～９のいずれか１項に記載のグリース組成物。
11. 前記高粘度炭化水素系合成油（Ａ１）と前記超高粘度炭化水素系合成油（Ａ３）との含有比率［（Ａ１）／（Ａ３）］が、質量比で、１．０～１１である、請求項１～１０のいずれか１項に記載のグリース組成物。
12. 金属材と樹脂材とが摺動する摺動機構の潤滑に用いられる、請求項１～１１のいずれか１項に記載のグリース組成物。
13. 前記摺動機構が、金属製のボールスタッド、ハウジング、及び前記ボールスタッドと前記ハウジングとの間に配置される樹脂製のボールシートを有するボールジョイントである、請求項１２に記載のグリース組成物。
14. 請求項１～１３のいずれか１項に記載のグリース組成物により、金属材と樹脂材とが摺動する摺動機構を潤滑する、潤滑方法。
15. 前記摺動機構が、金属製のボールスタッド、ハウジング、及び前記ボールスタッドと前記ハウジングとの間に配置される樹脂製のボールシートを有するボールジョイントである、請求項１４に記載の潤滑方法。