CN115279874A

CN115279874A - 润滑脂组合物

Info

Publication number: CN115279874A
Application number: CN202180024774.6A
Authority: CN
Inventors: 渡边刚
Original assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd
Priority date: 2020-03-31
Filing date: 2021-03-16
Publication date: 2022-11-01
Anticipated expiration: 2041-03-16
Also published as: JP2021161296A; US20230124121A1; EP4130209A4; WO2021200125A1; EP4130209A1; CN115279874B; JP7336411B2

Abstract

本发明提供润滑脂组合物，其含有基础油(A)、脲系增稠剂(B)、肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的粒子满足条件(I)，前述基础油(A)是包含特定运动粘度的高粘度烃系合成油(A1)、特定运动粘度的低粘度烃系合成油(A2)、以及数均分子量(Mn)为2,500~4,500且特定运动粘度的超高粘度烃系合成油(A3)的混合基础油，前述基础油(A)的40℃运动粘度为500mm²/s~1,500mm²/s，前述基础油(A)的粘度指数为140以上，前述脂肪酸锌盐(D)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为10质量%~20质量%，所述润滑脂组合物的低温特性优异，进而能够抑制粘滑。

Description

润滑脂组合物

技术领域

本发明涉及润滑脂组合物。

背景技术

润滑脂组合物与润滑油相比容易密封，应用其的机械能够实现小型化和轻量化。因此，一直以来被广泛用于汽车、电气设备、产业机械和工业机械等各种滑动部分的润滑。

例如，对于汽车而言，由金属材料和树脂材料构成的球形接头被用于悬架的连杆机构的结合和操舵装置的连杆机构等的结合，由于反复进行在摩擦面之间产生的摩擦面的附着和润滑、即、由于粘滑而发生振动时，对汽车的乘坐舒适性造成明显影响。因此，对于在球形接头中使用的润滑剂而言，在要求低摩擦特性的基础上，还要求能够抑制粘滑。

作为在由金属材料的一例即钢与聚氧甲撑等树脂构成的球形接头中使用的润滑剂，已知的是润滑脂组合物、固体润滑剂。

作为考虑到在球形接头等中使用的润滑脂组合物，例如专利文献1公开了在高温下的油分离少、具有润滑性能且使用脲系增稠剂的润滑脂组合物。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2009-293042号公报。

发明内容

发明所要解决的问题

此处，在汽车中使用的润滑脂组合物在冬季的启动发动机之前的外界气温即-40℃左右~夏季的发动机室内的80℃左右的宽温度范围内使用。

然而，专利文献1的润滑脂组合物针对低温下的润滑脂组合物的性能(低温特性)未作任何研究。

另外，作为在前述球形接头中使用的润滑剂，已知的是酰胺化合物等固体润滑剂。

然而，酰胺化合物等固体润滑剂虽然在常温(40℃)左右的起动转矩和旋转转矩优异，但在低温(-40℃)下发生固化，发挥不出作为固体润滑剂的功能。另外，在高温(80℃以上)下，也会因熔融而发挥不出作为固体润滑剂的功能。即，酰胺化合物等固体润滑剂存在温度特性差的问题。

因而，本发明的目的在于，提供低温特性优异、进而能够抑制粘滑的润滑脂组合物。

用于解决问题的手段

本发明人对于含有基础油和脲系增稠剂的润滑脂组合物，着眼于该润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂的粒子的粒径。并且发现：将利用激光衍射/散射法对该粒子进行测定时的以面积基准计的算术平均粒径调整至规定范围，且含有特定的基础油、肌氨酸衍生物和脂肪酸锌盐的润滑脂组合物能够解决上述课题，从而完成了本发明。

即，本发明涉及下述[1]~[15]。

[1] 润滑脂组合物，其含有基础油(A)、脲系增稠剂(B)、肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)，

前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的粒子满足下述条件(I)，

・条件(I)：利用激光衍射/散射法对前述粒子进行测定时的以面积基准计的算术平均粒径为2.0μm以下。

前述基础油(A)是包含40℃运动粘度为200mm²/s~600mm²/s的高粘度烃系合成油(A1)、40℃运动粘度为5.0~110mm²/s的低粘度烃系合成油(A2)、以及数均分子量(Mn)为2,500~4,500且40℃运动粘度为25,000~50,000mm²/s的超高粘度烃系合成油(A3)的混合基础油，

前述基础油(A)的40℃运动粘度为500mm²/s~1,500mm²/s，

前述基础油(A)的粘度指数为140以上，

前述脂肪酸锌盐(D)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为10质量%~20质量%。

[2] 根据上述[1]所述的润滑脂组合物，其中，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的粒子还满足下述条件(II)。

・条件(II)：利用激光衍射/散射法对前述粒子进行测定时的比表面积为0.5×10⁵cm²/cm³以上。

[3] 根据上述[1]或[2]所述的润滑脂组合物，其中，前述肌氨酸衍生物(C)与前述脂肪酸锌盐(D)的含有比率[(C)/(D)]以质量比计为0.03~0.3。

[4] 根据上述[1]~[3]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述肌氨酸衍生物(C)包含N-油酰基肌氨酸。

[5] 根据上述[1]~[4]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述脂肪酸锌盐(D)包含硬脂酸锌。

[6] 根据上述[1]~[5]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述脲系增稠剂(B)与前述脂肪酸锌盐(D)的含有比率[(B)/(D)]以质量比计为0.1~0.6。

[7] 根据上述[1]~[6]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述脲系增稠剂(B)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为1.0质量%~15.0质量%，

混合稠度为265~340。

[8] 根据上述[1]~[7]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，

以润滑脂组合物总量为基准计，

前述高粘度烃系合成油(A1)的含量为25质量%~55质量%，

前述低粘度烃系合成油(A2)的含量为5质量%~35质量%，

前述超高粘度烃系合成油(A3)的含量为5质量%~30质量%。

[9] 根据上述[1]~[8]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述高粘度烃系合成油(A1)与前述低粘度烃系合成油(A2)的含有比率[(A1)/(A2)]以质量比计为0.5~12。

[10] 根据上述[1]~[9]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述低粘度烃系合成油(A2)与前述超高粘度烃系合成油(A3)的含有比率[(A3)/(A2)]以质量比计为1.0~10。

[11] 根据上述[1]~[10]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述高粘度烃系合成油(A1)与前述超高粘度烃系合成油(A3)的含有比率[(A1)/(A3)]以质量比计为1.0~11。

[12] 根据上述[1]~[11]中任一项所述的润滑脂组合物，其被用于金属材料与树脂材料发生滑动的滑动机构的润滑。

[13] 根据上述[12]所述的润滑脂组合物，其中，前述滑动机构为球形接头，所述球形接头具有金属制的球头螺栓、外壳、以及配置在前述球头螺栓与前述外壳之间的树脂制的球座。

[14] 润滑方法，其中，利用上述[1]~[13]中任一项所述的润滑脂组合物，对金属材料与树脂材料发生滑动的滑动机构进行润滑。

[15] 根据上述[14]所述的润滑方法，其中，前述滑动机构为球形接头，所述球形接头具有金属制的球头螺栓、外壳、以及配置在前述球头螺栓与前述外壳之间的树脂制的球座。

发明效果

根据本发明，可提供低温特性优异、进而能够抑制粘滑的润滑脂组合物。

附图说明

图1是本发明的一个方式中使用的润滑脂制造装置的截面的示意图。

图2是图1的润滑脂制造装置的容器主体侧的第一凹凸部的与旋转轴正交的方向的截面的示意图。

图3是比较例1中使用的润滑脂制造装置的截面的示意图。

图4是在抑制粘滑的评价中使用的测定装置的示意图。

图5是在实施例1的润滑脂组合物的抑制粘滑的评价中得到的李萨如波形。

图6是在比较例2的润滑脂组合物的抑制粘滑的评价中得到的李萨如波形。

具体实施方式

本说明书中，针对优选的数值范围(例如含量等的范围)，阶段性记载的下限值和上限值可以分别独立地进行组合。例如，根据“优选为10~90、更优选为30~60”这一记载，可以将“优选的下限值(10)”与“更优选的上限值(60)”进行组合而设为“10~60”。

另外，本说明书中，实施例的数值是可用作上限值或下限值的数值。

[润滑脂组合物]

本发明的润滑脂组合物是含有基础油(A)、脲系增稠剂(B)、肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)的润滑脂组合物，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的粒子满足下述条件(I)，前述基础油(A)是包含40℃运动粘度为200mm²/s~600mm²/s的高粘度烃系合成油(A1)、40℃运动粘度为5.0~110mm²/s的低粘度烃系合成油(A2)、以及数均分子量(Mn)为2,500~4,500且40℃运动粘度为25,000~50,000mm²/s的超高粘度烃系合成油(A3)的混合基础油，前述基础油(A)的40℃运动粘度为500mm²/s~1,500mm²/s，前述基础油(A)的粘度指数为140以上，前述脂肪酸锌盐(D)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为10质量%~20质量%。

在以下的说明中，也分别将“基础油(A)”、“脲系增稠剂(B)”、“肌氨酸衍生物(C)”和“脂肪酸锌盐(D)”称为“成分(A)”、“成分(B)”、“成分(C)”和“成分(D)”。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，成分(A)、成分(B)、成分(C)和成分(D)的总含量以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计优选为60质量%以上、更优选为70质量%以上、进一步优选为80质量%以上、更进一步优选为90质量%以上。另外，通常为100质量%以下、优选小于100质量%、更优选为99质量%以下、进一步优选为98质量%以下。

需要说明的是，本发明的一个方式的润滑脂组合物中，在不损害本发明效果的范围内，可以包含除成分(A)、(B)、(C)和(D)之外的其它成分。

<条件(I)>

关于本发明的润滑脂组合物，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的粒子满足下述条件(I)。

通过满足上述条件(I)，从而形成低温特性优异的润滑脂组合物。

也可以说上述条件(I)是表示润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)的聚集状态的参数。

此处，成为利用激光衍射/散射法进行测定的对象的“包含脲系增稠剂(B)的粒子”是指润滑脂组合物中包含的脲系增稠剂(B)经聚集而成的粒子。

需要说明的是，润滑脂组合物中包含除脲系增稠剂(B)之外的添加剂时，上述条件(I)中规定的粒径可通过利用激光衍射/散射法对未配混该添加剂且在相同条件下制备得到的润滑脂组合物进行测定来获得。其中，该添加剂在室温(25℃)下为液状时，或者该添加剂溶解于基础油(A)时，也可以将配混有该添加剂的润滑脂组合物作为测定对象。

脲系增稠剂(B)通常通过使异氰酸酯化合物与单胺发生反应来获得，但因反应速度非常快而容易导致脲系增稠剂(B)发生聚集，过量产生大的粒子(胶束粒子、所谓的“团块”)。本发明人经深入研究的结果可知：若上述条件(I)中规定的粒径超过2.0μm，则即便提高润滑脂组合物的混合稠度时，也无法确保润滑脂组合物的低温特性。换言之可知：若上述条件(I)中规定的粒径超过2.0μm，则即便使用后述特定的基础油(A)，也难以制成低温特性优异的润滑脂组合物。

与此相对，本发明人经深入研究的结果可知：通过将上述条件(I)中规定的粒径微细化至2.0μm以下，从而借助与后述特定的基础油(A)的组合而制成低温特性优异的润滑脂组合物。而且可知：通过将上述条件(I)中规定的粒径微细化至2.0μm以下，从而能够提高肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)的效果。

可推测该效果是如下发挥的：通过将上述条件(I)中规定的粒径微细化至2.0μm以下，从而即便在基础油(A)的粘度变高的低温情况下，包含脲系增稠剂(B)的粒子也容易进入至球形接头等的润滑部位(摩擦面)，并且，不易从该润滑部位去除，由此，该润滑部位的润滑脂组合物的保持力提高。另外，通过将上述条件(I)中规定的粒径微细化至2.0μm以下，从而由该粒子实现的基础油(A)的保持力提高。因此可推测：使基础油(A)良好地遍布球形接头等的润滑部位(摩擦面)，并且，随之使肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)也良好地遍布润滑部位的作用提高，粘滑的抑制性提高。

从上述观点出发，在本发明的一个方式的润滑脂组合物中，上述条件(I)中规定的粒径优选为1.5μm以下、更优选为1.0μm以下、进一步优选为0.9μm以下、更进一步优选为0.8μm以下、再进一步优选为0.7μm以下、进一步优选为0.6μm以下、更进一步优选为0.5μm以下、再进一步优选为0.4μm以下。另外，通常为0.01μm以上。

<条件(II)>

此处，本发明的一个方式的润滑脂组合物优选还满足下述条件(II)。

上述条件(II)中规定的比表面积是表示润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的粒子的微细化状态和大粒子(团块)的存在的次要指标。即表示：通过满足上述条件(I)且进一步满足上述条件(II)，从而润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的粒子的微细化状态更良好，大粒子(团块)的存在也进一步受到抑制。因此，容易制成低温特性优异、容易发挥出肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)的效果的润滑脂组合物。

从上述观点出发，上述条件(II)中规定的比表面积优选为0.7×10⁵cm²/cm³以上、更优选为0.8×10⁵cm²/cm³以上、进一步优选为1.2×10⁵cm²/cm³以上、更进一步优选为1.5×10⁵cm²/cm³以上、再进一步优选为1.8×10⁵cm²/cm³以上、进一步优选为2.0×10⁵cm²/cm³以上。需要说明的是，比表面积通常为1.0×10⁶cm²/cm³以下。

在本说明书中，上述条件(I)、进而上述条件(II)中规定的值是利用后述实施例中记载的方法而测得的值。

另外，上述条件(I)、进而上述条件(II)中规定的值可主要通过脲系增稠剂(B)的制造条件来调整。

以下，边着眼于用于调整上述条件(I)、进而上述条件(II)中规定的值的具体手段，边针对本发明的润滑脂组合物中包含的各成分的详情进行说明。

<基础油(A)>

作为本发明的润滑脂组合物中包含的基础油(A)，是包含40℃运动粘度为200mm²/s~600mm²/s的高粘度烃系合成油(A1)、40℃运动粘度为5.0~110mm²/s的低粘度烃系合成油(A2)、以及数均分子量(Mn)为2,500~4,500且40℃运动粘度为25,000~50,000mm²/s的超高粘度烃系合成油(A3)的混合基础油。

本发明人经深入研究的结果发现：通过将高粘度烃系合成油(A1)、低粘度烃系合成油(A2)和超高粘度烃系合成油(A3)适当组合，从而得到能够提高润滑脂组合物的低温特性、进而能够抑制粘滑的润滑脂组合物。

基础油(A)的40℃运动粘度必须为500mm²/s~1,500mm²/s。

在基础油(A)的40℃运动粘度小于500mm²/s的情况下，润滑脂组合物的耐磨耗性和耐疲劳寿命等变得不充分。另外，在前述基础油(A)的40℃运动粘度超过1,500mm²/s的情况下，低温转矩(起动转矩和旋转转矩)变高，低温特性变得不充分。

本发明的一个方式的基础油(A)的(A)的40℃运动粘度优选为600~1,400mm²/s，更优选为700~1,300mm²/s，进一步优选为900~1,100mm²/s。

需要说明的是，只要作为混合基础油的基础油(A)的40℃运动粘度满足上述范围即可，构成混合基础油的各基础油的40℃运动粘度不是上述范围亦可。

基础油(A)的粘度指数必须为140以上。

从更容易发挥出本发明效果的观点出发，本发明的基础油(A)的粘度指数优选为150以上、更优选为160以上。

通过使基础油(A)的粘度指数为上述范围，从而能够容易地抑制与温度变化相伴的基础油(A)的运动粘度的变化，能够容易地兼顾低温特性和抑制粘滑的效果。

从更容易发挥出本发明效果的观点出发，基础油(A)的100℃运动粘度优选为30~180mm²/s，更优选为50~150mm²/s，进一步优选为80~120mm²/s。

需要说明的是，本说明书中，40℃运动粘度、100℃运动粘度和粘度指数是指按照JIS K2283:2000而测定或算出的值。

<<高粘度烃系合成油(A1)>>

高粘度烃系合成油(A1)通过将基础油(A)的运动粘度维持得较高，从而有助于提高润滑脂组合物的耐磨耗性和耐疲劳寿命等。

此处，从容易进一步提高润滑脂组合物的耐磨耗性和耐疲劳寿命等的观点出发，高粘度烃系合成油(A1)的40℃下的运动粘度(以下也称为“40℃运动粘度”)为200mm²/s以上且600mm²/s以下、优选为250mm²/s以上且550mm²/s以下、更优选为300mm²/s以上且500mm²/s以下、进一步优选为350mm²/s以上且450mm²/s以下。

作为高粘度烃系合成油(A1)，只要40℃运动粘度满足200mm²/s以上且600mm²/s以下，就可以无特别限定地使用以往作为润滑油基础油而使用的合成油。

作为高粘度烃系合成油中使用的合成油，可列举出例如烃系油、芳香族系油、酯系油、醚系油、以及通过对利用费托法等由天然气制造的蜡进行氢化异构化脱蜡而得到的GTL(Gas To Liquids)基础油等。它们可以单独使用1种，也可以组合使用两种以上。

作为烃系油，可列举出例如正构链烷烃、异构链烷烃、聚丁烯、聚异丁烯、1-癸烯低聚物、1-癸烯与乙烯共聚低聚物等聚-α-烯烃(PAO)和它们的氢化物等。

作为芳香族系油，可列举出例如单烷基苯、二烷基苯等烷基苯；单烷基萘、二烷基萘、聚烷基萘等烷基萘等。

作为酯系油，可列举出例如癸二酸二丁酯、癸二酸二-2-乙基己酯、己二酸二辛酯、己二酸二异癸酯、己二酸二(十三烷基)酯、戊二酸二(十三烷基)酯、甲基乙酰基蓖麻油酸酯等二酯系油；偏苯三酸三辛酯、偏苯三酸三癸酯、均苯四酸四辛酯等芳香族酯系油；三羟甲基丙烷辛酸酯、三羟甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇-2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯等多元醇酯系油；多元醇与二元酸与一元酸的混合脂肪酸形成的低聚酯等混合酯系油等。

作为醚系油，可列举出例如聚乙二醇、聚丙二醇、聚乙二醇单醚、聚丙二醇单醚等聚二醇；单烷基三苯基醚、烷基二苯基醚、二烷基二苯基醚、五苯基醚、四苯基醚、单烷基四苯基醚、二烷基四苯基醚等苯基醚系油等。

这些之中，优选为烃系油，更优选为聚-α-烯烃(PAO)。

作为高粘度烃系合成油(A1)的100℃运动粘度，从更容易发挥出本发明效果的观点出发，优选为10~70mm²/s，更优选为25~55mm²/s。

高粘度烃系合成油(A1)的粘度指数优选为100~300、更优选为120~250。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，从提高润滑脂组合物的耐磨耗性和耐疲劳寿命等的观点出发，高粘度烃系合成油(A1)的含量以前述基础油(A)的总量为基准计优选为35质量%~85质量%、更优选为45质量%~75质量%、进一步优选为50质量%~70质量%。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，高粘度烃系合成油(A1)的含量以润滑脂组合物总量为基准计优选为10质量%~70质量%、更优选为25质量%~55质量%、进一步优选为30质量%~50质量%。若高粘度烃系合成油(A1)的含量为上述范围，则容易将润滑脂组合物的运动粘度维持得较高，容易制备耐磨耗性和耐疲劳寿命优异的润滑脂组合物。

高粘度烃系合成油(A1)可以单独使用1种，也可以组合使用两种以上。

<<低粘度烃系合成油(A2)>>

低粘度烃系合成油(A2)有助于确保润滑脂组合物的低温特性。

此处，从提高润滑脂组合物的低温特性的观点出发，低粘度烃系合成油(A2)的40℃运动粘度为5.0~110mm²/s，优选为6.0~90.0mm²/s、更优选为7.0~80.0mm²/s、进一步优选为8.0~75.0mm²/s、更进一步优选为10.0~70.0mm²/s、再进一步优选为20.0~50.0mm²/s、进一步优选为25.0~40.0mm²/s。

作为低粘度烃系合成油(A2)，只要40℃运动粘度满足上述范围，就可以无特别限定地使用以往作为润滑油基础油而使用的基础油，可以使用例如与高粘度烃系合成油(A1)相同的基础油。

作为低粘度烃系合成油(A2)的100℃运动粘度，从更容易发挥出本发明效果的观点出发，优选为2.0~10.0mm²/s，更优选为4.0~8.0mm²/s。

需要说明的是，低粘度烃系合成油(A2)的粘度指数优选为80以上、更优选为90以上、进一步优选为100以上、更进一步优选为110以上、更进一步优选为120以上，另外，其上限值没有特别限定，例如为200。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，从容易确保润滑脂组合物的低温特性的观点出发，低粘度烃系合成油(A2)的含量以前述基础油(A)的总量为基准计优选为7质量%~35质量%、更优选为10质量%~30质量%、进一步优选为13质量%~20质量%。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，从容易确保润滑脂组合物的低温特性的观点出发，低粘度烃系合成油(A2)的含量以润滑脂组合物总量为基准计优选为3质量%~35质量%、更优选为5质量%~35质量%、进一步优选为5质量%~25质量%、更进一步优选为5质量%~20质量%、再进一步优选为8质量%~14质量%。

低粘度烃系合成油(A2)可以单独使用1种，也可以组合使用两种以上。

<<超高粘度烃系合成油(A3)>>

本说明书中，“超高粘度烃系合成油”是指数均分子量(Mn)为2,500~4,500且40℃运动粘度为25,000~50,000mm²/s的基础油。

作为超高粘度烃系合成油(A3)的数均分子量(Mn)，为2,500~4,500，优选为3,000~4,250、更优选为3,500~4,500、进一步优选为3,500~4,000。

本说明书中，数均分子量(Mn)是利用凝胶渗透色谱(GPC)法而测得的标准聚苯乙烯换算的值，具体而言，是指利用实施例中记载的方法而测得的值。

超高粘度烃系合成油(A3)的40℃运动粘度为25,000~50,000mm²/s，优选为30,000~45,000mm²/s，更优选为35,000~40,000mm²/s。

作为超高粘度烃系合成油(A3)，只要40℃运动粘度满足上述范围，就可以无特别限定地使用以往作为润滑油基础油而使用的基础油，可以使用例如与高粘度烃系合成油(A1)相同的基础油。

超高粘度烃系合成油(A3)的100℃运动粘度优选为1,000~3,000mm²/s，更优选为1,500~2,500mm²/s。

作为超高粘度烃系合成油(A3)的粘度指数，优选为150以上，更优选为200以上，进一步优选为250以上。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，从更容易发挥出本发明效果的观点出发，超高粘度烃系合成油(A3)的含量以前述基础油(A)的总量为基准计优选为5质量%~40质量%、更优选为10质量%~30质量%、进一步优选为15质量%~27质量%。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，从更容易发挥出本发明效果的观点出发，超高粘度烃系合成油(A3)的含量以润滑脂组合物总量为基准计优选为5质量%~30质量%、更优选为6质量%~25质量%、进一步优选为7质量%~25质量%、更进一步优选为10质量%~20质量%。

超高粘度烃系合成油(A3)可以单独使用1种，也可以组合使用两种以上。

作为前述高粘度烃系合成油(A1)与前述低粘度烃系合成油(A2)的含有比率[(A1)/(A2)]，以质量比计优选为0.5~12、更优选为1.0~7.0、进一步优选为2.0~5.0、更进一步优选为3.0~4.5。

作为前述低粘度烃系合成油(A2)与前述超高粘度烃系合成油(A3)的含有比率[(A3)/(A2)]，以质量比计优选为0.1~12、更优选为0.5~11、进一步优选为1.0~10、更进一步优选为1.5~5。

作为前述高粘度烃系合成油(A1)与前述超高粘度烃系合成油(A3)的含有比率[(A1)/(A3)]，以质量比计优选为1.0~11、更优选为1.0~5.5、进一步优选为2.0~5.0、更进一步优选为2.1~4.5。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，基础油(A)的含量以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计优选为50质量%以上、更优选为55质量%以上、进一步优选为60质量%以上、更进一步优选为65质量%以上，另外，优选为98.5质量%以下、更优选为97质量%以下、进一步优选为95质量%以下、更进一步优选为93质量%以下。

<脲系增稠剂(B)>

作为本发明的润滑脂组合物中包含的脲系增稠剂(B)，只要是具有脲键的化合物即可，优选为具有两个脲键的二脲化合物，更优选为下述通式(b1)所示的二脲化合物。

R¹-NHCONH-R³-NHCONH-R² (b1)

需要说明的是，本发明的一个方式中使用的脲系增稠剂(B)可以由1种构成，也可以为两种以上的混合物。

上述通式(b1)中，R¹和R²各自独立地表示碳原子数6~24的1价烃基。R¹和R²任选相同或互不相同。R³表示碳原子数6~18的2价芳香族烃基。

作为可选作前述通式(b1)中的R¹和R²的1价烃基的碳原子数，为6~24，优选为6~20、更优选为6~18。

另外，作为可选作R¹和R²的1价烃基，可列举出饱和或不饱和的1价链式烃基、饱和或不饱和的1价脂环式烃基、1价芳香族烃基。

此处，将前述通式(b1)中的R¹和R²中的链式烃基的含有率设为X摩尔当量、将脂环式烃基的含有率设为Y摩尔当量、且将芳香族烃基的含有率设为Z摩尔当量时，优选满足下述条件(a)和(b)。

・条件(a)：[(X+Y)/(X+Y+Z)]×100的值为90以上(优选为95以上、更优选为98以上、进一步优选为100)。

・条件(b)：X/Y比为0/100(X＝0、Y＝100)~100/0(X＝100、Y＝0)(优选为10/90~90/10、更优选为80/20~20/80、进一步优选为70/30~40/60)。

需要说明的是，前述脂环式烃基、前述链式烃基和前述芳香族烃基是作为上述通式(b1)中的R¹和R²而选择的基团，因此，X、Y和Z的值的总和相对于上述通式(b1)所示的化合物1摩尔为2摩尔当量。另外，上述条件(a)和(b)的值是指相对于润滑脂组合物中包含的上述通式(b1)所示的化合物组总量的平均值。

通过使用满足上述条件(a)和(b)的上述通式(b1)所示的化合物，从而容易制成低温特性优异的润滑脂组合物。

需要说明的是，X、Y和Z的值可根据作为原料而使用的各胺的摩尔当量来计算。

作为1价饱和链式烃基，可列举出碳原子数6~24的直链或支链的烷基，具体而言，可列举出己基、庚基、辛基、壬基、癸基、十一烷基、十二烷基、十三烷基、十四烷基、十五烷基、十六烷基、十七烷基、十八烷基、十八碳烯基、十九烷基、二十烷基等。

作为1价不饱和链式烃基，可列举出碳原子数6~24的直链或支链的烯基，具体而言，可列举出己烯基、庚烯基、辛烯基、壬烯基、癸烯基、十一碳烯基、十二碳烯基、十三碳烯基、十四碳烯基、十五碳烯基、十六碳烯基、十七碳烯基、十八碳烯基、十九碳烯基、二十碳烯基、油烯基、香叶基、法呢基、亚油烯基等。

需要说明的是，1价饱和链式烃基和1价不饱和链式烃基可以为直链状，也可以为支链状。

作为1价饱和脂环式烃基，可列举出例如环己基、环庚基、环辛基、环壬基等环烷基；甲基环己基、二甲基环己基、乙基环己基、二乙基环己基、丙基环己基、异丙基环己基、1-甲基丙基环己基、丁基环己基、戊基环己基、戊基甲基环己基、己基环己基等被碳原子数1~6的烷基取代的环烷基(优选为被碳原子数1~6的烷基取代的环己基)等。

作为1价不饱和脂环式烃基，可列举出例如环己烯基、环庚烯基、环辛烯基等环烯基；甲基环己烯基、二甲基环己烯基、乙基环己烯基、二乙基环己烯基、丙基环己烯基等被碳原子数1~6的烷基取代的环烯基(优选为被碳原子数1~6的烷基取代的环己烯基)等。

作为1价芳香族烃基，可列举出例如苯基、联苯基、三联苯基、萘基、二苯基甲基、二苯基乙基、二苯基丙基、甲基苯基、二甲基苯基、乙基苯基、丙基苯基等。

作为可选作前述通式(b1)中的R³的2价芳香族烃基的碳原子数，为6~18，优选为6~15、更优选为6~13。

作为可选作R³的2价芳香族烃基，可列举出例如亚苯基、二苯基亚甲基、二苯基亚乙基、二苯基亚丙基、甲基亚苯基、二甲基亚苯基、乙基亚苯基等。

这些之中，优选为亚苯基、二苯基亚甲基、二苯基亚乙基或二苯基亚丙基，更优选为二苯基亚甲基。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，成分(B)的含量以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计优选为1.0~15.0质量%、更优选为1.5~13.0质量%、进一步优选为2.0~10.0质量%、更进一步优选为2.5~8.0质量%、再进一步优选为4.0质量%~7.0质量%、进一步优选为4.0质量%~5.0质量%。

如果成分(B)的含量为1.0质量%以上，则容易将所得润滑脂组合物的混合稠度调整至适度的范围。

另一方面，如果成分(B)的含量为15.0质量%以下，则能够将所得润滑脂组合物调整得柔软，因此，容易使润滑性良好，容易提高低温特性。

<脲系增稠剂(B)的制造方法>

脲系增稠剂(B)通常可通过使异氰酸酯化合物与单胺发生反应来获得。该反应优选为向使异氰酸酯化合物溶解于上述基础油(A)而得到的加热溶液α中添加使单胺溶解于基础油(A)而得到的溶液β的方法。

例如，合成前述通式(b1)所示的化合物时，可使用具有与前述通式(b1)中的R³所示的2价芳香族烃基相对应的基团的二异氰酸酯作为异氰酸酯化合物，且使用具有与R¹和R²所示的1价烃基相对应的基团的胺作为单胺，并利用上述方法来合成期望的脲系增稠剂(B)。

需要说明的是，为了满足上述条件(I)、进而满足上述条件(II)，且从使润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)微细化的观点出发，优选的是：使用下述[1]所示那样的润滑脂制造装置，制造包含成分(A)和成分(B)的润滑脂组合物。

[1] 润滑脂制造装置，其具备：

容器主体，其具有用于导入润滑脂原料的导入部和用于向外部喷出润滑脂的喷出部；以及

转子，其沿着前述容器主体的内周的轴向具有旋转轴，且以能够在前述容器主体的内部发生旋转的方式设置，

前述转子具备下述第一凹凸部：

(i)沿着前述转子的表面交替地设置有凹凸，该凹凸相对于前述旋转轴发生倾斜；

(ii)具有从前述导入部向前述喷出部方向输送的输送能力。

以下，针对上述[1]所述的润滑脂制造装置进行说明，但下述记载的视作“优选”的规定只要没有特别记载，就是为了满足上述条件(I)、进而满足上述条件(II)且从使润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)微细化的观点出发的方式。

图1是本发明的一个方式中可使用的上述[1]的润滑脂制造装置的截面的示意图。

图1所示的润滑脂制造装置1具备：将润滑脂原料导入至内部的容器主体2；以及在容器主体2的内周的中心轴线上具有旋转轴12且以旋转轴12作为中心轴发生旋转的转子3。

转子3以旋转轴12作为中心轴发生高速旋转，在容器主体2的内部对润滑脂原料施加高剪切力。由此，制造包含脲系增稠剂(B)的润滑脂。

如图1所示那样，容器主体2优选从上游侧起依次划分成导入部4、滞留部5、第一内周面6、第二内周面7和喷出部8。

如图1所示那样，容器主体2优选具有随着从导入部4朝向喷出部8而使内径依次扩大的圆锥台状的内周面。

成为容器主体2的一端的导入部4具备从容器主体2的外部导入润滑脂原料的多个溶液导入管4A、4B。

滞留部5是配置在导入部4的下游部且暂时滞留从导入部4导入的润滑脂原料的空间。若润滑脂原料在该滞留部5长时间滞留，则附着于滞留部5的内周面的润滑脂会形成大的团块，因此，优选尽可能在短时间内搬运至下游侧的第一内周面6。进一步优选不经由滞留部5地直接搬运至第一内周面6。

第一内周面6配置于与滞留部5邻接的下游部，第二内周面7配置于与第一内周面6邻接的下游部。详见后述，但在第一内周面6设置第一凹凸部9和在第二内周面7设置第二凹凸部10对于使第一内周面6和第二内周面7作为对润滑脂原料或润滑脂赋予高剪切力的高剪切部而发挥功能而言是优选的。

成为容器主体2的另一端的喷出部8是喷出用第一内周面6和第二内周面7进行了搅拌的润滑脂的部分，其具备喷出润滑脂的喷出口11。喷出口11沿着与旋转轴12正交的方向或大致正交的方向形成。由此，润滑脂从喷出口11沿着与旋转轴12正交的方向或大致正交的方向喷出。其中，喷出口11不一定与旋转轴12正交，也可以沿着与旋转轴12平行的方向或大致平行的方向形成。

转子3按照能够以容器主体2的圆锥台状的内周面的中心轴线作为旋转轴12发生旋转的方式设置，如图1所示那样，从上游部朝向下游部地观察容器主体2时，沿着逆时针发生旋转。

转子3具有随着容器主体2的圆锥台的内径扩大而扩大的外周面，转子3的外周面与容器主体2的圆锥台的内周面维持了一定的间隔。

在转子3的外周面设置有沿着转子3的表面交替设置有凹凸的转子的第一凹凸部13。

转子的第一凹凸部13从导入部4向喷出部8的方向相对于转子3的旋转轴12发生倾斜，具有从导入部4朝向喷出部8的方向输送的输送能力。即，转子的第一凹凸部13在转子3沿着图1所示方向发生旋转时沿着将溶液向下游侧挤出的方向发生倾斜。

将转子3的外周面的凹部13A的直径设为100时，转子的第一凹凸部13的凹部13A与凸部13B的高低差优选为0.3~30、更优选为0.5~15、进一步优选为2~7。

圆周方向上的转子的第一凹凸部13的凸部13B的数量优选为2~1000个、更优选为6~500个、进一步优选为12~200个。

转子3的与旋转轴12正交的截面中的转子的第一凹凸部13的凸部13B的宽度与凹部13A的宽度之比〔凸部的宽度/凹部的宽度〕优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2。

转子的第一凹凸部13相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

优选在容器主体2的第一内周面6具备沿着内周面而形成多个凹凸的第一凹凸部9。

另外，容器主体2侧的第一凹凸部9的凹凸优选与转子的第一凹凸部13反向倾斜。

即，转子3的旋转轴12沿着图1所示的方向发生旋转时，容器主体2侧的第一凹凸部9的多个凹凸优选沿着将溶液向下游侧挤出的方向发生倾斜。利用容器主体2的第一内周面6所具备的具有多个凹凸的第一凹凸部9，从而进一步增强搅拌能力和喷出能力。

将容器内径(直径)设为100时，容器主体2侧的第一凹凸部9的凹凸深度优选为0.2~30、更优选为0.5~15、进一步优选为1~5。

容器主体2侧的第一凹凸部9的凹凸的条数优选为2~1000条、更优选为6~500条、进一步优选为12~200条。

容器主体2侧的第一凹凸部9的凹凸的凹部的宽度与槽间的凸部的宽度之比〔凹部的宽度/凸部的宽度〕优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2以下。

容器主体2侧的第一凹凸部9的凹凸相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

需要说明的是，通过在容器主体2的第一内周面6具备第一凹凸部9，从而能够使第一内周面6作为对润滑脂原料或润滑脂赋予高剪切力的剪切部而发挥功能，但不一定设置第一凹凸部9。

优选在转子的第一凹凸部13的下游部的外周面设置有沿着转子3的表面交替设置有凹凸的转子的第二凹凸部14。

转子的第二凹凸部14相对于转子3的旋转轴12发生倾斜，具有从导入部4朝向喷出部8将溶液挤回至上游侧的输送抑制能力。

将转子3的外周面的凹部直径设为100时，转子的第二凹凸部14的高低差优选为0.3~30、更优选为0.5~15、进一步优选为2~7。

圆周方向上的转子的第二凹凸部14的凸部的数量优选为2~1000个、更优选为6~500个、进一步优选为12~200个。

转子3的与旋转轴正交的截面中的转子的第二凹凸部14的凸部的宽度与凹部的宽度之比〔凸部的宽度/凹部的宽度〕优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2。

转子的第二凹凸部14相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

优选在容器主体2的第二内周面7具备与容器主体2侧的第一凹凸部9的凹凸的下游部邻接且形成有多个凹凸的第二凹凸部10。

凹凸优选在容器主体2的内周面形成多个，且各个凹凸沿着与转子的第二凹凸部14的倾斜方向相反的方向倾斜。

即，转子3的旋转轴12沿着图1所示的方向发生旋转时，容器主体2侧的第二凹凸部10的多个凹凸优选沿着将溶液挤回至上游侧的方向发生倾斜。利用容器主体2的第二内周面7所具备的第二凹凸部10的凹凸来进一步增强搅拌能力。另外，能够使容器主体的第二内周面7作为对润滑脂原料或润滑脂赋予高剪切力的剪切部而发挥功能。

将容器主体2的内径(直径)设为100时，容器主体2侧的第二凹凸部10的凹部的深度优选为0.2~30、更优选为0.5~15、进一步优选为1~5。

容器主体2侧的第二凹凸部10的凹部的条数优选为2~1000条、更优选为6~500条、进一步优选为12~200条。

转子3的与旋转轴12正交的截面中的容器主体2侧的第二凹凸部10的凹凸的凸部的宽度与凹部的宽度之比〔凸部的宽度/凹部的宽度〕优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2以下。

容器主体2侧的第二凹凸部10相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

容器主体2侧的第一凹凸部9的长度与容器主体2侧的第二凹凸部10的长度之比〔第一凹凸部的长度/第二凹凸部的长度〕优选为2/1~20/1。

图2是润滑脂制造装置1的容器主体2侧的第一凹凸部9的与旋转轴12正交的方向的截面的图。

在图2所示的转子的第一凹凸部13设置有多个与第一凹凸部13的凸部13B的突出方向前端相比前端更向容器主体2的内周面侧突出的刮板15。另外，虽然省略图示，但第二凹凸部14也与第一凹凸部13同样地设置有多个凸部的前端向容器主体2的内周面侧突出的刮板。

刮板15用于刮取在容器主体2侧的第一凹凸部9和容器主体2侧的第二凹凸部10的内周面附着的润滑脂。

关于刮板15的前端的突出量相对于转子的第一凹凸部13的凸部13B的突出量，刮板15的前端的半径(R2)与凸部13B的前端的半径(R1)之比〔R2/R1〕优选超过1.005且小于2.0。

刮板15的数量优选为2~500个部位、更优选为2~50个部位、进一步优选为2~10个部位。

需要说明的是，图2所示的润滑脂制造装置1中，设置有刮板15，但也可以不设置刮板15，还可以间歇性地设置刮板15。

对于利用润滑脂制造装置1来制造包含脲系增稠剂(B)的润滑脂而言，通过从容器主体2的导入部4的溶液导入管4A、4B分别导入作为前述润滑脂原料的溶液α和溶液β，并使转子3高速旋转，从而能够制造包含脲系增稠剂(B)的润滑脂基材。

并且，即便向如此操作而得到的润滑脂基材中配混硫-磷系极压剂(C)和其它添加剂(D)，也能够以满足上述条件(I)、进而满足上述条件(II)的方式使润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)发生微细化。

作为转子3的高速旋转条件，作为对润滑脂原料施加的剪切速度，优选为10²s^-1以上、更优选为10³s^-1以上、进一步优选为10⁴s^-1以上，另外，通常为10⁷s^-1以下。

另外，转子3的高速旋转时的剪切中的最高剪切速度(Max)与最低剪切速度(Min)之比(Max/Min)优选为100以下、更优选为50以下、进一步优选为10以下。

通过使对于混合液的剪切速度尽可能均匀，从而容易使润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)或其前体微细化，形成更均匀的润滑脂结构。

此处，最高剪切速度(Max)是指对混合液赋予的最高的剪切速度，最低剪切速度(Min)是指对混合液赋予的最低的剪切速度，如下述那样地进行定义。

・最高剪切速度(Max)＝(转子的第一凹凸部13的凸部13B前端的线速度)/(转子的第一凹凸部13的凸部13B前端与容器主体2的第一内周面6的第一凹凸部9的凸部的间隙A1)

・最低剪切速度(Min)＝(转子的第一凹凸部13的凹部13A的线速度)/(转子的第一凹凸部13的凹部13A与容器主体2的第一内周面6的第一凹凸部9的凹部的间隙A2)

需要说明的是，间隙A1和间隙A2如图2所示那样。

通过使润滑脂制造装置1具备刮板15，从而能够刮取在容器主体2的内周面附着的润滑脂，因此，能够防止在混炼中产生团块，能够连续且在短时间内制造使脲系增稠剂(B)微细化而得到的润滑脂。

另外，刮板15通过刮取所附着的润滑脂而能够防止滞留润滑脂成为转子3的旋转阻力，因此，能够降低转子3的旋转转矩，能够降低驱动源的耗电量，并高效地进行润滑脂的连续制造。

容器主体2的内周面呈现内径随着从导入部4朝向喷出部8而扩大的圆锥台状，因此，具备离心力将润滑脂或润滑脂原料向下游方向排出的效果，能够降低转子3的旋转转矩，进行润滑脂的连续制造。

在转子3的外周面设置有转子的第一凹凸部13，转子的第一凹凸部13相对于转子3的旋转轴12发生倾斜，具有从导入部4向喷出部8输送的输送能力，转子的第二凹凸部14相对于转子3的旋转轴12发生倾斜，具有从导入部4向喷出部8输送的输送抑制能力，因此，能够对溶液赋予高剪切力，在配混添加剂后，也能够以满足上述条件(I)、进而满足上述条件(II)的方式，使润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)微细化。

由于在容器主体2的第一内周面6形成有第一凹凸部9，且沿着与转子的第一凹凸部13相反的方向发生倾斜，因此，在转子的第一凹凸部13的效果的基础上，能够进一步将润滑脂或润滑脂原料向下游方向挤出，且进行充分的润滑脂原料的搅拌，在配混添加剂后，也能够以满足上述条件(I)、进而满足上述条件(II)的方式，使润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)微细化。

另外，通过在容器主体2的第二内周面7设置第二凹凸部10且在转子3的外周面设置转子的第二凹凸部14，从而能够防止必要量以上的润滑脂原料从容器主体的第一内周面6流出，因此，对溶液赋予高剪切力而使润滑脂原料高分散化，在配混添加剂后，也能够以满足上述条件(I)、进而满足上述条件(II)的方式，使脲系增稠剂(B)发生微细化。

<肌氨酸衍生物(C)>

本发明的润滑脂组合物在包含成分(A)和成分(B)的同时，还包含肌氨酸衍生物(C)。

本发明的润滑脂组合物通过包含肌氨酸衍生物(C)，从而在由金属材料和树脂材料构成的球形接头等中的润滑性提高，因此能够抑制粘滑。

作为肌氨酸衍生物(C)，只要是在键合有羧基的碳原子上键合具有甲基的氨基而得到的α-氨基酸，且是N-甲基甘氨酸或具有N-甲基甘氨酸骨架的脂肪族氨基酸即可。

作为肌氨酸衍生物(C)，可列举出例如N-油酰基肌氨酸、N-硬脂酰基肌氨酸、N-月桂酰基肌氨酸、N-肉豆蔻酰基肌氨酸和N-棕榈酰基肌氨酸等。

这些肌氨酸衍生物(C)可以单独使用，也可以组合使用两种以上。

作为肌氨酸衍生物(C)，优选为下述通式(c-1)所示的化合物。

[上述通式(c-1)中，R为碳原子数1~30的烷基或碳原子数1~30的烯基。]

通式(c-1)的R的烷基和烯基的碳原子数为1~30，优选为6~27、更优选为10~24、进一步优选为12~20。该烷基可以为直链烷基，也可以为支链烷基。另外，该烯基可以为直链烯基，也可以为支链烯基。

作为肌氨酸衍生物(C)，优选为N-油酰基肌氨酸。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，作为源自肌氨酸衍生物(C)的氮原子的含量，从使抑制粘滑的效果更良好的观点出发，以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为1质量%~10质量%，更优选为1.5质量%~8质量%，进一步优选为2质量%~5质量%。

本发明的润滑脂组合物中，作为肌氨酸衍生物(C)的含量，从抑制粘滑的观点出发，以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为0.1~10.0质量%，更优选为1.0~8.0质量%，进一步优选为1.5~6.0质量%。

<脂肪酸锌盐(D)>

本发明的润滑脂组合物在包含成分(A)、成分(B)和成分(C)的同时，包含脂肪酸锌盐(D)。

另外，本发明的润滑脂组合物中，脂肪酸锌盐(D)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为10质量%~20质量%。

本发明的润滑脂组合物中，通过包含以润滑脂组合物的总量为基准计为10质量%~20质量%的脂肪酸锌盐(D)，从而在由金属材料和树脂材料构成的球形接头等中的润滑性提高，因此能够抑制粘滑。

作为构成脂肪酸锌盐(D)的脂肪酸，可以为一元酸，也可以为多元酸。另外，构成脂肪酸锌盐(D)的脂肪酸可以为饱和脂肪酸，也可以为不饱和脂肪酸。另外，构成脂肪酸锌盐(D)的脂肪酸可以为直链，也可以具有支链。

作为构成脂肪酸锌盐(D)的脂肪酸的碳原子数，优选为8~30，更优选为12~24，进一步优选为15~20。

作为一元酸(饱和脂肪酸)，可列举出例如辛酸、壬酸、癸酸、十一烷酸、十二烷酸、十三烷酸、十四烷酸、十五烷酸、十六烷酸、十七烷酸、十八烷酸、十九烷酸、二十烷酸、二十一烷酸、二十二烷酸、二十三烷酸、二十四烷酸、二十五烷酸、二十六烷酸、二十七烷酸、二十八烷酸、二十九烷酸、三十烷酸等。

作为一元酸(不饱和脂肪酸)，可列举出例如辛烯酸、壬烯酸、癸烯酸、十一碳烯酸、十二碳烯酸、十三碳烯酸、十四碳烯酸、十五碳烯酸、十六碳烯酸、十七碳烯酸、十八碳烯酸、十九碳烯酸、二十碳烯酸、二十一碳烯酸、二十二碳烯酸、二十三碳烯酸、二十四碳烯酸、二十五碳烯酸、二十六碳烯酸、二十七碳烯酸、二十八碳烯酸、二十九碳烯酸、三十碳烯酸等。

作为多元酸(饱和脂肪酸)，可列举出例如辛二酸、壬二酸、癸二酸、十一烷二酸、十二烷二酸、十三烷二酸、十四烷二酸、十五烷二酸、十六烷二酸、十七烷二酸、十八烷二酸、十九烷二酸、二十烷二酸、二十一烷二酸、二十二烷二酸、二十三烷二酸、二十四烷二酸、二十五烷二酸、二十六烷二酸、二十七烷二酸、二十八烷二酸、二十九烷二酸、三十烷二酸等。

作为多元酸(不饱和脂肪酸)，可列举出例如辛烯二酸、壬烯二酸、癸烯二酸、十一碳烯二酸、十二碳烯二酸、十三碳烯二酸、十四碳烯二酸、十五碳烯二酸、十六碳烯二酸、十七碳烯二酸、十八碳烯二酸、十九碳烯二酸、二十碳烯二酸、二十一碳烯二酸、二十二碳烯二酸、二十三碳烯二酸、二十四碳烯二酸、二十五碳烯二酸、二十六碳烯二酸、二十七碳烯二酸、二十八碳烯二酸、二十九碳烯二酸、三十碳烯二酸等。

这些之中，优选为十八烷酸(硬脂酸)。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，作为源自脂肪酸锌盐(D)的锌原子的含量，从使抑制粘滑的效果更良好的观点出发，以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为0.1质量%~3.0质量%，更优选为0.5质量%~2.5质量%，进一步优选为1.0质量%~2.0质量%。

本发明的润滑脂组合物中，作为脂肪酸锌盐(D)的含量，以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，为10质量%~20质量%，优选为11质量%~18质量%，更优选为13质量%~17质量%。

作为脲系增稠剂(B)与脂肪酸锌盐(D)的含有比率[(B)/(D)]，从兼顾低温特性和抑制粘滑的效果的观点出发，以质量比计优选为0.1~1.0，更优选为0.1~0.8，进一步优选为0.1~0.6，更进一步优选为0.15~0.6，再进一步优选为0.2~0.5。

作为肌氨酸衍生物(C)与脂肪酸锌盐(D)的含有比率[(C)/(D)]，从抑制粘滑的观点出发，以质量比计优选为0.03~0.4，更优选为0.03~0.3，进一步优选为0.05~0.3，更进一步优选为0.1~0.3，再进一步优选为0.15~0.25。

<添加剂(E)>

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，在不损害本发明效果的范围内，可以含有通常向润滑脂中配混的除成分(B)、成分(C)和成分(D)之外的添加剂(E)。

作为添加剂(E)，可列举出例如油性剂、抗氧化剂、合成蜡、增稠剂、防锈剂、分散剂、金属惰化剂和极压剂等。

添加剂(E)可以分别单独使用1种，也可以组合使用两种以上。

作为油性剂，可列举出脂肪族醇；脂肪酸和脂肪酸金属盐等脂肪氧化合物；脂肪酸酯、多元醇酯、脱水山梨糖醇酯和甘油酯等酯化合物；脂肪族胺等胺化合物；酰胺化合物等。

作为抗氧化剂，可列举出例如二苯基胺系化合物和萘基胺系化合物等胺系抗氧化剂、单环苯酚系化合物和多环苯酚系化合物等酚系抗氧化剂等。

作为合成蜡，可列举出例如聚乙烯蜡、聚丙烯蜡、乙烯-丙烯-己烯-乙酸乙烯酯、丙烯酸等共聚物蜡；费托蜡、聚亚甲基蜡等烃蜡；合成酰胺蜡等。

本发明的一个方式的润滑脂组合物包含合成蜡时，作为合成蜡的含量，从提高低温特性的观点出发，以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为0.2质量%~2.0质量%，更优选为0.5质量%~1.5质量%，进一步优选为0.8质量%~1.2质量%。

作为增稠剂，可列举出例如聚甲基丙烯酸酯(PMA)、烯烃共聚物(OCP)、聚烷基苯乙烯(PAS)、苯乙烯-二烯共聚物(SCP)等。

作为防锈剂，可列举出例如烯基琥珀酸多元醇酯等羧酸系防锈剂、噻二唑及其衍生物、苯并三唑及其衍生物等。

作为分散剂，可列举出例如琥珀酰亚胺、硼系琥珀酰亚胺等无灰分散剂。

作为金属惰化剂，可列举出例如苯并三唑系化合物等。

作为极压剂，可列举出例如二烷基二硫代磷酸锌、二烷基二硫代磷酸钼、无灰系二硫代氨基甲酸酯、二硫代氨基甲酸锌、二硫代氨基甲酸钼等硫代氨基甲酸类；硫化油脂、硫化烯烃、多硫化物、硫代磷酸类、硫代萜烯类、硫代二丙酸二烷基酯类等硫化合物；磷酸三甲苯酯等磷酸酯；亚磷酸三苯酯等亚磷酸酯等。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，添加剂(E)的含量各自独立地以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，通常为0.01~20质量%、优选为0.01~15质量%、更优选为0.01~10质量%、进一步优选为0.01~7质量%。

<除脂肪酸锌盐(D)之外的含锌化合物>

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，从更容易发挥出本发明效果的观点出发，优选减少除脂肪酸锌盐(D)之外的含锌化合物的含量。

作为除脂肪酸锌盐(D)之外的含锌化合物的含量，以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选小于1.0质量%、更优选小于0.1质量%、进一步优选小于0.01质量%、最优选不含除脂肪酸锌盐(D)之外的含锌化合物。

<润滑脂组合物的物性>

(混合稠度)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物的25℃下的混合稠度，从使低温特性优异的观点出发，优选为240~450、更优选为260~450、进一步优选为265~340。

需要说明的是，本说明书中，润滑脂组合物的混合稠度是指按照JIS K2220:2013，在25℃下测得的值。

(滴点)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物的滴点，优选为100~300、更优选为120~280、进一步优选为150~270、更进一步优选为180~260、再进一步优选为190~250。

需要说明的是，本说明书中，润滑脂组合物的滴点是指按照JIS K2220:2013而测得的值。

(润滑脂组合物中的锌原子的含量)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物中的锌原子的含量，从更容易发挥出本发明效果的观点出发，以润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为0.1质量%~3.0质量%，更优选为0.5质量%~2.5质量%，进一步优选为1.0质量%~2.0质量%。

锌原子的含量可按照JPI-5S-38-03进行测定。

(低温转矩)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物在低温下的起动转矩，优选为600以下、更优选为580以下。

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物在低温下的旋转转矩，优选为460以下、更优选为450以下。

需要说明的是，本说明书中，润滑脂组合物的低温转矩是指按照JIS K2220:2013，在温度：-40℃下求出的起动转矩(单位：N・m)和旋转转矩(单位：N・m)。

需要说明的是，起动转矩是对于从静止状态开始输出动力而言所需的转矩，越小越优选。另外，旋转转矩是对于连续地持续输出动力而言所需的转矩，越小越优选。

(粘滑的抑制)

关于本发明的一个方式的润滑脂组合物，在利用后述实施例中记载的方法而得到的李萨如波形中，绕着X轴旋转的角度为-10°的附近时，粘滑的程度小是优选的，更优选与顺滑度有关。

<润滑脂组合物的制造方法>

本发明的润滑脂组合物可通过将基础油(A)、包含脲系增稠剂(B)的润滑脂(基础润滑脂)、肌氨酸衍生物(C)、脂肪酸锌盐(D)和根据需要的添加剂(E)进行混合来制造。

例如，通过在将基础油(A)与脂肪酸锌盐(D)进行混合后，添加肌氨酸衍生物(C)和添加剂(E)，其后，与包含脲系增稠剂(B)的润滑脂(基础润滑脂)进行混合，从而能够制造。

<润滑脂组合物的用途>

本发明的润滑脂组合物的低温特性优异，进而能够抑制粘滑。尤其是，在用于由金属材料和树脂材料构成的滑动部分的润滑时，低温特性优异，进而抑制粘滑的效果优异。

因此，本发明的一个方式的润滑脂组合物可适合地用于各种装置的滑动部分的润滑用途，特别优选用于具有由金属材料和树脂材料构成的滑动部分的装置的润滑用途。

金属材料优选为不锈钢合金、铝合金等各种合金、铜。需要说明的是，金属材料可以置换成强度高的材料(例如陶瓷材料等)。

作为树脂材料，可以为天然树脂，也可以为合成树脂，优选为合成树脂的通用塑料(聚乙烯、聚苯乙烯、聚丙烯、聚氯乙烯等)和工程塑料，从耐热性和机械强度的观点出发，更优选为工程塑料。

作为工程塑料，可列举出例如聚酰胺树脂、聚缩醛树脂、聚碳酸酯树脂、聚砜树脂、聚苯硫醚树脂、聚酰胺酰亚胺树脂、聚醚醚酮树脂、酚醛树脂、聚酯树脂、环氧树脂等合成树脂。

作为可适合地使用本发明的润滑脂组合物的装置的领域，可列举出汽车领域、办公设备领域、工作机械领域、风车领域、建设用领域、农业机械用领域或产业机器人领域等。

作为可适合地使用本发明的润滑脂组合物且在汽车用领域的装置内的润滑部分，可列举出例如散热器风扇电机、风扇耦合器、交流发电机、空转轮、轮毂单元、水泵、电动车窗、刮水器、电动动力转向装置、驱动用电动电机飞轮、球形接头、轮轴轴承、齿槽部、常速万向节等装置内的轴承部分；门锁、门铰链、离合器助力器等装置内的轴承部分、齿轮部分、滑动部分等。

更具体而言，可列举出轮毂单元、电动动力转向装置、驱动用电动电机飞轮、球形接头、轮轴轴承、齿槽部、常速万向节、离合器助力器、伺服电机、刃型支承或发电机的轴承部分等。

作为可适合地使用本发明的润滑脂组合物且在办公设备领域的装置内的润滑部分，可列举出例如打印机等装置内的定影辊、多边形电机等装置内的轴承和齿轮部分等。

作为可适合地使用本发明的润滑脂组合物且在工作机械领域的装置内的润滑部分，可列举出例如芯轴、伺服电机、工作用机器人等的减速器内的轴承部分等。

作为可适合地使用本发明的润滑脂组合物且在风车领域的装置内的润滑部分，可列举出例如刃型支承和发电机等的轴承部分等。

作为可适合地使用本发明的润滑脂组合物且在建设用途或农业机械用途领域的装置内的润滑部分，可列举出例如球形接头、齿槽部等的轴承部分、齿轮部分和滑动部分等。

可应用本发明的润滑脂组合物的装置的一个方式中，前述滑动机构优选为球形接头，所述球形接头具有金属制的球头螺栓、外壳、以及配置在前述球头螺栓与前述外壳之间的树脂制的球座。通过将装置制成该构成，从而低温特性优异，进而能够抑制粘滑，因此，在用于车辆时，可显著发挥出能够长期维持优异的乘坐舒适性的效果。

可应用本发明的润滑脂组合物的装置的一个方式中，前述滑动机构优选为滚珠轴承，所述滚珠轴承具有金属制的保持器、金属制的滚轮和树脂制的保持器。通过将装置制成该构成，从而低温特性优异，进而能够抑制粘滑，因此，在用于车辆时，可显著发挥出能够长期维持优异的乘坐舒适性的效果。

[滑动机构的润滑方法]

可应用本发明的润滑脂组合物的滑动机构的润滑方法是利用上述本发明的润滑脂组合物对金属材料与树脂材料发生滑动的滑动机构进行润滑的方法。

根据可应用本发明的润滑脂组合物的滑动机构的润滑方法，能够适当地维持润滑部的动摩擦力。关于该效果，在前述滑动机构为球形接头，且球形接头具有金属制的球头螺栓、外壳、以及配置在前述球头螺栓与前述外壳之间的树脂制的球座时，低温特性优异，进而能够抑制粘滑，因此，在用于车辆时，可以使能够长期维持优异的乘坐舒适性的效果更加显著。

实施例

针对本发明，在以下的实施例中更具体地进行说明，但本发明不限定于以下的实施例。

[各种物性值]

各种物性值的测定方法如下所示。

(1)基础油(A)(混合基础油)的40℃运动粘度、100℃运动粘度和粘度指数

按照JIS K2283:2000进行测定和计算。

(2)超高粘度烃系合成油(A3)的数均分子量(Mn)

使用如下数值：使用凝胶浸透色谱装置(Agilent公司制、装置名“1260型HPLC”)，按照下述测定条件，并以标准聚苯乙烯换算计而测得的值。

-测定条件-

・柱：将两根“Shodex LF404”依次连结。

・柱温度：35℃

・展开溶剂：氯仿

・流速：0.3mL/min

(3)润滑脂组合物的混合稠度

按照JIS K2220:2013，在25℃下进行测定。

(4)润滑脂组合物的滴点

按照JIS K2220:2013进行测定。

(5)润滑脂组合物中的锌原子的含量

按照JPI-5S-38-03来测定锌原子的含量。

首先，利用以下示出的实施例1和比较例1，针对低温特性进行评价。

[原料]

在实施例1和比较例1中，作为用于制备润滑脂组合物的原料而使用的基础油(A)、肌氨酸衍生物(C)、脂肪酸锌盐(D)和添加剂(E)如下所示。

需要说明的是，实施例1和比较例1中使用的基础油(A)是将下述基础油(A1)、基础油(A2)和基础油(A3)按照表1中记载的量进行配混混合而制备的。

<基础油(A)>

・高粘度烃系合成油(A1)(重均分子量为1,400的聚-α-烯烃、40℃运动粘度：400mm²/s、100℃运动粘度：40mm²/s、粘度指数：149)

・低粘度烃系合成油(A2)(重均分子量为555的聚-α-烯烃、40℃运动粘度：30mm²/s、100℃运动粘度：6mm²/s、粘度指数：132)

・超高粘度烃系合成油(A3-1)(数均分子量(Mn)：3,500~4,500、40℃运动粘度：37,500mm²/s、100℃运动粘度：2,000mm²/s、粘度指数：300)

・超高粘度烃系合成油(A3-2)(制品名“聚丁烯2000H”、出光兴产公司制、100℃运动粘度：4,300mm²/s)

<肌氨酸衍生物(C)>

・肌氨酸衍生物(C1)：N-油酰基肌氨酸

<脂肪酸锌盐(D)>

・脂肪酸锌盐(D1)：硬脂酸锌

<添加剂(E)>

使用规定量的油性剂、抗氧化剂和增稠剂。

(实施例1)

(1)脲润滑脂的合成

首先，将混合高粘度烃系合成油(A1)41.5质量份、低粘度烃系合成油(A2)11.0质量份、超高粘度烃系合成油(A3-1)12.5质量份和超高粘度烃系合成油(A3-2)6.0质量份而得到的基础油(A)分成等量的三份。

接着，将分取出1/3的第一份基础油(A)加热至70℃。向加热的基础油(A)中添加二苯基甲烷-4,4’-二异氰酸酯1.97质量份，制备溶液α。

另外，将分取出1/3的第二份基础油(A)加热至70℃，添加十八烷基胺2.47质量份和环己基胺0.60质量份，制备溶液β。

并且，使用图1所示的润滑脂制造装置1，分别同时将加热至70℃的溶液α从溶液导入管4A以150L/h的流量且将加热至70℃的溶液β从溶液导入管4B以150L/h的流量导入至容器主体2内，在使转子3旋转的状态下，将溶液α和溶液β连续地向容器主体2内持续导入，合成脲润滑脂(b1)。

需要说明的是，所使用的润滑脂制造装置1的转子3的转速设为8,000rpm。另外，此时的最高剪切速度(Max)设为10,500s^-1，最高剪切速度(Max)与最低剪切速度(Min)之比〔Max/Min〕设为3.5，进行搅拌。

脲润滑脂(b1)中包含的脲系增稠剂(B1)相当于前述通式(b1)中的R¹和R²选自环己基和十八烷基、且R³为二苯基亚甲基的化合物。

另外，作为原料而使用的十八烷基胺与环己基胺的摩尔比(十八烷基胺/环己基胺)为60/40。

(2)润滑脂组合物的制备

上述(1)中，对从图1所示的润滑脂制造装置1喷出的脲润滑脂(b1)进行搅拌后，通过自然冷却而进行冷却。

接着，将分取出1/3的第三份基础油(A)与脂肪酸锌盐(D1)15.5质量份混合后，按照表1所示的配混量来添加肌氨酸衍生物(C1)和添加剂(E)。其后，与通过自然冷却而冷却的脲润滑脂(b1)混合，得到实施例1的润滑脂组合物。

(比较例1)

(1)脲润滑脂的合成

并且，使用图3所示的润滑脂制造装置1，将加热至70℃的溶液α从溶液导入管以504L/h的流量导入至容器主体内。其后，将加热至70℃的溶液β从溶液导入管以144L/h的流量导入至装有溶液α的容器主体内。将全部溶液β导入至容器主体内后，使搅拌叶片旋转，边继续搅拌边升温至160℃，保持1小时而合成脲润滑脂(b2)。

需要说明的是，此时的最高剪切速度(Max)设为42,000s^-1，最高剪切速度(Max)与最低剪切速度(Min)之比〔Max/Min〕设为1.03，进行搅拌。

脲润滑脂(b2)中包含的脲系增稠剂(B2)相当于前述通式(b1)中的R¹和R²选自环己基和十八烷基、且R³为二苯基亚甲基的化合物。

(2)润滑脂组合物的制备

接着，将分取出1/3的第三份基础油(A)与脂肪酸锌盐(D1)15.5质量份混合后，按照表1所示的配混量来添加肌氨酸衍生物(C1)和添加剂(E)。其后，与脲润滑脂(b2)混合，得到比较例1的润滑脂组合物。

[条件]

针对实施例1和比较例1中合成的脲润滑脂，进行下述计算。

(1)包含脲系增稠剂的粒子的粒径的计算：条件(I)

对润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂的粒子的粒径进行评价。具体而言，将实施例1中合成的脲润滑脂和比较例1中合成的脲润滑脂作为测定试样，按照以下的步骤来求出包括包含脲系增稠剂(B)的粒子的粒径在内的粒子的粒径。

首先，对测定试样进行真空脱泡后，填充至1mL注射器中，从注射器中挤出0.10~0.15mL的试样，在糊剂皿用固定夹具的板状皿的表面承载所挤出的试样。接着，在试样上进一步重叠别的板状皿，用2片皿夹住试样而得到测定用皿。接着，使用激光衍射型粒径测定仪((株)堀场制作所制、商品名：LA-920)，对测定用皿的试样中的粒子的以面积为基准计的算术平均粒径进行测定。

此处，“以面积为基准计的算术平均粒径”是指对以面积为基准计的粒径分布进行算术平均而得到的值。以面积为基准计的粒径分布是针对作为测定对象的粒子整体的粒径频率分布，以由该粒径算出的面积(详细而言，是具有该粒径的粒子的截面积)作为基准而示出的粒径分布。另外，对以面积为基准计的粒径分布进行算术平均而得到的值可通过下述式(1)来计算。

[数学式1]

上述式(1)中，J是指粒径的分割编号。q(J)是指频率分布值(单位：%)。X(J)为第J号粒径范围的代表直径(单位：μm)。

(2)包含脲系增稠剂的粒子的比表面积的计算：条件(II)

使用上述条件(I)一栏中测得的润滑脂组合物中的包含增稠剂的粒子的粒径分布，计算比表面积。具体而言，使用该粒径分布，计算每单位体积(1cm³)的粒子的表面积(单位：cm²)的总计，将其作为比表面积(单位：cm²/cm³)。

[低温特性的评价]-低温转矩-

针对实施例1和比较例1的润滑脂组合物，进行下述评价。

按照JIS K2220:2013，使用所制备的润滑脂组合物，求出低温(-40℃)下的起动转矩(单位：N・m)和旋转转矩(单位：N・m)。

需要说明的是，起动转矩是对于从静止状态开始输出动力而言所需的转矩，越小越优选。另外，旋转转矩是对于连续输出动力而言所需的转矩，越小越优选。

将评价结果示于表1。

[表1]

由表1所示的结果可知以下的结论。

可知：比较例1中，包含脲系增稠剂的粒子的粒径不满足条件(I)，因此，在-40℃下的低温转矩的评价中，起动转矩和旋转转矩变高，无法确保低温特性。

与此相对可知：实施例1中，起动转矩和旋转转矩均比比较例1小，因此，低温特性优异。

接着，利用上述实施例1、比较例1和以下所示的比较例2，针对粘滑的抑制进行评价。

(比较例2)

(1)脲润滑脂的合成

将混合高粘度烃系合成油(A1)17.0质量份、低粘度烃系合成油(A2)10.5质量份、超高粘度烃系合成油(A3-1)7.5质量份和超高粘度烃系合成油(A3-2)5.0质量份而得到的基础油(A)加热至70℃。向加热的基础油(A)中添加二苯基甲烷-4,4’-二异氰酸酯3.75质量份，制备溶液α。

另外，向另行准备的将高粘度烃系合成油(A1)17.0质量份、低粘度烃系合成油(A2)10.5质量份、超高粘度烃系合成油(A3-1)7.5质量份和超高粘度烃系合成油(A3-2)5.0质量份混合并加热至70℃的基础油(A)中添加十八烷基胺4.70质量份和环己基胺1.15质量份，制备溶液β。

并且，使用图1所示的润滑脂制造装置1，分别通过将加热至70℃的溶液α从溶液导入管4A以150L/h的流量且将加热至70℃的溶液β从溶液导入管4B以150L/h的流量导入至容器主体2内，在使转子3旋转的状态下，将溶液α和溶液β连续地向容器主体2内持续导入，合成脲润滑脂(b3)。

脲润滑脂(b3)中包含的脲系增稠剂(B3)相当于前述通式(b1)中的R¹和R²选自环己基和十八烷基、且R³为二苯基亚甲基的化合物。

(2)润滑脂组合物的制备

上述(1)中，对从图1所示的润滑脂制造装置1喷出的脲润滑脂(b3)进行搅拌后，通过自然冷却而进行冷却，按照表2所示的配混量来添加肌氨酸衍生物(C1)和添加剂(E)，得到比较例2的润滑脂组合物。

[条件]

与上述实施例1和比较例1同样操作，针对比较例2的脲润滑脂，也进行包含脲系增稠剂的粒子的粒径的计算和包含脲系增稠剂的粒子的比表面积的计算。

[粘滑抑制的评价]

图4是使用球形接头试验机而在抑制粘滑的评价中使用的装置的示意图。

图4所示的测定装置100具备由树脂制的底座部112和金属制的球部114构成的球形接头。底座部112以在X方向上具有轴的方式与伺服电机111相连，其能够绕着X轴旋转±25°。另外，金属制的球部114在Y方向上具有轴，且与转矩单元116的腕部117相连。另外，通过变更载荷115而能够对球部114施加任意(最大10kg)的载荷。需要说明的是，测定装置100的最大频率：1Hz、最大测量转矩：0.5N・m。

在底座部112的内侧以厚度均匀的方式涂布1~2mL润滑脂组合物113后，将金属制的球部114嵌入至底座部112的内侧，如上所述地将球形接头连接于测定装置100。

接着，在室温(25℃)环境下，不控制温度地向试验机中设置试件(球部114被视作试件，一次性)后，在经过10分钟后，将底座部112的上表面呈现水平的位置设为0°，并利用下述条件测定绕着X轴从-10°倾斜至+10°时的转矩。关于相对于绕着X轴旋转的角度而言的转矩，在每个来回中记录波形，反复进行10个来回。将第10个来回得到的李萨如波形示于图5~图6。

根据所得李萨如波形来计算每个来回的最大转矩的绝对值，求出10个来回中的平均值作为起动转矩。另外，计算每个来回的转矩的绝对值，求出10个来回中的平均值作为稳定转矩。进而，按照下述评价基准，针对粘滑的程度进行评价。需要说明的是，在下述评价基准中，“A”以上是能够实施的水平。

-转矩的测定条件-

・还包括球部114的重量在内的、对润滑脂面施加的载荷：1.0kg

・频率：0.1Hz

・角度：±10°(三角波)

・1个循环的数据点数：200

-粘滑程度的评价基准-

A：所得李萨如波形中出现不稳(粘滑)，但是轻度。

B：所得李萨如波形中出现中等程度的不稳(粘滑)。

C：所得李萨如波形中出现明显的不稳(粘滑)。

将低温特性的评价结果示于表2，将粘滑抑制的评价结果示于图5~图6。

[表2]

由表2和图5~图6所示的结果可知以下的结论。

比较例2在绕着X轴旋转的角度为-10°的附近时发生粘滑，评价为“C”。虽未图示，但比较例1中发生中等程度的粘滑，评价为“B”。另外，起动转矩和稳定转矩中的至少一者是超过3.40的高值。

与此相对，实施例1的润滑脂组合物的粘滑程度小，评价为“A”，另外，起动转矩和稳定转矩也比比较例1和2小。

附图标记说明

1 润滑脂制造装置

2 容器主体

3 转子

4 导入部

4A、4B 溶液导入管

5 滞留部

6 第一凹凸部

7 第二凹凸部

8 喷出部

9 容器主体侧的第一凹凸部

10容器主体侧的第二凹凸部

11 喷出口

12 旋转轴

13 转子的第一凹凸部

13A 凹部

13B 凸部

14 转子的第二凹凸部

15 刮板

A1、A2 间隙

Claims

1.润滑脂组合物，其含有基础油(A)、脲系增稠剂(B)、肌氨酸衍生物(C)和脂肪酸锌盐(D)，

所述润滑脂组合物中的包含所述脲系增稠剂(B)的粒子满足下述条件(I)，

・条件(I)：利用激光衍射/散射法对所述粒子进行测定时的以面积基准计的算术平均粒径为2.0μm以下，

所述基础油(A)是包含40℃运动粘度为200mm²/s~600mm²/s的高粘度烃系合成油(A1)、40℃运动粘度为5.0~110mm²/s的低粘度烃系合成油(A2)、以及数均分子量(Mn)为2,500~4,500且40℃运动粘度为25,000~50,000mm²/s的超高粘度烃系合成油(A3)的混合基础油，

所述基础油(A)的40℃运动粘度为500mm²/s~1,500mm²/s，

所述基础油(A)的粘度指数为140以上，

所述脂肪酸锌盐(D)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为10质量%~20质量%。

2.根据权利要求1所述的润滑脂组合物，其中，所述润滑脂组合物中的包含所述脲系增稠剂(B)的粒子还满足下述条件(II)，

・条件(II)：利用激光衍射/散射法对所述粒子进行测定时的比表面积为0.5×10⁵cm²/cm³以上。

3.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，所述肌氨酸衍生物(C)与所述脂肪酸锌盐(D)的含有比率[(C)/(D)]以质量比计为0.03~0.3。

4.根据权利要求1~3中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述肌氨酸衍生物(C)包含N-油酰基肌氨酸。

5.根据权利要求1~4中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述脂肪酸锌盐(D)包含硬脂酸锌。

6.根据权利要求1~5中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述脲系增稠剂(B)与所述脂肪酸锌盐(D)的含有比率[(B)/(D)]以质量比计为0.1~0.6。

7.根据权利要求1~6中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述脲系增稠剂(B)的含量以润滑脂组合物的总量为基准计为1.0质量%~15.0质量%，

混合稠度为265~340。

8.根据权利要求1~7中任一项所述的润滑脂组合物，其中，

以润滑脂组合物总量为基准计，

所述高粘度烃系合成油(A1)的含量为25质量%~55质量%，

所述低粘度烃系合成油(A2)的含量为5质量%~35质量%，

所述超高粘度烃系合成油(A3)的含量为5质量%~30质量%。

9.根据权利要求1~8中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述高粘度烃系合成油(A1)与所述低粘度烃系合成油(A2)的含有比率[(A1)/(A2)]以质量比计为0.5~12。

10.根据权利要求1~9中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述低粘度烃系合成油(A2)与所述超高粘度烃系合成油(A3)的含有比率[(A3)/(A2)]以质量比计为1.0~10。

11.根据权利要求1~10中任一项所述的润滑脂组合物，其中，所述高粘度烃系合成油(A1)与所述超高粘度烃系合成油(A3)的含有比率[(A1)/(A3)]以质量比计为1.0~11。

12.根据权利要求1~11中任一项所述的润滑脂组合物，其被用于金属材料与树脂材料发生滑动的滑动机构的润滑。

13.根据权利要求12所述的润滑脂组合物，其中，所述滑动机构为球形接头，所述球形接头具有金属制的球头螺栓、外壳、以及配置在所述球头螺栓与所述外壳之间的树脂制的球座。

14.润滑方法，其中，利用权利要求1~13中任一项所述的润滑脂组合物，对金属材料与树脂材料发生滑动的滑动机构进行润滑。

15.根据权利要求14所述的润滑方法，其中，所述滑动机构为球形接头，所述球形接头具有金属制的球头螺栓、外壳、以及配置在所述球头螺栓与所述外壳之间的树脂制的球座。