CN113348234B - 润滑脂组合物 - Google Patents

Abstract

课题在于，提供能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性的润滑脂组合物，润滑脂组合物，其含有基础油(A)和脲系增稠剂(B)，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的颗粒满足下述要件(I)，・要件(I)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的以面积基准计的算术平均粒径为2.0μm以下。制成用于在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承的润滑脂组合物。

Description

润滑脂组合物

技术领域

本发明涉及润滑脂组合物。

背景技术

润滑脂是包含基础油和增稠剂的半固体状的润滑剂，例如使用锂皂作为增稠剂的润滑脂(以下也称为“锂皂润滑脂”)被广泛用于汽车、工作机械、和建设机械的轴承等。此外，作为高温下的润滑寿命长、氧化稳定性、耐热性、和耐水性优异的润滑脂，还已知使用脲系增稠剂的润滑脂(以下也称为“脲润滑脂”)(参照例如专利文献1)。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开2009-293042号公报。

发明内容

发明要解决的课题

然而，近年来，伴随电动汽车、混合动力汽车、和插电混合动力汽车的普及，这些汽车中使用的驱动电机的高输出化急速推进。如果该驱动电机的高输出化推进，则该驱动电机所具有的轴承与以往的驱动电机所具有的轴承相比更高速旋转，因此容易发热。在像这样容易达到高温的条件下，可以考虑使用与锂皂润滑脂相比具有更高耐热性的脲润滑脂。

然而，以往的脲润滑脂在上述那样的高速旋转条件下，容易引起油膜破裂，轴承中早期发生咬粘，因此无法对轴承赋予充分的耐久性，存在改善的余地。

本发明的目的在于，提供能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性的润滑脂组合物。

应予说明，“DN值”是指将轴承的内径记作D(单位：mm)、将轴承的旋转速度记作N(rpm)的情况下的D与N的积。

用于解决课题的手段

本发明人等在含有基础油和脲系增稠剂的润滑脂组合物中，着眼于该润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂的颗粒的粒径。

并且发现，将通过激光衍射・散射法测定该颗粒时的以面积基准计的算术平均粒径调整为规定的范围的润滑脂组合物能够解决上述的课题，从而完成了本发明。

即，本发明涉及下述[1]~[11]。

[1] 润滑脂组合物，其含有基础油(A)和脲系增稠剂(B)，

前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的颗粒满足下述要件(I)，

・要件(I)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的以面积基准计的算术平均粒径为2.0μm以下，

所述润滑脂组合物用于在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承。

[2] 根据[1]所述的润滑脂组合物，其中，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的颗粒进一步满足下述要件(II)，

・要件(II)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的比表面积为20,000cm²/cm³以上。

[3] 根据[1]或[2]所述的润滑脂组合物，其中，前述基础油(A)为选自矿物油、烃系油、芳族系油、酯系油、和醚系油中的1种以上。

[4] 根据[1]~[3]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述基础油(A)的40℃下的运动粘度为10~300mm²/s。

[5] 根据[1]~[4]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述脲系增稠剂(B)的含量以前述润滑脂组合物的总量为基准计为1~40质量%。

[6] 根据[1]~[5]中任一项所述的润滑脂组合物，其中，前述脲系增稠剂(B)为选自下述通式(b1)所示的二脲化合物中的1种以上，

R¹-NHCONH-R³-NHCONH-R² (b1)

[上述通式(b1)中，R¹和R²各自独立地表示碳原子数6~24的1价烃基；R¹和R²可以相同，也可以彼此不同；R³表示碳原子数6~18的2价芳族烃基]。

[7] 根据[1]~[6]中任一项所述的润滑脂组合物，其进一步包含1种以上的选自抗氧化剂、防锈剂、分散剂、极压剂、和金属惰化剂中的添加剂(C)。

[8] 根据[7]所述的润滑脂组合物，其中，前述添加剂(C)的含量以前述润滑脂组合物的总量为基准计为0.01~20质量%。

[9] 根据[1]~[8]中任一项所述的润滑脂组合物，其用于电动汽车、混合动力汽车、和插电混合动力汽车用的驱动电机所具有的在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承。

[10] 通过上述[1]~[9]中任一项所述的润滑脂组合物进行了润滑的在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承。

[11] 润滑方法，通过上述[1]~[9]中任一项所述的润滑脂组合物，对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承进行润滑。

发明的效果

根据本发明，可以提供能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性的润滑脂组合物。

附图说明

图1是本发明的一个方式中使用的润滑脂制造装置的截面的示意图。

图2是图1的润滑脂制造装置的容器本体侧的第一凹凸部中的与旋转轴正交的方向的截面的示意图。

图3是比较例中使用的润滑脂制造装置的截面的示意图。

图4是实施例1和比较例1中制造的润滑脂组合物中的将包含脲系增稠剂的颗粒通过激光衍射・散射法测定时的以面积基准计的粒径分布曲线。

具体实施方式

[润滑脂组合物]

本发明的润滑脂组合物含有基础油(A)和脲系增稠剂(B)。

以下的说明中，“基础油(A)”和“脲系增稠剂(B)”也各自称为“成分(A)”和“成分(B)”。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，成分(A)和(B)的总计含量以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为60质量%以上、更优选为70~100质量%、进一步优选为80~100质量%、更进一步优选为90~100质量%。

应予说明，本发明的一个方式的润滑脂组合物在不损害本发明的效果范围内，也可以含有除了成分(A)和(B)之外的其他成分。

此外，本发明的润滑脂组合物中，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的颗粒满足下述要件(I)。

・要件(I)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的以面积基准计的算术平均粒径为2.0μm以下。

通过满足上述要件(I)，形成能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性的润滑脂组合物。

上述要件(I)也可以称为表示润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)的凝集的状态的参数。

在此，成为通过激光衍射・散射法测定的对象的“包含脲系增稠剂(B)的颗粒”是指润滑脂组合物中包含的脲系增稠剂(B)凝集形成的颗粒。

应予说明，在润滑脂组合物中包含除了脲系增稠剂(B)之外的添加剂的情况下，上述要件(I)中规定的粒径通过利用激光衍射・散射法测定不配合该添加剂而在相同条件下制备的润滑脂组合物，从而得到。但是，在该添加剂在室温(25℃)下为液状的情况下，也可以将配合有该添加剂的润滑脂组合物作为测定对象。

脲系增稠剂(B)通常通过使异氰酸酯化合物与单胺反应而得到，但反应速度非常快，因此脲系增稠剂(B)凝集，大颗粒(胶束颗粒、所谓“凝块”)容易过量产生。本发明人等进行深入研究的结果表明，如果上述要件(I)中规定的粒径大于2.0μm，则难以对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性。

通过将上述要件(I)中规定的粒径进行微细化至2.0μm以下，利用该颗粒的基础油(A)的保持力提高，同时润滑脂组合物本身的流动性也提高。因此，可以推测，在轴承高速旋转的条件下颗粒也将基础油(A)保持为良好，同时润滑脂组合物良好地行进至要求润滑的部分，能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性。

从上述观点出发，本发明的一个方式的润滑脂组合物中，上述要件(I)中规定的粒径优选为1.5μm以下、更优选为1.0μm以下、进一步优选为0.9μm以下、更进一步优选为0.8μm以下、进一步还优选为0.7μm以下、更加优选为0.6μm以下。此外，通常为0.01μm以上。

在此，本发明的一个方式的润滑脂组合物优选进一步满足下述要件(II)。

・要件(II)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的比表面积为20,000cm²/cm³以上。

上述要件(II)中规定的比表面积是表示润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒的微细化的状态与大颗粒(凝块)的存在的次要指标。即，通过满足上述要件(I)、进一步满足上述要件(II)，表示润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒的微细化的状态更加良好，也进一步抑制了大颗粒(凝块)的存在。因此，更容易对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性。

从上述观点出发，上述要件(II)中规定的比表面积优选为50,000cm²/cm³以上、更优选为100,000cm²/cm³以上、进一步优选为200,000cm²/cm³以上。

本说明书中，上述要件(I)、进一步上述要件(II)中规定的值是通过后述实施例中记载的方法测定的值。

此外，上述要件(I)、进一步上述要件(II)中规定的值主要可以通过脲系增稠剂(B)的制造条件而调整。

以下，着眼于用于调整上述要件(I)、进一步上述要件(II)中规定的值的具体手段，同时针对本发明的润滑脂组合物中包含的各成分的详情进行说明。

＜基础油(A)＞

本发明的润滑脂组合物中包含的基础油(A)只要是在润滑脂组合物中一般使用的基础油即可，可以举出例如选自矿物油和合成油中的1种以上。

作为矿物油，可以举出例如将石蜡系原油、中间基系原油、或环烷烃系原油进行常压蒸馏或减压蒸馏而得到的馏出油、通过将这些馏出油进行精制而得到的精制油。

作为用于得到精制油的精制方法，可以举出例如氢化改质处理、溶剂萃取处理、溶剂脱蜡处理、氢化异构化脱蜡处理、加氢精制处理、白土处理等。

作为合成油，可以举出例如烃系油、芳族系油、酯系油、和醚系油。此外，还可以举出通过将利用费托法等制造的蜡(GTL蜡)进行异构化而得到的合成油等。

作为烃系油，可以举出例如正链烷烃、异链烷烃、聚丁烯、聚异丁烯、1-癸烯低聚物、1-癸烯与乙烯共低聚物等聚-α-烯烃(PAO)和它们的氢化物等。

作为芳族系油，可以举出例如单烷基苯、二烷基苯等烷基苯；单烷基萘、二烷基萘、多烷基萘等烷基萘等。

作为酯系油，可以举出癸二酸二丁酯、癸二酸二(2-乙基己基)酯、己二酸二辛酯、己二酸二异癸酯、己二酸二(十三烷基)酯、戊二酸二(十三烷基)酯、甲基乙酰基蓖麻油酸酯等二酯系油；偏苯三甲酸三辛酯、偏苯三甲酸三癸酯、均苯四甲酸四辛酯等芳族酯系油；三羟甲基丙烷辛酸酯、三羟甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇-2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯等多元醇酯系油；多元醇与二元酸和一元酸的混合脂肪酸的低聚酯等复合酯系油等。

作为醚系油，可以举出例如聚乙二醇、聚丙二醇、聚乙二醇单醚、聚丙二醇单醚等聚二醇；单烷基三苯基醚、烷基二苯基醚、二烷基二苯基醚、五苯基醚、四苯基醚、单烷基四苯基醚、二烷基四苯基醚等苯基醚系油等。

在此，作为基础油(A)，在要求高温下的氧化稳定性的情况下，优选为合成油，进一步优选为烃系油、酯系油、和醚系油。此外，通过将烃系油、酯系油、和醚系油混合使用，能够获得耐热性・耐密封性・低温特性的平衡。

作为本发明的一个方式中使用的基础油(A)的40℃下的运动粘度，优选为10~300mm²/s、更优选为15~200mm²/s、进一步优选为20~150mm²/s。

应予说明，本发明的一个方式中使用的基础油(A)可以使用将高粘度的基础油与低粘度的基础油组合而将运动粘度制备为上述范围的混合基础油。

作为本发明的一个方式中使用的基础油(A)的粘度指数，优选为60以上、更优选为70以上、进一步优选为80以上。

应予说明，本说明书中，运动粘度和粘度指数是指按照JIS K2283：2000测定或算出的值。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，基础油(A)的含量以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为50质量%以上、更优选为55质量%以上、进一步优选为60质量%以上、更进一步优选为65质量%以上，此外，优选为98.5质量%以下、更优选为97质量%以下、进一步优选为95质量%以下、更进一步优选为93质量%以下。

＜脲系增稠剂(B)＞

作为本发明的润滑脂组合物中包含的脲系增稠剂(B)，只要是具有脲键的化合物即可，优选为具有2个脲键的二脲化合物，更优选为下述通式(b1)所示的二脲化合物。

R¹-NHCONH-R³-NHCONH-R² (b1)

应予说明，本发明的一个方式中使用的脲系增稠剂(B)可以包含1种，也可以是2种以上的混合物。

上述通式(b1)中，R¹和R²各自独立地表示碳原子数6~24的1价烃基。R¹和R²可以相同，也可以彼此不同。R³表示碳原子数6~18的2价芳族烃基。

作为能够选作前述通式(b1)中的R¹和R²的1价烃基的碳原子数，为6~24，优选为6~20、更优选为6~18。

此外，作为能够选作R¹和R²的1价烃基，可以举出饱和或不饱和的1价链式烃基、饱和或不饱和的1价脂环式烃基、1价芳族烃基。

在此，将前述通式(b1)中的R¹和R²中的链式烃基的含有率记作X摩尔当量、将脂环式烃基的含有率记作Y摩尔当量、和将芳族烃基的含有率记作Z摩尔当量时，优选满足下述要件(a)和(b)。

・要件(a)：[(X+Y)/(X+Y+Z)]×100的值为90以上(优选为95以上、更优选为98以上、进一步优选为100)。

・要件(b)：X/Y比为0~100(优选为10/90~90/10、更优选为20/80~85/15、进一步优选为40/60~85/15)。

应予说明，前述脂环式烃基、前述链式烃基、和前述芳族烃基是选作上述通式(b1)中的R¹和R²的基团，因此X、Y、和Z的值的总和相对于上述通式(b1)所示的化合物1摩尔为2摩尔当量。此外，上述要件(a)和(b)的值是指润滑脂组合物中包含的相对于上述通式(b1)所示的化合物组总量的平均值。

通过使用满足上述要件(a)和(b)的上述通式(b1)所示的化合物，使润滑脂组合物的润滑寿命与润滑性能兼顾，容易对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性。

应予说明，X、Y、和Z的值可以根据用作原料的各胺的摩尔当量而算出。

作为1价饱和链式烃基，可以举出碳原子数6~24的直链或支链的烷基，具体而言，可以举出己基、庚基、辛基、壬基、癸基、十一烷基、十二烷基、十三烷基、十四烷基、十五烷基、十六烷基、十七烷基、十八烷基、十九烷基、二十烷基等。这些之中，优选为碳原子数10~20的直链或支链的烷基，更优选为碳原子数16~20的直链或支链的烷基。此外，烷基优选为直链状。

作为1价不饱和链式烃基，可以举出碳原子数6~24的直链或支链的烯基，具体而言，可以举出己烯基、庚烯基、辛烯基、壬烯基、癸烯基、十二碳烯基、十三碳烯基、十四碳烯基、十五碳烯基、十六碳烯基、十八碳烯基、十九碳烯基、二十碳烯基、油烯基、香叶基、法尼基、亚油烯基等。

应予说明，1价饱和链式烃基和1价不饱和链式烃基可以为直链状，也可以为支链状。这些之中，优选为碳原子数10~20的直链或支链的烯基，更优选为碳原子数16~20的直链或支链的烯基。此外，烯基优选为直链状。

作为1价饱和脂环式烃基，可以举出例如环己基、环庚基、环辛基、环壬基等环烷基；甲基环己基、二甲基环己基、乙基环己基、二乙基环己基、丙基环己基、异丙基环己基、1-甲基-丙基环己基、丁基环己基、戊基环己基、戊基-甲基环己基、己基环己基等被碳原子数1~6的烷基取代的环烷基(优选为被碳原子数1~6的烷基取代的环己基)等。这些之中，优选为碳原子数5~8的环烷基，更优选为环己基。

作为1价不饱和脂环式烃基，可以举出例如环己烯基、环庚烯基、环辛烯基等环烯基；甲基环己烯基、二甲基环己烯基、乙基环己烯基、二乙基环己烯基、丙基环己烯基等被碳原子数1~6的烷基取代的环烯基(优选为被碳原子数1~6的烷基取代的环己烯基)等。

作为1价芳族烃基，可以举出例如苯基、联苯基、三联苯基、萘基、二苯基甲基、二苯基乙基、二苯基丙基、甲基苯基、二甲基苯基、乙基苯基、丙基苯基等。

作为能够选作前述通式(b1)中的R³的2价芳族烃基的碳原子数，为6~18，优选为6~15、更优选为6~13。

作为能够选作R³的2价芳族烃基，可以举出例如亚苯基、二苯基亚甲基、二苯基亚乙基、二苯基亚丙基、甲基亚苯基、二甲基亚苯基、乙基亚苯基等。

这些之中，优选为亚苯基、二苯基亚甲基、二苯基亚乙基、或二苯基亚丙基，更优选为二苯基亚甲基。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，成分(B)的含量以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，优选为1~40质量%、更优选为2~30质量%、进一步优选为4~25质量%、更进一步优选为6~20质量%、进一步还优选为9~18质量%。如果增稠剂量过多，则变得硬质，缺乏润滑性。另一方面，如果增稠剂量过少，则有可能产生高速旋转时的漏洩的问题。

如果成分(B)的含量为1质量%以上，则容易将所得润滑脂组合物的工作锥入度控制为适度的范围。

另一方面，如果成分(B)的含量为40质量%以下，则所得润滑脂组合物不会变得过硬，容易对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性。

＜脲系增稠剂(B)的制造方法＞

脲系增稠剂(B)通常可以通过使异氰酸酯化合物与单胺反应而得到。该反应优选为向在上述的基础油(A)中溶解异氰酸酯化合物而得到的经加热的溶液α中，添加在基础油(A)中溶解单胺而得到的溶液β的方法。

例如，在合成前述通式(b1)所示的化合物的情况下，作为异氰酸酯化合物，使用具有与前述通式(b1)中的R³所示的2价芳族烃基对应的基团的二异氰酸酯，作为单胺，使用具有与R¹和R²所示的1价烃基对应的基团的胺，通过上述的方法，能够合成期望的脲系增稠剂(B)。

应予说明，以满足上述要件(I)、进一步上述要件(II)的方式，从将润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)微细化的观点出发，优选使用下述[1]所示那样的润滑脂制造装置，制造包含成分(A)和成分(B)的润滑脂组合物。

[1]润滑脂制造装置，其具有：容器本体，其具有导入润滑脂原料的导入部、和向外部喷出润滑脂的喷出部；和

转子，其在前述容器本体的内周的轴向上具有旋转轴，且在前述容器本体的内部可旋转地设置；

前述转子具有第一凹凸部，所述第一凹凸部

(i)沿着前述转子的表面交替设置有凹凸，该凹凸相对于前述旋转轴倾斜，

(ii)具有从前述导入部向前述喷出部方向的输送能力。

以下，针对上述[1]所述的润滑脂制造装置进行说明，但以下记载的被视为“优选”的规定在没有特别说明的情况下，以满足上述要件(I)、进一步上述要件(II)的方式，是从将润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)进行微细化的观点出发的方式。

图1是本发明的一个方式中能够使用的上述[1]的润滑脂制造装置的截面的示意图。

图1所示的润滑脂制造装置1具有：将润滑脂原料导入内部的容器本体2；和，在容器本体2的内周的中心轴线上具有旋转轴12、且以旋转轴12作为中心轴旋转的转子3。

转子3以旋转轴12作为中心轴高速旋转，在容器本体2的内部对润滑脂原料给予高剪切力。由此，制造包含脲系增稠剂的润滑脂。

容器本体2如图1所示那样，优选从上游侧按顺序被区分为导入部4、滞留部5、第一内周面6、第二内周面7、和喷出部8。

容器本体2如图1所示那样，优选按照从导入部4朝向喷出部8，具有内径依次扩大的截头圆锥状的内周面。

成为容器本体2的一端的导入部4具有从容器本体2的外部导入润滑脂原料的多个溶液导入管4A、4B。

滞留部5配置在导入部4的下游部，是使从导入部4导入的润滑脂原料暂时性滞留的空间。如果在该滞留部5中润滑脂原料长时间滞留，则在滞留部5的内周面上附着的润滑脂形成大的凝块，因此优选尽可能在短时间内搬运至下游侧的第一内周面6。进一步优选不经过滞留部5，优选直接搬运至第一内周面6。

第一内周面6配置在与滞留部5相邻的下游部，第二内周面7配置在与第一内周面6相邻的下游部。详情如后所述，在第一内周面6上设置第一凹凸部9、和在第二内周面7上设置第二凹凸部10，使第一内周面6和第二内周面7发挥对润滑脂原料或润滑脂赋予高剪切力的高剪切部的功能，故而优选。

成为容器本体2的另一端的喷出部8是将在第一内周面6和第二内周面7被搅拌的润滑脂喷出的部分，具有喷出润滑脂的喷出口11。喷出口11在与旋转轴12正交方向或近似正交方向上形成。由此，润滑脂从喷出口11在与旋转轴12正交方向或近似正交方向上喷出。但是，喷出口11也可以未必与旋转轴12正交，也可以在与旋转轴12平行方向或近似平行方向上形成。

转子3以容器本体2的截头圆锥状的内周面的中心轴线作为旋转轴12可旋转地设置，如图1所示那样，从上游部朝向下游部观察容器本体2时，绕逆时针旋转。

转子3具有随着容器本体2的截头圆锥的内径的扩大而扩大的外周面，转子3的外周面和容器本体2的截头圆锥的内周面维持为恒定间隔。

在转子3的外周面上，设置有沿着转子3的表面交替设置有凹凸的转子的第一凹凸部13。

转子的第一凹凸部13从导入部4向喷出部8方向相对于转子3的旋转轴12倾斜，具有从导入部4向喷出部8方向的输送能力。即，转子的第一凹凸部13在转子3在图1所示的方向上旋转时，在将溶液向下游侧挤出的方向上倾斜。

转子的第一凹凸部13的凹部13A与凸部13B的高低差在将转子3的外周面的凹部13A的直径记作100时，优选为0.3~30、更优选为0.5~15、进一步优选为2~7。

圆周方向中的转子的第一凹凸部13的凸部13B的数量优选为2~1000个、更优选为6~500个、进一步优选为12~200个。

转子3的与旋转轴12正交的截面中的转子的第一凹凸部13的凸部13B的宽度与凹部13A的宽度之比[凸部的宽度/凹部的宽度]优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2。

转子的第一凹凸部13相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

在容器本体2的第一内周面6上，优选具有沿着内周面形成多个凹凸的第一凹凸部9。

此外，容器本体2侧的第一凹凸部9的凹凸优选与转子的第一凹凸部13逆向地倾斜。

即，容器本体2侧的第一凹凸部9的多个凹凸在转子3的旋转轴12在图1所示的方向上旋转时，优选在将溶液向下游侧挤出的方向上倾斜。通过容器本体2的第一内周面6上具有的具有多个凹凸的第一凹凸部9，进一步增强搅拌能力和喷出能力。

容器本体2侧的第一凹凸部9的凹凸的深度在将容器内径(直径)记作100时，优选为0.2~30、更优选为0.5~15、进一步优选为1~5。

容器本体2侧的第一凹凸部9的凹凸的根数优选为2~1000根、更优选为6~500根、进一步优选为12~200根。

容器本体2侧的第一凹凸部9的凹凸的凹部的宽度与槽间的凸部的宽度之比[凹部的宽度/凸部的宽度]优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2以下。

容器本体2侧的第一凹凸部9的凹凸相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

应予说明，通过在容器本体2的第一内周面6上具有第一凹凸部9，能够使第一内周面6发挥作为对润滑脂原料或润滑脂赋予高剪切力的剪切部的功能，但也可以未必设置第一凹凸部9。

在转子的第一凹凸部13的下游部的外周面上，优选沿着转子3的表面，设置交替设置有凹凸的转子的第二凹凸部14。

转子的第二凹凸部14相对于转子3的旋转轴12倾斜，从导入部4向喷出部8，具有将溶液向上游侧挤回的输送抑制能力。

转子的第二凹凸部14的高低差在将转子3的外周面的凹部的直径记作100时，优选为0.3~30、更优选为0.5~15、进一步优选为2~7。

圆周方向中的转子的第二凹凸部14的凸部的数量优选为2~1000个、更优选为6~500个、进一步优选为12~200个。

转子3的与旋转轴正交的截面中的转子的第二凹凸部14的凸部的宽度与凹部的宽度之比[凸部的宽度/凹部的宽度]优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2。

转子的第二凹凸部14相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

在容器本体2的第二内周面7上，优选与容器本体2侧的第一凹凸部9中的凹凸的下游部相邻地，具有形成有多个凹凸的第二凹凸部10。

凹凸在容器本体2的内周面上形成有多个，各个凹凸优选在与转子的第二凹凸部14的倾斜方向反方向上倾斜。

即，容器本体2侧的第二凹凸部10的多个凹凸在转子3的旋转轴12在图1所示的方向上旋转时，优选在将溶液向上游侧挤回的方向上倾斜。通过容器本体2的第二内周面7上具有的第二凹凸部10的凹凸，进一步增强搅拌能力。此外，能够使容器本体的第二内周面7发挥作为对润滑脂原料或润滑脂赋予高剪切力的剪切部的功能。

容器本体2侧的第二凹凸部10的凹部的深度在将容器本体2的内径(直径)记作100时，优选为0.2~30、更优选为0.5~15、进一步优选为1~5。

容器本体2侧的第二凹凸部10的凹部的根数优选为2~1000根、更优选为6~500根、进一步优选为12~200根。

转子3的与旋转轴12正交的截面中的容器本体2侧的第二凹凸部10的凹凸的凸部的宽度与凹部的宽度之比[凸部的宽度/凹部的宽度]优选为0.01~100、更优选为0.1~10、进一步优选为0.5~2以下。

容器本体2侧的第二凹凸部10相对于旋转轴12的倾斜角度优选为2~85度、更优选为3~45度、进一步优选为5~20度。

容器本体2侧的第一凹凸部9的长度与容器本体2侧的第二凹凸部10的长度之比[第一凹凸部的长度/第二凹凸部的长度]优选为2/1~20/1。

图2是润滑脂制造装置1的容器本体2侧的第一凹凸部9中的与旋转轴12正交的方向的截面的图。

图2所示的转子的第一凹凸部13上，设置有多个刮削器15，其与第一凹凸部13的凸部13B的突出方向前端相比更前端在容器本体2的内周面侧突出的刮削器15。此外，省略图示，在第二凹凸部14上，也与第一凹凸部13同样地，设置有多个凸部的前端在容器本体2的内周面侧突出的刮削器。

刮削器15刮取在容器本体2侧的第一凹凸部9、和容器本体2侧的第二凹凸部10的内周面上附着的润滑脂。

对于相对于转子的第一凹凸部13的凸部13B的突出量而言的刮削器15的前端的突出量，削器15的前端的半径(R2)与凸部13B的前端的半径(R1)之比[R2/R1]优选大于1.005且低于2.0。

刮削器15的数量优选为2~500个部位、更优选为2~50个部位、进一步优选为2~10个部位。

应予说明，在图2所示的润滑脂制造装置1中，设置有刮削器15，也可以不设置，也可以间歇设置。

为了通过润滑脂制造装置1而制造包含脲系增稠剂(B)的润滑脂，将前述润滑脂原料、即溶液α和溶液β从容器本体2的导入部4的溶液导入管4A、4B各自导入，使转子3高速旋转，由此能够制造包含脲系增稠剂(B)的润滑脂基材。

并且，在像这样得到的润滑脂基材中，即使配合添加剂(C)，能够以满足上述要件(I)、进一步上述要件(II)的方式，将润滑脂组合物中的脲系增稠剂进行微细化。

作为转子3的高速旋转条件，作为对润滑脂原料施加的剪切速度，优选为10²s^-1以上、更优选为10³s^-1以上、进一步优选为10⁴s^-1以上，此外，通常10⁷s^-1以下。

此外，转子3的高速旋转时的剪切中的最高剪切速度(Max)与最低剪切速度(Min)之比(Max/Min)优选为100以下、更优选为50以下、进一步优选为10以下。

通过使对混合液的剪切速度尽可能均匀，容易将润滑脂组合物中的脲系增稠剂、其前体进行微细化，形成更均匀的润滑脂结构。

在此，最高剪切速度(Max)是指对混合液赋予的最高的剪切速度，最低剪切速度(Min)是指对混合液赋予的最低的剪切速度，如下所述定义。

・最高剪切速度(Max)=(转子的第一凹凸部13的凸部13B前端的线速度)/(转子的第一凹凸部13的凸部13B前端与容器本体2的第一内周面6的第一凹凸部9的凸部的间隔A1)

・最低剪切速度(Min)=(转子的第一凹凸部13的凹部13A的线速度)/(转子的第一凹凸部13的凹部13A与容器本体2的第一内周面6的第一凹凸部9的凹部的间隔A2)

应予说明，间隔A1与间隔A2如图2所示那样。

通过润滑脂制造装置1具有刮削器15，能够刮取在容器本体2的内周面上附着的润滑脂，因此能够防止在混炼中产生凝块，能够连续地在短时间内制造将脲系增稠剂进行了微细化的润滑脂。

此外，通过刮削器15刮取所附着的润滑脂，能够防止滞留润滑脂成为转子3的旋转的阻抗，因此能够减少转子3的旋转扭矩，能够减少驱动源的消费电力，高效率地进行润滑脂的连续制造。

容器本体2的内周面是随着从导入部4向喷出部8而内径扩大的截头圆锥状，因此离心力具有将润滑脂或润滑脂原料向下游方向排出的效果，能够减少转子3的旋转扭矩，进行润滑脂的连续制造。

在转子3的外周面上，设置转子的第一凹凸部13，转子的第一凹凸部13相对于转子3的旋转轴12倾斜，具有从导入部4向喷出部8的输送能力，转子的第二凹凸部14相对于转子3的旋转轴12倾斜，具有从导入部4向喷出部8的输送抑制能力，因此能够对溶液赋予高剪切力，即使在配合添加剂后，也能够以满足上述要件(I)、进一步上述要件(II)的方式，将润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)进行微细化。

在容器本体2的第一内周面6上形成第一凹凸部9，在与转子的第一凹凸部13相反方向上倾斜，因此除了转子的第一凹凸部13的效果之外，进一步还能够将润滑脂或润滑脂原料在下游方向上挤出，同时进行充分的润滑脂原料的搅拌，即使在配合添加剂后，也能够以满足上述要件(I)、进一步上述要件(II)的方式，将润滑脂组合物中的脲系增稠剂(B)进行微细化。

此外，通过在容器本体2的第二内周面7上设置第二凹凸部10，同时在转子3的外周面上设置转子的第二凹凸部14，从而能够防止润滑脂原料从容器本体的第一内周面6必要以上地流出，因此对溶液施加高剪切力而将润滑脂原料高分散化，即使在配合添加剂后，也能够以满足上述要件(I)、进一步上述要件(II)的方式，将脲系增稠剂(B)进行微细化。

＜添加剂(C)＞

本发明的一个方式的润滑脂组合物在不损害本发明的效果范围，可以含有一般的润滑脂中配合的除了成分(B)之外的添加剂(C)。

作为添加剂(C)，可以举出例如抗氧化剂、防锈剂、分散剂、极压剂、和金属惰化剂等。

添加剂(C)各自可以单独使用，也可以组合使用2种以上。

作为抗氧化剂，可以举出例如二苯基胺系化合物和萘基胺系化合物等胺系抗氧化剂、单环酚系化合物和多环酚系化合物等酚系抗氧化剂等。

作为防锈剂，可以举出例如烯基丁二酸多元醇酯等羧酸系防锈剂、

硬脂酸锌、噻二唑和其衍生物、苯并三唑和其衍生物等。

作为分散剂，可以举出例如丁二酰亚胺、硼系丁二酰亚胺等无灰分散剂。

作为极压剂，可以举出例如二烷基二硫代磷酸锌、二烷基二硫代磷酸钼、无灰系二硫代氨基甲酸酯、二硫代氨基甲酸锌、二硫代氨基甲酸钼等硫代氨基甲酸类；硫化油脂、硫化烯烃、聚硫醚、硫代磷酸类、硫代萜烯类、硫代二丙酸二烷基酯类等硫化合物；磷酸三甲苯酯等磷酸酯；亚磷酸三苯酯等亚磷酸酯等。

作为金属惰化剂，可以举出例如苯并三唑系化合物等。

本发明的一个方式的润滑脂组合物中，添加剂(C)的含量各自独立地以该润滑脂组合物的总量(100质量%)为基准计，通常为0.01~20质量%、优选为0.01~15质量%、更优选为0.01~10质量%、进一步优选为0.01~7质量%。

＜添加剂的配合方法＞

本发明的润滑脂组合物可以通过将利用上述的方法合成的包含基础油(A)和脲系增稠剂(B)的润滑脂与添加剂(C)等各种添加剂混合而制造。例如，可以通过在配合添加剂(C)等各种添加剂后搅拌、或者在将该润滑脂搅拌的同时配合添加剂(C)等各种添加剂，从而制造。

＜本发明的润滑脂组合物的物性＞

(25℃下的工作锥入度)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物的25℃下的工作锥入度，优选为180~350、更优选为200~320、进一步优选为220~310、更进一步优选为220~280。

应予说明，本说明书中，润滑脂组合物的工作锥入度是指按照ASTM D 217法在25℃下测定的值。

(滴点)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物的滴点，优选为240℃以上、更优选为250℃以上、进一步优选为255℃以上、更进一步优选为260℃以上。

应予说明，本说明书中，润滑脂组合物的滴点是指按照JIS K2220 8：2013在25℃下测定的值。

(按照ASTM D 3336的轴承寿命)

作为本发明的一个方式的润滑脂组合物的按照ASTM D 3336的轴承寿命(DN值：200,000)，优选为1200小时以上、更优选为1500小时以上、进一步优选为1800小时以上、更进一步优选为2000小时以上。

应予说明，按照ASTM D 3336的轴承寿命的试验条件与后述实施例相同。

＜本发明的润滑脂组合物的用途＞

本发明的润滑脂组合物能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承赋予优异的耐久性。

因此，本发明的一个方式的润滑脂组合物能够对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、优选为DN值为200,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、更优选为DN值为300,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、进一步优选为DN值为500,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、更进一步优选为DN值为100万以上的高速旋转条件下使用的轴承，用作润滑用途。具体而言，能够对电动汽车、混合动力汽车、和插电混合动力汽车中使用的驱动电机所具有的轴承；工作机械的主轴电机所具有的轴承，用作润滑用途。

因此，本发明的一个方式中，提供通过本发明的润滑脂组合物进行了润滑的在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承(优选为DN值为200,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、更优选为DN值为300,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、进一步优选为DN值为500,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、更进一步优选为DN值为100万以上的高速旋转条件下使用的轴承)。

此外，本发明的一个方式中，提供润滑方法，通过本发明的润滑脂组合物，对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承(优选为DN值为200,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、更优选为DN值为300,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、进一步优选为DN值为500,000以上的高速旋转条件下使用的轴承、更进一步优选为DN值为100万以上的高速旋转条件下使用的轴承)进行润滑。

实施例

针对本发明，通过该以下的实施例进一步具体说明，但本发明不限于以下的实施例。

[各种物性值]

各种物性值的测定法如下所述。

(1)40℃运动粘度、100℃运动粘度、粘度指数

按照JIS K2283：2000测定和算出。

(2)工作锥入度

按照ASTM D 217法，在25℃下测定。

(3)滴点

按照JIS K2220 8：2013测定。

＜实施例1＞

(1)脲润滑脂的合成

向作为基础油的加热至70℃的聚α-烯烃(PAO)(40℃运动粘度：47mm²/s、100℃运动粘度：7.8mm²/s、粘度指数：137)92.04质量份中，添加二苯基甲烷-4,4’-二异氰酸酯(MDI)7.96质量份，制备溶液α。

此外，向另外准备的加热至70℃的聚α-烯烃(PAO)(40℃运动粘度：47mm²/s、100℃运动粘度：7.8mm²/s、粘度指数：137)87.94质量份中，添加环己基胺2.01质量份和硬脂基胺10.05质量份，制备溶液β。应予说明，硬脂基胺与环己基胺的摩尔比(硬脂基胺/环己基胺)为65/35。

并且，使用图1所示的润滑脂制造装置1，将加热至70℃的溶液α从溶液导入管4A以流量150L/h、将加热至70℃的溶液β从溶液导入管4B以流量150L/h，各自同时导入至容器本体2内，在使转子3旋转的状态下，将溶液α和溶液β向容器本体2内连续持续导入。应予说明，所使用的润滑脂制造装置1的转子3的转速设为8000rpm。

此外，此时的最高剪切速度(Max)为10,500s^-1，最高剪切速度(Max)与最低剪切速度(Min)之比[Max/Min]设为3.5，进行搅拌。

应予说明，所得脲润滑脂中包含的脲系增稠剂相当于前述通式(b1)中的R¹和R²选自环己基和硬脂基(十八烷基)、R³为二苯基亚甲基的化合物。

(2)润滑脂组合物的制备

将上述(1)中得到的脲润滑脂(从图1所示的润滑脂制造装置1喷出的物质)搅拌后，通过自然放冷而冷却，作为添加剂(C)，添加作为抗氧化剂的4,4-二壬基二苯基胺和作为防锈剂的烯基丁二酸多元醇酯，得到润滑脂组合物(i)。

应予说明，润滑脂组合物(i)中的各成分的含量如表1和表2所示那样。

＜实施例2＞

将用于制备溶液α和溶液β的基础油从PAO变更为矿物油(40℃运动粘度：138.0mm²/s、100℃运动粘度：14.5mm²/s、粘度指数：104)，除此之外，以与实施例1相同的方式，得到润滑脂组合物(ii)。

应予说明，润滑脂组合物(ii)中的各成分的含量如表1所示那样。

＜比较例1＞

(1)脲润滑脂的合成

使用与实施例1中制备的溶液α和溶液β相同的物质。

使用图3所示的润滑脂制造装置，将加热至70℃的溶液α从溶液导入管以流量504L/h导入容器本体内。其后，将加热至70℃的溶液β从溶液导入管以流量144L/h导入装有溶液α的容器本体内。将全部的溶液β导入容器本体内后，使搅拌翼旋转，在继续搅拌的同时，升温至160℃，保持1小时，合成脲润滑脂。

此外，此时的最高剪切速度(Max)为42,000s^-1，最高剪切速度(Max)与最低剪切速度(Min)之比[Max/Min]设为1.03，进行搅拌。

(2)润滑脂组合物的制备

将上述(1)中得到的脲润滑脂(从图3所示的润滑脂制造装置喷出的物质)搅拌后，通过自然放冷而冷却，作为添加剂(C)，添加作为抗氧化剂的4,4-二壬基二苯基胺和作为防锈剂的烯基丁二酸多元醇酯，得到润滑脂组合物(iii)。

应予说明，润滑脂组合物(iii)中的各成分的含量如表1和表2所示那样。

＜比较例2＞

将用于制备溶液α和溶液β的基础油从PAO变更为矿物油(40℃运动粘度：138.0mm²/s、100℃运动粘度：14.5mm²/s、粘度指数：104)，除此之外，以与比较例1相同的方式，得到润滑脂组合物(iv)。

应予说明，润滑脂组合物(iv)中的各成分的含量如表1所示那样。

[评价]

针对实施例1~2和比较例1~2中制备的润滑脂组合物(i)~(iv)，在测定工作锥入度和滴点的同时，进行下述的测定。

＜润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒的粒径：要件(I)＞

将所制备的润滑脂组合物(i)~(iv)真空脱泡后填充至1mL注射器中，从注射器挤出0.10~0.15mL的润滑脂组合物，在糊剂单元用固定夹具的板状的单元的表面上载置所挤出的润滑脂组合物。

并且，在润滑脂组合物上，进一步重叠另一个板状的单元，用2张单元夹持润滑脂组合物，得到测定用单元。

使用激光衍射型粒径测定机((株)堀场制作所制、商品名：LA-920)，对测定用单元的润滑脂组合物中的颗粒(包含脲系增稠剂(B)的颗粒)的以面积基准计的算术平均粒径进行测定。应予说明，用作添加剂(C)的4,4-二壬基二苯基胺和烯基丁二酸多元醇酯均在室温(25℃)下为液体，因此对润滑脂组合物中的颗粒(包含脲系增稠剂(B)的颗粒)的测定不造成影响。

在此，“以面积基准计的算术平均粒径”是指将以面积基准计的粒径分布进行算术平均的值。

以面积基准计的粒径分布示于图4。以面积基准计的粒径分布是将作为测定对象的颗粒全体中的粒径的频度分布以由该粒径算出的面积(详细而言，具有该粒径的颗粒的截面积)作为基准而表示。

此外，将以面积基准计的粒径分布算术平均得到的值可以通过下述式(1)计算。

[数1]

上述式(1)中，J是指粒径的分割编号。q(J)是指频度分布值(单位：%)。X(J)是第J个粒径范围的代表粒径(单位：μm)。

应予说明，将实施例1中制备的润滑脂组合物(i)与比较例1中制备的润滑脂组合物(iii)使用激光衍射型粒径测定机进行测定得到的以面积基准计的粒径分布示于图4。根据图4所示的粒径分布曲线也可知，实施例1中制备的润滑脂组合物(i)中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒与比较例1中制备的润滑脂组合物(iii)中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒相比，明显微细化。

＜润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒的比表面积：要件(II)＞

使用上述的＜润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒的粒径：要件(I)＞的栏中测定的润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒的粒径分布，以所制备的润滑脂组合物(i)和(iii)作为对象，算出比表面积。具体而言，使用该粒径分布，算出单位体积(1cm³)的颗粒的表面积(单位：cm²)的总计，将其记作比表面积(单位：cm²/cm³)。

＜润滑脂组合物的轴承寿命评价＞

(1)按照ASTM D 1741的轴承寿命的评价

使用按照ASTM D 1741的轴承润滑寿命试验机，评价所制备的润滑脂组合物(i)~(iv)的轴承寿命。

试验条件示于以下。

・试验轴承：6306

・旋转速度：3,500rpm

・试验载重：径向载重 2.5Lbs，推力载重 40Lbs

・试验温度：150℃

・DN值：90,000

・润滑脂量：20g。

应予说明，将电机产生过电流(4安培以上)为止的时间、或轴承外轮温度上升至试验温度+15℃为止的时间中更短的时间记作咬粘寿命，将其作为轴承寿命来评价。

(2)按照ASTM D 3336的轴承寿命的评价

使用按照ASTM D 3336的轴承润滑寿命试验机，评价所制备的润滑脂组合物(i)~(iv)的轴承寿命。

试验条件示于以下。

・试验轴承：6204

・旋转速度：10,000rpm

・试验载重：径向载重 15Lbs，推力载重 15Lbs

・试验温度：160℃

・DN值：200,000

・润滑脂量：20g。

应予说明，将电机产生过电流(4安培以上)为止的时间、或轴承外轮温度上升至试验温度+15℃为止的时间中更短的时间记作咬粘寿命，将其作为轴承寿命来评价。

除了比表面积之外的评价结果示于表1，比表面积的评价结果示于表2。

[表1]

[表2]

按照ASTM D 1741的轴承寿命的评价(DN值：90,000)中，实施例1~2与比较例1~2之间，几乎观察不到轴承寿命的差异。

与此相对地，按照ASTM D 3336的轴承寿命的评价(DN值：200,000)中，实施例1~2与比较例1~2之间发现显著的轴承寿命的差异，可知实施例1~2中轴承寿命显著更长。

实施例1~2中，润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒满足上述要件(I)。实施例1中，润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒还满足上述要件(II)。与此相对地，比较例1~2中，润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒不满足上述要件(I)。比较例1中，润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒也不满足上述要件(II)。

因此，可知润滑脂组合物中的包含脲系增稠剂(B)的颗粒通过满足上述要件(I)、进一步满足上述要件(II)，由此实现了轴承寿命显著变长的效果。

附图标记说明

1 润滑脂制造装置

2 容器本体

3 转子

4 导入部

4A、4B 溶液导入管

5 滞留部

6 第一凹凸部

7 第二凹凸部

8 喷出部

9 容器本体侧的第一凹凸部

10 容器本体侧的第二凹凸部

11 喷出口

12 旋转轴

13 转子的第一凹凸部

13A 凹部

13B 凸部

14 转子的第二凹凸部

15 刮削器

A1、A2 间隔。

Claims (39)

1.润滑脂组合物，其含有基础油(A)和脲系增稠剂(B)，

前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的颗粒满足下述要件(I)，

・要件(I)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的以面积基准计的算术平均粒径为2.0μm以下，

前述脲系增稠剂(B)为选自下述通式(b1)所示的二脲化合物中的1种以上，

R¹-NHCONH-R³-NHCONH-R² (b1)

上述通式(b1)中，R¹和R²各自独立地表示碳原子数6~24的1价烃基；R¹和R²彼此不同，至少一个表示碳原子数10~24的直链或支链的烷基或者碳原子数10~24的直链或支链的烯基；R³表示碳原子数6~18的2价芳族烃基，

所述润滑脂组合物用于在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承。

2.根据权利要求1所述的润滑脂组合物，其中，成分(A)和(B)的总计含量以润滑脂组合物的总量100质量%为基准计为60~100质量%。

3.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，前述要件(I)中规定的粒径为0.01μm以上。

4.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，前述润滑脂组合物中的包含前述脲系增稠剂(B)的颗粒进一步满足下述要件(II)，

・要件(II)：将前述颗粒通过激光衍射・散射法测定时的比表面积为20,000cm²/cm³以上。

5.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，前述基础油(A)为选自矿物油、烃系油、芳族系油、酯系油、和醚系油中的1种以上。

6.根据权利要求5所述的润滑脂组合物，其中，前述矿物油为选自将石蜡系原油、中间基系原油、或环烷烃系原油进行常压蒸馏或减压蒸馏而得到的馏出油；和通过将该馏出油进行精制而得到的精制油中的1种以上。

7.根据权利要求6所述的润滑脂组合物，其中，用于得到前述精制油的精制方法选自氢化改质处理、溶剂萃取处理、溶剂脱蜡处理、氢化异构化脱蜡处理、加氢精制处理和白土处理。

8.根据权利要求5所述的润滑脂组合物，其中，前述烃系油选自正链烷烃、异链烷烃、聚丁烯、聚异丁烯、1-癸烯低聚物、1-癸烯与乙烯共低聚物、和它们的氢化物。

9.根据权利要求5所述的润滑脂组合物，其中，前述芳族系油选自单烷基苯、二烷基苯、单烷基萘、二烷基萘和多烷基萘。

10.根据权利要求5所述的润滑脂组合物，其中，前述酯系油选自癸二酸二丁酯、癸二酸二(2-乙基己基)酯、己二酸二辛酯、己二酸二异癸酯、己二酸二(十三烷基)酯、戊二酸二(十三烷基)酯、甲基乙酰基蓖麻油酸酯、偏苯三甲酸三辛酯、偏苯三甲酸三癸酯、均苯四甲酸四辛酯、三羟甲基丙烷辛酸酯、三羟甲基丙烷壬酸酯、季戊四醇-2-乙基己酸酯、季戊四醇壬酸酯、和多元醇与二元酸和一元酸的混合脂肪酸的低聚酯。

11.根据权利要求5所述的润滑脂组合物，其中，前述醚系油选自聚乙二醇、聚丙二醇、聚乙二醇单醚、聚丙二醇单醚、单烷基三苯基醚、烷基二苯基醚、二烷基二苯基醚、五苯基醚、四苯基醚、单烷基四苯基醚、和二烷基四苯基醚。

12.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，基础油(A)的40℃下的运动粘度为10~300mm²/s。

13.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，基础油(A)的粘度指数为60以上。

14.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，基础油(A)的含量以润滑脂组合物的总量100质量%为基准计为50质量%以上且98.5质量%以下。

15.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，前述脲系增稠剂为二脲化合物。

16.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，上述通式(b1)中，R¹和R²至少一个表示碳原子数16~20的直链或支链的烷基或者碳原子数16~20的直链或支链的烯基；R³表示碳原子数6~15的2价芳族烃基。

17.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，能够选作前述通式(b1)中的R¹和R²的1价烃基选自饱和或不饱和的1价链式烃基、饱和或不饱和的1价脂环式烃基、和1价芳族烃基。

18.根据权利要求17所述的润滑脂组合物，其中，将前述通式(b1)中的R¹和R²中的链式烃基的含有率记作X摩尔当量、将脂环式烃基的含有率记作Y摩尔当量、和将芳族烃基的含有率记作Z摩尔当量时，满足下述要件(a)和(b)，

・要件(a)：[(X+Y)/(X+Y+Z)]×100的值为90以上，

・要件(b)：X/Y比为0~100，

上述中的X、Y、和Z的值的总和相对于上述通式(b1)所示的化合物1摩尔为2摩尔当量，此外，上述要件(a)和(b)的值是指润滑脂组合物中包含的相对于上述通式(b1)所示的化合物组总量的平均值。

19.根据权利要求17所述的润滑脂组合物，其中，前述1价饱和链式烃基为碳原子数6~24的直链或支链的烷基。

20.根据权利要求17所述的润滑脂组合物，其中，前述1价不饱和链式烃基为碳原子数6~24的直链或支链的烯基。

21.根据权利要求17所述的润滑脂组合物，其中，前述1价饱和脂环式烃基为被碳原子数1~6的烷基取代的环烷基。

22.根据权利要求17所述的润滑脂组合物，其中，前述1价不饱和脂环式烃基为被碳原子数1~6的烷基取代的环烯基。

23.根据权利要求17所述的润滑脂组合物，其中，前述1价芳族烃基选自苯基、联苯基、三联苯基、萘基、二苯基甲基、二苯基乙基、二苯基丙基、甲基苯基、二甲基苯基、乙基苯基和丙基苯基。

24.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，能够选作前述通式(b1)中的R³的2价芳族烃基选自亚苯基、二苯基亚甲基、二苯基亚乙基、二苯基亚丙基、甲基亚苯基、二甲基亚苯基和乙基亚苯基。

25.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，前述脲系增稠剂(B)的含量以前述润滑脂组合物的总量为基准计为1~40质量%。

26.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其进一步包含1种以上的选自抗氧化剂、防锈剂、分散剂、极压剂、和金属惰化剂中的添加剂(C)。

27.根据权利要求26所述的润滑脂组合物，其中，前述抗氧化剂为选自二苯基胺系化合物、萘基胺系化合物、单环酚系化合物和多环酚系化合物中的1种以上。

28.根据权利要求26所述的润滑脂组合物，其中，前述防锈剂为选自烯基丁二酸多元醇酯、硬脂酸锌、噻二唑和其衍生物、以及苯并三唑和其衍生物中的1种以上。

29.根据权利要求26所述的润滑脂组合物，其中，前述分散剂为选自丁二酰亚胺和硼系丁二酰亚胺中的1种以上。

30.根据权利要求26所述的润滑脂组合物，其中，前述极压剂为选自二烷基二硫代磷酸锌、二烷基二硫代磷酸钼、无灰系二硫代氨基甲酸酯、二硫代氨基甲酸锌、二硫代氨基甲酸钼、硫化油脂、硫化烯烃、聚硫醚、硫代磷酸类、硫代萜烯类、硫代二丙酸二烷基酯类、磷酸三甲苯酯和亚磷酸三苯酯中的1种以上。

31.根据权利要求26所述的润滑脂组合物，其中，前述金属惰化剂为苯并三唑系化合物。

32.根据权利要求26所述的润滑脂组合物，其中，前述添加剂(C)的含量以前述润滑脂组合物的总量为基准计为0.01~20质量%。

33.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，所述润滑脂组合物的25℃下的工作锥入度为180~350。

34.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，所述润滑脂组合物的滴点为240℃以上。

35.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其中，所述润滑脂组合物的按照ASTM D3336的DN值为200000的轴承寿命为1200小时以上。

36.根据权利要求1或2所述的润滑脂组合物，其用于电动汽车、混合动力汽车、和插电混合动力汽车用的驱动电机所具有的在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承。

37.轴承，其通过权利要求1~36中任一项所述的润滑脂组合物进行了润滑且在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用。

38.权利要求1~36中任一项所述的润滑脂组合物的制造方法，其使用下述[1]所示的润滑脂制造装置，制造包含成分(A)和成分(B)的润滑脂组合物，

[1]润滑脂制造装置，其具有： 容器本体，其具有导入润滑脂原料的导入部、和向外部喷出润滑脂的喷出部；和转子，其在前述容器本体的内周的轴向上具有旋转轴，且在前述容器本体的内部可旋转地设置；

前述转子

(i)沿着前述转子的表面交替设置有凹凸，该凹凸相对于前述旋转轴倾斜，

(ii)具有第一凹凸部，所述第一凹凸部具有从前述导入部向前述喷出部方向的输送能力。

39.润滑方法，通过权利要求1~36中任一项所述的润滑脂组合物，对在DN值为100,000以上的高速旋转条件下使用的轴承进行润滑。

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