JP7335991B2 - ガラスクロス、プリプレグ、及びプリント配線板 - Google Patents

Description

本発明は、ガラスクロス、プリプレグ、及びプリント配線板に関する。

多くのプリント配線板では、ガラスクロスとマトリックス樹脂組成物とから構成される
絶縁体層に、銅箔により伝送線路が形成されている。
プリント配線板に用いられるガラスクロスは、ガラス糸を経方向及び緯方向に平織する
ことにより形成されている。そのため、ガラスクロスと樹脂組成物とから構成される絶縁
体層では、糸が交わる部位でガラスの存在比率が高くなり、糸の重なりが無い部分、或い
は糸が無い部分で樹脂の存在比率が高くなる。
通常、ガラスクロスのガラスの誘電率と樹脂組成物の誘電率との間には差異がある。そ
のため、ガラスの存在比率が高い部分を通過する伝送線路中の信号伝播速度と、樹脂組成
物の存在比率が高い部分を通過する伝送線路中の信号伝播速度との間に差が生じることが
知られている。このため、複数の信号を同期させる必要がある電子回路では、信号の到達
時間にずれが生じたときに、信号処理に不都合が生じる可能性がある。

近年の情報通信社会の発達とともに、データ通信及び／又は信号処理が大容量で高速に
行われるようになり、伝送される信号の高速化が進んでいる。信号の速度が１０Ｇｂｐｓ
を超え、２８Ｇｂｐｓ及び５６Ｇｂｐｓ等のギガ領域での高速化が進んでおり、信号の高
速化が進むほど、上記の信号伝播速度差の影響が大きくなり、信号伝播速度差を低減する
要求が高まっている。
ここで、同じ絶縁体層に一対の配線を形成した場合、各配線を伝送される信号伝播速度
は、上記のとおりガラスの存在比率が高い部位と樹脂の存在比率が高い部位との間におけ
る誘電率が異なるため、伝送線路とガラスクロスとの位置関係に影響を受けることが知れ
ている。このため、特許文献１～３には、ガラスクロスと伝送線路との位置関係によって
生じる伝播速度の変化を低減させる技術が提案されている。
具体的には、特許文献１には、線路幅をガラスクロスの糸の間隔の７５％～９５％にす
る技術が開示されている。
特許文献２には、ガラス糸の間隔と信号線路の間隔とを一致させる技術が開示されてい
る。
特許文献３には、ガラス糸の間隔と配線幅の距離とを５０％にする技術が開示されてい
る。

一方、近年のデジタル機器の高機能、小型軽量化のために、使用されるプリント配線板
にも、さらなる小型化、薄型化、及び高密度化が要求されている。小型化、薄型化、及び
高密度化の方法として、基材として用いられるガラスクロスを薄地化するとともに、多層
プリント配線板の層数を増大させることが挙げられる。ここで、ガラスクロスの厚さは、
最先端のスマートフォン及びウェアラブル機器等の高機能、小型軽量化を達成するために
、例えば、１６μｍ以下にまで薄くすることが求められている。特許文献４～６には、厚
さが薄いガラスクロスが開示されている。

特開２０１４－１３０８６０号公報 国際公開第２０１６／１１７３２０号公報 国際公開第２０１７／１５９６４９号公報 特許第３７５６０６６号公報 特許第４４４６７５４号公報 特許第５９３６７２６号公報

ガラスクロスを構成するガラス糸は、目曲がりを生じ得る特性を有する。特に、厚さの
薄いガラスクロスでは、厚さが厚いガラスクロスに比べて細いガラス糸が用いられるため
、経糸及び緯糸の糸幅も総じて狭く、経糸と緯糸との交錯点における経糸と緯糸との接触
面積が小さい。そのために、経糸と緯糸との相互の拘束力が弱くなり、例えばガラスクロ
スの製造工程、或いはガラスクロスを用いてプリプレグを製造する工程において、ガラス
クロスを搬送するロール類の平行度に僅かでもずれがあった場合、経糸に作用する張力に
幅方向、すなわちＣＤ方向の差が生じる。その結果、本来は経糸と緯糸とが直角に交わる
のに対し、緯糸が傾いたり曲がったりする目曲がりが発生しやすい課題を有している。
また、プリプレグを製造する過程において、樹脂を含侵塗工する際に樹脂付着量をコン
トロールするために狭いスリットの中を通す工程にて、ガラスクロスには負荷が幅方向へ
不均一に作用し、目曲がりが発生しやすい課題を有している。

目曲がりは、ガラスクロスの厚さが薄くなるほど、また、ガラスクロスを構成する糸の
フィラメント数が少なくなるほど顕著となる。
したがって、特許文献１～３に開示されているように、ガラス糸の配置を考慮した伝送
路線により信号伝播速度差の軽減を試みる方法では、ガラス糸の目曲がりにより伝送線路
とガラス糸の位置関係にずれ及び／又はバラツキが生じ、信号伝播速度を精密に制御する
ことが困難である問題がある。

特許文献４の実施例１～４において具体的に開示されているガラスクロスは、１００ｍ
長のガラスクロスの１０ｍ毎に１０か所測定した目曲がり量の平均値が３～５ｍｍ、厚さ
１０～１２μｍのガラスクロスである。特許文献４には、目曲がり量の平均値が小さいこ
とが開示されている。しかしながら、目曲がり量には通常バラツキがあるため、目曲がり
が大きい部位が存在すると信号伝播速度が大きく変動する伝送線路が生じ、複数の信号を
同期させる必要のある電子回路において信号処理に不具合が生じる。

特許文献５の実施例１～５において具体的に開示されているガラスクロスは、１００ｍ
長のガラスクロスの１０ｍ毎に測定した目曲がり量の平均値が１～３ｍｍ、厚さ１７～２
１μｍのガラスクロスである。特許文献５に記載のガラスクロスは、小穴加工性をよくす
るため、隣り合う糸同士を実施的に隙間なく配置させている。そのためフィラメント数が
多いガラス糸を用いる必要があり、ガラスクロスの厚さを低減するのが困難である。

特許文献６の実施例において具体的に開示されているガラスクロスは、経糸及び緯糸と
もに質量が１．６５×１０^-6ｋｇ／ｍ以下の細いガラス糸（ＢＣ３０００、ＢＣ３７５０
、ＢＣ５０００、ＢＣ６０００より軽い糸）が使用されており、また、経糸と緯糸の糸幅
も狭い。そのため、経糸と緯糸との交錯点における相互の拘束力が弱く、従来のガラスク
ロスと同様に目曲がりが生じやすい。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、厚さを１６μｍ以下に維持したまま
、目曲がりが抑えられた、ガラスクロスを提供することを目的とする。
また、本発明は、上記ガラスクロスを用いた、複数の伝送線路の信号伝播速度差が軽減
されたプリプレグ及びプリント配線板を提供することを目的とする。

本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討した結果、長手方向の緯糸の存在割合、
及び、経糸の糸幅と緯糸の糸幅の和が特定範囲であることを満たす、ガラスクロスは、厚
さを１６μｍ以下に維持したまま、目曲がりの発生が抑えられることを見出し、本発明を
完成するに至った。
また、本発明者らは、長手方向の緯糸の存在割合が特定範囲であり、且つ、緯糸の目曲
がり量と緯糸の間隔とが特定の関係を満たす、ガラスクロスは、プリント配線版としたと
きに、緯糸に平行になるように配置された伝送線路が通過する絶縁体層におけるガラスの
存在率の変化を小さく抑えられる距離を長くすることができるため、信号伝播速度の変動
を軽減できることを見出し、本発明を完成するに至った。

すなわち、本発明は以下のとおりである。
［１］
複数本のガラスフィラメントからなるガラス糸を経糸及び緯糸として製織してなる、厚
さ８μｍ以上１６μｍ以下のガラスクロスであって、
式（１）；
Ｙ＝Ｆ／（２５０００／Ｇ）×１００ ・・・（１）
（式中、Ｆは緯糸の糸幅（μｍ）であり、Ｇは緯糸の織密度（本／２５ｍｍ）である。）
で求められる、長手方向の緯糸の存在割合Ｙが、７５％以上９０％以下であり、
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、３８０μｍ以上５００μｍ以下である、ガラスクロ
ス。
［２］
幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を経糸方向にかけた際に生じる経糸方向の伸び率と、幅２
５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を緯糸方向にかけた際に生じる緯糸方向の伸び率との和が、０．
５０％以下である、［１］に記載のガラスクロス。
［３］
複数本のガラスフィラメントからなるガラス糸を経糸及び緯糸として製織してなる、厚
さ８μｍ以上１６μｍ以下のガラスクロスであって、
式（１）；
Ｙ＝Ｆ／（２５０００／Ｇ）×１００ ・・・（１）
（式中、Ｆは緯糸の糸幅（μｍ）であり、Ｇは緯糸の織密度（本／２５ｍｍ）である。）
で求められる、長手方向の緯糸の存在割合Ｙが、７５％以上９０％以下であり、
緯糸の目曲がり量が、緯糸の間隔（ｍｍ）の１０倍の値を５００ｍｍで除した値以下で
ある、ガラスクロス。
［４］
緯糸の目曲がり量が、緯糸の間隔（ｍｍ）の５倍の値を５００ｍｍで除した値以下であ
る、［３］に記載のガラスクロス。
［５］
緯糸の目曲がり量が、緯糸の間隔（ｍｍ）の２．５倍の値を５００ｍｍで除した値以下
である、［３］に記載のガラスクロス。
［６］
緯糸の目曲がり量が、緯糸の間隔（ｍｍ）の１．０倍の値を５００ｍｍで除した値以下
である、［３］に記載のガラスクロス。
［７］
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、３８０μｍ以上５００μｍ以下である、［３］～［
６］のいずれかに記載のガラスクロス。
［８］
幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を経糸方向にかけた際に生じる経糸方向の伸び率と、幅２
５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を緯糸方向にかけた際に生じる緯糸方向の伸び率との和が、０．
５０％以下である、［７］に記載のガラスクロス。
［９］
経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比が、９０％以上１１０％以下である、
［１］又は［２］に記載のガラスクロス。
［１０］
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、３８０μｍ以上５００μｍ以下であり、
経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比が、９０％以上１１０％以下である、
［３］～［６］のいずれかに記載のガラスクロス。
［１１］
経糸の単位長さ当たりの平均質量が、１．４×１０^-6ｋｇ／ｍ以上１．８×１０^-6ｋｇ
／ｍ未満であり、
緯糸の単位長さ当たりの平均質量が、１．８×１０^-6ｋｇ／ｍ以上４．０×１０^-6ｋｇ
／ｍ以下であり、且つ、
経糸の単位長さ当たりの平均質量に対する緯糸の単位長さ当たりの平均質量の比（緯糸
／経糸比）が、１．２０より大きく１．８０以下である、［１］～［１０］のいずれかに
記載のガラスクロス。
［１２］
経糸及び緯糸の平均フィラメント数が、実質的に同じであり、且つ、
経糸の平均フィラメント径が、３．７μｍ以上４．３μｍ以下であり、
緯糸の平均フィラメント径が、４．２μｍ以上５．３μｍ以下であり、
経糸の平均フィラメント径に対する緯糸の平均フィラメント径の比（緯糸／経糸比）が
、１．０７以上１．４０以下である、［１］～［１０］のいずれかに記載のガラスクロス
。
［１３］
経糸及び緯糸の平均フィラメント径が、実質的に同じであり、且つ、
経糸の平均フィラメント数が、４５本以上７０本以下であり、
緯糸の平均フィラメント数が、５５本以上８０本以下であり、
経糸の平均フィラメント数に対する緯糸の平均フィラメント数の比（緯糸／経糸比）が
、１．２５より大きく１．５０以下である、［１］～［１０］のいずれかに記載のガラス
クロス。
［１４］
［１］～［１３］のいずれかに記載のガラスクロスと、マトリックス樹脂と、から構成
される、プリプレグ。
［１５］
前記ガラスクロスを構成するガラスの１０ＧＨｚでの誘電率と、前記マトリックス樹脂
の硬化物の１０ＧＨｚでの誘電率との差異が、３以下である、［１４］に記載のプリプレ
グ。
［１６］
前記ガラスクロスを構成するガラスの１０ＧＨｚでの誘電率と、前記マトリックス樹脂
の硬化物の１０ＧＨｚでの誘電率との差異が、２以下である、［１４］に記載のプリプレ
グ。
［１７］
前記ガラスクロスを構成するガラスの１０ＧＨｚでの誘電率と、前記マトリックス樹脂
の硬化物の１０ＧＨｚでの誘電率との差異が、１以下である、［１４］に記載のプリプレ
グ。
［１８］
［１４］～［１７］のいずれかに記載のプリプレグを用いて作製されたプリント配線板
。

本発明によれば、厚さを１６μｍ以下に維持したまま、目曲がりが抑えられたガラスク
ロスを提供することができる。本発明のガラスクロスは、プリント配線板としたとき、ガ
ラス糸と伝送線路との位置関係のずれを小さくすることができる。また、本発明によれば
、複数の伝送線路の信号伝播速度差の小さいプリプレグ及びプリント配線板を提供するこ
とができる。

１０１７スタイルのガラスクロス、すなわち厚さ１４μｍのガラスクロスの伸び量測定結果である、荷重－伸び曲線を示す図である。 実施例５で得られたガラスクロスＥの荷重－伸び曲線を示す図である。 本実施形態のガラスクロスにける、緯糸の糸幅、及び緯糸の間隔を示す模式図である。 本実施形態のガラスクロスの一形態を示す模式図であって、緯糸の形態の一つを示す図である。 本実施形態のガラスクロスの一形態を示す模式図であって、緯糸の形態の一つを示す図である。 本実施形態のガラスクロスの一形態を示す模式図であって、緯糸の形態の一つを示す図である。

以下、本発明の実施の形態（以下、「本実施形態」という。）について詳細に説明する
が、本発明はこれに限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で様々な変形が
可能である。
また、本実施形態における誘電率とは、空洞共振器摂動法（摂動法空洞共振器／株式会
社関東電子応用開発製）にて、１０ＧＨｚ帯で測定したときの値を示す。

＜ガラスクロス＞
（厚さ）
本実施形態のガラスクロスは、複数本のガラスフィラメントからなるガラス糸を経糸及
び緯糸として製織してなる、厚さ８μｍ以上１６μｍ以下のガラスクロスである。
厚さが１６μｍ以下であることにより、多層プリント配線板の層数を増大させることが
可能となり、多層プリント配線板の厚さを維持したまま、伝送線路の高密度化が可能とな
る。ガラスクロスの厚さは薄い方が好ましいが、厚さが薄くなることによって、構成する
ガラス糸を細い糸とする必要があり、ガラスクロスの強度の低下、及び目曲がりが発生し
やすくなる。厚さが８μｍ以上であることにより、ガラスクロスの強度を保ち、目曲がり
の発生を抑えられる。

（緯糸占有率）
本実施形態のガラスクロスは、長手方向の緯糸の存在割合が、７５％以上９０％以下で
ある。長手方向の緯糸の存在割合は、緯糸占有率ともいい、式（１）から求められ、緯糸
の糸幅を、緯糸の間隔で除した値Ｙである。
Ｙ＝Ｆ／（２５０００／Ｇ）×１００ ・・・（１）
（式中、Ｆは緯糸の糸幅（μｍ）であり、Ｇは緯糸の織密度（本／２５ｍｍ）である。）
緯糸の糸幅は、１００ｍｍ×１００ｍｍの大きさのガラスクロスサンプルを表面から顕
微鏡で観察し、全ての緯糸の幅を求め、その合計をそれらの緯糸の総本数で除算した平均
値である。このとき、緯糸の糸幅がサンプル内で変動する場合は、最も幅が大きい箇所の
幅をその緯糸の糸幅とする。

本実施形態の一つは、複数本のガラスフィラメントからなるガラス糸を経糸及び緯糸と
して製織してなる、厚さ８μｍ以上１６μｍ以下のガラスクロスであって、
式（１）；
Ｙ＝Ｆ／（２５０００／Ｇ）×１００ ・・・（１）
（式中、Ｆは緯糸の糸幅（μｍ）であり、Ｇは緯糸の織密度（本／２５ｍｍ）である。）
で求められる、長手方向の緯糸の存在割合Ｙが、７５％以上９０％以下であり、
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、３８０μｍ以上５００μｍ以下である、ガラスクロ
スである。
上記ガラスクロスを、ガラスクロスＰともいう。

（経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和）
本実施形態のガラスクロスＰにおける、経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和は、３８０μｍ
以上５００μｍ以下であり、好ましくは３８０μｍ以上４８０μｍ以下であり、より好ま
しくは４００μｍ以上４８０μｍ以下である。
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が３８０μｍ以上であることによって、経糸と緯糸との
交錯点において、経糸と緯糸との接触面積が大きくなり、摩擦面積が大きくなり、相互の
拘束力が強くなり、目曲がりが抑制される。
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が５００μｍ以下であることによって、経糸と緯糸との
交錯点における経糸と緯糸との相互の拘束力が強くなり過ぎず、経糸と緯糸とが適度に動
く余地があるため、厚さ１６μｍ以下の薄いガラスクロスにおいて、応力が加わった際に
交錯点を基点に経糸と緯糸とが動くことにより応力が緩和され、シワの発生及び破断が抑
えられる。

また、一般に多層配線板等に使用される線路幅は０．１ｍｍ程度であるため、緯糸占有
率が７５％以上９０％以下であるガラスクロスにおいて、緯糸に平行になるように配置さ
れた伝送線路が通過する絶縁体層のガラスの存在率の変化を抑えるためには、緯糸の糸幅
は３００μｍ以下であることが好ましいため、経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和は５００μ
ｍ以下であることが好ましい。
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が３８０μｍ以上５００μｍ以下であることにより、シ
ワ及び目曲がりがなく、取扱い性に優れるガラスクロスが得られる。

（伸び率の和）
本実施形態のガラスクロスは、幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を経糸方向にかけた際に生
じる経糸方向の伸び率と、幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を緯糸方向にかけた際に生じる緯
糸方向の伸び率との和が、０．５０％以下であることが好ましい。
伸び率の和は、より好ましくは０．４８以下であり、さらに好ましい範囲は０．４５以
下である。
ここで、ガラスクロスの伸び率とは以下のようにして求めた値である。

ガラスクロスに経糸方向又は緯糸方向に張力をかけた際の伸び量を、ＪＩＳ Ｒ３４２
０のガラス試験一般試験法、７．４引張り強さの項に記載された方法を準用して測定する
。該ＪＩＳ規定の方法では、幅約３０ｍｍ、長さ約２５０ｍｍの試験片を織物のタテ糸方
向とヨコ糸方向から採り、該試験片の両端部の糸をほぐし幅約２５ｍｍとし、約１５０ｍ
ｍのつかみ間隔を確保してつかみ部に取り付け、引張り速度約２００ｍｍ／ｍｉｎで引っ
張り、破断時の荷重を求める。本実施形態においては、測定精度を向上させるために引っ
張り速度を約１０ｍｍ／ｍｉｎとし、採取する試験片の幅を約３５ｍｍとしたこと以外は
、上記ＪＩＳ規定の方法と同一の条件で引っ張り試験を行い、ガラスクロスの幅２５ｍｍ
当り荷重が５Ｎ作用した際の変位量を求め、以下の式（２）を用いて求めた値を「ガラス
クロスの伸び率」と定義する。
伸び率＝｛（荷重時の間隔－無荷重時の間隔）／無荷重時の間隔｝×１００ （２）

本発明者らは、ガラスクロスの織物構造と目曲がりの発生しやすさとの関係について検
討した結果、引張張力が作用した際の「初期変形域の伸び量」と目曲がりの発生しやすさ
との間には相関があり、「初期変形域の伸び量」を特定範囲より小さくすると、通常のガ
ラスクロスの取り扱いにおいて、目曲がりの発生が顕著に抑えられることを見出した。

図１に従来の厚さの薄いガラスクロスとしてプリント配線板に多く使用されている１０
１７スタイル、すなわち厚さ１４μｍのガラスクロスの伸び量測定結果である、荷重－伸
び曲線を示す。
１０１７スタイルのガラスクロスの荷重－伸び曲線は、経糸に比べ緯糸の伸び量が大き
くなることが特徴であり、変位０－０．２％当たりまで傾斜が低く、次いで０．４％位ま
で漸次高くなり、０．４％以降は上方へスイングアップし一定の傾きとなる。
傾斜が低い領域は、緯糸と経糸との交錯点において緯糸と経糸の間に隙間があり相互に
十分な密着状態にないために、非常に弱い引張張力により緯糸が密着状態、すなわち締ま
った状態となるまで大きく引っ張られることが反映されている。次の傾斜が漸次高くなる
領域は、経糸のクリンプ増加を伴いながら、緯糸のクリンプ解舒が進行している領域であ
る。その後スイングアップし、傾きが一定となる領域は、緯糸自身が伸長する弾性変形が
起こっている領域である。

上述のとおり、１０１７クロスの緯糸は、２５ｍｍ当たりで５Ｎまでの非常に弱い引張
張力範囲に、弾性変形を起こす前の初期変形域があり、初期変形域の伸び量が大きくなっ
ている。
１０１７スタイルのような従来のガラスクロスに対し、本実施形態のガラスクロスは初
期変形域の伸び量が小さい。図２に実施例５で得られたガラスクロスＥの荷重－伸び曲線
を示す。本願発明のガラスクロスＥは、緯糸方向においても５Ｎまでの伸び量が小さく、
初期変形域の伸び量が小さく抑えられている。これは経糸と緯糸の交錯点において、経糸
と緯糸の相互の拘束力が強いことを示唆している。
厚さの薄いガラスクロス、特に厚さが１６μｍ以下のガラスクロスは、通常、その厚さ
を発現するためにフィラメント径が４．０μｍ以下、フィラメント数が５０本以下と薄い
ガラス糸が用いられるため、経糸と緯糸の交差点における相互の拘束力が弱く、目曲がり
しやすいが、ガラスクロスにおける伸び率の和が、０．５０％以下であることによって、
経糸と緯糸との交錯点における相互の拘束力を高め、目曲がりの発生が抑えられたガラス
クロスとなる傾向にある。

上述のとおり、幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を緯糸方向にかけた際に生じる緯糸方向の
伸び率と、幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を経糸方向にかけた際に生じる経糸方向の伸び率
との和を０．５０％以下とすることにより、経糸と緯糸との交錯点における相互の拘束力
が高くなり、目曲がりの発生し難いガラスクロスとすることができる。
一方、伸び率の和の下限は、好ましくは０．３０％以上、より好ましくは０．３３％以
上、さらに好ましくは０．３５％以上である。伸び率の和が０．３０％以上であることに
よって、織物構造を有するガラスクロスは、ガラスクロスに加わった応用による歪が、ガ
ラスクロスの構造が経糸と緯糸との交錯点を基点に可逆的に変化することによって緩和さ
れて、シワの発生及び破断を抑えられる傾向にある。
伸び率の和が０．３０％以上０．５０％以下の範囲にあるとき、シワ及び目曲がりがな
く取扱い性に優れるガラスクロスが得られる傾向にある。

また、本実施形態の一つは、複数本のガラスフィラメントからなるガラス糸を経糸及び
緯糸として製織してなる、厚さ８μｍ以上１６μｍ以下のガラスクロスであって、
式（１）；
Ｙ＝Ｆ／（２５０００／Ｇ）×１００ ・・・（１）
（式中、Ｆは緯糸の糸幅（μｍ）であり、Ｇは緯糸の織密度（本／２５ｍｍ）である。）
で求められる、長手方向の緯糸の存在割合Ｙが、７５％以上９０％以下であり、
緯糸の目曲がり量が、緯糸の間隔の１０倍の値を５００ｍｍで除した値以下である、ガ
ラスクロスである。
上記ガラスクロスを、ガラスクロスＱともいう。

緯糸の目曲がり量は、緯糸の間隔の５倍の値を５００ｍｍで除した値以下であることが
好ましく、緯糸の間隔の２．５倍の値を５００ｍｍで除した値以下であることがより好ま
しく、緯糸の間隔の１．０倍の値を５００ｍｍで除した値以下であることがさらに好まし
い。ここで、「緯糸の間隔の１０倍、５倍、２．５倍、又は１．０倍の値を５００ｍｍで
除した値」における「緯糸の間隔」の単位は、ｍｍである。

また、緯糸占有率と目曲がり量は、占有率が７７％以上８７％以下、目曲がり量が緯糸
の間隔の５倍の値を５００ｍｍで除した値以下であることが好ましく、占有率が７９％以
上８５％以下、目曲がり量が緯糸の間隔の２．５倍の値を５００ｍｍで除した値以下であ
ることがより好ましく、占有率が８０％以上８４％以下、目曲がり量が１．０倍の値を５
００ｍｍで除した値以下であることがさらに好ましい。
本実施形態における緯糸の間隔とは、ガラスクロスを構成する緯糸同士の間隔であり、
本明細書における緯糸の間隔には、糸幅自体も含まれる。ガラスクロスにおける緯糸の間
隔を表した模式図を図３に示す。ａは糸幅であり、ｂは緯糸の間隔である。
また、緯糸の間隔は、緯糸の織密度Ｇ（本／２５ｍｍ）から求められ、具体的には、緯
糸の間隔は、当該間隔の単位がｍｍであるとき２５／Ｇ（ｍｍ）から算出することができ
、当該間隔の単位がμｍであるとき２５０００／Ｇ（μｍ）から算出することができる。

緯糸占有率が７５％以上９０％であり、且つ、目曲がり量が緯糸の間隔の１０倍の値を
５００ｍｍで除した値以下であることによって、プリント配線版としたときに、緯糸に平
行になるように配置された伝送線路が通過する絶縁体層におけるガラスの存在率の変化が
小さく抑えられるため、信号伝播速度の変動を軽減できる傾向にある。

ここで、緯糸占有率が７５％以上９０％にあるとき、目曲がり量が緯糸の間隔の１０倍
の値を５００ｍｍで除した値以下であれば、緯糸に平行になるように配置された伝送線路
と緯糸とのずれを小さく抑えること、具体的には伝送線路の緯糸からのずれの大きさを緯
糸の間隔の０．５倍より小さい範囲に抑え、伝送線路周囲のガラスの存在比率を同等に維
持することができる伝送路を長くすることができる。
目曲がり量は小さい方が好ましく、目曲がり量は０であることが理想であるが、０超過
であってもよい。

本願明細書における「目曲がり量」とは、下記の式（Ｉ）で定義されるＺ_N（Ｚ₀、Ｚ₁
、及びＺ₂）のうち、最大値をとるものを意味する。

Ｚ_N＝｜（Ｙ_N+1－Ｙ_N）／（Ｘ_N+1－Ｘ_N）｜ （Ｉ）
（式中、Ｎは、０～２であり、Ｘ_N+1－Ｘ_Nの値が０である場合には、Ｚ_Nは０であるもの
とする）

式中、Ｘ₀～Ｘ₃及びＹ₀～Ｙ₃は、（Ｘ₀，Ｙ₀）、（Ｘ₁，Ｙ₁）、（Ｘ₂，Ｙ₂）、及び（
Ｘ₃，Ｙ₃）の組み合わせで表現され、以下に示すように定義される。
複数の経糸及び複数の緯糸からなるガラスクロス、又はプリプレグ、或いはプリント配
線板を被試験サンプルとし、当該被試験サンプルの経糸方向をＹ方向とし、且つこのＹ方
向に垂直な方向をＸ方向とし、当該被試験サンプルの両端にある第一及び第二の経糸のう
ち第一の経糸から第二の経糸へと伸びる緯糸に関して、第一の経糸と上記緯糸との接点を
原点（０，０）、すなわち（Ｘ₀，Ｙ₀）とするＹ軸及びＸ軸を定義する。また、第二の経
糸と上記緯糸との接点を終点（Ｘ₃，Ｙ₃）とし、当該Ｘ軸及びＹ軸上における上記緯糸の
座標Ｙに関して最大値及び最小値をとる点の一方を（Ｘ₁，Ｙ₁）とし、その他方を（Ｘ₂
，Ｙ₂）とし、この場合において、上記緯糸上に（Ｘ₀，Ｙ₀）、（Ｘ₁，Ｙ₁）、（Ｘ₂，Ｙ
₂）、及び（Ｘ₃，Ｙ₃）がこの順に並ぶ。

以下、図４～図６を参照して、Ｚ₀、Ｚ₁、及びＺ₂の算出方法を例示的に示す。図４～
図６は、緯糸の一形態を示す模式図である。本実施形態における緯糸の形態は、図４～図
６の緯糸の形態に限定されるものではない。

図４では、緯糸上に、原点（Ｘ₀，Ｙ₀）、Ｙの最大値をとる点（Ｘ₁，Ｙ₁）、Ｙの最小
値をとる点（Ｘ₂，Ｙ₂）、及び終点（Ｘ₃，Ｙ₃）がこの順で並ぶ。Ｚ₀は、隣接する２点
（Ｘ₀，Ｙ₀）及び（Ｘ₁，Ｙ₁）を上記の式（Ｉ）に代入することによって、算出され、Ｚ
₁は、隣接する２点（Ｘ₁，Ｙ₁）及び（Ｘ₂，Ｙ₂）を上記の式（Ｉ）に代入することによ
って、算出され、Ｚ₂は、隣接する２点（Ｘ₂，Ｙ₂）及び（Ｘ₃，Ｙ₃）を上記の式（Ｉ）
に代入することによって、算出される。

図５では、緯糸上に、原点（Ｘ₀，Ｙ₀）、Ｙの最大値をとる点（Ｘ₁，Ｙ₁）、Ｙの最小
値をとる点（Ｘ₂，Ｙ₂）、及び終点（Ｘ₃，Ｙ₃）がこの順で並び、ここで、（Ｘ₂，Ｙ₂）
と（Ｘ₃，Ｙ₃）とは、同一の座標を示している。Ｚ₀、Ｚ₁、及びＺ₂は、上記図４の説明
と同様にして算出することができる。
なお、（Ｘ₂，Ｙ₂）と（Ｘ₃，Ｙ₃）とは、同一の座標を示しているため、Ｚ₂は、上記
の式（Ｉ）に関して０の値をとる。

図６では、緯糸上に、原点（Ｘ₀，Ｙ₀）、Ｙの最大値をとる点（Ｘ₁，Ｙ₁）、Ｙの最小
値をとる点（Ｘ₂，Ｙ₂）、及び終点（Ｘ₃，Ｙ₃）がこの順で並び、ここで、（Ｘ₀，Ｙ₀）
と（Ｘ₁，Ｙ₁）とは、同一の座標を示し、かつ（Ｘ₂，Ｙ₂）と（Ｘ₃，Ｙ₃）とは、同一の
座標を示しており、Ｚ₀、Ｚ₁、及びＺ₂は、上記図４の説明と同様にして算出することが
できる。
なお、（Ｘ₀，Ｙ₀）と（Ｘ₁，Ｙ₁）とは、同一の座標を示しているため、Ｚ₀は、上記
の式（Ｉ）に関して０の値をとり、Ｚ₂も０の値をとる。

特許文献４及び５の実施例に記載されている目曲がり量が、数点測定した平均値である
のに対し、本実施形態においては、最大の値を本実施形態における目曲がり量とする。複
数の信号を同期させる必要がある電子回路では、信号の到達時間のずれが１本でもあるこ
とにより信号処理の不都合につながる可能性があるためである。

本実施形態のガラスクロスＱにおける、経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和は、好ましくは
３８０μｍ以上５００μｍ以下であり、好ましくは３８０μｍ以上４８０μｍ以下であり
、より好ましくは４００μｍ以上４８０μｍ以下である。
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が３８０μｍ以上であることによって、経糸と緯糸との
交錯点において、経糸と緯糸との接触面積が大きくなり、相互の拘束力が強くなり、目曲
がりが抑制される。
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が５００μｍ以下であることによって、経糸と緯糸との
交錯点における経糸と緯糸との相互の拘束力が強くなり過ぎず、経糸と緯糸とが適度に動
く余地があるため、厚さ１６μｍ以下の薄いガラスクロスにおいて、応力が加わった際に
交錯点を基点に経糸と緯糸とが動くことにより応力が緩和され、シワの発生及び破断が抑
えられる。

また、一般に多層配線板等に使用される線路幅は０．１ｍｍ程度であるため、緯糸占有
率が７５％以上９０％以下であるガラスクロスにおいて、緯糸に平行になるように配置さ
れた伝送線路が通過する絶縁体層のガラスの存在率の変化を抑えるためには、緯糸の糸幅
は３００μｍ以下であることが好ましいため、経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和は５００μ
ｍ以下であることが好ましい。
経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が３８０μｍ以上５００μｍ以下であることにより、シ
ワ及び目曲がりがなく、取扱い性に優れるガラスクロスが得られる。

本実施形態のガラスクロスＱは、経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、３８０μｍ以上５
００μｍ以下であり、幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を経糸方向にかけた際に生じる経糸方
向の伸び率と、幅２５ｍｍ当たり５Ｎの荷重を緯糸方向にかけた際に生じる緯糸方向の伸
び率との和が、０．５０％以下であることが好ましい。

（断面高さの経糸と緯糸の比）
本実施形態のガラスクロスは、経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比が、９
０％以上１１０％以下であることが好ましい。
経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は、より好ましくは９２％以上１０８
％以下であり、さらに好ましくは９５％以上１０５％以下である。
経糸方向の断面高さは、隣合う経糸が連続で４本以上入るようにガラスクロスの断面画
像を観察した際のガラスクロスの断面高さである。同様に、緯糸方向の断面高さは、隣合
う緯糸が連続で４本以上入るようにガラスクロスの断面画像を観察した際のガラスクロス
の断面高さである。
経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比が９０％以上１１０％以下であること
により、絶縁体層のガラス糸が存在する部位において、Ｚ軸方向、すなわち厚さ方向のガ
ラスと樹脂組成物との存在の均一性が良くなるため、信号伝播速度の変動が小さくなる傾
向にある。

本実施形態のガラスクロスＱは、経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、３８０μｍ以上５
００μｍ以下であり、経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比が、９０％以上１
１０％以下であることが好ましい。

（ガラス糸の質量）
本実施形態のガラスクロスは、経糸の単位長さ当たりの質量が、１．４０×１０^-6ｋｇ
／ｍ以上１．８０×１０^-6ｋｇ／ｍ未満であり、緯糸の単位長さ当たりの質量が、１．８
０×１０^-6ｋｇ／ｍ以上４．００×１０^-6ｋｇ／ｍ以下であり、且つ、経糸の単位長さ当
たりの平均質量に対する緯糸の単位長さ当たりの平均質量の比、すなわち、緯糸と経糸と
の比（緯糸／経糸比）が、１．２０以上１．８０以下であることが好ましい。
経糸の単位長さ当たりの質量、緯糸の単位長さ当たりの質量、及び上記の平均質量の比
は、好ましくはそれぞれ、経糸；１．４５×１０^-6ｋｇ／ｍ以上１．７５×１０^-6ｋｇ／
ｍ未満、緯糸；１．９０×１０^-6ｋｇ／ｍ以上３．５０×１０^-6ｋｇ／ｍ以下、緯糸／経
糸比；１．２２以上１．７５以下であり、さらにより好ましくはそれぞれ、経糸；１．５
０×１０^-6ｋｇ／ｍ以上１．７０×１０^-6ｋｇ／ｍ未満、緯糸；２．００×１０^-6ｋｇ／
ｍ以上３．００×１０^-6ｋｇ／ｍ以下、緯糸／経糸比；１．２３以上１．７０以下である
。

ガラスクロスには、その製造過程において、シラン処理剤を含侵塗工した後にシラン剤
の塗布量を調整する工程、或いは開繊加工工程にて、物理的な負荷がかかる。また、ガラ
スクロスを用いてプリプレグ塗工する際も、樹脂ワニスを含侵塗工した後に樹脂ワニス量
を調整し乾燥する工程等においてガラスクロスに物理的な負荷がかかる。上記工程でガラ
スクロスを切断させることなく安定に連続して搬送するには、経糸が一定以上の強度を有
することが好ましく、そのために１．４０×１０^-6ｋｇ／ｍ以上のガラス糸を用いること
が好ましい。一方、経糸として、単位長さ当たりの平均重量が１．８０×１０^-6ｋｇ／ｍ
未満のガラス糸を用いることにより、厚さ１６μｍ以下を維持でき、また、織り密度を例
えば９０本以上と多くすることができ、ピンホールの発生を抑えられる傾向にある。

緯糸として、単位長さ当たりの平均質量が１．８０×１０^-6ｋｇ／ｍ以上のガラス糸を
用いることにより、緯糸の剛性が強くなり、目曲がりを軽減しやすくなる傾向にある。緯
糸に用いるガラス糸の単位長さ当たりの質量は大きい方が、剛性に優れるため好ましいが
、ガラスクロスの厚さを１６μｍ以下に抑えるには、単位長さ当たりの平均質量を４．０
０×１０^-6ｋｇ／ｍ以下とすることが好ましい。

また、緯糸と経糸との質量比が１．２０以上である場合、緯糸の剛性と経糸の剛性との
差が大きくなるため、緯糸に用いる糸が細く剛性がない場合においても、製織過程で緯糸
のうねりを小さく抑え、緯糸と緯糸とに交差する経糸とも隙間が少なく密着した状態とす
ることができる。また、製織工程で経糸に作用するライン張力のバラつきに応じて、拘束
力のない状態で挿入される緯糸のうねり状態は変動が生じるが、経糸と緯糸との剛性差が
大きくなることにより、緯糸のうねり構造の変動を小さく抑えることができる。そのため
、引張張力が作用した際の「初期変形域の伸び量」の変動が小さく、安定して目曲がり量
の小さいガラスクロスが得られる傾向にある。
さらに、緯糸のうねりが小さくなり、逆に経糸のうねりが大きくなる結果、緯糸と経糸
とのクリンプ振幅が近づき、経糸のクリンプ振幅をガラスクロス厚みの５０％以上８０％
以下、且つ、緯糸のクリンプ振幅をガラスクロス厚みの６０％以上９０％以下の範囲に調
整できる傾向にある。

一方、緯糸と経糸との質量比が１．８０以下であることにより、経糸と緯糸との剛性の
差が極端に大きくなることを防ぎ、また、緯糸のうねり構造が適度に温存されて経糸と緯
糸とのうねり構造に大きな差が生じないため、経糸と緯糸とで剛性が異なることによるプ
リント配線板としたときの寸法安定性の異方性及び反りを防ぐことができる傾向にある。
経糸の単位長さ当たりの質量、緯糸の単位長さ当たりの質量、及び緯糸と経糸との質量
の比が上記範囲にあることにより、プリント配線板としたときの寸法安定性の異方性及び
反りを防ぎつつ、引張張力が作用した際の「初期変形域の伸び量」を特定範囲に小さくす
ることができる傾向にある。

（平均フィラメント径、平均フィラメント数）
本実施形態のガラスクロスは、経糸及び緯糸の平均フィラメント数が、実質的に同じで
あり、且つ、経糸の平均フィラメント径が、３．７μｍ以上４．３μｍ以下であり、緯糸
の平均フィラメント径が、４．２μｍ以上５．３μｍ以下であり、経糸の平均フィラメン
ト径に対する緯糸の平均フィラメント径の比（緯糸／経糸比）が、１．０７以上１．３０
以下であることが好ましい。

経糸及び緯糸の平均フィラメント数並びに平均フィラメント径が上述の範囲にあること
により、ガラスクロスの厚さを１６μｍ以下に維持しつつ、プリント配線板の寸法安定性
の異方性及び反りを防ぎつつ、緯糸方向の剛性を高め、目曲がりを抑制できる傾向にある
。
経糸及び緯糸の平均フィラメント径、並びに平均フィラメント径の緯糸／経糸比の範囲
は、より好ましくはそれぞれ、経糸；３．８μｍ以上４．２μｍ以下、緯糸；４．３μｍ
以上５．２μｍ以下、平均フィラメント径の緯糸／経糸比；１．０８以上１．２５以下で
あり、さらに好ましくはそれぞれ、経糸；３．９μｍ以上４．１μｍ以下、緯糸；４．４
μｍ以上５．１μｍ以下、平均フィラメント径の緯糸／経糸比；１．０９以上１．２０以
下である。

経糸と緯糸との平均フィラメント数が実質的に同じとは、経糸のフィラメント数と緯糸
のフィラメント数との比（緯糸／経糸比）が、０．９４以上１．０６以下の範囲にあるこ
とを指す。平均フィラメント数の緯糸／経糸比が０．９４以上１．０６以下であることに
より、緯糸のフィラメント径を大きいことによる効果、すなわち、緯糸方向の剛性に優れ
る傾向にある。
また、本実施形態において、経糸と緯糸の平均フィラメント数が実質的に同じ場合、経
糸及び緯糸のフィラメント数は、６０本以下とすることが好ましい。フィラメント数が６
０本以下とすることにより、ガラスクロス製造工程における物理加工により、フィラメン
トが拡散されやすく、ガラス糸束のＺ方向のフィラメント分布を少なくできるため、ガラ
スクロスの厚さを低減しやすい。ガラスクロスの厚さを低減するためにはフィラメント数
は少ない方が好ましいが、ガラスクロスの強度及び取扱い性の観点から、経糸と緯糸の平
均フィラメント数が実質的に同じ場合、フィラメント数の下限は、好ましくは４４本以上
、より好ましくは４６本以上、さらに好ましくは４８本以上である。

本実施形態のガラスクロスは、経糸及び緯糸の平均フィラメント径が、実質的に同じで
あり、且つ、経糸の平均フィラメント数が、４３本以上７０本以下であり、緯糸の平均フ
ィラメント数が、５５本以上８０本以下であり、経糸の平均フィラメント数に対する緯糸
の平均フィラメント数の比（緯糸／経糸比）が１．２５より大きく１．５０以下であるこ
とが好ましい。
経糸及び緯糸の平均フィラメント数、並びに平均フィラメント径が上述の範囲にあるこ
とにより、ガラスクロスの厚さを１６μｍ以下に維持しつつ、プリント配線板の寸法安定
性の異方性及び反りを防ぎつつ、緯糸方向の剛性を高め、目曲がりを抑制できる傾向にあ
る。
経糸及び緯糸の平均フィラメント数、及びその比（緯糸／経糸比）の範囲は、より好ま
しくはそれぞれ、経糸；４３本以上６５本以下、緯糸；５７本以上７５本以下、平均フィ
ラメント数の緯糸／経糸比；１．２７以上１．４５以下であり、さらに好ましくはそれぞ
れ、経糸；４５本以上６０本以下、緯糸；６０本以上７０本以下、平均フィラメントの緯
糸／経糸比；１．３０以上１．４０以下である。

経糸及び緯糸の平均フィラメント径が実質的に同じとは、経糸のフィラメント径と緯糸
のフィラメント径との比（緯糸／経糸比）が、０．９５以上１．０５以下の範囲にあるこ
とを指す。平均フィラメント径の緯糸／経糸比が０．９５以上１．０５以下の範囲である
ことにより、緯糸のフィラメント数を大きいことによる効果、すなわち、緯糸方向の剛性
に優れる傾向にある。
また、本実施形態において、経糸及び緯糸の平均フィラメント径が実質的に同じ場合、
経糸及び緯糸のフィラメント径は、３．８μｍ以上であることが好ましい。経糸及び緯糸
の平均フィラメント径が３．８μｍ以上であることにより、ガラスクロスの剛性を強くす
ることができる傾向にある。ガラスクロスの剛性を強くするためにはフィラメント径は大
きい方が好ましいが、ガラスクロスの厚さの観点から、経糸及び緯糸の平均フィラメント
径が実質的に同じ場合、経糸及び緯糸の平均フィラメント径の上限は、好ましくは４．４
μｍ以下、より好ましくは４．３μｍ以下、さらに好ましくは４．２μｍ以下である。

本実施形態のガラスクロスを構成するガラス糸は、特に限定されるものでなく、一般に
プリント配線板用途に用いられているＥガラス（無アルカリガラス）を使用してもよく、
あるいは、Ｄガラス、Ｌガラス、ＮＥガラス、シリカガラス（Ｑガラス）等の低誘電率ガ
ラス、Ｓガラス、Ｔガラス等の高強度ガラス、Ｈガラス等の高誘電率ガラス等を使用して
もよい。
経糸及び緯糸として、含浸する樹脂に近い誘電率のガラス繊維糸を用いることにより、
誘電率の不均一性をさらに軽減することができる傾向にある。ガラスクロスの誘電率は、
誘電率の不均一性を軽減する観点から、好ましくは５．０以下、より好ましくは４．５以
下である。

ガラスクロスの織り構造については、特に限定されないが、例えば、平織り、ななこ織
り、朱子織り、綾織り等の織り構造が挙げられる。さらに異種のガラス糸を用いた混織構
造でもよい。このなかでも、平織り構造が好ましい。

また、プリント配線板等に使用される積層板のガラスクロスには、通常シランカップリ
ング剤を含んだ処理液による表面処理が施されるが、該シランカップリング剤としては一
般に用いられるシランカップリング剤を使用することができ、必要に応じて、酸、染料、
顔料、界面活性剤等を添加してもよい。

シランカップリング剤としては、例えば、式（２）で示されるシランカップリング剤を
使用することが好ましい。
Ｘ（Ｒ）_3-nＳｉＹ_n ・・・（２）
式（２）中、Ｘは、アミノ基及び不飽和二重結合基のうち少なくとも１つを有する有機
官能基であり、Ｙは、各々独立して、アルコキシ基であり、ｎは、１以上３以下の整数で
あり、Ｒは、各々独立して、メチル基、エチル基及びフェニル基からなる群より選ばれる
基である。

Ｘは、アミノ基及び不飽和二重結合基のうち少なくとも３つ以上を有する有機官能基で
あることが好ましく、Ｘは、アミノ基及び不飽和二重結合基のうち少なくとも４つ以上を
有する有機官能基であることがより好ましい。
上記のアルコキシ基としては、いずれの形態も使用できるが、ガラスクロスへの安定処
理化の観点から、炭素数５以下のアルコキシ基が好ましい。

シランカップリング剤としては、具体的には、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエ
チル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン及びその塩酸塩、Ｎ－β－（Ｎ－ビニル
ベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルメチルジメトキシシラン及びその塩酸塩、
Ｎ－β－（Ｎ－ジ（ビニルベンジル）アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシ
シラン及びその塩酸塩、Ｎ－β－（Ｎ－ジ（ビニルベンジル）アミノエチル）－Ｎ－γ－
（Ｎ－ビニルベンジル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン及びその塩酸塩、Ｎ－
β－（Ｎ－ベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン及びその塩
酸塩、Ｎ－β－（Ｎ－ベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリ同エトキシシラ
ン及びその塩酸塩、γ－（２－アミノエチル）アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－
（２－アミノエチル）アミノプロピルトリエトキシシラン、アミノプロピルトリメトキシ
シラン、ビニルトリメトキシシラン、メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン、アク
リロキシプロピルトリメトキシシラン等の公知の単体、又はこれらの混合物が挙げられる
。

シランカップリング剤の分子量は、好ましくは１００～６００であり、より好ましくは
１５０～５００であり、さらに好ましくは２００～４５０である。この中でも、分子量が
異なる２種類以上のシランカップリング剤を用いることが好ましい。分子量が異なる２種
類以上のシランカップリング剤を用いてガラス糸表面を処理することにより、ガラス表面
での処理剤密度が高くなり、マトリックス樹脂との反応性がさらに向上する傾向にある。

ガラスクロスの強熱減量値は、好ましくは０．１０質量％以上２．００質量％以下であ
り、より好ましくは０．１２質量％以上１．５０質量％以下であり、さらに好ましくは０
．１５質量％以上１．２０質量％以下である。ガラスクロスの強熱減量値は、ガラスクロ
スのシランカップリング剤による表面処理量を間接的に評価する指標である。
強熱減量値が０．１０質量％以上であると、ガラスクロスにシランカップリング剤が均
一に表面処理され、ガラスクロスの風合いが固くなり目曲がりし難くなるので好ましい。
強熱残量値が２．００％以下であると、ガラスクロスの風合いが適度に柔らかく保たれる
ので、シワが入り難く好ましい。ガラスクロスの強熱減量値は、ＪＩＳ Ｒ ３４２０に
記載されている方法に従い求める値である。

＜ガラスクロスの製造方法＞
本実施形態のガラスクロスの製造方法は、特に限定されないが、例えば、シランカップ
リング剤の濃度が０．１～３．０ｗｔ％である処理液によってほぼ完全にガラスフィラメ
ントの表面をシランカップリング剤で覆う被覆工程と、加熱乾燥によりシランカップリン
グ剤をガラスフィラメントの表面に固着させる固着工程と、ガラスクロスのガラス糸を開
繊する開繊工程と、を有する方法が好適に挙げられる。

シランカップリング剤を溶解又は分散させる溶媒としては、水又は有機溶媒のいずれも
使用できるが、安全性及び地球環境保護の観点から、水を主溶媒とすることが好ましい。
水を主溶媒とした処理液を得る方法としては、シランカップリング剤を直接水に投入する
方法、シランカップリング剤を水溶性有機溶媒に溶解させて有機溶媒溶液とした後に該有
機溶媒溶液を水に投入する方法、のいずれかの方法が好ましい。シランカップリング剤の
処理液中での水分散性、安定性を向上させるために、界面活性剤を併用することも可能で
ある。

シランカップリング剤処理液をガラスクロスに塗布する方法としては、（ア）処理液を
バスに溜め、ガラスクロスを浸漬、通過させる方法、（イ）ロールコーター、ダイコータ
ー、又はグラビアコーター等で処理液をガラスクロスに直接塗布する方法等が挙げられる
。上記（ア）の方法にて塗布する場合は、ガラスクロスの処理液への浸漬時間を０．５秒
以上、１分以下に選定することが好ましい。

また、ガラスクロスにシランカップリング剤処理液を塗布した後、溶媒を加熱乾燥させ
る方法としては、熱風、電磁波等公知の方法が挙げられる。
加熱乾燥温度は、シランカップリング剤とガラスとの反応が十分に行われるように、好
ましくは９０℃以上であり、より好ましくは１００℃以上である。また、加熱乾燥温度は
、シランカップリング剤が有する有機官能基の劣化を防ぐために、好ましくは３００℃以
下であり、より好ましくは２００℃以下である。

また、開繊工程の開繊方法としては、特に限定されないが、例えば、ガラスクロスを、
スプレー水（高圧水開繊）、バイブロウォッシャー、超音波水、マングル等で開繊加工す
る方法が挙げられる。バスケットホールの総面積を一定の範囲に保つためには、スプレー
水により開繊工程を行うことが好ましい。
スプレー水で開繊する場合、水圧は適宜設定すればよく、ガラスクロスに存在するバス
ケットホールの総面積を調整するために、水圧は一定にすることが好ましい。ここで、水
圧を一定にするとは、開繊を実施するために設定したスプレーの水圧と、実際の水圧の最
大値、最小値との差を小さくすることを指す。開繊工程前後においても、加熱乾燥させる
工程を有していてもよい。

＜プリプレグ＞
本実施形態の一つは、本実施形態に記したガラスクロスとマトリックス樹脂と、から構
成されるプリプレグである。本実施形態のプリプレグは、目曲がりの少ない、厚さの薄い
プリプレグであり、好ましくはプリント配線板用のプリプレグとして使用できる。
ここで、ガラスクロスとマトリックス樹脂との誘電率の差は、好ましくは３．０以下、
より好ましくは２．０以下、さらに好ましくは１．０以下である。上記誘電率の差は、小
さいほど好ましく、上記誘電率の下限値は、０以上であればよい。ガラスクロスと硬化後
の樹脂との誘電率の差を小さくすることにより、絶縁体層におけるガラスの存在率と樹脂
の存在率とにバラつきがある場合でも、誘電率の不均一性を軽減することができ、信号伝
播速度の変動を低減できる傾向にある。

本実施形態のガラスクロスを用いたプリプレグは、常法にしたがって製造することがで
きる。本実施形態のプリプレグを製造する方法としては、例えば、本実施形態のガラスク
ロスに、エポキシ樹脂のようなマトリックス樹脂を有機溶剤で希釈したワニスを含浸させ
た後、乾燥炉にて有機溶剤を揮発させ、熱硬化性樹脂をＢステージ状態、すなわち、半硬
化状態にまで硬化させて、樹脂含浸プリプレグを得る方法が挙げられる。
マトリックス樹脂としては、上述のエポキシ樹脂の他に、ビスマレイミド樹脂、シアネ
ートエステル樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ビスマレイミドトリアジ
ン樹脂（ＢＴ樹脂ともいう）、官能基化ポリフェニレンエーテル樹脂等の熱硬化性樹脂；
ポリフェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、全芳香族ポリエステルの液晶ポ
リマー（ＬＣＰともいう）、ポリブタジエン、フッ素樹脂等の熱可塑性樹脂；又は、それ
らの混合樹脂等が挙げられる。誘電特性、耐熱性、耐溶剤性、及びプレス成形性を向上さ
せる観点から、熱可塑性樹脂を熱硬化性樹脂で変性した樹脂であってもよい。

また、マトリックス樹脂は、樹脂中に、シリカ、水酸化アルミニウム等の無機充填剤、
臭素系、リン系、金属水酸化物等の難燃剤、その他シランカップリング剤、熱安定剤、帯
電防止剤、紫外線吸収剤、顔料、着色剤、滑沢剤等を混在させた樹脂でもよい。

＜プリント配線板＞
本実施形態の一つは、本実施形態のガラスクロスとマトリックス樹脂と、から構成され
る、プリント配線板である。本実施形態のプリント配線板は、当該プリント配線板におい
てガラス糸と伝送線路との位置関係のずれが小さく、複数の伝送線路の信号伝播速度差の
小さいプリント配線板とすることができる。
ここで、ガラスクロスとマトリックス樹脂との誘電率の差は、好ましくは３．０以下、
より好ましくは２．０以下、さらに好ましくは１．０以下である。上記誘電率の差は小さ
いほど好ましく、上記誘電率の下限値は、０以上であればよい。ガラスクロスと硬化後の
樹脂との誘電率の差を小さくすることにより、絶縁体層におけるガラスの存在率と樹脂組
成物との存在率にバラつきがある場合でも、誘電率の不均一性を軽減することができるた
め、信号伝播速度の変動を低減できる傾向にある。

本実施形態のプリント配線板は、常法にしたがって製造することができる。例えば、本
実施形態のプリプレグを単数又は複数枚積層して、得られた積層板の両面に銅箔を貼り、
加熱加圧して、硬化させた銅張り積層板を作製する工程、該銅張り積層板の両面に銅箔か
らなる回路パターンを作製する工程、次いでスルーホールを形成し、該両面の回路パター
ン間の電気的接続を確保する工程を経て、両面プリント配線板を製造することができる。

以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
実施例及び比較例中のガラスクロスの物性は、ＪＩＳ Ｒ３４２０にしたがい測定した
。
ガラスクロスの経糸方向の伸び率、及び緯糸方向の伸び率は、ＪＩＳ ３４２０に準拠
した方法にしがって測定した。
また、ガラスクロスの目曲がり量は、ＪＩＳ Ｌ１０９６に準拠した前述の方法にしが
って測定した。

＜実施例１＞
経糸に平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．０Ｚ、単位
長さ当たりの重量１．６５×１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸、緯糸に平均フィラメント径
４．５μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．０Ｚ、単位長さ当たりの重量２．０７×
１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸を使用し、エアジェットルームを用い、経糸９３．５本／
２５ｍｍ、緯糸７０本／２５ｍｍの織密度でガラスクロスを製織した。得られた生機のガ
ラスクロスに４００℃で２４時間加熱処理し脱糊した。次いで、シランカップリング剤で
ある、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシ
シラン；ＳＺ６０３２（東レ・ダウコーニング社製）を用いた処理液にガラスクロスを浸
漬し、絞液後、１２０℃で１分乾燥し、さらに高圧水スプレーによる開繊を実施し、重量
１２．１、厚さ１３μｍのガラスクロスＡを得た。
ガラスクロスＡの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１３９μｍ、２８５μｍであり、緯
糸占有率は８０％、経糸方向の伸び率０．２０％、緯糸方向の伸び率０．２７％、経糸方
向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は０．９７であった。ガラスクロスＡの目曲が
り量は３ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
ガラスクロスＡを、塗工試験用に幅６５０ｍｍに加工し、エポキシ樹脂ワニスを用いて
プリプレグ塗工を行った。なお、エポキシ樹脂ワニスは、低臭素化ビスフェノールＡ型エ
ポキシ樹脂８０質量部、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂２０質量部、ジシアンジア
ミド２質量部、２－エチル－４－メチルイミダゾール０．２質量部、２－メトキシ－エタ
ノール１００質量部を配合して調合した。ガラスクロスを３ｍ／ｍｉｎの速度で搬送させ
、エポキシ樹脂ワニスにガラスクロスＡを浸漬し、樹脂含量が６８質量％になるように隙
間を調整したスリットを通して余分なワニスを掻き落とした後、乾燥温度１７０℃、乾燥
時間１分３０秒の条件で乾燥し、該エポキシ樹脂を半硬化（Ｂステージ化）させ、プリプ
レグＡを得た。
該プリプレグＡを５５０ｍｍ×５５０ｍｍの大きさにカットし、次いでプリプレグＡの
両表面に厚さ３５μｍの銅箔を配置した後、１７５℃、４０ｋｇｆ／ｃｍ²で圧縮成型し
基板Ａを得た。得られた基板Ａにエッチング処理を施し、幅２００μｍの銅箔の線が経糸
と直角をなして配置されるように加工し、評価基板Ａを得た。
該銅箔線の端から２ｃｍの位置を基準とし、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０
．５倍以内に収まる距離を評価した結果、７３ｍｍであった。

＜実施例２＞
緯糸の織密度を７５本／２５ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様の方法によりガラ
スクロスの製織とそれに次ぐ処理を行い、重量１２．５ｇ／ｍ²、厚さ１４μｍのガラス
クロスＢを得た。ガラスクロスＢの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１３７μｍ、２７６
μｍであり、緯糸占有率は８３％、経糸方向の伸び率０．１８％、緯糸方向の伸び率０．
２４％、経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．００であった。ガラスク
ロスＢの目曲がり量は２ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｂを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、１０１ｍｍであった。

＜実施例３＞
緯糸の織密度を７８本／２５ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様の方法によりガラ
スクロスの製織とそれに次ぐ処理を行い、重量１２．７ｇ／ｍ²、厚さ１５μｍのガラス
クロスＣを得た。ガラスクロスＣの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１３５μｍ、２７４
μｍであり、緯糸占有率は８５％、経糸方向の伸び率０．１８％、緯糸方向の伸び率０．
２２％、経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０３であった。ガラスク
ロスＣの目曲がり量は１ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｃを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、１９８ｍｍであった。

＜実施例４＞
緯糸に平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数６７本、撚り数１．０Ｚ、単位
長さ当たりの重量２．２０×１０^-6ｋｇ／ｍのガラス糸を使用し、緯糸の織密度を６８本
／２５ｍｍとしたこと以外は、実施例４と同様の方法によりガラスクロスの製織とそれに
次ぐ処理を行い、重量１２．４ｇ／ｍ²、厚さ１３μｍのガラスクロスＤを得た。ガラス
クロスＤの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１４９μｍ、２８５μｍであり、緯糸占有率
は７８％、経糸方向の伸び率０．１８％、緯糸方向の伸び率０．２６％、経糸方向の断面
高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０６であった。ガラスクロスＤの目曲がり量は２
．５ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｄを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、９７ｍｍであった。

＜実施例５＞
緯糸の織密度を７２本／２５ｍｍとしたこと以外は、実施例４と同様の方法によりガラ
スクロスの製織とそれに次ぐ処理を行い、重量１２．８ｇ／ｍ²、厚さ１４μｍのガラス
クロスＥを得た。ガラスクロスＥの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１４８μｍ、２８１
μｍであり、緯糸占有率は８１％、経糸方向の伸び率０．１９％、緯糸方向の伸び率０．
２５％、経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０３であった。ガラスク
ロスＥの目曲がり量は２．０ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｅを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、１０７ｍｍであった。

＜実施例６＞
緯糸の織密度を７５本／２５ｍｍとしたこと以外は、実施例４と同様の方法によりガラ
スクロスの製織とそれに次ぐ処理を行い、重量１３．３ｇ／ｍ²、厚さ１４μｍのガラス
クロスＦを得た。ガラスクロスＦの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１４７μｍ、２８０
μｍであり、緯糸占有率は８４％、経糸方向の伸び率０．１８％、緯糸方向の伸び率０．
２３％、経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０３であった。ガラスク
ロスＦの目曲がり量は０．５ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｆを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、４１２ｍｍであった。

＜実施例７＞
経糸に平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．０Ｚ、単位
長さ当たりの重量１．４６×１０^-6ｋｇ／ｍのＬガラスの糸、緯糸に平均フィラメント径
４．５μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．０Ｚ、単位長さ当たりの重量１．９５×
１０^-6ｋｇ／ｍのＬガラスの糸を使用し、経糸の織密度を９３．５本／２５ｍｍ、緯糸の
織密度を７２本／２５ｍｍとしたこと以外は、実施例１と同様の方法によりガラスクロス
の製織とそれに次ぐ処理を行い、重量１１．３ｇ／ｍ²、厚さ１３μｍのガラスクロスＧ
を得た。ガラスクロスＧの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１５１μｍ、２８４μｍであ
り、緯糸占有率は８２％、経糸方向の伸び率０．１８％、緯糸方向の伸び率０．２６％、
経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０３であった。ガラスクロスＧの
目曲がり量は２．０ｍｍであり、取り扱い性に優れるガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｇを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、１０４ｍｍであった。

＜比較例１＞
経糸、緯糸ともに平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．
０Ｚ、単位長さ当たりの重量１．６５×１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸を使用し、エアジ
ェットルームを用い、経糸、緯糸ともに９３．５本／２５ｍｍの織密度でガラスクロスを
製織した。得られた生機のガラスクロスに４００℃で２４時間加熱処理し脱糊した。次い
で、シランカップリング剤である、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル）－γ－
アミノプロピルトリメトキシシラン；ＳＺ６０３２（東レ・ダウコーニング社製）を用い
た処理液にガラスクロスを浸漬し、絞液後、１２０℃で１分乾燥し、さらに高圧水スプレ
ーによる開繊を実施し、重量１２．５、厚さ１４μｍのガラスクロスＩを得た。
ガラスクロスＩの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１３２μｍ、２２２μｍであり、緯
糸占有率は８３％、経糸方向の伸び率０．１８％、緯糸方向の伸び率０．３６％、経糸方
向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．１４であった。ガラスクロスＩの目曲が
り量は６ｍｍであり、目曲がりの大きいガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｉを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、２９ｍｍであった。

＜比較例２＞
経糸に平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数４０本、撚り数１．０Ｚ、単位
長さ当たりの重量１．３２×１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸、緯糸に平均フィラメント径
４．０μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．０Ｚ、単位長さ当たりの重量１．６５×
１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸を使用し、エアジェットルームを用い、経糸、緯糸ともに
９５本／２５ｍｍの織密度でガラスクロスを製織した。得られた生機のガラスクロスに４
００℃で２４時間加熱処理し脱糊した。次いで、シランカップリング剤である、Ｎ－β－
（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン；ＳＺ６
０３２（東レ・ダウコーニング社製）を用いた処理液にガラスクロスを浸漬し、絞液後、
１２０℃で１分乾燥し、さらに高圧水スプレーによる開繊を実施し、重量１０．４ｇ／ｍ
²、厚さ１４μｍのガラスクロスＪを得た。
ガラスクロスＪの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１２３μｍ、２１３μｍであり、緯
糸占有率は８１％、経糸方向の伸び率０．２８％、緯糸方向の伸び率０．３６％、経糸方
向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は０．９７であった。ガラスクロスＪの目曲が
り量は８ｍｍであり、目曲がりの大きいガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｊを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、１６ｍｍであった。

＜比較例３＞
経糸、緯糸ともに平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．
０Ｚ、単位長さ当たりの重量１．６５×１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸を使用し、エアジ
ェットルームを用い、経糸、緯糸ともに８５本／２５ｍｍの織密度でガラスクロスを製織
した。得られた生機のガラスクロスに４．９Ｎ／ｍの張力下で高圧散水流による開繊加工
（加工圧１９６Ｎ／ｃｍ²）方法を施した。その後４００℃で２４時間加熱処理し脱糊し
た。続いて、シランカップリング剤である、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル
）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン；ＳＺ６０３２（東レ・ダウコーニング社製
）を用いた処理液にガラスのクロスを浸漬し、絞液後、１２０℃で１分乾燥し、重量１１
．０ｇ／ｍ²、厚さ１２μｍのガラスクロスＫを得た。ガラスクロスの化学的、物理的処
理は特許文献４：特許第３７５６０６６号公報の実施例２の方法に準拠した。
ガラスクロスＫの経糸と緯糸の糸幅はそれぞれ１８４μｍ、２００μｍであり、緯糸占
有率は６８％、経糸方向の伸び率０．２６％、緯糸方向の伸び率０．３７％、経糸方向の
断面高さと緯糸方向の断面高さの比は１．０６であった。ガラスクロスＫの目曲がり量は
７ｍｍであり、目曲がりの大きいガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｋを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、２１ｍｍであった。

＜比較例４＞
経糸、緯糸ともに平均フィラメント径４．０μｍ、フィラメント数４０本、撚り数１．
０Ｚ、単位長さ当たりの重量１．３２×１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸を使用し、エアジ
ェットルームを用い、経糸、緯糸ともに９４．５本／２５ｍｍの織密度でガラスクロスを
製織した。得られた生機のガラスクロスに４．９Ｎ／ｍの張力下で高圧散水流による開繊
加工（加工圧１９６Ｎ／ｃｍ²）方法を施した。その後４００℃で２４時間加熱処理し脱
糊した。続いて、シランカップリング剤であるＳＺ６０３２（東レ・ダウコーニング社製
）を用いた処理液にガラスのクロスを浸漬し、絞液後、１２０℃で１分乾燥し、重量１０
．２、厚さ１１μｍのガラスクロスＬを得た。ガラスクロスの化学的、物理的処理は特許
文献４：特許第３７５６０６６号公報の実施例２の方法に準拠した。
ガラスクロスＬの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１５６μｍ、１７５μｍであり、緯
糸占有率は６６％、経糸方向の伸び率０．１６％、緯糸方向の伸び率０．２３％、経糸方
向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０９であった。ガラスクロスＬの目曲が
り量は７ｍｍであり、目曲がりの大きいガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｌを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、１５ｍｍであった。

＜比較例５＞
緯糸に平均フィラメント径４．５μｍ、フィラメント数５０本、撚り数１．０Ｚ、単位
長さ当たりの重量２．０７×１０^-6ｋｇ／ｍのＥガラスの糸を使用し、緯糸の織密度を６
０本／２５ｍｍとしたこと以外は、比較例１と同様の方法によりガラスクロスの製織とそ
れに次ぐ処理を行い、重量１１．４ｇ／ｍ²、厚さ１２μｍのガラスクロスＭを得た。
ガラスクロスＭの経糸及び緯糸の糸幅は、それぞれ１３４μｍ、２６７μｍであり、緯
糸占有率は６４％、経糸方向の伸び率０．２１％、緯糸方向の伸び率０．３０％、経糸方
向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比は１．０９であった。ガラスクロスＭの目曲が
り量は５ｍｍであり、目曲がりの大きいガラスクロスであった。
実施例１と同様に、評価基板Ｍを作製し、銅箔線と緯糸とのズレが、緯糸の間隔の０．
５倍以内に収まる距離を評価した結果、４１ｍｍであった。

表１に、実施例及び比較例で作製されたガラスクロス及び基板の特性、評価結果を示す
。

本発明のガラスクロスは、電子、及び電気分野で使用されるプリント配線板に用いられ
る基材として産業上の利用可能性を有する。

ａ：緯糸の糸幅
ｂ：緯糸の間隔

Claims (7)

1. 複数本のガラスフィラメントからなるガラス糸を経糸及び緯糸として製織してなる、厚さ８μｍ以上１６μｍ以下のガラスクロスであって、
   式（１）；
   Ｙ＝Ｆ／（２５０００／Ｇ）×１００ ・・・（１）
   （式中、Ｆは緯糸の糸幅（μｍ）であり、Ｇは緯糸の織密度（本／２５ｍｍ）である。）で求められる、長手方向の緯糸の存在割合Ｙが、７５％以上９０％以下であり、
   経糸の糸幅と緯糸の糸幅との和が、４００μｍ以上５００μｍ以下である、ガラスクロス。
2. 経糸方向の断面高さと緯糸方向の断面高さとの比が、９０％以上１１０％以下である、請求項１に記載のガラスクロス。
3. 請求項１又は２に記載のガラスクロスと、マトリックス樹脂と、から構成される、プリプレグ。
4. 前記ガラスクロスを構成するガラスの１０ＧＨｚでの誘電率と、前記マトリックス樹脂の硬化物の１０ＧＨｚでの誘電率との差異が、３以下である、請求項３に記載のプリプレグ。
5. 前記ガラスクロスを構成するガラスの１０ＧＨｚでの誘電率と、前記マトリックス樹脂の硬化物の１０ＧＨｚでの誘電率との差異が、２以下である、請求項３に記載のプリプレグ。
6. 前記ガラスクロスを構成するガラスの１０ＧＨｚでの誘電率と、前記マトリックス樹脂の硬化物の１０ＧＨｚでの誘電率との差異が、１以下である、請求項３に記載のプリプレグ。
7. 請求項３～６のいずれか一項に記載のプリプレグを用いて作製されたプリント配線板。