JP7260413B2 - 共重合体の製造方法 - Google Patents
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Description
上記一般式(I)中のCpR’が、2つ以上の置換基を有することを特徴とする。
かかる本発明の共重合体の製造方法によれば、製造される共重合体の結晶量とビニル結合量(又は、ガラス転移温度)とを制御することができ、所望の結晶量とビニル結合量(又は、ガラス転移温度)を有する共重合体を得ることができる。
本発明の共重合体の製造方法は、上記一般式(I)で表されるハーフメタロセンカチオン錯体を含む重合触媒組成物の存在下で、エチレンと、イソプレンと、を共重合させる工程を含み、上記一般式(I)中のCpR’が、2つ以上の置換基を有することを特徴とする。
従って、本発明の共重合体の製造方法によれば、製造される共重合体の結晶量とビニル結合量(又は、ガラス転移温度)とを制御することができ、所望の結晶量(結晶化度)とビニル結合量(又は、ガラス転移温度)を有する共重合体を得ることができる。
ここで、yは、シクロペンタジエニル環上の置換基Rの数であり、1~5の整数である。yは、2以上であり、即ち、置換基Rの数が2つ以上である。置換基Rの数が2つ以上であることで、CpR’が嵩高くなり、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなり、ビニル結合量が増加し易くなり、ガラス転移温度も高くなり易くなる。
置換基Rは、それぞれ独立してヒドロカルビル基又はメタロイド基であることが好ましい。また、少なくとも1つの置換基Rは、Siを含むことが好ましい。Siを含む置換基Rは、錯体の安定性を維持しつつ、CpR’を嵩高くでき、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなって、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。ヒドロカルビル基の炭素数は、1~20であることが好ましく、1~10であることが更に好ましく、1~8であることがより一層好ましい。該ヒドロカルビル基として、具体的には、メチル基、エチル基、tert-ブチル基、フェニル基、ベンジル基等が好適に挙げられる。一方、メタロイド基のメタロイドの例としては、シリルSiに加えて、ゲルミルGe、スタニルSnが挙げられ、また、メタロイド基は、ヒドロカルビル基を有することが好ましく、メタロイド基が有するヒドロカルビル基は、上記のヒドロカルビル基と同様である。該メタロイド基として、具体的には、トリメチルシリル基、tert-ブチルジメチルシリル基等のSiを含む置換基が挙げられる。これらの中でも、少なくとも1つの置換基Rは、tert-ブチルジメチルシリル基、ベンジル基等の嵩高い置換基であることが好ましい。置換基Rが嵩高い置換基であると、CpR’が一層嵩高くなり、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなって、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。また、置換基Rが嵩高い置換基であると、製造される共重合体の結晶量が減少する傾向があり、これは、モノマー転化のランダム性が向上するためと考えられる。
ここで、yは、インデニル環上の置換基Rの数であり、1~7又は1~11の整数である。yは、2以上であり、即ち、置換インデニルは、2つ以上の置換基を有する。置換インデニルが2つ以上の置換基Rを有することで、CpR’が嵩高くなり、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなり、ビニル結合量が増加し易くなり、ガラス転移温度も高くなり易くなる。
また、置換基Rの少なくとも1つは、置換インデニルの五員環上に存在することが好ましい。置換インデニルは、五員環側で中心金属Mに配位するため、置換基Rが五員環上に存在すると、イソプレンが中心金属Mに接近する際に、CpR’(置換インデニル)による立体障害の影響が大きくなり、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。
置換基Rは、それぞれ独立してヒドロカルビル基又はメタロイド基であることが好ましい。また、少なくとも1つの置換基Rは、Siを含むことが好ましい。Siを含む置換基Rは、錯体の安定性を維持しつつ、CpR’を嵩高くでき、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなって、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。ヒドロカルビル基の炭素数は、1~20であることが好ましく、1~10であることが更に好ましく、1~8であることがより一層好ましい。該ヒドロカルビル基として、具体的には、メチル基、エチル基、tert-ブチル基、フェニル基、ベンジル基等が好適に挙げられる。一方、メタロイド基のメタロイドの例としては、シリルSiに加えて、ゲルミルGe、スタニルSnが挙げられ、また、メタロイド基は、ヒドロカルビル基を有することが好ましく、メタロイド基が有するヒドロカルビル基は、上記のヒドロカルビル基と同様である。該メタロイド基として、具体的には、トリメチルシリル基、tert-ブチルジメチルシリル基等のSiを含む置換基が挙げられる。これらの中でも、少なくとも1つの置換基Rは、tert-ブチルジメチルシリル基、ベンジル基等の嵩高い置換基であることが好ましい。置換基Rが嵩高い置換基であると、CpR’が一層嵩高くなり、重合されるイソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなって、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。また、置換基Rが嵩高い置換基であると、製造される共重合体の結晶量が減少する傾向があり、これは、モノマー転化のランダム性が向上するためと考えられる。
置換インデニルとして、具体的には、1,3-ビス(tert-ブチルジメチルシリル)インデニル、1-tert-ブチルジメチルシリル-3-トリメチルシリルインデニル、1,3-ビス(トリメチルシリル)インデニル、1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジルインデニル、1-tert-ブチルジメチルシリル-3-フェニルインデニル、2-tert-ブチルジメチルシリルインデニル、2-トリメチルシリルインデニル等が挙げられる。
ここで、yは、フルオレニル環上の置換基Rの数であり、1~9又は1~17の整数である。yは、2以上であり、即ち、置換基Rの数が2つ以上である。置換基Rの数が2つ以上であることで、CpR’が嵩高くなり、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなり、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。
置換基Rは、それぞれ独立してヒドロカルビル基又はメタロイド基であることが好ましい。また、少なくとも1つの置換基Rは、Siを含むことが好ましい。Siを含む置換基Rは、錯体の安定性を維持しつつ、CpR’を嵩高くでき、イソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなって、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。ヒドロカルビル基の炭素数は、1~20であることが好ましく、1~10であることが更に好ましく、1~8であることがより一層好ましい。該ヒドロカルビル基として、具体的には、メチル基、エチル基、tert-ブチル基、フェニル基、ベンジル基等が好適に挙げられる。一方、メタロイド基のメタロイドの例としては、シリルSiに加えて、ゲルミルGe、スタニルSnが挙げられ、また、メタロイド基は、ヒドロカルビル基を有することが好ましく、メタロイド基が有するヒドロカルビル基は、上記のヒドロカルビル基と同様である。該メタロイド基として、具体的には、トリメチルシリル基、tert-ブチルジメチルシリル基等のSiを含む置換基が挙げられる。これらの中でも、少なくとも1つの置換基Rは、tert-ブチルジメチルシリル基、ベンジル基等の嵩高い置換基であることが好ましい。置換基Rが嵩高い置換基であると、CpR’が一層嵩高くなり、重合されるイソプレンが中心金属Mに接近する際の立体障害としての影響が大きくなって、ビニル結合量が増加し易くなり、また、ガラス転移温度も高くなり易い。また、置換基Rが嵩高い置換基であると、製造される共重合体の結晶量が減少する傾向があり、これは、モノマー転化のランダム性が向上するためと考えられる。
ここで、中心金属Mは、原子半径が小さい方が、製造される共重合体のビニル結合量が増加する傾向があり、また、製造される共重合体のガラス転移温度が高くなる傾向がある。また、中心金属Mは、原子半径が大きい方が、製造される共重合体の結晶量が増加する傾向があり、これは、モノマー転化のランダム性が低くなるためと考えられる。従って、原子半径が小さい中心金属Mを使用することで、共重合体のビニル結合量を増加させ(共重合体のガラス転移温度を高くし)つつ、共重合体の結晶量を減少させることができる。逆に、原子半径が大きい中心金属Mを使用することで、共重合体のビニル結合量を小さく(共重合体のガラス転移温度を低く)しつつ、共重合体の結晶量を増加させることができる。
上記の中心金属Mの中でも、反応性の観点から、ネオジムNd、ガドリニウムGd、ホルミウムHo、イットリウムYが好ましく、ガドリニウムGd、イットリウムYがより好ましい。
なお、重合反応系において、重合触媒組成物に含まれるハーフメタロセンカチオン錯体の濃度は、0.0001~0.1mol/Lの範囲であることが好ましい。
また、共重合工程においては、メタノール、エタノール、イソプロパノール等の重合停止剤を用いて、重合を停止させてもよい。
前記カップリング工程において、重合反応が100%に達した際にカップリング反応を行うことが好ましい。
前記カップリング反応に用いるカップリング剤としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができ、例えば、ビス(マレイン酸-1-オクタデシル)ジオクチルスズ(IV)等のスズ含有化合物;4,4’-ジフェニルメタンジイソシアネート等のイソシアネート化合物;グリシジルプロピルトリメトキシシラン等のアルコキシシラン化合物、等が挙げられる。これらは、1種単独で使用してもよいし、2種以上を併用してもよい。これらの中でも、ビス(マレイン酸-1-オクタデシル)ジオクチルスズ(IV)が、反応効率と低ゲル生成の点で、好ましい。
なお、カップリング反応を行うことにより、共重合体の数平均分子量(Mn)及び重量平均分子量(Mw)を増加させることができる。
この洗浄工程により、共重合体中の触媒残渣量を好適に低下させることができる。
本発明の製造方法で得られる共重合体は、エチレン単位と、イソプレン単位と、を含み、また、任意の結晶量とビニル結合量(又は、ガラス転移温度)とを有する。本発明の一好適実施形態において、得られる共重合体は、エチレン-イソプレン共重合体である。
前記ビニル結合量は、イソプレン単位中の、1,2-結合しているイソプレン単位の含有量(即ち、1,2-ビニル結合量)と、3,4-結合しているイソプレン単位の含有量(即ち、3,4-ビニル結合量)との和である。
本発明の一好適実施形態によれば、1,2-ビニル結合量が、1質量%以下である共重合体が得られ易く、該共重合体は、1,2-ビニル結合量が0.5質量%以下であってもよく、また、0質量%(NMRでの検出下限以下)であってもよい。
本発明の一好適実施形態によれば、結晶量が10~50%である共重合体が得られ易く、結晶量が14~30%である共重合体が更に得られ易い。共重合体の結晶量が10%以上であれば、エチレン単位に起因する結晶性を十分に確保して、共重合体の耐破壊特性が向上する。また、共重合体の結晶量が50%以下であれば、後述するゴム組成物の混練の際の作業性が向上する。
本発明の製造方法で得られる共重合体は、ゴム組成物のゴム成分として利用することができる。該ゴム組成物は、ゴム成分として、前記共重合体を含み、更に必要に応じて、その他のゴム成分、充填剤、架橋剤、その他の成分を含むことができる。
前記充填剤の配合量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、ゴム成分100質量部に対し、10~100質量部が好ましく、20~80質量部がより好ましく、30~60質量部が特に好ましい。前記充填剤の配合量が10質量部以上であることにより、充填剤を配合したことによる補強性向上の効果が得られ、また、100質量部以下であることにより、良好な作業性を保持することができる。
前記架橋剤の含有量としては、特に制限はなく、目的に応じて適宜選択することができるが、ゴム成分100質量部に対し、0.1~10質量部が好ましい。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン100gを含むトルエン溶液460gと、トルエン289gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ(ビス(1,3-tert-ブチルジメチルシリル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)ガドリニウム錯体{1,3-[(t-Bu)Me2Si]2C9H5Gd[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計2時間共重合を行った。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体145gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン61gを含むトルエン溶液280gと、トルエン470gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ(ビス(1,3-tert-ブチルジメチルシリル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)ガドリニウム錯体{1,3-[(t-Bu)Me2Si]2C9H5Gd[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計1時間共重合を行った。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体98gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン100gを含むトルエン溶液460gと、トルエン290gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ((1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)ガドリニウム錯体{1-[(t-Bu)Me2Si]-3-BnC9H5Gd[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計2時間共重合を行った。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体95gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン100gを含むトルエン溶液460gと、トルエン290gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ((1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)ガドリニウム錯体{1-[(t-Bu)Me2Si]-3-BnC9H5Gd[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計2時間5分共重合を行った。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体100gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン82gを含むトルエン溶液380gと、トルエン370gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ((1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)ガドリニウム錯体{1-[(t-Bu)Me2Si]-3-BnC9H5Gd[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計1時間16分共重合を行った。なお、エチレンの投入開始から30分後、エチレンの供給を停止したところ、エチレンの圧力は1.0MPaから0.5MPaに変化した。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体52gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン82gを含むトルエン溶液380gと、トルエン370gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ((1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)ガドリニウム錯体{1-[(t-Bu)Me2Si]-3-BnC9H5Gd[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計2時間5分共重合を行った。なお、エチレンの投入開始から30分後、エチレンの供給を停止したところ、エチレンの圧力は1.0MPaから0.5MPaに変化した。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体80gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン82gを含むトルエン溶液380gと、トルエン370gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ((1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)イットリウム錯体{1-[(t-Bu)Me2Si]-3-BnC9H5Y[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計1時間30分共重合を行った。なお、エチレンの投入開始から45分後、エチレンの供給を停止したところ、エチレンの圧力は1.0MPaから0.5MPaに変化した。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体111gを得た。
十分に乾燥した2000mL耐圧ステンレス反応器に、イソプレン82gを含むトルエン溶液380gと、トルエン350gと、を加えた。
窒素雰囲気下のグローブボックス中で、ガラス製容器にモノ((1-tert-ブチルジメチルシリル-3-ベンジル)インデニル)ビス(ビス(ジメチルシリル)アミド)イットリウム錯体{1-[(t-Bu)Me2Si]-3-BnC9H5Y[N(SiHMe2)2]2}0.010mmol、トリチルテトラキス(ペンタフルオロフェニル)ボレート[Ph3CB(C6F5)4]0.010mmol、トリイソブチルアルミニウム0.020mmol及び水素化ジイソブチルアルミニウム2.5mmolを仕込み、トルエン5mLを加えて触媒溶液とした。該触媒溶液を、前記耐圧ステンレス反応器に加え、85℃に加温した。
次いで、エチレンを圧力1.0MPaで、前記耐圧ステンレス反応器に投入し、85℃で計1時間30分共重合を行った。なお、エチレンの投入開始から45分後、エチレンの供給を停止したところ、エチレンの圧力は1.0MPaから0.5MPaに変化した。
次いで、2,2’-メチレン-ビス(4-エチル-6-tert-ブチルフェノール)(NS-5)5質量%のイソプロパノール溶液1mLを、前記耐圧ステンレス反応器に加えて反応を停止させた。
次いで、大量のメタノールを用いて共重合体を分離し、50℃で真空乾燥し、共重合体68gを得た。
得られた共重合体について、触媒活性、重量平均分子量(Mw)、数平均分子量(Mn)、分子量分布(Mw/Mn)、エチレン単位、イソプレン単位の含有率、ビニル結合量(1,2-ビニル結合量、3,4-ビニル結合量)、ガラス転移温度(Tg)、融点(Tm)、結晶量を、下記の方法で測定した。結果を表1に示す。
触媒活性を、下記式:
[共重合体の収量(kg)]/[ハーフメタロセンカチオン錯体の使用量(mol)]/[反応時間(時間)]}
から算出した。
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー[GPC:東ソー社製HLC-8320GPC、カラム:東ソー社製GMHHL×2本、検出器:示差屈折率計(RI)]で単分散ポリスチレンを基準として、得られた各共重合体のポリスチレン換算の重量平均分子量(Mw)、数平均分子量(Mn)及び分子量分布(Mw/Mn)を求めた。なお、測定温度は40℃、測定流速は1mL/min、移動相はテトラヒドロフラン(THF)、溶液濃度は1mg/mL、注入量は100μLである。
共重合体中のエチレン単位、イソプレン単位の含有率を、1H-NMRスペクトル(100℃、d-テトラクロロエタン標準:6ppm)における、各ピークの積分比より求めた。
得られた各共重合体について、NMR(Bruker社製、AVANCE 600)を用いてNMRスペクトルを得た。1H-NMR及び13C-NMRの測定により得られたピーク(1H-NMR:δ 4.6-4.8(3,4-ビニルユニットの=CH2)、5.0-5.2(1,4-ユニットの-CH=)、5.6-5.8(1,2-ユニットの-CH=)、4.8-4.9(1,2-ユニットの=CH2)、13C-NMR:δ 23.4(1,4-シスユニット)、15.9(1,4-トランスユニット、18.6(3,4-ユニット))の積分比から、1,2-ビニル結合量、3,4-ビニル結合量を算出し、その合計からビニル結合量を算出した。
示差走査熱量計(DSC、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン社製、「DSCQ2000」)を用い、JIS K 7121-1987に準拠して、共重合体のガラス転移温度(Tg)を測定した。
示差走査熱量計(DSC、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン社製、「DSCQ2000」)を用い、JIS K 7121-1987に準拠して、共重合体の融点(Tm)を測定した。
示差走査熱量計(DSC、ティー・エイ・インスツルメント・ジャパン社製、「DSCQ2000」)を用いて、-150℃~150℃まで、10℃/minで昇温し、共重合体の吸熱ピークエネルギー(ΔH)と、100%結晶成分のポリエチレンの結晶融解エネルギー(ΔH0)とを測定し、共重合体とポリエチレンとのエネルギー比率(ΔH/ΔH0)から、結晶量(%)を算出した。
例えば、実施例1と、実施例3との対比から、配位子CpR’の置換基として、ベンジル基を導入することで、同程度のエチレン単位含有量で比較して、製造される共重合体の結晶量が減少する傾向があることが分かり、これは、モノマー転化のランダム性が向上したためと考えられる。
また、実施例3及び4と、実施例7及び8との対比から、中心金属Mの原子半径が大きい方が、同程度のエチレン単位含有量で比較して、製造される共重合体の結晶量が増加する傾向があることが分かり、これは、モノマー転化のランダム性が低くなったためと考えられる。
Claims (5)
- 下記一般式(I):
上記一般式(I)中のCpR’が、2つ以上の置換基を有し、該置換基が、それぞれ独立してtert-ブチル基、フェニル基、ベンジル基又はメタロイド基であることを特徴とする、共重合体の製造方法。 - 上記一般式(I)中のCpR’が、置換インデニルである、請求項1に記載の共重合体の製造方法。
- 前記置換インデニルの少なくとも1つの置換基が、Siを含む、請求項2に記載の共重合体の製造方法。
- 前記置換インデニルの少なくとも1つの置換基が、当該置換インデニルの五員環上に存在する、請求項2又は3に記載の共重合体の製造方法。
- 前記重合触媒組成物が、ハロゲン化合物を含まない、請求項1~4のいずれか一項に記載の共重合体の製造方法。
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