JP7173794B2 - ラップフィルム及びラップフィルム巻回体 - Google Patents
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Description
本発明は、ラップフィルム及びそれを用いたラップフィルム巻回体に関する。
従来、ラップフィルムは、フィルム同士や被着体への密着性、水蒸気や酸素等の気体に対するガスバリア性、化粧箱に入れて使用する際のカット性等の特性に優れているため、食品等のラップフィルムとして多くの一般家庭で使用されている。家庭用ラップフィルムは、主として冷蔵庫や冷凍庫での食品の保存や、電子レンジで容器に盛った食品を加熱する際にオーバーラップして使用されている。
この家庭用ラップフィルムとして現在市販されているものの中で、最も使い勝手の良いという評価を受けているものは、ポリ塩化ビニリデン系樹脂を主体としたフィルムである。一方、その他にもポリエチレン系樹脂や、ポリプロピレン系樹脂や、ポリ塩化ビニル系樹脂或いはポリ４－メチルペンテン－１樹脂等を主成分としたフィルムなども市販されているが、いずれもポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムの密着性にはおよばず、ラップ適性の劣るものであり、塩化ビニリデン製のラップが広く普及している。
例えば、特許文献１、２には、フィルムの流れ方向に縦裂けしにくい特性に加えて、幅方向にはカットしやすい特性に関する技術が開示されている。
また、特許文献３には、表面のフィブリル構造により密着性や、金属又は金属酸化物を蒸着した際の酸素・水蒸気バリア性を向上させる技術が開示されている。
家庭用ラップフィルムのラップ適性には、透明性及びカット性と共に、ハリ・コシ感などが要求されている。また、電子レンジなどでの加熱調理中にも溶融穿孔及び大きな変形あるいは容器への融着やそれ自身の変質が少ない安定性を有すると共に、加熱調理後にラップを剥がそうとした際にラップフィルムの裂けが発生してラップフィルムの破片が食品に混入しない様に、加熱後のラップフィルム強度も求められる。また、ラッピング時のラップ同士及び容器に対する密着性が要求される。さらに、密着性と同時に、それに対し相反する特性である化粧箱内の巻回ラップフィルムを箱の外に引き出すときの引出し性の良さもまた消費者から強く求められている。
しかし、特許文献１～３は、いずれも十分なカット時の縦裂け抑制効果、巻戻り抑制効果、高温に加熱した後の裂け抑制効果、密着性、ハリ・コシ感、及び透明性を同時に兼ねそろえたラップフィルムは達成できていない。
本発明はラップ適性の良い新規なラップフィルムであり、使用時の密着性の良好な、ハリ・コシ感、透明性及び縦裂け防止効果を有し、高温（例えば、電子レンジ）で加熱した後にも裂けにくい、ラップフィルムを提供することにある。
本発明者らは、使用時の密着性、ハリ・コシ感、透明性及び縦裂け防止効果を有し、高温（例えば、電子レンジ）で加熱した後にも裂けにくい、という観点から、鋭意検討を加えた結果、特定の範囲の熱収縮率を有することにより前記課題を解決できることを見出し、特に流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率を低減し、さらに流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）を低減することにより、高温で加熱した後にも十分な強度を保持し、高温に加熱した後の裂けトラブルを抑制する効果がある事を見出し、本発明に至った。すなわち、本発明は、以下に関する。
（１）
ＡＳＴＭ Ｄ－２７３２に準拠して測定した１２０℃における熱収縮率について、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が４～３０％であり、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）が、２以下である、ラップフィルム。
（２）
少なくとも一層の表面に、原子間力顕微鏡の位相像で観察される網目構造を有し、前記網目構造の網目がフィブリルにより構成され、前記網目構造において、観察されるフィブリルの平均幅が１４５ｎｍ以下である、上記（１）に記載のラップフィルム。
（３）
結晶長周期が１２．５ｎｍ以下である、上記（１）又は（２）に記載のラップフィルム。
（４）
厚みが５～１５μｍである、上記（１）から（３）のいずれかに記載のラップフィルム。
（５）
塩化ビニリデン単量体８５～９７質量％と、塩化ビニル単量体１５～３質量％とからなる共重合体を含む、上記（１）から（４）のいずれかに記載のラップフィルム。
（６）
未延伸シートを流れ方向と流れ方向に垂直な方向とに延伸する工程を含み、流れ方向の延伸倍率が４．０以下であり、かつ、流れ方向に垂直な方向の延伸倍率が５．８以上である、上記（１）から（５）のいずれかに記載のラップフィルムの製造方法。
（７）
上記（１）から（５）のいずれかに記載のラップフィルムが、巻芯に巻きとられた巻回体。
（１）
ＡＳＴＭ Ｄ－２７３２に準拠して測定した１２０℃における熱収縮率について、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が４～３０％であり、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）が、２以下である、ラップフィルム。
（２）
少なくとも一層の表面に、原子間力顕微鏡の位相像で観察される網目構造を有し、前記網目構造の網目がフィブリルにより構成され、前記網目構造において、観察されるフィブリルの平均幅が１４５ｎｍ以下である、上記（１）に記載のラップフィルム。
（３）
結晶長周期が１２．５ｎｍ以下である、上記（１）又は（２）に記載のラップフィルム。
（４）
厚みが５～１５μｍである、上記（１）から（３）のいずれかに記載のラップフィルム。
（５）
塩化ビニリデン単量体８５～９７質量％と、塩化ビニル単量体１５～３質量％とからなる共重合体を含む、上記（１）から（４）のいずれかに記載のラップフィルム。
（６）
未延伸シートを流れ方向と流れ方向に垂直な方向とに延伸する工程を含み、流れ方向の延伸倍率が４．０以下であり、かつ、流れ方向に垂直な方向の延伸倍率が５．８以上である、上記（１）から（５）のいずれかに記載のラップフィルムの製造方法。
（７）
上記（１）から（５）のいずれかに記載のラップフィルムが、巻芯に巻きとられた巻回体。
本発明により、ラップ適性の良い新規なラップフィルムであり、使用時の密着性の良好な、ハリ・コシ感、透明性及び縦裂け防止効果を有し、高温（例えば、電子レンジ）で加熱した後にも裂けにくい、ラップフィルムを提供することが出来る。
以下、本発明を実施するための形態（以下、「本実施の形態」という。）について以下詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施形態に限定されるものでなく、その要旨の範囲内で種々変形して実施することができる。
本実施の形態のラップフィルムは、ＡＳＴＭ Ｄ－２７３２に準拠して測定した１２０℃における熱収縮率について、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が４～３０％であり、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）が、２以下である。本実施の形態のラップフィルムは、このように熱収縮率を特定の範囲に制御することにより、特に、高温で加熱した後にも十分な強度を保持し、高温に加熱した後の裂けトラブルを抑制することができる。
本実施の形態のラップフィルムは、１２０℃における流れ方向（ＭＤ）熱収縮率が、実用の使用感からはさらに好ましくは４％～２５％であり、より好ましくは４％～２０％である。
なお、本実施の形態において、１２０℃におけるＭＤ及びＴＤの熱収縮率は後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
本実施の形態のラップフィルムは、流れ方向と垂直な方向（以下「ＴＤ方向」とも記す）の引張強度Ｘ1（ＭＰａ）が１００以上であることが好ましく、１００≦Ｘ1≦３００の範囲であることがより好ましい。ＴＤ方向の引張強度が１００ＭＰａ以上の範囲であると、カットした際にＴＤ方向に垂直な方向に沿って破断する強度が十分であり、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした際に縦裂けトラブルが抑制される傾向にある。ＴＤ方向の引張強度が３００ＭＰａ以下の範囲では、カットした際にＴＤ方向に垂直な方向に沿って破断する強度が高すぎず、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした際に縦裂けトラブルが抑制される傾向にある。実用の使用感から、さらに好ましくは１７０≦Ｘ1≦３００であり、よりさらに好ましくは１９０≦Ｘ1≦３００である。
また、本実施の形態のラップフィルムは、ＴＤ方向の引張伸度Ｘ2（％）が１００以下であることが好ましく、１５≦Ｘ2≦１００であることがより好ましい。ＴＤ方向の引張伸度が１００％以下の範囲であると、カットした際にフィルムが切断しやすく、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした場合に縦裂けトラブルが抑制される傾向にある。ＴＤ方向の引張伸度が１５％以上の範囲では、カットした際にフィルムが適度に伸びて、切断し易くなり、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした場合に縦裂けトラブルが抑制される傾向にある。実用の使用感から、さらに好ましくは１５≦Ｘ2≦６０であり、よりさらに好ましくは１５≦Ｘ2≦５０である。
さらに、本実施の形態のラップフィルムは、流れ方向（以下「ＭＤ方向」とも記す）の引張弾性率Ｘ3（ＭＰａ）、ＴＤ方向の引張弾性率Ｙ（ＭＰａ）について、３８０≦Ｘ3であることが好ましく、３８０≦Ｘ3≦９００であることがより好ましく、２８０≦Ｙであることが好ましく、２８０≦Ｙ≦８８０であることがより好ましい。ＭＤ方向の引張弾性率が３８０ＭＰａ以上の範囲であると、フィルムのハリ・コシ感が向上し、取り扱いやすくなる傾向にある。また、ＴＤ方向の引張弾性率が２８０ＭＰａ以上の範囲であると、フィルムのハリ・コシ感が向上し、取り扱いやすくなる傾向にある。ＭＤ方向の引張弾性率が９００ＭＰａ以下の範囲では、フィルムが適度な硬さとなり、取り扱いやすくなる傾向にある。また、ＴＤ方向の引張弾性率が８８０ＭＰａ以下の範囲では、フィルムが適度な硬さとなり、取り扱いやすくなる傾向にある。実用の使用感から、さらに好ましくは５４０≦Ｘ3≦９００であり、よりさらに好ましくは６２０≦Ｘ3≦９００である。同様に、実用の使用感から、さらに好ましくは４２０≦Ｙ≦８８０であり、よりさらに好ましくは５００≦Ｙ≦８８０である。ＴＤ方向の引張強度、引張伸度及び引張弾性率、並びにＭＤ方向の引張弾性率を上記範囲に制御する方法としては、特に限定されないが、例えば、延伸倍率を流れ方向：４．０以下、流れ方向に垂直な方向：５．８以上にコントロールするか、ガラス転移温度の低い高分子を用いるか、適宜核剤を添加する方法が挙げられる。
なお、本実施の形態において、ＴＤ方向の引張強度、引張伸度及び引張弾性率、並びにＭＤ方向の引張弾性率は後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
［ラップフィルムの構成成分］
本実施の形態のラップフィルムは高分子を含む構成成分で形成されていることが好ましい。
本実施の形態のラップフィルムは高分子を含む構成成分で形成されていることが好ましい。
本実施の形態において高分子とは、フィルム形成能のある高分子である。この高分子はフィルム全体の５０重量％以上を占める高分子のことを意味する。
非晶性の高分子では後述するが密着性の付与に有効な表面網目構造を形成できないので本実施の形態ではフィルムの主体となる高分子としては用いないことが好ましい。
ただし、非晶性高分子であっても結晶性高分子が部分的に結晶化できる量であればブレンドして用いることは可能である。さらに、結晶性高分子でも明確な結晶融点を持たないセルロースや芳香族ポリアミドのような水素結合性のポリマーでもよいが、結晶融点が分解温度以上の場合には湿式製膜を試みることになり、溶媒の回収など工程が必要となるので操作的には不利になり、操作性の観点から製造工程での溶融成形が可能である結晶融点が３５０℃以下のポリマーが好適に用いられる。
本実施の形態のラップフィルムを形成する高分子として、好適にはポリ塩化ビニリデン系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアミド系樹脂が用いられる。例えばポリオレフィン系樹脂としてはポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン－１、ポリ－４－メチルペンテン－１及びこれらを主体とした共重合体等、ポリエステル系樹脂としてはポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリ－１，４－シクロヘキサンジメチレンテレフタレート、ポリエチレン－２，６－ナフタレート、ポリ乳酸、ポリヒドロキシグリコール酸など、ポリアミド系樹脂としてはナイロン６、ナイロン７、ナイロン６６、ナイロン６１０、ナイロン６１２、ナイロン４６、ナイロン６Ｔなどを挙げることが出来る。
本実施の形態のラップフィルムを形成する高分子として、更に好適にはポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を含む。ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物は、塩化ビニリデン単量体の単独重合体であってもよいし、塩化ビニリデン単量体とそれと共重合可能な単量体との共重合体であってもよい。本明細書において、ポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムとは、ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を含むラップフィルムをいう。ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物は、１種のポリ塩化ビニリデン系樹脂を含むものであってもよいし、２種以上のポリ塩化ビニリデン系樹脂を含むものであってもよい。
塩化ビニリデン単量体と共重合可能な単量体としては、特に限定されず、例えば、塩化ビニル、メチルアクリレート、ブチルアクリレート等のアクリル酸エステル、メチルメタアクリレート、ブチルメタアクリレート等のメタアクリル酸エステル、アクリロニトリル、酢酸ビニル等が挙げられる。これらの中でも、酸素・水バリア性と押出加工性とのバランスがとりやすく、フィルム密着性も優れている観点から、塩化ビニルが好ましい。これらは１種単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。
塩化ビニリデン単量体と、上記単量体との共重合体を用いる場合には、結晶性、加工性及びフィルム物性等の観点から、塩化ビニリデン単量体が８５～９７質量％と、これと共重合可能な単量体が１５～３質量％と、からなる共重合体であることが好ましい。塩化ビニリデン単量体比率を８５質量％以上とすることで、酸素・水バリア性やフィルムカット性をさらに向上させることができ、塩化ビニリデン単量体比率を９７質量％以下とすることで加工性をさらに向上させることができる。単量体比率は、溶媒としてｄ－ＴＨＦを用いてＦＸ－２７０（日本電子社製）により測定した1Ｈ－ＮＭＲスペクトルの各単量体成分由来のピークの積分比から算出した値である。
ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物の重量平均分子量は、特に限定されないが、好ましくは７万～１１万、より好ましくは８万～１０万であることが好ましい。ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物の重量平均分子量を上記した下限値以上とすることでさらに良好なフィルム強度を得ることができ、上記した上限値以下とすることで加工性をさらに向上させることができる。ここで、重量平均分子量は、移動相としてテトラヒドロフランを用いたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、分子量既知のポリスチレンで検量し換算した値である。
ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物には、公知の可塑剤、安定剤等の添加剤を配合することができる。可塑剤としては、特に限定されず、公知のものを用いることもできる。例えば、アセチルトリブチルサイトレート、アセチル化モノグリセライド、ジブチルセバケート等が挙げられる。安定剤としては、特に限定されず、公知のものを用いることもできる。例えば、エポキシ化大豆油、エポキシ化アマニ油等のエポキシ化植物油等が挙げられる。
その他にも、本実施の形態の効果を阻害しない範囲で、食品包装材料に用いられる公知の耐候性向上剤、防曇剤、抗菌剤、ポリエステル等のオリゴマー、ＭＢＳ（メチルメタクリレート・ブタジエン・スチレン）等のポリマー等を添加してもよい。耐候性向上剤としては、特に限定されず、公知のものを用いることもできる。例えば、２－（２’－ヒドロキシ－３’５’－ジ－ｔｅｒｔ－ブチルフェニル）－５－クロロベンゾトリアゾールといった紫外線吸収剤等が挙げられる。防曇剤としては、特に限定されず、公知のものを用いることもできる。例えば、グリセリン脂肪酸エステルやジグリセリン脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステルといった界面活性剤等が挙げられる。抗菌剤としては、特に限定されず、公知のものを用いることもできる。例えば、グレープフルーツ種子抽出物や孟宗竹抽出物といった天然物系抗菌剤等が挙げられる。
本実施の形態のラップフィルムは１層の単独組成である必要は必ずしもなく、多層構造の場合には容器に接触する層が結晶性高分子が主体でＡＦＭの位相像で観察される網目構造を持ち、液状成分を含んでいれば、実用上の密着性は変わりなく、２層以上の多層構造から構成されていてもよい。
本実施の形態のラップフィルムは、液状成分を含んでいてもよい。
液状成分は、高分子の種類によって好適に用いられる液状成分は各々異なる。そして少なくとも１種類は、フィルムに柔軟性を付与する観点から、例えば、脂肪族炭化水素系の高分子であれば、液状成分中にアルキル基若しくはメチレン連鎖部分を保有するものが好適に用いられるし、エステル系高分子、アミド系高分子ではカルボニル基やエーテル基、水酸基などの水素結合能のある官能基を含むものが好適に用いられる。
例えば、アルキル基を持つものとしては、ミネラルオイル、流動パラフィン、飽和炭化水素化合物などが挙げられる。カルボニル基やエーテル基、水酸基などの水素結合能のある官能基を含むものとしては、脂肪族アルコール、脂環式アルコール、これらの多価アルコール、及び上述のアルコール成分と脂肪族又は芳香族（多価）カルボン酸とのエステル、脂肪族ヒドロキシカルボン酸とアルコール及び／又は脂肪酸とのエステル、及びこれらエステルの変性物、及びポリオキシエチレンアルキルエーテル及び又はそのエステルなどを挙げることが出来る。さらに具体的には、例えば、グリセリンやジグリセリン、トリグリセリン、テトラグリセリン等のポリグリセリン類、及びこれらをアルコール成分の原料とし、酸成分として、脂肪酸、例えばラウリン酸、パルミチン酸、ステアリン酸、オレイン酸、リノール酸等とのモノ、ジ、トリエステル、ポリエステル等、又はソルビタンと上記脂肪酸とのエステル、又はエチレングリコール、プロピレングリコール、テトラメチレングリコール、及びこれらの縮合物と上記脂肪酸とのエステル、又は脂肪族ヒドロキシカルボン酸としてクエン酸、リンゴ酸、酒石酸等と炭素数１０以下の低級アルコールとのエステル、又は多価カルボン酸としてマロン酸、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸等と脂肪族アルコールとのエステル、又はこれらエステルの変性物として、エポキシ化大豆油、エポキシ化アマニ油等が挙げられる。特に、食品包装用ラップとして使用する場合は、食品衛生法で規定されている食品添加物である液状成分が好適に用いられる。また、耐熱性の観点からは液状成分の沸点は２００℃以上のものが好適に用いられる。
［ラップフィルムの表面構造］
本実施の形態のラップフィルムは、少なくとも一層の表面に、原子間力顕微鏡（以下「ＡＦＭ」とも記す）の位相像で観察される網目構造を有することが好ましい。
本実施の形態のラップフィルムは、少なくとも一層の表面に、原子間力顕微鏡（以下「ＡＦＭ」とも記す）の位相像で観察される網目構造を有することが好ましい。
本実施の形態のラップフィルムにおいて、網目構造は、ＡＦＭの位相像で観察される網目を構成するフィブリルの平均幅が１４５ｎｍ以下であることが好ましい。フィブリルの平均幅が１４５ｎｍ以下の場合には、フィルム強度が適度となり、カット性が向上する。また、延伸後に発達した結晶構造を形成するために、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が低減し、さらに流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）も低減する。
また、フィブリルの平均幅は、１ｎｍ以上の場合には網目構造が表面の添加剤を保持するのに十分となり、密着性も適度となり、引出性も向上するため好ましい。実用の使用感から、フィブリルの平均幅は、より好ましくは１０ｎｍ～１４５ｎｍである。さらにより好ましくは４５ｎｍ～１４５ｎｍである。
ここで、ＡＦＭの位相像とは、ＡＦＭのカンチレバーの刺激に対する位相の情報が画像化されたものである。本実施の形態のラップフィルムにおいて、網目構造は、例えば、フィブリルがカンチレバーの刺激に対する位相の遅れの少ない部分で、孔が位相の遅れの大きい部分であり、図１に例示したように、暗い部分が孔、明るい部分がフィブリルである。すなわちフィブリルと孔を比較した場合、孔の部分がより非晶的である。
なお、本実施の形態において、フィブリルの平均幅は後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
また、本実施の形態のラップフィルムにおいて、表面網目構造の形成方法については種々の形成方法があるが、例えば、網目構造は２軸の延伸過程での配向結晶化によって形成させることが出来る。本実施の形態のラップフィルムにおいて、網目構造を発現させるには２軸延伸を行うことにより上述した網目構造とすることが好ましい。ただし、湿式製膜のような場合は積極的な延伸を行わなくても、緊張下での脱溶媒などの工程があれば、収縮応力によって実質的に延伸されるので、自由収縮を起こさせなければ、積極的な２軸延伸を行わなくともよい。
延伸のタイミングであるが、高分子の結晶化速度が速い場合はその高分子を溶融で押出して空冷し、結晶化させながら延伸させてもよいが、結晶化に時間がかかる場合は、溶融状態での延伸では結晶化が追随せず、有効に配向結晶化がおこらず、網目構造が発現しない場合があるので、一旦固体状態にしたのちガラス転移温度以上で延伸するのが好ましい。また、結晶化速度を早くするために適宜核剤を添加してもよい。
［ラップフィルムの結晶長周期］
また、本実施の形態のラップフィルムは、結晶長周期が１２．５ｎｍ以下であることが好ましく、８．２ｎｍ～１２．５ｎｍがより好ましい。前記結晶長周期が８．２ｎｍ以上の場合、カットした際にフィルムが十分な強度を有し、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした場合に縦裂けトラブルが低下する。また、延伸後に発達した結晶構造を形成するために、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が低減し、さらに流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）も低減する。
また、本実施の形態のラップフィルムは、結晶長周期が１２．５ｎｍ以下であることが好ましく、８．２ｎｍ～１２．５ｎｍがより好ましい。前記結晶長周期が８．２ｎｍ以上の場合、カットした際にフィルムが十分な強度を有し、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした場合に縦裂けトラブルが低下する。また、延伸後に発達した結晶構造を形成するために、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が低減し、さらに流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）も低減する。
一方、前記結晶長周期が１２．５ｎｍ以下であると、フィルムが切断しやすくなり、食品包装用の巻回ラップの場合、カットした場合に縦裂けトラブルが低下する。また、結晶長周期の間に存在する非晶領域の比率が、過度に高くなることを防ぐために、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が低減し、さらに流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤ）も低減する。前記結晶長周期は、実用の使用感からは、さらに好ましくは９．０ｎｍ～１２．５ｎｍである。
なお、本実施の形態において、結晶長周期は後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
［ラップフィルムの製造方法］
次に、本実施の形態のラップフィルムの製造方法の一例について説明する。ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を含むラップフィルムの製造方法は、種々の方法を採用することができるが、通常、インフレーション製膜法が採用されている。すなわち、本実施の形態によれば、インフレーション成形によって得られるラップフィルムとすることができる。より好ましくは、本実施の形態のラップフィルムは、上記したポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を、少なくともＭＤ方向に延伸してインフレーション成形することによって得られるポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムである。インフレーション製膜法では、例えば、ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を円形ダイから管状に溶融押出した後、管状の樹脂の外側を冷水槽と呼ばれる貯槽に満たされた冷水等の冷媒に接触させる。その際、ダイ口とピンチロールとに挟まれた管状（筒状）の樹脂の内部に冷媒を注入し貯留した状態で、その内側をミネラルオイル等の冷媒と接触させることにより固化させてフィルムに成形する。本明細書において、このダイ口とピンチロールとに挟まれた筒状の樹脂の部分（押出物）を「ソック」という。このソックの内部に注入する冷媒（液体）を「ソック液」という。また、ソックは上記ピンチロール等で折り畳まれ、管状のダブルプライフィルムを形成するが、このダブルプライフィルムを「パリソン」と称する。
次に、本実施の形態のラップフィルムの製造方法の一例について説明する。ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を含むラップフィルムの製造方法は、種々の方法を採用することができるが、通常、インフレーション製膜法が採用されている。すなわち、本実施の形態によれば、インフレーション成形によって得られるラップフィルムとすることができる。より好ましくは、本実施の形態のラップフィルムは、上記したポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を、少なくともＭＤ方向に延伸してインフレーション成形することによって得られるポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムである。インフレーション製膜法では、例えば、ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を円形ダイから管状に溶融押出した後、管状の樹脂の外側を冷水槽と呼ばれる貯槽に満たされた冷水等の冷媒に接触させる。その際、ダイ口とピンチロールとに挟まれた管状（筒状）の樹脂の内部に冷媒を注入し貯留した状態で、その内側をミネラルオイル等の冷媒と接触させることにより固化させてフィルムに成形する。本明細書において、このダイ口とピンチロールとに挟まれた筒状の樹脂の部分（押出物）を「ソック」という。このソックの内部に注入する冷媒（液体）を「ソック液」という。また、ソックは上記ピンチロール等で折り畳まれ、管状のダブルプライフィルムを形成するが、このダブルプライフィルムを「パリソン」と称する。
以下、インフレーション製膜法についてより具体的に説明する。図４は、本実施の形態のラップフィルムの製造方法の一例の概念図である。
まず、押出工程において、溶融したポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物が押出機（１）により、円形ダイ（２）のダイ口（３）から管状に押出され、ソック（管状のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物）（４）が形成される。
次に、冷却固化工程において、押出物であるソック（４）の外側を冷水槽（６）にて冷水に接触させ、ソック（４）の内部にはソック液（５）を常法により注入して貯留することにより、ソック（４）を内外から冷却して固化させる。この際、ソック（４）はその内側にソック液（５）が塗布された状態となる。固化されたソック（４）は、第１ピンチロール（７）にて折り畳まれ、ダブルプライシートであるパリソン（８）が成形される。ソック液の塗布量は第１ピンチロール（７）のピンチ圧により制御される。
ソック液には、水、ミネラルオイル、アルコール類、プロピレングリコールやグリセリン等の多価アルコール類、セルロース系やポリビニルアルコール系の水溶液等を用いることができる。これらは単体で使用しても、２種類以上を併用してもよい。また、ソック液には、本実施の形態の効果を阻害しない範囲で、食品包装材料に用いられる上記した耐候性向上剤、防曇剤、抗菌剤等を添加してもよい。
ソック液の塗布量は、特に限定されないが、パリソンの開口性、フィルムの密着性の観点から、好ましくは５０～２００００ｐｐｍ、より好ましくは１００～１５０００ｐｐｍ、更に好ましくは１５０～１００００ｐｐｍである。ここで、塗布量（ｐｐｍ）とは、ソックの合計質量に対して、ソックに塗布されたソック液の質量を、質量ｐｐｍで示したものである。
続いて、パリソン（８）の内側にエアーを注入することにより、再度パリソン（８）は開口されて管状となる。パリソン（８）は、温水（図示せず）により延伸に適した温度まで再加熱される。パリソン（８）の外側に付着した温水は、第２ピンチロール（９）にて搾り取られる。次いで、インフレーション工程において、適温まで加熱された管状のパリソン（８）にエアーを注入してインフレーション延伸によりバブル（１０）を成形し、延伸フィルムが得られる。
ラップフィルムの結晶長周期は延伸倍率、ラップフィルムを構成する高分子の結晶性によってコントロールでき、ＴＤ方向への延伸倍率が、ＭＤ方向への延伸倍率と比較して大きくなるほど結晶長周期は大きくなる傾向にあり、高分子の結晶性が高くなるほど結晶長周期が大きくなる傾向にある。
本実施の形態のラップフィルムの製造方法において、未延伸シートを流れ方向と流れ方向に垂直な方向とに延伸する工程を含むことが好ましく、この場合、ＴＤ方向の延伸倍率は５．８倍以上、かつＭＤ方向の延伸倍率は４．０倍以下が好ましく、成膜性の観点から、ＭＤ方向の延伸倍率が３．４倍より大きく、３．８倍以下がより好ましい。ＴＤ方向の延伸倍率の上限は特に限定されないが、例えば、８．５倍以下である。
延伸倍率の制御方法としては、特に限定されず、公知の方法を採用することができる。例えば、再加熱用の温水温度を変更することで延伸温度を制御する方法等が挙げられる。延伸倍率を下げるためには、延伸温度が低いほど、延伸倍率が低い状態でインフレーションバブルが安定するため好ましい。その際、延伸温度はインフレーションバブルの安定性の観点から、延伸室温よりも高いことが好ましい。延伸温度はより好ましくは３４℃以下であり、更により好ましくは２５℃～３４℃である。また、延伸温度はＭＤ方向、及び、ＴＤ方向へ延伸が完了した点と、巻き取りが開始する点との、ＭＤ方向における距離の中間の点における温度を測定する。
その後、延伸フィルムは、第３ピンチロール（１１）で折り畳まれ、ダブルプライフィルム（１２）となる。ダブルプライフィルム（１２）は、巻取りロール（１３）にて巻き取られる。さらに、このフィルムはスリットされて、１枚のフィルムになるように剥がされる（シングル剥ぎ）。最終的にこのフィルムは紙管等の巻芯に巻き取られ、紙管巻きのラップフィルム巻回体が得られる。
結晶長周期は延伸倍率だけでなく、熱履歴にも影響される。ラップフィルムが熱履歴を受けると結晶長周期は低下し、引裂強度が低下する傾向にある。そのため、ラップフィルムが過度の熱履歴を受けないようにすることが好ましい。例えば、エージング処理を行う場合だけでなく、夏場にラップフィルムを搬送する場合や、家庭での使用時にラップフィルムをコンロ等の熱源近傍に置く場合等のような種々の環境下においてもフィルムが高い熱履歴を受けないようにすることが好ましく、これにより結晶長周期が低くなりすぎることを防ぎ、フィルムが裂けやすくなることを防止できる。
上記した説明は、本実施の形態のラップフィルムの製造方法の一例であり、上記した以外の各種装置構成や条件等によって行ってもよく、例えば、公知の他の方法を採用してもよい。
［巻回体］
本実施の形態のラップフィルムは、種々の形態で使用することができ、例えば、ロール状のポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムとすることができる。ロール状のラップフィルムとした場合、巻芯があってもよいし、巻芯がなくてもよい。
本実施の形態のラップフィルムは、種々の形態で使用することができ、例えば、ロール状のポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムとすることができる。ロール状のラップフィルムとした場合、巻芯があってもよいし、巻芯がなくてもよい。
巻芯に巻きつける形態とする場合、例えば、円筒状の巻芯と、前記巻芯に巻きとられた本実施の形態のポリ塩化ビニリデン系樹脂ラップフィルムと、を備えるラップフィルム巻回体とすることができる。巻回体とは、ラップフィルムを巻芯等に巻取るなどして巻物の形状であるものをいう。
ロール状のラップフィルム等の使用時に発生する巻戻りトラブルは、本実施の形態のラップフィルムでは効果的に抑制できる。巻芯の材質や大きさ等は特に限定されず、紙管等の公知の巻芯を用いることができる。さらに、ラップフィルムがロール状であれば巻芯はあってもなくてもよい。本実施の形態のラップフィルム巻回体は、ラップフィルムを切断する切断刃を有する化粧箱に格納して使用することができる。
［ラップフィルムの厚み］
本実施の形態のラップフィルムの厚みは、特に限定されないが、使用感及び光学特性の観点から、５～３０μｍが好ましく、５～１５μｍがより好ましい。
本実施の形態のラップフィルムの厚みは、特に限定されないが、使用感及び光学特性の観点から、５～３０μｍが好ましく、５～１５μｍがより好ましい。
［密着性の評価］
次に、本実施の形態のラップフィルムは密着仕事量Ｘ（ｍＪ／２５ｃｍ2）が１≦Ｘ≦２．５の範囲である。１≦Ｘであると、ラップフィルムは充分な密着性を発現する傾向にある。また、Ｘ≦２．５であると、ラップフィルムの剥離が容易となりいわゆる過剰密着を抑制でき、食品包装用の巻回ラップの場合は引き出しが容易となる傾向にある。実用の使用感からはさらに好ましくは１．５≦Ｘ≦２．４であり、より好ましくは１．８≦Ｘ≦２．３である。
次に、本実施の形態のラップフィルムは密着仕事量Ｘ（ｍＪ／２５ｃｍ2）が１≦Ｘ≦２．５の範囲である。１≦Ｘであると、ラップフィルムは充分な密着性を発現する傾向にある。また、Ｘ≦２．５であると、ラップフィルムの剥離が容易となりいわゆる過剰密着を抑制でき、食品包装用の巻回ラップの場合は引き出しが容易となる傾向にある。実用の使用感からはさらに好ましくは１．５≦Ｘ≦２．４であり、より好ましくは１．８≦Ｘ≦２．３である。
なお、本実施の形態において、密着仕事量は後述の実施例に記載の方法で測定することができる。
［加熱後の裂けにくさの評価］
以上の要領で製造されたラップフィルムは、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）への延伸が、流れ方向（ＭＤ）に比較して、高倍率で延伸されており、かつ、成膜安定性が確保できる範囲内で、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）、及び、流れ方向（ＭＤ）に延伸しているので、１２０℃において、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が４％～３０％であり、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）が、２以下の熱収縮特性をもつこととなる。このような特性をラップフィルムが持つことにより、例えば、油脂性の食品などの内容物を容器に入れ、ラップフィルムを容器に被せて密着させた後、電子レンジなどで加熱して、ラップフィルムが高温に曝された後に、ラップフィルムを剥がす際に、ラップフィルムが破断し、破片が食品に混入することを抑制することができる。本実施の形態のラップフィルムは、１２０℃における流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が、実用の使用感からはさらに好ましくは４％～２５％であり、より好ましくは４％～２０％である。
以上の要領で製造されたラップフィルムは、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）への延伸が、流れ方向（ＭＤ）に比較して、高倍率で延伸されており、かつ、成膜安定性が確保できる範囲内で、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）、及び、流れ方向（ＭＤ）に延伸しているので、１２０℃において、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が４％～３０％であり、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）が、２以下の熱収縮特性をもつこととなる。このような特性をラップフィルムが持つことにより、例えば、油脂性の食品などの内容物を容器に入れ、ラップフィルムを容器に被せて密着させた後、電子レンジなどで加熱して、ラップフィルムが高温に曝された後に、ラップフィルムを剥がす際に、ラップフィルムが破断し、破片が食品に混入することを抑制することができる。本実施の形態のラップフィルムは、１２０℃における流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が、実用の使用感からはさらに好ましくは４％～２５％であり、より好ましくは４％～２０％である。
以下、実施例及び比較例を挙げて本発明をさらに詳細に説明する。また、ＡＦＭによるラップ表面網目構造の観察、ラップフィルムの結晶長周期、引裂強度、縦裂けトラブル率、密着性、引張強度・引張伸度、引張弾性率、ハリ・コシ感、透明性、熱収縮率、及び１２０℃加熱後の裂けにくさの評価には以下の測定方法を使用した。
（１）ＡＦＭ測定
フィルムをＳｉウエハに貼付け固定し、表面をブルカー社製Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ＩｃｏｎにてＴａｐｐｉｎｇモードで位相像を観察した。測定にはＳｉ単結晶のカンチレバー（ばね定数 カタログ値 ４０Ｎ／ｍ）を用い、Ｓｃａｎ ｒａｔｅが０．５－２Ｈｚ、Ｓｃａｎｓｉｚｅが１μｍ×１μｍで、サンプリング点数５１２×２５６若しくは５１２×５１２の条件で実施した。フィルムによってカンチレバーの触圧をコントロールしたが、ｔａｒｇｅｔ ａｍｐｌｉｔｕｄｅが４００ｍＶの場合はＳｅｔ Ｐｏｉｎｔが２４０－３２０ｍＶ、ｔａｒｇｅｔ ａｍｐｌｉｔｕｄｅが８００ｍＶの場合はＳｅｔ Ｐｏｉｎｔが４５０－５００ｍＶの範囲であった。フィブリルの幅（フィブリル径）計測の際は各位相像について１画像を４分割し、各領域毎に典型的と思われるフィブリルを５箇所選択し、特にフィブリル径が大きかったもの計５箇所の平均値をフィブリルの平均幅として採用した。
フィルムをＳｉウエハに貼付け固定し、表面をブルカー社製Ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ＩｃｏｎにてＴａｐｐｉｎｇモードで位相像を観察した。測定にはＳｉ単結晶のカンチレバー（ばね定数 カタログ値 ４０Ｎ／ｍ）を用い、Ｓｃａｎ ｒａｔｅが０．５－２Ｈｚ、Ｓｃａｎｓｉｚｅが１μｍ×１μｍで、サンプリング点数５１２×２５６若しくは５１２×５１２の条件で実施した。フィルムによってカンチレバーの触圧をコントロールしたが、ｔａｒｇｅｔ ａｍｐｌｉｔｕｄｅが４００ｍＶの場合はＳｅｔ Ｐｏｉｎｔが２４０－３２０ｍＶ、ｔａｒｇｅｔ ａｍｐｌｉｔｕｄｅが８００ｍＶの場合はＳｅｔ Ｐｏｉｎｔが４５０－５００ｍＶの範囲であった。フィブリルの幅（フィブリル径）計測の際は各位相像について１画像を４分割し、各領域毎に典型的と思われるフィブリルを５箇所選択し、特にフィブリル径が大きかったもの計５箇所の平均値をフィブリルの平均幅として採用した。
（２）結晶長周期測定
結晶長周期は、以下の装置、条件で小角Ｘ線散乱（ＳＡＸＳ）測定をして求めた。
装置 （株）リガク製 ＮＡＮＯＰＩＸ
Ｘ線入射方向 フィルム法線方向
Ｘ線波長 ０．１５４ｎｍ
光学系 ポイントコリメーション
（１ｓｔ：０．５５ｍｍΦ、２ｎｄ：Ｏｐｅｎ、ｇｕａｒｄ：０．３５ｍｍΦ）
検出器 ＨｙＰｉｘ－６０００（２次元検出器）
カメラ長 ＳＡＸＳ：１１１３ｍｍ
露光時間 比較例５～８、１０、１２ ：１０分／１試料
実施例１～９、比較例１～４、９、１１：１時間／１試料
ＨｙＰｉｘ－６０００から得られたＸ線散乱パターンに対して検出器のバックグラウンド補正、空セル散乱補正を行った。その後、円環平均を行い、ＳＡＸＳプロフィールＩ（ｑ）を得た。さらに、ＳＡＸＳプロフィールＩ（ｑ）に対して、ｑ2をかけるローレンツ補正を行った。ローレンツ補正済みのＳＡＸＳプロフィールの結晶長周期由来のピークの散乱ベクトルの大きさを（式１）からブラッグ角θを算出し、これをブラッグの式（式２）に代入し、結晶長周期ｄを算出した。
結晶長周期は、以下の装置、条件で小角Ｘ線散乱（ＳＡＸＳ）測定をして求めた。
装置 （株）リガク製 ＮＡＮＯＰＩＸ
Ｘ線入射方向 フィルム法線方向
Ｘ線波長 ０．１５４ｎｍ
光学系 ポイントコリメーション
（１ｓｔ：０．５５ｍｍΦ、２ｎｄ：Ｏｐｅｎ、ｇｕａｒｄ：０．３５ｍｍΦ）
検出器 ＨｙＰｉｘ－６０００（２次元検出器）
カメラ長 ＳＡＸＳ：１１１３ｍｍ
露光時間 比較例５～８、１０、１２ ：１０分／１試料
実施例１～９、比較例１～４、９、１１：１時間／１試料
ＨｙＰｉｘ－６０００から得られたＸ線散乱パターンに対して検出器のバックグラウンド補正、空セル散乱補正を行った。その後、円環平均を行い、ＳＡＸＳプロフィールＩ（ｑ）を得た。さらに、ＳＡＸＳプロフィールＩ（ｑ）に対して、ｑ2をかけるローレンツ補正を行った。ローレンツ補正済みのＳＡＸＳプロフィールの結晶長周期由来のピークの散乱ベクトルの大きさを（式１）からブラッグ角θを算出し、これをブラッグの式（式２）に代入し、結晶長周期ｄを算出した。
ｑ＝４π ｓｉｎθ／λ 式（１）
θ：ブラッグ角
ｑ：散乱ベクトルの大きさ
λ：Ｘ線波長
θ：ブラッグ角
ｑ：散乱ベクトルの大きさ
λ：Ｘ線波長
２ｄ ｓｉｎθ＝λ 式（２）
ｄ：結晶長周期
θ：ブラッグ角
λ：Ｘ線波長
ｄ：結晶長周期
θ：ブラッグ角
λ：Ｘ線波長
（３）引裂強度
ＡＳＴＭ－Ｄ－１９９２に準拠して測定した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。軽荷重引裂試験機（東洋精機製）を用いて、ＭＤ方向とＴＤ方向の引裂強度を測定した（単位：ｃＮ）。
ＡＳＴＭ－Ｄ－１９９２に準拠して測定した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。軽荷重引裂試験機（東洋精機製）を用いて、ＭＤ方向とＴＤ方向の引裂強度を測定した（単位：ｃＮ）。
（４）縦裂けトラブル率
市販のラップフィルムの化粧箱（旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ（登録商標）の化粧箱、３０ｃｍ×２０ｍ）を使用し、カットテストを行った。テストは２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。化粧箱の開度を３０°に固定してフィルムのカットを行い、カット後のフィルムを引き出す際にフィルムの縦裂けが発生する確率（％）を算出した。Ｎ数は５００回で行った（単位：％）。
市販のラップフィルムの化粧箱（旭化成ホームプロダクツ社製、商品名サランラップ（登録商標）の化粧箱、３０ｃｍ×２０ｍ）を使用し、カットテストを行った。テストは２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。化粧箱の開度を３０°に固定してフィルムのカットを行い、カット後のフィルムを引き出す際にフィルムの縦裂けが発生する確率（％）を算出した。Ｎ数は５００回で行った（単位：％）。
（５）密着性
ラップフィルムを家庭で使用することを想定し、ラップフィルム同士の密着性を評価した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。まず底面積２５ｃｍ2、高さ５５ｍｍ、重さ４００ｇのアルミ製の治具を２個用意し、双方の治具の底面に底面積と同面積の濾紙を貼り付けた。双方の治具の濾紙を貼り付けた底面に皺が入らないようにラップフィルムを被せて輪ゴムで抑えて固定した。ラップフィルムを被せた側の底面が重なり合うように２個の治具を合わせて、荷重５００ｇで１分間圧着した。次いで、引張圧縮試験機（島津製作所製）にて５ｍｍ／分の速度で双方のラップフィルム面を相互に面に垂直に引き剥したときに必要な仕事量を測定した（単位：ｍＪ／２５ｃｍ2）。
ラップフィルムを家庭で使用することを想定し、ラップフィルム同士の密着性を評価した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。まず底面積２５ｃｍ2、高さ５５ｍｍ、重さ４００ｇのアルミ製の治具を２個用意し、双方の治具の底面に底面積と同面積の濾紙を貼り付けた。双方の治具の濾紙を貼り付けた底面に皺が入らないようにラップフィルムを被せて輪ゴムで抑えて固定した。ラップフィルムを被せた側の底面が重なり合うように２個の治具を合わせて、荷重５００ｇで１分間圧着した。次いで、引張圧縮試験機（島津製作所製）にて５ｍｍ／分の速度で双方のラップフィルム面を相互に面に垂直に引き剥したときに必要な仕事量を測定した（単位：ｍＪ／２５ｃｍ2）。
（６）引張強度・引張伸度
ＡＳＴＭ－Ｄ－８８２に準拠して測定した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。引張圧縮試験機（島津製作所製）にて３００ｍｍ／分の速度で、幅１ｃｍ、チャック間距離１０ｃｍにセットしたラップフィルムを上下に引っ張り、破断した際の強度（単位：ＭＰａ）、及び、伸度（単位：％）を測定した。
ＡＳＴＭ－Ｄ－８８２に準拠して測定した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。引張圧縮試験機（島津製作所製）にて３００ｍｍ／分の速度で、幅１ｃｍ、チャック間距離１０ｃｍにセットしたラップフィルムを上下に引っ張り、破断した際の強度（単位：ＭＰａ）、及び、伸度（単位：％）を測定した。
（７）引張弾性率
ＡＳＴＭ－Ｄ－８８２に準拠して測定した。フィルムのＭＤ方向、及び、ＴＤ方向に平行な方向へ、長さ１２ｃｍ、幅１ｃｍでフィルムを切り出して測定試料とした。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。引張圧縮試験機（島津製作所製）にて、チャック間距離１０ｃｍにセットしたラップフィルムを上下に５ｍｍ／分の速度で、引っ張り、２％変位した点（ストローク２ｍｍ）での強度を５０倍して、１００％変位へ換算する事で測定した（単位：ＭＰａ）。
ＡＳＴＭ－Ｄ－８８２に準拠して測定した。フィルムのＭＤ方向、及び、ＴＤ方向に平行な方向へ、長さ１２ｃｍ、幅１ｃｍでフィルムを切り出して測定試料とした。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。引張圧縮試験機（島津製作所製）にて、チャック間距離１０ｃｍにセットしたラップフィルムを上下に５ｍｍ／分の速度で、引っ張り、２％変位した点（ストローク２ｍｍ）での強度を５０倍して、１００％変位へ換算する事で測定した（単位：ＭＰａ）。
（８）ハリ・コシ感の評価
熟練したパネリスト２０人を用意して、開口部の直径１５ｃｍのガラス容器に長さ、幅共３０ｃｍのラップフィルムを使用し、該容器を覆う際の使用感を加味し下記要領にて評価を行った。
熟練したパネリスト２０人を用意して、開口部の直径１５ｃｍのガラス容器に長さ、幅共３０ｃｍのラップフィルムを使用し、該容器を覆う際の使用感を加味し下記要領にて評価を行った。
評価記号内容
Ａ ： ハリ・コシ感が極めて優れ、取り扱いが極めて容易である。
Ｂ ： ハリ・コシ感が優れ、取り扱い上問題を感じない。
Ｃ ： ハリ・コシ感が劣るが、取り扱い上問題を感じない。
Ｄ ： ハリ・コシ感が劣り使い難い。
Ａ ： ハリ・コシ感が極めて優れ、取り扱いが極めて容易である。
Ｂ ： ハリ・コシ感が優れ、取り扱い上問題を感じない。
Ｃ ： ハリ・コシ感が劣るが、取り扱い上問題を感じない。
Ｄ ： ハリ・コシ感が劣り使い難い。
（９）ヘイズ
ＪＩＳ－Ｋ－７１３６に準拠して測定した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。濁度計（日本電色社製）を用いて、ヘイズを測定した（単位：％）。
ＪＩＳ－Ｋ－７１３６に準拠して測定した。測定は２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で行った。濁度計（日本電色社製）を用いて、ヘイズを測定した（単位：％）。
（１０）熱収縮率
ＡＳＴＭ Ｄ－２７３２に準拠して測定した。測定は、設定温度（１２０℃）に調節された恒温槽内でラップフィルムの試料を１分間静置した。１分が経過したら、恒温槽からラップフィルムを取り上げて、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で、３０分以内に当初つけた印の長さを、流れ方向（ＭＤ）及び流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）のそれぞれについて測定した。この時原長１０ｃｍからの減少値を、原長１０ｃｍに対する割合として百分率で求めた。この求めた百分率が、熱収縮率となる。
ＡＳＴＭ Ｄ－２７３２に準拠して測定した。測定は、設定温度（１２０℃）に調節された恒温槽内でラップフィルムの試料を１分間静置した。１分が経過したら、恒温槽からラップフィルムを取り上げて、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で、３０分以内に当初つけた印の長さを、流れ方向（ＭＤ）及び流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）のそれぞれについて測定した。この時原長１０ｃｍからの減少値を、原長１０ｃｍに対する割合として百分率で求めた。この求めた百分率が、熱収縮率となる。
（１１）１２０℃加熱後 裂けにくさの評価
ラップフィルムを電子レンジで使用することを想定し、ラップフィルムを加熱した際の裂けにくさを評価した。紙管に巻き取ったラップフィルムを巻き出し、ＭＤ方向、及び、ＴＤ方向に平行な方向へ、長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍでフィルムを切り出して評価試料とした。切り出した試料のＴＤ方向に平行な端面の内、巻き出し側（表層に近い側）の端面に、切込みを入れた。切込みは、評価者が、紙管に巻いたラップフィルムを正面から見た際に、巻回体を、巻き出し側の端面が上方向から巻き出されるように置き、その際に、評価者から見て左側となる方向へ、中央から１／√２ｃｍ移動した位置から、ＴＤ方向に平行な端面とのなす角の角度が、４５°で、１ｃｍの長さで切込みを入れた。上述の手順で切込みを入れたラップフィルムの試料を、設定温度（１２０℃）に調節された恒温槽内でラップフィルムの試料を１分間静置した。１分が経過したら、恒温槽からラップフィルムを取り上げて、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で、裂けにくさの評価を行った。裂けにくさの評価は、上述の手順で切込みを入れたラップフィルムの端面の内、切込みを入れた端面の中央に重りを吊り下げて耐荷重を測定した。重りは１０ｇの重りから、２０ｇ，３０ｇ、４０ｇ，５０ｇ，６０ｇ，７０ｇと軽い方から順に吊り下げていき、ラップフィルムが裂けた際の最大荷重を測定した。ラップフィルムが裂けた際の最大荷重が重い程、ラップフィルムを高温で加熱した後に裂けにくい。Ｎ数は５００回で行い、５００回の平均値を算出し、下記要領にてラップフィルムが高温で加熱した後の裂けにくさの判定を行った。
ラップフィルムを電子レンジで使用することを想定し、ラップフィルムを加熱した際の裂けにくさを評価した。紙管に巻き取ったラップフィルムを巻き出し、ＭＤ方向、及び、ＴＤ方向に平行な方向へ、長さ１０ｃｍ、幅１０ｃｍでフィルムを切り出して評価試料とした。切り出した試料のＴＤ方向に平行な端面の内、巻き出し側（表層に近い側）の端面に、切込みを入れた。切込みは、評価者が、紙管に巻いたラップフィルムを正面から見た際に、巻回体を、巻き出し側の端面が上方向から巻き出されるように置き、その際に、評価者から見て左側となる方向へ、中央から１／√２ｃｍ移動した位置から、ＴＤ方向に平行な端面とのなす角の角度が、４５°で、１ｃｍの長さで切込みを入れた。上述の手順で切込みを入れたラップフィルムの試料を、設定温度（１２０℃）に調節された恒温槽内でラップフィルムの試料を１分間静置した。１分が経過したら、恒温槽からラップフィルムを取り上げて、２３℃、５０％ＲＨの雰囲気中で、裂けにくさの評価を行った。裂けにくさの評価は、上述の手順で切込みを入れたラップフィルムの端面の内、切込みを入れた端面の中央に重りを吊り下げて耐荷重を測定した。重りは１０ｇの重りから、２０ｇ，３０ｇ、４０ｇ，５０ｇ，６０ｇ，７０ｇと軽い方から順に吊り下げていき、ラップフィルムが裂けた際の最大荷重を測定した。ラップフィルムが裂けた際の最大荷重が重い程、ラップフィルムを高温で加熱した後に裂けにくい。Ｎ数は５００回で行い、５００回の平均値を算出し、下記要領にてラップフィルムが高温で加熱した後の裂けにくさの判定を行った。
評価記号内容
Ａ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、６０ｇよりも重い。
Ｂ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、５０ｇよりも重く、６０ｇ以下。
Ｃ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、４０ｇよりも重く、５０ｇ以下。
Ｄ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、４０ｇ以下。
Ａ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、６０ｇよりも重い。
Ｂ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、５０ｇよりも重く、６０ｇ以下。
Ｃ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、４０ｇよりも重く、５０ｇ以下。
Ｄ ： 裂けが発生した際の最大荷重平均値が、４０ｇ以下。
［実施例１］
重量平均分子量が９万である塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。重量平均分子量は、移動相としてテトラヒドロフランを用いたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、分子量既知のポリスチレンで検量し換算した値である。
このとき、ＭＤ方向の延伸倍率を３．８倍とし、ＴＤ方向の延伸倍率を５．８倍にした。また、延伸温度は２６℃とした。この筒状フィルムを折り畳み、巻き取った後、３００ｍｍ幅にスリットし、１枚のフィルムになるように剥がしながら、外径３６．６ｍｍ、長さ３０５ｍｍの紙管に２０ｍ巻取り、厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムのＡＦＭ測定、ＳＡＸＳ測定、引裂強度、引張伸度、引張弾性率、熱収縮率、１２０℃加熱後の裂けにくさ、密着性、透明性について評価した結果を表１に示す。
重量平均分子量が９万である塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。重量平均分子量は、移動相としてテトラヒドロフランを用いたゲル浸透クロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定し、分子量既知のポリスチレンで検量し換算した値である。
このとき、ＭＤ方向の延伸倍率を３．８倍とし、ＴＤ方向の延伸倍率を５．８倍にした。また、延伸温度は２６℃とした。この筒状フィルムを折り畳み、巻き取った後、３００ｍｍ幅にスリットし、１枚のフィルムになるように剥がしながら、外径３６．６ｍｍ、長さ３０５ｍｍの紙管に２０ｍ巻取り、厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムのＡＦＭ測定、ＳＡＸＳ測定、引裂強度、引張伸度、引張弾性率、熱収縮率、１２０℃加熱後の裂けにくさ、密着性、透明性について評価した結果を表１に示す。
［実施例２］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．６倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．０倍にした。また、延伸温度は２５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．６倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．０倍にした。また、延伸温度は２５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例３］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．１倍にした。また、延伸温度は２５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．１倍にした。また、延伸温度は２５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例４］
主体となる結晶性高分子（ポリ乳酸 ８５重量部）に液状成分（グリセリンジアセテートモノラウレート １５重量部）を２２０℃の温度で混合溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．６倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．２倍にした。また、延伸温度は３４℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
主体となる結晶性高分子（ポリ乳酸 ８５重量部）に液状成分（グリセリンジアセテートモノラウレート １５重量部）を２２０℃の温度で混合溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．６倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．２倍にした。また、延伸温度は３４℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例５］
主体となる結晶性高分子（ナイロン６６ ８０重量部）に液状成分（グリセリントリアセテート １５重量部）やその他添加剤（エポキシ化亜麻仁油 ３重量部、ミネラルオイル ２重量部）を２８０℃の温度で混合溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．７倍にした。また、延伸温度は３５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
主体となる結晶性高分子（ナイロン６６ ８０重量部）に液状成分（グリセリントリアセテート １５重量部）やその他添加剤（エポキシ化亜麻仁油 ３重量部、ミネラルオイル ２重量部）を２８０℃の温度で混合溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を７．７倍にした。また、延伸温度は３５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例６］
主体となる結晶性高分子（ポリプロピレン８０重量部）に液状成分（ミネラルオイル１０重量部）やその他添加剤（マルカレッツ（登録商標）○R５重量部、タフテック（登録商標）○R５重量部）を２００℃の温度で混合溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．５倍にした。また、延伸温度は２８℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
主体となる結晶性高分子（ポリプロピレン８０重量部）に液状成分（ミネラルオイル１０重量部）やその他添加剤（マルカレッツ（登録商標）○R５重量部、タフテック（登録商標）○R５重量部）を２００℃の温度で混合溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．５倍にした。また、延伸温度は２８℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例７］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．８倍にした。また、延伸温度は２５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．５倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．８倍にした。また、延伸温度は２５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例８］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．５倍にした。また、延伸温度は２８℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．４倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．５倍にした。また、延伸温度は２８℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［実施例９］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．６倍にした。また、延伸温度は３２℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．６倍にした。また、延伸温度は３２℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表１に示す。
［比較例１］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝９１／９（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を４．３倍にした。また、延伸温度は４０℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝９１／９（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を３．７倍、ＴＤ方向の延伸倍率を４．３倍にした。また、延伸温度は４０℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例２］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を５．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．０倍にした。また、延伸温度は３５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を５．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を６．０倍にした。また、延伸温度は３５℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例３］
ポリエチレンを１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を５．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．０倍にした。また、延伸温度は３９℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
ポリエチレンを１７０℃の温度で溶融させ、溶融押出機にて溶融押出し、得られたパリソンを、インフレーション延伸して筒状フィルムとした。
ＭＤ方向の延伸倍率を５．０倍、ＴＤ方向の延伸倍率を５．０倍にした。また、延伸温度は３９℃とした。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例４］
主体となる結晶性高分子（ポリプロピレン８０重量部）に液状成分（ミネラルオイル１０重量部）やその他添加剤（マルカレッツ（登録商標）○R５重量部、タフテック（登録商標）○R５重量部）を２００℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を１４０℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで２．０×２．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
主体となる結晶性高分子（ポリプロピレン８０重量部）に液状成分（ミネラルオイル１０重量部）やその他添加剤（マルカレッツ（登録商標）○R５重量部、タフテック（登録商標）○R５重量部）を２００℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を１４０℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで２．０×２．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例５］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を１４０℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで１．０×８．６倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を１４０℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで１．０×８．６倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例６］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を３８℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで４．３×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を３８℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで４．３×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例７］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を３９℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで５．３×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を３９℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで５．３×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例８］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４０℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで６．３×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４０℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで６．３×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例９］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４２℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで８．０×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４２℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで８．０×１．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例１０］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４９℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで３．５×１０．０倍に逐次２ 軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４９℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで３．５×１０．０倍に逐次２ 軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例１１］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４９℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで５．０×７．０倍に逐次２ 軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を４９℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで５．０×７．０倍に逐次２ 軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
［比較例１２］
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を５３℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで５．０×１０．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
塩化ビニリデン（ＶＤＣ）／塩化ビニル（ＶＣ）＝８８／１２（質量比）のポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を１７０℃の温度で混合溶融させ、スリット幅が２０ｍｍ×０．５ｍｍＴダイ装着した押出機より押出し、水で急冷し、フィルム上シートを形成させた。
ついでこの原反を５３℃にセットした加熱ゾーンを通しながら、ストレッチャーで５．０×１０．０倍に逐次２軸延伸を施し巻き取った。それ以外は実施例１に準じた操作で厚み約１０μｍの紙管巻きラップフィルムを製造した。
得られたフィルムの評価結果を表２に示す。
図２に実施例１で得られたフィルム表面のＡＦＭの位相像を示すが、均一な網目構造が観察された。実施例２，３，４，５，６，７，８，９、比較例４，９，１０，１１，１２でも網目構造は観察された。実施例では、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率、流れ方向と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）との熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤ）が特定の範囲であるので表１の評価に示すとおり所望の効果が得られた。しかしながら、比較例１，２，３，４，５，６，７，８，９，１０，１１及び１２では、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率、流れ方向と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）との熱収縮率の比（ＭＤ／ＴＤ）が特定の範囲ではないので、表２の評価に示すように所望の効果が得られなかった。比較例１のフィルム表面のＡＦＭの位相像を図３に示す。
本発明に係るラップフィルムは、使用時の密着性の良好な、ハリ・コシ感、透明性及び縦裂け防止効果を有し、高温（例えば、１２０℃）に加熱した後にも裂けにくい、ラップフィルムであるため、食品包装用をはじめとする種々の包装用ラップフィルムとして好適に用いることができる。
１ 押出機
２ 円形ダイ
３ ダイ口
４ 管状の塩化ビニリデン系樹脂組成物（ソック）
５ ソック液
６ 冷水槽
７ 第１ピンチロール
８ パリソン
９ 第２ピンチロール
１０ バブル
１１ 第３ピンチロール
１２ ダブルプライフィルム
１３ 巻取りロール
１４ 孔
１５ フィブリル
２ 円形ダイ
３ ダイ口
４ 管状の塩化ビニリデン系樹脂組成物（ソック）
５ ソック液
６ 冷水槽
７ 第１ピンチロール
８ パリソン
９ 第２ピンチロール
１０ バブル
１１ 第３ピンチロール
１２ ダブルプライフィルム
１３ 巻取りロール
１４ 孔
１５ フィブリル
Claims (7)
- ＡＳＴＭ Ｄ－２７３２に準拠して測定した１２０℃における熱収縮率について、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率が４～３０％であり、流れ方向（ＭＤ）の熱収縮率と、流れ方向に垂直な方向（ＴＤ）の熱収縮率との比（ＭＤ／ＴＤ）が、２以下であり、
流れ方向の延伸倍率が３．４～４．０倍であり、かつ、流れ方向に垂直な方向の延伸倍率が５．８～８．５倍であり、
流れ方向の延伸倍率／流れ方向に垂直な方向の延伸倍率が０．５～０．７であり、
ポリ塩化ビニリデン系樹脂組成物を含む、ラップフィルム。 - 少なくとも一層の表面に、原子間力顕微鏡の位相像で観察される網目構造を有し、前記網目構造の網目がフィブリルにより構成され、前記網目構造において、観察されるフィブリルの平均幅が１４５ｎｍ以下である、請求項１に記載のラップフィルム。
- 結晶長周期が１２．５ｎｍ以下である、請求項１又は２に記載のラップフィルム。
- 厚みが５～１５μｍである、請求項１～３のいずれか１項に記載のラップフィルム。
- 塩化ビニリデン単量体８５～９７質量％と、塩化ビニル単量体１５～３質量％とからなる共重合体を含む、請求項１～４のいずれか１項に記載のラップフィルム。
- 未延伸シートを流れ方向と流れ方向に垂直な方向とに延伸する工程を含み、流れ方向の延伸倍率が４．０以下であり、かつ、流れ方向に垂直な方向の延伸倍率が５．８以上である、請求項１～５のいずれか１項に記載のラップフィルムの製造方法。
- 請求項１～５のいずれか１項に記載のラップフィルムが、巻芯に巻きとられた巻回体。
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