JP7168782B2

JP7168782B2 - 緩衝器

Info

Publication number: JP7168782B2
Application number: JP2021527380A
Authority: JP
Inventors: 幹郎山下; 崇将小谷
Original assignee: Hitachi Astemo Ltd
Current assignee: Hitachi Astemo Ltd
Priority date: 2019-06-26
Filing date: 2020-03-25
Publication date: 2022-11-09
Anticipated expiration: 2040-03-25
Also published as: KR102560282B1; US20220412428A1; KR20220003072A; DE112020003042T5; JP2022186977A; JPWO2020261683A1; CN114072596A; WO2020261683A1

Description

本発明は、緩衝器に関する。
本願は、２０１９年６月２６日に、日本に出願された特願２０１９－１１８６９６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

緩衝器には、同一行程で開弁するバルブを２つ有するものがある（例えば、特許文献１参照）。

特公平２－４１６６６号公報

同一行程で開弁するバルブを２つ有することで、一方のバルブを他方のバルブよりもピストン速度が低速の領域で開弁させ、これよりも高速の領域では両方のバルブを開弁させることが可能となる。このような構造において、特に高周波入力時に異音が発生する可能性がある。

本発明の目的は、異音の発生を抑制することが可能となる緩衝器を提供することにある。

本発明の一の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有する。前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の一側に設けられるサブバルブと、前記第２通路と並列に設けられた体積室の体積を変更する体積可変機構と、を有する。

本発明の別の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有する。前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる一側サブバルブと、前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、を備える。前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記一側サブバルブは前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内に、それぞれ設けられる。前記第２通路には、前記一側サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置される。ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記一側サブバルブが開弁する。ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および前記一側サブバルブがともに開弁する。前記キャップ部材の底部には、一方の室と連通する連通路が形成される。前記キャップ室内には、前記一側サブバルブと前記キャップ部材の底部との間に、移動可能な移動部材が設けられる。前記移動部材と前記一側サブバルブとの間には、前記移動部材の移動によって体積変更される中間室が形成される体積可変機構を有する。

本発明のさらに別の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有する。前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブおよび他側に設けられる第２サブバルブと、前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、を備える。前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記第１サブバルブは前記一方の室に、前記第２サブバルブは前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内に、それぞれ設けられる。前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置される。ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁する。ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁する。前記キャップ部材の底部には、前記一方の室と連通する連通路が形成される。前記キャップ室内には、前記第２サブバルブと前記キャップ部材の底部との間に、前記連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられる。前記可撓部材と前記第２サブバルブとの間には、前記可撓部材によって前記連通路との連通が遮断される中間室が形成されている。

本発明のさらに別の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有する。前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブと、前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、を備える。前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記第１サブバルブは前記一方の室に設けられる。前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置される。ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁する。ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁する。前記キャップ部材の底部には、前記一方の室と連通する連通路が形成される。前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内には、前記連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられる。前記可撓部材と前記弁座部材との間には、前記可撓部材によって前記連通路との連通が遮断される中間室が形成されている。

上記した緩衝器によれば、異音の発生を抑制することが可能となる。

本発明に係る第１実施形態の緩衝器を示す断面図である。本発明に係る第１実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第１実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第１実施形態の緩衝器の弁座部材を示す軸方向一側から見た斜視図である。本発明に係る第１実施形態の緩衝器の弁座部材を示す軸方向他側から見た斜視図である。本発明に係る第１実施形態の緩衝器の減衰力特性を示す特性線図である。本発明に係る第１実施形態の緩衝器のロッド加速度および減衰力の解析結果を示す特性線図である。本発明に係る第２実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第３実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第４実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第４実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第５実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。本発明に係る第５実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第５実施形態の緩衝器を示す油圧回路図である。本発明に係る第６実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第６実施形態の緩衝器の減衰力等を示す特性線図である。比較例の緩衝器の減衰力等を示す特性線図である。本発明に係る第７実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第８実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第９実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第１０実施形態の緩衝器のキャップ部材および弁座部材周辺を示す部分断面図である。本発明に係る第１１実施形態の緩衝器を示す油圧回路図である。本発明に係る第１２実施形態の緩衝器を示す油圧回路図である。本発明に係る第１３実施形態の緩衝器の要部を示す部分断面図である。

［第１実施形態］
第１実施形態を図１～図６に基づいて説明する。なお、以下においては、説明の便宜上、図１～図３，図７～図１１，図２３における上側および図１２，図１４，図１７～図２０における左側を「上」とし、図１～図３，図７～図１１，図２３における下側および図１２，図１４，図１７～図２０における右側を「下」として説明する。

第１実施形態の緩衝器１は、図１に示すように、いわゆるモノチューブ式の油圧緩衝器であり、作動流体としての油液（図示略）が封入されるシリンダ２を備えている。シリンダ２は有底円筒状をなしている。シリンダ２は、円筒状の胴部１１と、胴部１１の下部側に形成されて胴部１１の下部を閉塞する底部１２とからなる一体成形品である。

緩衝器１は、いずれもシリンダ２の内部に摺動可能に設けられる、区画体１５およびピストン１８を有している。区画体１５は、ピストン１８とシリンダ２の底部１２との間に設けられている。ピストン１８は、シリンダ２内に上室１９と下室２０との２つの室を画成しており、区画体１５は、シリンダ２内に下室２０とガス室１６とを画成している。言い換えれば、ピストン１８は、シリンダ２内に摺動可能に設けられてシリンダ２内を一側の上室１９と他側の下室２０とに区画している。シリンダ２内の上室１９および下室２０には作動流体としての油液が封入され、シリンダ２内のガス室１６にはガスが封入されている。

緩衝器１は、軸方向の一端側部分がシリンダ２の内部に配置されてピストン１８に連結固定されると共に他端側部分がシリンダ２の外部に延出されるピストンロッド２１を備えている。ピストンロッド２１は、上室１９内を貫通しており、下室２０は貫通していない。よって、上室１９は、ピストンロッド２１が貫通するロッド側室であり、下室２０はシリンダ２の底部１２側のボトム側室である。

ピストン１８およびピストンロッド２１は一体に移動する。ピストンロッド２１がシリンダ２からの突出量を増やす緩衝器１の伸び行程において、ピストン１８は上室１９側へ移動することになり、ピストンロッド２１がシリンダ２からの突出量を減らす緩衝器１の縮み行程において、ピストン１８は下室２０側へ移動することになる。

シリンダ２の上端開口側には、ロッドガイド２２が嵌合固定されており、ロッドガイド２２よりもシリンダ２の外部側である上側にシール部材２３が嵌合されている。シリンダ２の上端部は、径方向内方に加締められて係止部２６となっており、この係止部２６とロッドガイド２２とがシール部材２３を挟持している。ロッドガイド２２とシール部材２３との間には摩擦部材２４が設けられている。

ロッドガイド２２、摩擦部材２４およびシール部材２３は、いずれも円環状をなしており、ピストンロッド２１は、これらロッドガイド２２、摩擦部材２４およびシール部材２３のそれぞれの内側に摺動可能に挿通されてシリンダ２の内部から外部に延出されている。ピストンロッド２１は、軸方向の一端側部分がシリンダ２の内部でピストン１８に固定され、他端側部分がシリンダ２の外部に、ロッドガイド２２、摩擦部材２４およびシール部材２３を介して突出している。

ロッドガイド２２は、ピストンロッド２１を、その径方向移動を規制しつつ軸方向移動可能に支持して、このピストンロッド２１の移動を案内する。シール部材２３は、その外周部でシリンダ２に密着し、その内周部で、軸方向に移動するピストンロッド２１の外周部に摺接する。これにより、シール部材２３は、シリンダ２内の油液が外部に漏洩するのを防止する。摩擦部材２４は、ピストンロッド２１に摩擦力を付与する。

ピストンロッド２１は、主軸部２７と、これよりも小径の取付軸部２８と、を有している。ピストンロッド２１は、主軸部２７が、ロッドガイド２２、摩擦部材２４およびシール部材２３に摺動可能に嵌合され、取付軸部２８がシリンダ２内に配置されてピストン１８等に連結されている。主軸部２７の取付軸部２８側の端部は、軸直交方向に広がる軸段部２９となっている。

取付軸部２８の外周部には、軸方向の中間位置に軸方向に延在する通路切欠部３０が形成されており、軸方向の主軸部２７とは反対側の先端位置にオネジ３１が形成されている。通路切欠部３０は、例えば、取付軸部２８の外周部を、取付軸部２８の中心軸線に平行な面で平面状に切り欠いて形成されている。通路切欠部３０は、取付軸部２８の周方向の１８０度異なる二カ所の位置にいわゆる二面幅の形状に形成できる。

ピストンロッド２１には、主軸部２７のピストン１８とロッドガイド２２との間の部分に、いずれも円環状のストッパ部材３２、一対の支持体３３、コイルスプリング３４および緩衝体３５が設けられている。ストッパ部材３２は、内周側にピストンロッド２１を挿通させており、加締められて主軸部２７に固定されている。ストッパ部材３２側から順に、一方の支持体３３、コイルスプリング３４、他方の支持体３３および緩衝体３５が配置されている。

一対の支持体３３およびコイルスプリング３４は、内側にピストンロッド２１が挿通されており、ストッパ部材３２とロッドガイド２２との間に配置されている。緩衝体３５は、内側にピストンロッド２１が挿通されており、他方の支持体３３とロッドガイド２２との間に配置されている。これらストッパ部材３２、一対の支持体３３、コイルスプリング３４および緩衝体３５は、ピストンロッド２１が所定長さシリンダ２から突出すると、緩衝体３５においてロッドガイド２２に当接し、緩衝体３５およびコイルスプリング３４が弾性変形する。

緩衝器１は、例えばピストンロッド２１のシリンダ２からの突出部分が上部に配置されて車体により支持され、シリンダ２の底部１２が下部に配置されて車輪側に連結される。これとは逆に、シリンダ２側が車体により支持され、ピストンロッド２１が車輪側に連結されるようにしても良い。

図２に示すように、ピストン１８は、ピストンロッド２１に連結される金属製のピストン本体３６と、ピストン本体３６の外周面に一体に装着されてシリンダ２内を摺動する円環状の合成樹脂製の摺動部材３７とによって構成されている。

ピストン本体３６には、上室１９と下室２０とを連通可能な複数（図２では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴３８と、上室１９と下室２０とを連通可能とする複数（図２では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴３９とが設けられている。

複数の通路穴３８は、ピストン本体３６の円周方向において、それぞれ間に一カ所の通路穴３９を挟んで等ピッチで形成されており、通路穴３８，３９の全数のうちの半数を構成する。複数の通路穴３８は、２カ所の屈曲点を有するクランク形状であり、ピストン１８の軸方向一側（図２の上側）がピストン１８の径方向における外側に、ピストン１８の軸方向他側（図２の下側）が一側よりもピストン１８の径方向における内側に開口している。ピストン本体３６には、軸方向の下室２０側に、複数の通路穴３８を連通させる円環状の環状溝５５が形成されている。

環状溝５５の下室２０側には、環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路を開閉して減衰力を発生する第１減衰力発生機構４１が設けられている。第１減衰力発生機構４１が下室２０側に配置されることで、複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路は、ピストン１８の上室１９側への移動、つまり伸び行程において上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に向けて油液が流れ出す伸び側の通路となる。これら複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路に対して設けられた第１減衰力発生機構４１は、伸び側の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路から下室２０への油液の流動を抑制して減衰力を発生する伸び側の減衰力発生機構となっている。

通路穴３８，３９の全数のうちの残りの半数を構成する通路穴３９は、ピストン本体３６の円周方向において、それぞれ間に一カ所の通路穴３８を挟んで等ピッチで形成されている。複数の通路穴３９は、２カ所の屈曲点を有するクランク形状であり、ピストン１８の軸線方向他側（図２の下側）がピストン１８の径方向における外側に、ピストン１８の軸線方向一側（図２の上側）が他側よりもピストン１８の径方向における内側に開口している。ピストン本体３６には、軸方向の上室１９側に複数の通路穴３９を連通させる円環状の環状溝５６が形成されている。

環状溝５６の上室１９側には、複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路を開閉して減衰力を発生する第１減衰力発生機構４２が設けられている。第１減衰力発生機構４２が上室１９側に配置されることで、複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路は、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路となる。これら複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路に対して設けられた第１減衰力発生機構４２は、縮み側の複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路から上室１９への油液の流動を抑制して減衰力を発生する縮み側の減衰力発生機構となっている。

ピストン本体３６は、略円板形状をなしており、その径方向の中央には、ピストンロッド２１の取付軸部２８が挿入される挿入穴４４が軸方向に貫通して形成されている。挿入穴４４は、ピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させる軸方向一側の小径穴部４５と、小径穴部４５よりも大径の軸方向他側の大径穴部４６と、を有している。小径穴部４５が軸方向の上室１９側に、大径穴部４６が軸方向の下室２０側にそれぞれ設けられている。

ピストン本体３６の軸方向の下室２０側の端部には、環状溝５５の下室２０側の開口よりも、ピストン本体３６の径方向における内側に円環状の内側シート部４７が形成されている。また、ピストン本体３６の軸方向の下室２０側の端部には、環状溝５５の下室２０側の開口よりも、ピストン本体３６の径方向における外側に、第１減衰力発生機構４１の一部を構成する円環状のバルブシート部４８が形成されている。

ピストン本体３６の軸方向の上室１９側の端部には、環状溝５６の上室１９側の開口よりもピストン本体３６の径方向における内側に円環状の内側シート部４９が形成されている。また、ピストン本体３６の軸方向の上室１９側の端部には、環状溝５６の上室１９側の開口よりも、ピストン本体３６の径方向における外側に、第１減衰力発生機構４２の一部を構成する円環状のバルブシート部５０が形成されている。

ピストン本体３６の挿入穴４４は、大径穴部４６が、小径穴部４５よりも軸方向の内側シート部４７側に設けられている。ピストン本体３６の大径穴部４６内の通路は、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１と軸方向の位置を重ね合わせて常時連通している。

ピストン本体３６において、バルブシート部４８よりも径方向外側は、バルブシート部４８よりも軸線方向高さが低い段差状をなしており、この段差状の部分に縮み側の通路穴３９の下室２０側の開口が配置されている。また、同様に、ピストン本体３６において、バルブシート部５０よりも径方向外側は、バルブシート部５０よりも軸線方向高さが低い段差状をなしており、この段差状の部分に伸び側の通路穴３８の上室１９側の開口が配置されている。

縮み側の第１減衰力発生機構４２は、ピストン１８のバルブシート部５０を含んでおり、軸方向のピストン１８側から順に、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６２と、一枚のディスク６３と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には四枚）のディスク６４と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６５と、同一内径でピストン１８から軸方向に離れるほど外径が小径となる複数枚（具体的には四枚）のディスク６６と、一枚のディスク６７と、一枚のディスク６８と、一枚の環状部材６９と、を有している。ディスク６２～６８および環状部材６９は、金属製であり、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなしている。ディスク６２～６８は、プレーンディスク（突起のない平面ディスク）である。

ディスク６２は、ピストン１８の内側シート部４９の外径よりも大径であってバルブシート部５０の内径よりも小径の外径となっており、内側シート部４９に常時当接している。ディスク６３は、ディスク６２の外径よりも大径であってバルブシート部５０の内径よりも小径の外径となっている。複数枚のディスク６４は、ピストン１８のバルブシート部５０の外径と同等の外径となっており、バルブシート部５０に着座可能となっている。

複数枚のディスク６５は、ディスク６４の外径よりも小径の外径となっている。複数枚のディスク６６は、最も大径のものがディスク６５の外径よりも小径の外径となっている。ディスク６７は、ディスク６６のうちの最も小径のものの外径よりも小径であってピストン１８の内側シート部４９の外径と同等の外径となっている。ディスク６８は、ディスク６６のうちの最も小径のものの外径よりも大径であって、最も大径のものの外径よりも小径の外径となっている。環状部材６９は、ディスク６８の外径よりも小径であってピストンロッド２１の軸段部２９の外径よりも大径の外径となっている。環状部材６９は、ディスク６２～６８よりも厚く高剛性となっており、軸段部２９に当接している。

複数枚のディスク６４、複数枚のディスク６５および複数枚のディスク６６が、バルブシート部５０に離着座可能な縮み側のメインバルブ７１を構成している。メインバルブ７１は、バルブシート部５０から離座することで、複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路を上室１９に連通させると共に、バルブシート部５０との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。環状部材６９は、ディスク６８とによって、メインバルブ７１の開方向への規定以上の変形をメインバルブ７１に当接して規制する。

複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路と、開弁時に出現するメインバルブ７１およびバルブシート部５０の間の通路とが、ピストン１８の下室２０側への移動によりシリンダ２内の上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に油液が流れ出す縮み側の第１通路７２を構成している。減衰力を発生する縮み側の第１減衰力発生機構４２は、メインバルブ７１とバルブシート部５０とを含んでおり、よって、この第１通路７２に設けられている。第１通路７２は、バルブシート部５０を含むピストン１８に形成されており、ピストンロッド２１およびピストン１８が縮み側に移動するときに油液が通過する。

ここで、縮み側の第１減衰力発生機構４２には、バルブシート部５０およびこれに当接するメインバルブ７１のいずれにも、これらが当接状態にあっても上室１９と下室２０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、縮み側の第１減衰力発生機構４２は、バルブシート部５０およびメインバルブ７１が全周にわたって当接状態にあれば、上室１９と下室２０とを連通させることはない。言い換えれば、第１通路７２は、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスが形成されておらず、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。

伸び側の第１減衰力発生機構４１は、ピストン１８のバルブシート部４８を含んでおり、軸方向のピストン１８側から順に、一枚のディスク８２と、一枚のディスク８３と、一枚のディスク８４と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には四枚）のディスク８５と、一枚のディスク８６と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク８７と、同一内径でピストン１８から軸方向に離れるほど外径が小径となる複数枚（具体的には二枚）のディスク８８と、一枚のディスク８９と、を有している。ディスク８２～８９は、金属製であり、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなすプレーンディスクである。

ディスク８２は、ピストン１８の内側シート部４７の外径よりも大径であってバルブシート部４８の内径よりも小径の外径となっており、内側シート部４７に常時当接している。ディスク８２には、図３に示すように、環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路を、ピストン１８の大径穴部４６内の通路およびピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１に常時連通させる切欠部９０が、径方向の内側シート部４７よりも外側の途中位置から内周縁部まで形成されている。切欠部９０は、ディスク８２のプレス成形時に形成される。切欠部９０は、ピストン１８の大径穴部４６に隣り合って対向している。ディスク８３は、ディスク８２と同外径であり、ディスク８２のような切欠部は形成されていない。ディスク８４は、ディスク８３の外径よりも大径であってバルブシート部４８の内径よりも小径の外径となっている。

複数枚のディスク８５は、ピストン１８のバルブシート部４８の外径と同等の外径となっており、バルブシート部４８に着座可能となっている。ディスク８６は、ディスク８５の外径よりも小径の外径となっている。複数枚のディスク８７は、ディスク８６の外径よりも小径の外径となっている。複数枚のディスク８８は、大径のものの外径がディスク８７の外径よりも小径となっている。ディスク８９は、複数枚のディスク８８のうちの小径のものの外径よりも小径となっており、ピストン１８の内側シート部４７の外径と同等の外径となっている。図２に示すように、ディスク８９は、ディスク６７と同形状の共通部品にすることができる。複数枚のディスク８８は、ディスク８５～８７よりも厚さが厚く高剛性となっている。

複数枚のディスク８５、一枚のディスク８６、複数枚のディスク８７および複数枚のディスク８８が、バルブシート部４８に離着座可能な伸び側のメインバルブ９１を構成している。メインバルブ９１は、バルブシート部４８から離座することで、環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路を下室２０に連通させると共に、バルブシート部４８との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。

複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、開弁時に出現するメインバルブ９１およびバルブシート部４８の間の通路とが、ピストン１８の上室１９側への移動によりシリンダ２内の上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に油液が流れ出す伸び側の第１通路９２を構成している。減衰力を発生する伸び側の第１減衰力発生機構４１は、メインバルブ９１とバルブシート部４８とを含んでおり、よって、この第１通路９２に設けられている。第１通路９２は、バルブシート部４８を含むピストン１８に形成されており、ピストンロッド２１およびピストン１８が伸び側に移動するときに油液が通過する。

伸び側の第１減衰力発生機構４１には、バルブシート部４８およびこれに当接するメインバルブ９１のいずれにも、これらが当接状態にあっても上室１９と下室２０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、伸び側の第１減衰力発生機構４１は、バルブシート部４８およびメインバルブ９１が全周にわたって当接状態にあれば、上室１９と下室２０とを連通させることはない。言い換えれば、第１通路９２は、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されておらず、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。

図３に示すように、伸び側の第１減衰力発生機構４１のピストン１８とは反対側には、第１減衰力発生機構４１側から順に、一つのキャップ部材１０１と、一つの可撓ディスク１００（可撓部材，移動部材）と、複数枚（具体的には二枚）のディスク１０２と、一枚のサブバルブ１０７（第２サブバルブ）と、外周側に一つのＯリング１０８が設けられた一つの弁座部材１０９と、一枚のサブバルブ１１０（第１サブバルブ）と、一枚のディスク１１１と、一枚のディスク１１３と、図２に示す複数（具体的には二つ）の環状部材１１４とが、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。ピストンロッド２１の取付軸部２８には、環状部材１１４よりも突出する部分にオネジ３１が形成されており、このオネジ３１にナット１１５が螺合されている。ナット１１５は、環状部材１１４に当接している。

可撓ディスク１００、キャップ部材１０１、ディスク１０２，１１１，１１３、サブバルブ１０７，１１０、弁座部材１０９および環状部材１１４は、いずれも金属製である。ディスク１０２，１１１，１１３、サブバルブ１０７，１１０および環状部材１１４は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなしている。ディスク１０２，１１１，１１３およびサブバルブ１０７，１１０は、プレーンディスクである。可撓ディスク１００、キャップ部材１０１および弁座部材１０９は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な円環状をなしている。

キャップ部材１０１は、有底筒状の一体成形品であり、例えば金属板の塑性加工や切削加工により一体的に形成されている。図３に示すように、キャップ部材１０１は、有孔円板状の一定厚さの底部１２２と、底部１２２の外周縁部から、底部１２２の軸方向一側に拡径しつつ延出する中間テーパ部１２３と、中間テーパ部１２３の底部１２２とは反対側の端縁部から底部１２２とは反対方向に延出する円筒状の筒状部１２４と、を有している。

底部１２２は、内周部にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させる有孔円板状である。底部１２２の内周部に取付軸部２８を嵌合させることで、キャップ部材１０１は、ピストンロッド２１に対し径方向に位置決めされて同軸状に配置される。底部１２２には、内周部と外周部との間に、底部１２２を底部１２２の軸方向に貫通する通路孔１２６が複数形成されている。複数の通路孔１２６は、底部１２２の中心から等距離の位置に底部１２２の周方向に等間隔に配置されており、底部１２２の内周部と外周部との間の中央よりも外周部側に形成されている。キャップ部材１０１は、底部１２２が、筒状部１２４よりもピストン１８側に位置する向きで配置されてディスク８９に当接しており、底部１２２の内周部において取付軸部２８に嵌合している。

キャップ部材１０１は、ディスク８５～８８よりも厚く、有底筒状をなすことも合わせて、ディスク８５～８８よりも高剛性となっている。よって、キャップ部材１０１は、複数枚のディスク８５～８８で構成されるメインバルブ９１の開方向への規定以上の変形をメインバルブ９１に当接して規制する。

可撓ディスク１００は、主体部３０１と、主体部３０１から突出するディスク突出部３０２（可撓部材側突出部）と、を有している。主体部３０１は、緩衝器１に組み付けられる前の自然状態にあるとき、一定厚さの有孔円形平板状をなしており、内周面と外周面とが同軸状をなしている。ディスク突出部３０２は、主体部３０１から主体部３０１の軸方向の一側に突出している。ディスク突出部３０２は、主体部３０１と同軸の円環状であり、主体部３０１の内周面と外周面との間の中央位置よりも外周面側に形成されている。主体部３０１は内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能となっている。主体部３０１の内周部に取付軸部２８を嵌合させることで、可撓ディスク１００は、ピストンロッド２１に対し径方向に位置決めされて同軸状に配置される。

可撓ディスク１００は、一定厚さの一枚の板材からプレス成形により形成されており、よって、主体部３０１およびディスク突出部３０２は、一体的に形成されている。ディスク突出部３０２は、主体部３０１の外周側から軸方向一側にテーパ状に縮径しつつ延出した後、径方向内側で軸方向他側に向け折り返し、軸方向他側にテーパ状に縮径しつつ延出して主体部３０１に合流する。言い換えれば、ディスク突出部３０２は、可撓ディスク１００の中心軸線を含む面での断面の形状が、主体部３０１から軸方向に離れるほど径方向の幅が狭くなる先細のＶ字状をなしている。ディスク突出部３０２は、軸対称形状である。ディスク突出部３０２は、可撓ディスク１００の軸方向における主体部３０１とは反対側の頂点が、可撓ディスク１００の内周部および外周部と同心の円形状であり、主体部３０１からの高さが全周にわたって一定となっている。

可撓ディスク１００は、キャップ部材１０１内に収容されることになり、ディスク突出部３０２が主体部３０１から軸方向の底部１２２側に突出する向きとされ、ディスク突出部３０２において底部１２２に当接する。ディスク１０２は、ディスク突出部３０２の最小内径よりも小径の外径である。可撓ディスク１００は、緩衝器１に組み込まれた状態で、主体部３０１の内周側がディスク１０２と底部１２２とに挟持される。これにより、主体部３０１は、径方向外側ほど底部１２２から軸方向に離れるようにテーパ状に弾性変形する。

可撓ディスク１００は、緩衝器１に組み込まれた状態で、ディスク突出部３０２の底部１２２に当接する先端面の内径が、複数の通路孔１２６の底部１２２の中心からの最大距離の２倍よりも大きくなっている。これにより、可撓ディスク１００は、円環状のディスク突出部３０２が、複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における外方で囲むように配置されて底部１２２に全周にわたって当接する。

可撓ディスク１００は、主体部３０１の内周部のディスク１０２と重なり合う部分が、ディスク１０２とキャップ部材１０１の底部１２２とに全周にわたって常時当接する内周側当接部３０３となっている。内周側当接部３０３の外径は、複数の通路孔１２６の底部１２２の中心からの最小距離の２倍よりも小さくなっている。これにより、可撓ディスク１００は、内周側当接部３０３が、複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における内方で囲むように配置されて底部１２２に全周にわたって当接している。

可撓ディスク１００が緩衝器１への組み込まれた状態で、主体部３０１は、内周側当接部３０３と、内周側当接部３０３とディスク突出部３０２との間の可撓部３０５と、ディスク突出部３０２よりも径方向外側の外周縁部３０６とを構成する。ここで、外周縁部３０６は、キャップ部材１０１の中間テーパ部１２３の最小内径よりも小径の外径となっており、よって、可撓ディスク１００は、中間テーパ部１２３および筒状部１２４に接触することはない。可撓ディスク１００は、可撓部３０５と外周縁部３０６とが、径方向外側ほど底部１２２から軸方向に離れるようにテーパ状をなしている。可撓ディスク１００は、可撓部３０５が底部１２２に近づいたり、元の状態に戻ったりするように撓み可能となっている。

弁座部材１０９は、その軸方向に延び厚さ方向に貫通して取付軸部２８を挿入させる貫通孔１３１が径方向の中央に形成された有孔円板状をなしている。貫通孔１３１は、ピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させる軸方向一側の小径穴部１３２と、小径穴部１３２よりも大径の軸方向他側の大径穴部１３３と、を有している。

図４Ａに示すように、弁座部材１０９は、軸方向の大径穴部１３３側の端部に、大径穴部１３３を囲むように円環状をなす内側シート部１３４を有しており、この内側シート部１３４から径方向外方に広がるバルブシート部１３５を有している。また、図４Ｂに示すように、弁座部材１０９は、軸方向反対側の小径穴部１３２側の端部に、小径穴部１３２を囲むように円環状をなす内側シート部１３８を有しており、この内側シート部１３８から径方向外方に広がるバルブシート部１３９を有している。弁座部材１０９は、その軸方向の内側シート部１３４およびバルブシート部１３５と内側シート部１３８およびバルブシート部１３９との間が有孔円板状の本体部１４０となっている。

図４Ａに示すように、内側シート部１３４は、本体部１４０の軸方向の大径穴部１３３側の内周縁部から、本体部１４０の軸方向に沿って一側に突出しており、バルブシート部１３５も、内側シート部１３４の径方向外側で本体部１４０の軸方向に沿って本体部１４０から内側シート部１３４と同側に突出している。内側シート部１３４およびバルブシート部１３５は、突出側の先端面、すなわち本体部１４０とは反対側の先端面が、平坦面であり、弁座部材１０９の軸直交方向に広がって同一平面に配置されている。

図４Ｂに示すように、内側シート部１３８は、本体部１４０の軸方向の小径穴部１３２側の内周縁部から、本体部１４０の軸方向に沿って内側シート部１３４とは反対側に突出しており、バルブシート部１３９も、内側シート部１３８の径方向外側で本体部１４０の軸方向に沿って本体部１４０から内側シート部１３８と同側に突出している。内側シート部１３８およびバルブシート部１３９は、突出側の先端面、すなわち本体部１４０とは反対側の先端面が、平坦面であり、弁座部材１０９の軸直交方向に広がって同一平面に配置されている。内側シート部１３４，１３８は、同等の外径となっている。

図４Ａに示すように、バルブシート部１３５は、花びら型の異形シートであり、複数、具体的には四カ所のバルブシート構成部２０１を有している。これらのバルブシート構成部２０１は、同形状であり、弁座部材１０９の周方向に等間隔で配置されている。

内側シート部１３４は、弁座部材１０９の中心軸線を中心とする円環状をなしている。バルブシート構成部２０１は、この内側シート部１３４から径方向外方に延出する一対の延出部２０２と、一対の延出部２０２の内側シート部１３４とは反対側の端部同士を結ぶ連結部２０３と、を有している。一対の延出部２０２は、いずれも直線状であり、弁座部材１０９の中心軸線を含む面に対して鏡面対称状をなしている。一対の延出部２０２は、弁座部材１０９の軸方向に見て互いに垂直をなすように配置されている。連結部２０３は、弁座部材１０９の中心軸線を中心とする円弧状をなしている。

バルブシート構成部２０１と、その一対の延出部２０２同士を結ぶ内側シート部１３４の一部とで囲まれて、これらの突出側の先端面から弁座部材１０９の軸方向に凹む通路凹部２０５が形成されている。通路凹部２０５の底面は本体部１４０によって形成されている。すべてのバルブシート構成部２０１の内側に通路凹部２０５が形成されている。すべての通路凹部２０５は、弁座部材１０９の中心軸線から等距離の位置に形成されており、弁座部材１０９の周方向に等間隔で形成されている。

弁座部材１０９の周方向における通路凹部２０５の中央位置には、本体部１４０を軸方向に貫通することで弁座部材１０９を軸方向に貫通する通路孔２０６が形成されている。通路孔２０６は、弁座部材１０９の中心軸線に平行な直線状の孔である。すべての通路凹部２０５の底面に通路孔２０６が形成されている。すべての通路孔２０６は、弁座部材１０９の中心軸線から等距離の位置に形成されており、弁座部材１０９の周方向に等間隔で形成されている。

弁座部材１０９の周方向に隣り合って配置されるバルブシート構成部２０１の隣り合う延出部２０２同士は、弁座部材１０９の周方向に離間して互いに平行をなしており、弁座部材１０９の中心軸線を通る径方向線と平行をなしている。弁座部材１０９の周方向に隣り合って配置されるバルブシート構成部２０１の周方向に遠い側の延出部２０２同士は、弁座部材１０９の中心軸線を通る径方向線と平行な同一直線上に配置されている。

図４Ｂに示すように、バルブシート部１３９も、花びら型の異形シートであり、複数、具体的には四カ所のバルブシート構成部２１１を有している。これらのバルブシート構成部２１１は同形状であり、弁座部材１０９の周方向に等間隔で配置されている。バルブシート構成部２１１は、バルブシート構成部２０１と同形状となっている。

内側シート部１３８は、弁座部材１０９の中心軸線を中心とする円環状をなしている。バルブシート構成部２１１は、この内側シート部１３８から径方向外方に延出する一対の延出部２１２と、一対の延出部２１２の内側シート部１３８とは反対側の端部同士を結ぶ連結部２１３と、を有している。一対の延出部２１２は、いずれも直線状であり、弁座部材１０９の中心軸線を含む面に対して鏡面対称状をなしている。一対の延出部２１２は、弁座部材１０９の軸方向に見て互いに垂直をなすように配置されている。連結部２１３は、弁座部材１０９の中心軸線を中心とする円弧状をなしている。すべての連結部２１３の同一円上に配置される外側縁部の外径は、すべての連結部２０３の同一円上に配置される外側縁部の外径と同等であり、すべての連結部２１３の同一円上に配置される内側縁部の内径は、すべての連結部２０３の同一円上に配置される内側縁部の内径と同等である。

バルブシート構成部２１１と、その一対の延出部２１２同士を結ぶ内側シート部１３８の一部とで囲まれて、これらの突出側の先端面から弁座部材１０９の軸方向に凹む通路凹部２１５が形成されている。通路凹部２１５の底面は本体部１４０によって形成されている。すべてのバルブシート構成部２１１の内側に通路凹部２１５が形成されている。すべての通路凹部２１５は、弁座部材１０９の中心軸線から等距離の位置に形成されており、弁座部材１０９の周方向に等間隔で形成されている。

弁座部材１０９の周方向における通路凹部２１５の中央位置には、本体部１４０を軸方向に貫通することで弁座部材１０９を軸方向に貫通する通路孔２１６が形成されている。通路孔２１６は、弁座部材１０９の中心軸線に平行な直線状の穴である。すべての通路凹部２１５の底面に通路孔２１６が形成されている。すべての通路孔２１６は、弁座部材１０９の中心軸線から等距離の位置に形成されており、弁座部材１０９の周方向に等間隔で形成されている。

弁座部材１０９の周方向に隣り合って配置されるバルブシート構成部２１１の隣り合う延出部２１２同士は、弁座部材１０９の周方向に離間して互いに平行をなしており、弁座部材１０９の中心軸線を通る径方向線と平行をなしている。弁座部材１０９の周方向に隣り合って配置されるバルブシート構成部２１１の周方向に遠い側の延出部２１２同士は、弁座部材１０９の中心軸線を通る径方向線と平行な同一直線上に配置されている。

ここで、複数のバルブシート構成部２０１の弁座部材１０９の周方向における配置ピッチと、複数のバルブシート構成部２１１の弁座部材１０９の周方向における配置ピッチとは同じであり、バルブシート構成部２０１およびバルブシート構成部２１１は、互いに半ピッチ分ずれている。言い換えれば、弁座部材１０９の周方向に隣り合うバルブシート構成部２０１とバルブシート構成部２０１との間の中央位置に、バルブシート構成部２１１の中央位置が配置され、逆に、弁座部材１０９の周方向に隣り合うバルブシート構成部２１１とバルブシート構成部２１１との間の中央位置に、バルブシート構成部２０１の中央位置が配置されている。

すべての通路凹部２０５およびすべての通路凹部２１５は、弁座部材１０９の中心軸線から等距離の位置に形成されており、通路凹部２０５および通路凹部２１５が弁座部材１０９の周方向に交互に千鳥状に配置されている。すべての通路孔２０６およびすべての通路孔２１６は、弁座部材１０９の中心軸線から等距離の位置に形成されており、通路孔２０６および通路孔２１６が交互に、同一円周上に等間隔で設けられている。

図４Ｂに示すように、通路孔２０６は、弁座部材１０９の周方向に隣り合うバルブシート構成部２１１とバルブシート構成部２１１との間に配置されており、よって、バルブシート部１３９の範囲の外側に配置されている。図４Ａに示すように、通路孔２１６は、弁座部材１０９の周方向に隣り合うバルブシート構成部２０１とバルブシート構成部２０１との間に配置されており、よって、バルブシート部１３５の範囲の外側に配置されている。

弁座部材１０９には、軸方向の大径穴部１３３側に、内側シート部１３４を径方向に横断する通路溝２２１が、内側シート部１３４および本体部１４０にわたって形成されている。通路溝２２１は、内側シート部１３４の本体部１４０とは反対側の先端面から弁座部材１０９の軸方向に凹んでおり、本体部１４０の内側シート部１３４側の端面よりもさらに凹んで形成されている。通路溝２２１は、弁座部材１０９の中心を通る径方向線上に、この径方向線に沿って設けられており、バルブシート構成部２０１とバルブシート構成部２０１との間に開口する通路孔２１６から弁座部材１０９の径方向内方に延出して大径穴部１３３に抜けている。通路溝２２１は、すべての通路孔２１６に対して設けられている。通路溝２２１は、複数、具体的には四カ所、弁座部材１０９の径方向における位置を揃えて弁座部材１０９の周方向に等間隔で設けられている。通路溝２２１が形成されることで内側シート部１３４は周方向に断続的に形成されている。

図３に示すように、通路孔２１６と、この通路孔２１６が開口する通路凹部２１５とが、弁座部材１０９に設けられる第１通路部１５１を形成している。弁座部材１０９には第１通路部１５１が複数、具体的には四カ所、弁座部材１０９の径方向における位置を揃えて弁座部材１０９の周方向に等間隔で設けられている。言い換えれば、弁座部材１０９には第１通路部１５１が複数同一円周上に等間隔で設けられている。

通路溝２２１は、第１通路部１５１に向けて径方向に延びる径方向通路２２２を形成している。弁座部材１０９には径方向通路２２２が複数、具体的には四カ所、弁座部材１０９の径方向における位置を揃えて弁座部材１０９の周方向に等間隔で設けられている。

図４Ｂに示すように、弁座部材１０９には、本体部１４０の軸方向の小径穴部１３２側に通路溝２２５が形成されている。通路溝２２５は、本体部１４０の内側シート部１３８側の端面から弁座部材１０９の軸方向に凹んで形成されている。通路溝２２５は、弁座部材１０９の中心を通る径方向線上に、この径方向線に沿って設けられており、バルブシート構成部２１１とバルブシート構成部２１１との間に開口する通路孔２０６から弁座部材１０９の径方向外方に延出して本体部１４０の外周面に抜けている。通路孔２０６は、通路溝２２５の底面に開口している。通路溝２２５は、すべての通路孔２０６に対して設けられている。通路溝２２５は、複数、具体的には四カ所、弁座部材１０９の径方向における位置を揃えて弁座部材１０９の周方向に等間隔で設けられている。

図２に示すように、通路孔２０６と、この通路孔２０６が開口する通路凹部２０５とが、弁座部材１０９に設けられる第２通路部１５２を形成している。弁座部材１０９には第２通路部１５２が複数、具体的には四カ所、弁座部材１０９の径方向における位置を揃えて弁座部材１０９の周方向に等間隔で設けられている。言い換えれば、弁座部材１０９には第２通路部１５２が複数同一円周上に等間隔で設けられている。

複数の第１通路部１５１および複数の第２通路部１５２が、弁座部材１０９に設けられて油液が流通する弁座部材通路部１５０を構成している。言い換えれば、弁座部材通路部１５０は、第１通路部１５１および第２通路部１５２を有し、第１通路部１５１および第２通路部１５２が、交互に複数同一円周上に等間隔で設けられている。

図３に示すように、弁座部材１０９には、外周部の軸方向中間位置に、径方向内方に凹む円環状のシール溝１４５が形成されている。このシール溝１４５内に、Ｏリング１０８が配置されている。弁座部材１０９は、内側シート部１３８およびバルブシート部１３９を、底部１２２とは反対側に向けた状態で、外周部においてキャップ部材１０１の筒状部１２４に嵌合されており、キャップ部材１０１内に設けられている。この状態で、Ｏリング１０８は、キャップ部材１０１の筒状部１２４と弁座部材１０９との隙間をシールする。

キャップ部材１０１、Ｏリング１０８および弁座部材１０９は、キャップ部材１０１の内側にキャップ室１４６を形成している。キャップ室１４６は、キャップ部材１０１の底部１２２と弁座部材１０９との間に設けられている。可撓ディスク１００、複数枚のディスク１０２およびサブバルブ１０７は、このキャップ室１４６内に設けられている。

可撓ディスク１００は、キャップ室１４６内のサブバルブ１０７とキャップ部材１０１の底部１２２との間に設けられている。可撓ディスク１００は、ディスク突出部３０２が複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における外方で囲むようにキャップ部材１０１の底部１２２に全周にわたって常時当接する。また、可撓ディスク１００は、内周側当接部３０３が複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における内方で囲むようにキャップ部材１０１の底部１２２に全周にわたって常時当接する。

したがって、この可撓ディスク１００によって、キャップ室１４６は、可撓ディスク１００よりもサブバルブ１０７側の中間室１４７と、可撓ディスク１００よりも複数の通路孔１２６側の連通室１４９（体積室）とに区画されている。連通室１４９は、複数の通路孔１２６内の連通路１４８に常時連通している。中間室１４７は、可撓ディスク１００によって連通路１４８との連通が遮断される。言い換えれば、キャップ室１４６内には、サブバルブ１０７とキャップ部材１０１の底部１２２との間に、連通路１４８を閉塞する撓み可能な可撓ディスク１００が設けられている。さらに言い換えれば、可撓ディスク１００とサブバルブ１０７との間には、可撓ディスク１００によって連通路１４８との連通が遮断される中間室１４７が形成されている。

可撓ディスク１００が撓むことによって、中間室１４７の容積が変化する。すなわち、可撓ディスク１００が撓むことによって中間室１４７にアキュムレータの機能をもたせる。連通室１４９は、中間室１４７の容積の増大を吸収するために容積が減少して油液を排出したり、中間室１４７の容積の減少を吸収するために容積が増大して油液を流入させたりする。これにより、可撓ディスク１００の変形が連通室１４９の油液によって阻害されることを抑制する。

図２に示すように、環状の弁座部材１０９および有底筒状のキャップ部材１０１は、上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０に配置されている。その際に、弁座部材１０９は、バルブシート部１３５がキャップ室１４６側に、バルブシート部１３９が下室２０側に配置されている。弁座部材１０９は、キャップ室１４６の中間室１４７と下室２０とを区画しており、中間室１４７および下室２０の両方に臨んで設けられている。複数の通路溝２２５は下室２０に臨んで設けられており、複数の第２通路部１５２は、複数の通路溝２２５内の通路を介して下室２０に常時連通している。キャップ部材１０１の底部１２２に形成された連通路１４８は、上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０と常時連通する。

弁座部材１０９の第１通路部１５１に開口する通路溝２２１内の径方向通路２２２は、中間室１４７に常時連通しており、中間室１４７内と、弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路およびピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１とを常時連通している。よって、中間室１４７は、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１およびピストン１８の大径穴部４６内の通路と、ディスク８２の切欠部９０内の通路と、ピストン１８の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路とを介して、上室１９に常時連通している。

図３に示すように、ディスク１０２は、内側シート部４７の外径と同等の外径である。サブバルブ１０７は、ディスク状であって、図２に示すように、弁座部材１０９のバルブシート部１３５の外径と同等の外径となっており、内側シート部１３４に常時当接し、バルブシート部１３５に離着座可能となっている。サブバルブ１０７は、バルブシート部１３５の全体に着座することで、すべての第２通路部１５２を閉塞する。また、サブバルブ１０７は、図４Ａに示すバルブシート部１３５のうちのいずれかのバルブシート構成部２０１の全体に着座することで、このバルブシート構成部２０１の内側の第２通路部１５２を閉塞する。

図２に示すように、バルブシート部１３５に離着座可能なサブバルブ１０７は、キャップ室１４６内に設けられており、キャップ室１４６内でバルブシート部１３５から離座することで、複数の第２通路部１５２と、キャップ室１４６の中間室１４７とを連通させ、下室２０を上室１９に連通させる。このとき、サブバルブ１０７は、バルブシート部１３５との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。サブバルブ１０７は、中間室１４７内へ下室２０から、複数の第２通路部１５２を介して油液を流入させる際に開く流入バルブであり、中間室１４７から下室２０への第２通路部１５２を介しての油液の流出を規制する逆止弁である。ここで、第１通路部１５１を構成する通路孔２１６は、図４Ａに示すように、弁座部材１０９におけるバルブシート部１３５の範囲よりも外側に開口しているため、バルブシート部１３５に着座する図２に示すサブバルブ１０７とは無関係に中間室１４７に常時連通する。

複数の通路溝２２５内の通路と、複数の第２通路部１５２と、開弁時に出現するサブバルブ１０７およびバルブシート部１３５の間の通路と、中間室１４７と、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１およびピストン１８の大径穴部４６内の通路と、ディスク８２の切欠部９０内の通路と、ピストン１８の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路とが、ピストン１８の下室２０側への移動によりシリンダ２内の上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に油液が流れ出す第２通路１７２を構成している。第２通路１７２は、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路となる。

第２通路１７２は、ピストンロッド２１を切り欠いて形成される通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１を含んでおり、言い換えれば、その一部がピストンロッド２１を切り欠いて形成されている。ピストンロッド２１を切り欠いて形成する以外にも、弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路に一端が開口し、ピストン１８の大径穴部４６内の通路に他端が開口するように、ピストンロッド２１の内部を穴状に貫通してピストンロッド通路部５１を形成しても良い。よって、第２通路１７２は、ピストンロッド２１を切欠きまたは貫通して形成されるピストンロッド通路部５１を有している。

サブバルブ１０７と、バルブシート部１３５と、複数枚のディスク１０２と、可撓ディスク１００と、キャップ部材１０１とが、縮み側の第２通路１７２に設けられ、この第２通路１７２を開閉し、この第２通路１７２から上室１９への油液の流動を抑制して減衰力を発生する縮み側の第２減衰力発生機構１７３を構成している。言い換えれば、第２減衰力発生機構１７３は、そのバルブシート部１３５が弁座部材１０９に設けられている。縮み側の第２減衰力発生機構１７３を構成するサブバルブ１０７は、縮み側のサブバルブである。

第２通路１７２において、第２減衰力発生機構１７３が開状態にあるときに、ディスク８２の切欠部９０内の通路が、流路断面積が固定の部分の中で最も狭く、流路断面積がその上流側および下流側よりも狭くなって、第２通路１７２におけるオリフィス１７５となる。オリフィス１７５は、サブバルブ１０７が開弁して第２通路１７２で油液が流れる際の油液の流れのサブバルブ１０７よりも下流側に配置されている。オリフィス１７５は、第１減衰力発生機構４１のうち、ピストン１８に当接するディスク８２を切り欠いて形成されている。

縮み側の第２減衰力発生機構１７３は、バルブシート部１３５およびこれに当接するサブバルブ１０７のいずれにも、これらが当接状態にあっても上室１９と下室２０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、縮み側の第２減衰力発生機構１７３は、バルブシート部１３５とサブバルブ１０７とが全周にわたって当接状態にあれば、上室１９と下室２０とを連通させることはない。言い換えれば、第２通路１７２は、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されておらず、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。

上室１９と下室２０とを連通可能な縮み側の第２通路１７２は、同じく上室１９と下室２０とを連通可能な縮み側の通路である第１通路７２と並列しており、第１通路７２に第１減衰力発生機構４２が、第２通路１７２に第２減衰力発生機構１７３がそれぞれ設けられている。よって、いずれも縮み側の第１減衰力発生機構４２および第２減衰力発生機構１７３は、並列に配置されている。

図３に示すように、サブバルブ１１０は、ディスク状であって、弁座部材１０９のバルブシート部１３９の外径と同等の外径となっており、内側シート部１３８に常時当接し、バルブシート部１３９に離着座可能となっている。サブバルブ１１０は、バルブシート部１３９の全体に着座することで、すべての第１通路部１５１を閉塞する。また、サブバルブ１１０は、図４Ｂに示すバルブシート部１３９のうちのいずれかのバルブシート構成部２１１の全体に着座することで、このバルブシート構成部２１１の内側の第１通路部１５１を閉塞する。図３に示すように、サブバルブ１１０は、サブバルブ１０７と同形状の共通部品にすることができる。ディスク１１１の外径は、サブバルブ１１０の外径よりも小径であって、内側シート部１３８の外径と同等となっている。

サブバルブ１１０は、下室２０内に設けられており、バルブシート部１３９から離座することで、中間室１４７と下室２０とを連通させる。このとき、サブバルブ１１０は、バルブシート部１３９との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。サブバルブ１１０は、中間室１４７内から油液を下室２０に、弁座部材１０９の複数の第１通路部１５１を介して排出する際に開く排出バルブであり、下室２０から中間室１４７内への第１通路部１５１を介しての油液の流入を規制する逆止弁である。ここで、図４Ｂに示すように、第２通路部１５２を構成する通路孔２０６は、弁座部材１０９におけるバルブシート部１３９の範囲よりも外側に開口しているため、図２に示すバルブシート部１３９に着座するサブバルブ１１０とは無関係に下室２０に常時連通する。

ピストン１８の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、ディスク８２の切欠部９０内の通路と、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１、ピストン１８の大径穴部４６内の通路および弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路と、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、中間室１４７と、弁座部材１０９の複数の第１通路部１５１と、開弁時に出現するサブバルブ１１０およびバルブシート部１３９の間の通路とが、ピストン１８の上室１９側への移動によりシリンダ２内の上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に油液が流れ出す第２通路１８２を構成している。

第２通路１８２は、ピストン１８の上室１９側への移動、つまり伸び行程において上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に向けて油液が流れ出す伸び側の通路となる。第２通路１８２は、ピストンロッド２１を切り欠いて形成される通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１を含んでおり、言い換えれば、その一部がピストンロッド２１を切り欠いて形成されている。

キャップ部材１０１と、サブバルブ１１０と、バルブシート部１３９と、ディスク１１１，１１３と、環状部材１１４とが、伸び側の第２通路１８２に設けられ、この第２通路１８２を開閉し、この第２通路１８２から下室２０への油液の流動を抑制して減衰力を発生する伸び側の第２減衰力発生機構１８３を構成している。言い換えれば、この第２減衰力発生機構１８３は、バルブシート部１３９が弁座部材１０９に設けられている。伸び側の第２減衰力発生機構１８３を構成するサブバルブ１１０は、伸び側のサブバルブである。

図３に示すように、下室２０に連通する連通室１４９は、図２に示す第２通路１７２および図２，図３に示す第２通路１８２と並列に配置されている。そして、第２減衰力発生機構１７３，１８３は、この連通室１４９の体積を変更可能な体積可変機構１８５を有している。体積可変機構１８５は、可撓ディスク１００とキャップ部材１０１の底部１２２と連通室１４９と連通路１４８とによって構成されている。可撓ディスク１００は、底部１２２に近づくように変形し移動することで連通室１４９の体積を減らすように変更し、底部１２２から離れるように変形し移動することで連通室１４９の体積を増やすように変更する。

第２通路１８２において、第２減衰力発生機構１８３が開状態にあるときに、図２に示すディスク８２の切欠部９０内の通路が、流路断面積が固定の部分の中で最も狭く、流路断面積がその上流側および下流側よりも狭くなって第２通路１８２においてもオリフィス１７５となる。オリフィス１７５は、第２通路１７２，１８２に共通である。オリフィス１７５は、サブバルブ１１０が開弁して第２通路１８２で油液が流れる際の油液の流れのサブバルブ１１０よりも上流側に配置されている。なお、オリフィス１７５は、サブバルブ１１０が開弁して第２通路１８２で油液が流れる際の油液の流れのサブバルブ１１０よりも下流側に配置されていても良い。サブバルブ１１０と、上記したサブバルブ１０７とは独立して開閉する。

伸び側の第２減衰力発生機構１８３は、バルブシート部１３９およびこれに当接するサブバルブ１１０のいずれにも、これらが当接状態にあっても上室１９と下室２０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、伸び側の第２減衰力発生機構１８３は、バルブシート部１３９とサブバルブ１１０とが全周にわたって当接状態にあれば、上室１９と下室２０とを連通させることはない。言い換えれば、第２通路１８２は、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されておらず、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。環状部材１１４は、ディスク１１３とによって、サブバルブ１１０の開方向への規定以上の変形をサブバルブ１１０に当接して規制する。

緩衝器１は、少なくともピストン１８内で軸方向に油液を通過させる流れとしては、上室１９と下室２０とが、第１減衰力発生機構４１，４２および第２減衰力発生機構１７３，１８３を介してのみ連通可能である。よって、緩衝器１は、少なくともピストン１８内を軸方向に通過する油液の通路上には、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは設けられていない。緩衝器１は、モノチューブ式であるため、全体として上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは設けられていない。

上室１９と下室２０とを連通可能な伸び側の第２通路１８２は、同じく上室１９と下室２０とを連通可能な伸び側の通路である第１通路９２と、上室１９側の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路を除いて並列しており、並列部分には、第１通路９２に第１減衰力発生機構４１が、第２通路１８２に第２減衰力発生機構１８３がそれぞれ設けられている。よって、いずれも伸び側の第１減衰力発生機構４１および第２減衰力発生機構１８３は、並列に配置されている。

第２減衰力発生機構１７３，１８３は、弁座部材１０９と、第２通路１７２，１８２のうちの弁座部材１０９に設けられる部分である弁座部材通路部１５０の一側に設けられるサブバルブ１１０および弁座部材通路部１５０の他側に設けられるサブバルブ１０７と、第２通路１７２，１８２におけるピストン１８と弁座部材１０９との間に設けられる有底筒状のキャップ部材１０１と、を備えている。弁座部材１０９はキャップ部材１０１内に設けられており、サブバルブ１１０は、弁座部材１０９の下室２０側に設けられ、サブバルブ１０７は、キャップ部材１０１の底部１２２と弁座部材１０９との間のキャップ室１４６内に設けられている。弁座部材１０９には、ピストンロッド通路部５１と連通し、伸び側の第１通路部１５１に向けて径方向に延びる径方向通路２２２が設けられている。

ピストンロッド２１にピストン１８等を組み付ける場合、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、軸段部２９に、環状部材６９と、ディスク６８と、ディスク６７と、複数枚のディスク６６と、複数枚のディスク６５と、複数枚のディスク６４と、ディスク６３と、複数枚のディスク６２と、ピストン１８とが順に重ねられる。このとき、ピストン１８は、小径穴部４５が軸段部２９側に位置する向きとされる。

加えて、取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、ピストン１８に、ディスク８２と、ディスク８３と、ディスク８４と、複数枚のディスク８５と、ディスク８６と、複数枚のディスク８７と、複数枚のディスク８８と、ディスク８９と、キャップ部材１０１とが順に重ねられる。このとき、キャップ部材１０１は、底部１２２がピストン１８側に位置する向きとされてディスク８９に当接する。

さらに、取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、キャップ部材１０１の底部１２２に、可撓ディスク１００と、複数枚のディスク１０２と、サブバルブ１０７と、Ｏリング１０８が装着された状態の弁座部材１０９とが順に重ねられる。このとき、可撓ディスク１００は、図３に示すようにディスク突出部３０２が主体部３０１から底部１２２側に突出する向きとされ、ディスク突出部３０２において底部１２２に当接し、内周側当接部３０３においてディスク１０２に当接する。また、このとき、弁座部材１０９は、図２に示すように、内側シート部１３４およびバルブシート部１３５が、サブバルブ１０７側に位置する向きとされ、外周部およびＯリング１０８をキャップ部材１０１の筒状部１２４に嵌合させる。

さらに、取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、弁座部材１０９に、サブバルブ１１０と、ディスク１１１と、ディスク１１３と、複数の環状部材１１４とが順に重ねられる。この状態で、環状部材１１４よりも突出するピストンロッド２１のオネジ３１にナット１１５を螺合させて、ナット１１５と軸段部２９とで、これらの少なくとも内周側を軸方向にクランプする。

この状態で、メインバルブ７１は、ディスク６２，６３を介してピストン１８の内側シート部４９とディスク６７とに内周側がクランプされるとともに、ピストン１８のバルブシート部５０に全周にわたって当接する。また、この状態で、メインバルブ９１は、ディスク８２～８４を介してピストン１８の内側シート部４７とディスク８９とに内周側がクランプされるとともに、ピストン１８のバルブシート部４８に全周にわたって当接する。

また、この状態で、可撓ディスク１００は、図３に示すように、弾性変形しつつ、ディスク突出部３０２において底部１２２に当接し、内周側当接部３０３がキャップ部材１０１の底部１２２とディスク１０２とにクランプされる。また、この状態で、サブバルブ１０７は、図２に示すように、弁座部材１０９の内側シート部１３４とディスク１０２とに内周側がクランプされるとともに、弁座部材１０９のバルブシート部１３５に全周にわたって当接する。また、この状態で、サブバルブ１１０は、弁座部材１０９の内側シート部１３８とディスク１１１とに内周側がクランプされるとともに、弁座部材１０９のバルブシート部１３９に全周にわたって当接する。

図３に示すように、可撓ディスク１００は、ディスク突出部３０２において底部１２２に当接し、内周側当接部３０３がキャップ部材１０１の底部１２２とディスク１０２とにクランプされると、ディスク突出部３０２が、その高さ分のプリロードがかかった状態でキャップ部材１０１の底部１２２に全周にわたって当接することになる。なお、サブバルブ１０７は、開弁時に可撓ディスク１００の方向へ撓むことになるが、サブバルブ１０７と可撓ディスク１００との間には十分な隙間が設けてあり、サブバルブ１０７が、その最大リフト時においても可撓ディスク１００には接触しないようになっている。

図２に示すように、いずれも伸び側の第１減衰力発生機構４１および第２減衰力発生機構１８３のうち、第１減衰力発生機構４１のメインバルブ９１は、第２減衰力発生機構１８３のサブバルブ１１０よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、伸び行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４１は閉弁した状態で第２減衰力発生機構１８３が開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４１および第２減衰力発生機構１８３がともに開弁することになる。サブバルブ１１０は、ピストン速度が極微低速の領域で開弁して減衰力を発生させる極微低速バルブである。

すなわち、伸び行程においては、ピストン１８が上室１９側に移動することで上室１９の圧力が高くなり、下室２０の圧力が低くなる。すると、第１減衰力発生機構４１，４２および第２減衰力発生機構１７３，１８３のいずれにも、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスはないものの、上室１９の油液が、ピストン１８の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、オリフィス１７５と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１および弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路と、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、を介して中間室１４７に流入する。これにより、中間室１４７が昇圧することになる。このため、図３に示す体積可変機構１８５は、可撓ディスク１００の可撓部３０５が底部１２２側に撓んで中間室１４７の容量を大きくすることになって、中間室１４７の圧力の上昇を抑えることになる。このとき、可撓ディスク１００が底部１２２側に撓んで移動することから、体積可変機構１８５は連通室１４９の体積を小さくする。

ここで、緩衝器１の低周波入力時（大振幅加振時）の伸び行程では、上記のような上室１９から中間室１４７への油液の流入量が大となるため、可撓ディスク１００が大きく変形してキャップ部材１０１の底部１２２に可撓部３０５において接触し、その接触面積が大きくなる。このように可撓ディスク１００の底部１２２への接触面積が増えると、可撓ディスク１００の撓み量に制限がかかることになり、ある程度以上の差圧付加により撓まなくなる。このように、可撓ディスク１００が撓み切ることで、中間室１４７の容量増加がなくなる。すると、可撓ディスク１００および連通路１４８がない状態と同じ状態となって第２減衰力発生機構１８３が開弁する状態まで昇圧する。

このとき、第１減衰力発生機構４１，４２および第２減衰力発生機構１７３，１８３のいずれにも、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスがないことから、図５に実線で示すように、ピストン速度が、第２減衰力発生機構１８３が開弁する第１所定値ｖ１未満での伸び行程においては、減衰力が急激に立ち上がる。また、ピストン速度が、第１所定値ｖ１よりも高速の領域であって、第１所定値よりも高速の第２所定値ｖ２よりも低速の極微低速領域（ｖ１以上ｖ２未満）では、第１減衰力発生機構４１は閉弁した状態で第２減衰力発生機構１８３が開弁する。

つまり、サブバルブ１１０がバルブシート部１３９から離座して、伸び側の第２通路１８２で上室１９と下室２０とを連通させる。よって、上室１９の油液が、ピストン１８の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、オリフィス１７５と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１および弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路と、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、中間室１４７と、弁座部材１０９内の第１通路部１５１と、サブバルブ１１０およびバルブシート部１３９の間の通路とを介して下室２０に流れる。これにより、ピストン速度が第２所定値よりも低速の極微低速領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

また、伸び行程において、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上の通常速度領域では、第２減衰力発生機構１８３が開弁した状態のまま、第１減衰力発生機構４１が開弁する。つまり、サブバルブ１１０がバルブシート部１３９から離座して、伸び側の第２通路１８２で上室１９から下室２０に油液を流すことになるが、このとき、第２通路１８２においてメインバルブ９１よりも下流側に設けられたオリフィス１７５で油液の流れが絞られることにより、メインバルブ９１に加わる圧力が高くなって差圧が高まり、メインバルブ９１がバルブシート部４８から離座して、伸び側の第１通路９２で上室１９から下室２０に油液を流す。よって、上室１９の油液が、複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、メインバルブ９１およびバルブシート部４８の間の通路とを介して下室２０に流れる。

これにより、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上の通常速度領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）の減衰力が得られる。通常速度領域におけるピストン速度の増加に対する伸び側の減衰力の増加率は、極微低速領域におけるピストン速度の増加に対する伸び側の減衰力の増加率よりも低くなる。言い換えれば、通常速度領域におけるピストン速度の上昇に対する伸び側の減衰力の増加率の傾きを、極微低速領域よりも寝かせることができる。

ここで、伸び行程において、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上の通常速度領域では、上室１９と下室２０との差圧は、第１所定値ｖ１以上第２所定値ｖ２未満の低速領域よりも大きくなるが、第１通路９２はオリフィスによる絞りがないため、メインバルブ９１が開弁することで油液を第１通路９２を介して大流量で流すことができる。これと、第２通路１８２をオリフィス１７５で絞ることとにより、サブバルブ１１０の変形を抑制することができる。

また、このとき、閉状態のサブバルブ１０７には下室２０と中間室１４７とから反対向きの圧力が加わることになる。上室１９と下室２０との差圧が大きくなっても、第２通路１８２においてサブバルブ１０７よりも上流側にオリフィス１７５が形成されているため、中間室１４７の圧力上昇が上室１９の圧力上昇に対して緩やかになり、中間室１４７と下室２０との圧力差が大きくなることを抑制する。よって、閉状態のサブバルブ１０７が受ける中間室１４７と下室２０との圧力差が大きくなることを抑制でき、サブバルブ１０７に中間室１４７側から下室２０側に向けた大きな背圧が加わることを抑制できる。

緩衝器１は、伸び行程で上室１９から下室２０に油液を流す流路を第１通路９２と第２通路１８２との並列で設け、メインバルブ９１とサブバルブ１１０とを並列で設けている。また、オリフィス１７５はサブバルブ１１０と直列に接続されている。

以上のように、伸び行程において、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上の通常速度領域では、メインバルブ９１が開弁することで油液を第１通路９２を介して大流量で流すことができる。これにより、サブバルブ１１０およびバルブシート部１３９の間の通路を流れる流量が小さくなる。よって、例えば、ピストン速度が通常速度領域（ｖ２以上）でのピストン速度の上昇に対する減衰力の増加率を下げること等ができる。言い換えれば、通常速度領域（ｖ２以上）におけるピストン速度の上昇に対する伸び側の減衰力の増加率の傾きを、極微低速領域（ｖ２未満）よりも寝かせることができる。これにより、設計自由度を拡大することができる。

上記した低周波入力時よりも高い周波数が緩衝器１に入力される高周波入力時（小振幅加振時）の伸び行程では、上室１９から中間室１４７への油液の流入量が小さい。このため、可撓ディスク１００の変形は小さく、体積可変機構１８５は、可撓ディスク１００の撓み量で、中間室１４７への油液の流入のボリュームを吸収できることになって、中間室１４７の昇圧が小さくなる。このため、極微低速減衰力の立ち上がり時には、あたかも、可撓ディスク１００がなく、中間室１４７がキャップ部材１０１の連通路１４８で下室２０に常時連通する状態、すなわち第２減衰力発生機構１８３がない構造と同じ状態にすることが可能となる。

よって、図５に実線で示す低周波入力時の減衰力特性に対して、図５に二点鎖線で示すように極微低速減衰力の立ち上がりが緩やかになる。また、極微低速領域（ｖ２未満）では、可撓ディスク１００が撓むことで中間室１４７への油液の流入のボリュームを大きくしつつ第２減衰力発生機構１８３が開弁するため、同じピストン速度に対する極微低速減衰力が、可撓ディスク１００が撓み切って中間室１４７への油液の流入のボリュームが変わらない低周波入力時よりも下がった特性となる。言い換えれば、ピストン１８の周波数が所定周波数を超えると、可撓ディスク１００を含む体積可変機構１８５により、第２減衰力発生機構１８３のサブバルブ１１０への油液の流量を制限する。なお、可撓ディスク１００の剛性（板厚など）の違いにより、第２減衰力発生機構１８３の開弁までの減衰力変化（ピストン速度に対する減衰力の傾き）を調整できる。

図２に示すように、いずれも縮み側の第１減衰力発生機構４２および第２減衰力発生機構１７３のうち、第１減衰力発生機構４２のメインバルブ７１は、第２減衰力発生機構１７３のサブバルブ１０７よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、縮み行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４２は閉弁した状態で第２減衰力発生機構１７３が開弁し、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４２および第２減衰力発生機構１７３がともに開弁することになる。サブバルブ１０７は、ピストン速度が極微低速の領域で開弁して減衰力を発生させる極微低速バルブである。

すなわち、縮み行程においては、ピストン１８が下室２０側に移動することで下室２０の圧力が高くなり、上室１９の圧力が低くなる。すると、第１減衰力発生機構４１，４２および第２減衰力発生機構１７３，１８３のいずれにも下室２０と上室１９とを常時連通させる固定オリフィスがないため、第２減衰力発生機構１７３が開弁するまで、油液は流れない。このため、減衰力は急激に立ち上がる。ピストン速度が、第２減衰力発生機構１７３が開弁する第３所定値よりも高速の領域であって、第３所定値よりも高速の第４所定値よりも低速の極微低速領域では、第１減衰力発生機構４２は閉弁した状態で第２減衰力発生機構１７３が開弁する。

つまり、サブバルブ１０７がバルブシート部１３５から離座して、縮み側の第２通路１７２で下室２０と上室１９とを連通させる。これにより、下室２０の油液が、弁座部材１０９の通路溝２２５内の通路および第２通路部１５２と、サブバルブ１０７およびバルブシート部１３５の間の通路と、中間室１４７と、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１およびピストン１８の大径穴部４６内の通路と、オリフィス１７５と、ピストン１８の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路とを介して上室１９に流れる。これにより、ピストン速度が第４所定値よりも低速の極微低速領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

また、縮み行程において、ピストン速度が上記第４所定値以上の通常速度領域では、第２減衰力発生機構１７３が開弁した状態のまま、第１減衰力発生機構４２が開弁する。つまり、サブバルブ１０７がバルブシート部１３５から離座して、縮み側の第２通路１７２で下室２０から上室１９に油液を流すことになるが、このとき、第２通路１７２はオリフィス１７５で油液の流量が絞られていることから、第１通路７２に設けられたメインバルブ７１に生じる差圧が大きくなり、メインバルブ７１がバルブシート部５０から離座して、縮み側の第１通路７２で下室２０から上室１９に油液を流す。よって、下室２０の油液が、複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路と、メインバルブ７１およびバルブシート部５０の間の通路とを介して流れる。

これにより、ピストン速度が第４所定値以上の通常速度領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）の減衰力が得られる。通常速度領域におけるピストン速度の増加に対する縮み側の減衰力の増加率は、極微低速領域におけるピストン速度の増加に対する縮み側の減衰力の増加率よりも低くなる。言い換えれば、通常速度領域におけるピストン速度の上昇に対する縮み側の減衰力の増加率の傾きを、極微低速領域よりも寝かせることができる。

縮み行程において、ピストン速度が第４所定値以上の通常速度領域では、下室２０と上室１９との差圧は低速領域よりも大きくなるが、第１通路７２はオリフィスによる絞りがないため、メインバルブ７１が開弁することで油液を第１通路７２を介して大流量で流すことができる。よって、ピストン速度が通常速度領域での減衰力を下げること等ができ、設計自由度を拡大することができる。

また、このとき（ピストン速度が速い場合）、下室２０と上室１９との差圧は大きくなるものの、第２通路１７２をオリフィス１７５で絞ることにより、上室１９にオリフィス１７５を介して連通する中間室１４７内の圧力は、下室２０と上室１９との間の圧力となるので、下室２０との差圧が大きくなり過ぎることを抑制できる。これと、メインバルブ７１が開弁することで油液を第１通路７２を介して大流量で流すことができることとによって、サブバルブ１０７の変形を抑制することができる。

また、このとき、閉状態のサブバルブ１１０には下室２０と中間室１４７とから反対向きの圧力が加わることになるが、下室２０と上室１９との差圧は大きいものの、下室２０と中間室１４７とは、サブバルブ１０７が開くことで連通しており、サブバルブ１１０の下流側となる中間室１４７と上室１９との間にオリフィス１７５が設けられているため、中間室１４７内の圧力が低下し過ぎることを抑制でき、下室２０の圧力上昇に合わせて中間室１４７の圧力も上昇させることができる。よって、サブバルブ１１０の上流側と下流側の面に生じる差圧が小さく、サブバルブ１１０に下室２０側から中間室１４７側に向けた大きな背圧が加わることを抑制できる。

以上の緩衝器１は、縮み行程で下室２０から上室１９に油液を流す流路を第１通路７２と第２通路１７２との並列で設け、メインバルブ７１とサブバルブ１０７とを並列で設けている。また、オリフィス１７５は、第２通路１７２においてサブバルブ１０７と直列に接続されている。

なお、縮み行程においては、下室２０の圧力が上昇すると、連通路１４８および連通室１４９の圧力も上昇することになるが、連通路１４８および連通室１４９の圧力によって可撓ディスク１００が変形する前に、第２減衰力発生機構１７３が開弁する設定となっている。よって、縮み行程において、可撓ディスク１００が連通室１４９を中間室１４７に連通させてしまうこともない。

以上に述べたように、緩衝器１は、伸び行程において、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上の通常速度領域では上室１９と下室２０との差圧が大きくなるが、サブバルブ１０７よりも上流側に形成されたオリフィス１７５で中間室１４７の圧力上昇を抑えることができるため、サブバルブ１０７の背圧による変形を抑制することができる。また、縮み行程において、ピストン速度が第４所定値以上の通常速度領域では下室２０と上室１９との差圧は低速領域よりも大きくなるが、第１通路７２で油液を大流量で流すことと、第２通路１７２のサブバルブ１０７よりも下流側をオリフィス１７５で絞ることとにより、サブバルブ１０７の変形を抑制することができる。よって、サブバルブ１０７の耐久性を向上させることができる。

また、緩衝器１は、伸び行程において、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上の通常速度領域では上室１９と下室２０との差圧は低速領域よりも大きくなるが、第１通路９２で油液を大流量で流すことと、第２通路１８２をオリフィス１７５で絞ることとにより、サブバルブ１１０の変形を抑制することができる。また、縮み行程において、ピストン速度が第４所定値以上の通常速度領域では下室２０と上室１９との差圧が大きくなるが、サブバルブ１０７の開弁で下室２０と中間室１４７とは連通しており、しかも中間室１４７は上室１９との間に設けられたオリフィス１７５で上室１９への油液の流れが絞られる。このため、下室２０と中間室１４７との差圧は小さく、サブバルブ１１０の背圧による変形を抑制することができる。よって、サブバルブ１１０の耐久性を向上させることができる。

また、緩衝器１は、縮み行程および伸び行程で独立した第２減衰力発生機構１７３，１８３を有するため、減衰力特性の設定の自由度が高くなる。

上記した特許文献１には、同一行程で開弁するバルブを２つ有する緩衝器が記載されている。このように同一行程で開弁するバルブを２つ有する構造を採用することで、一方のバルブを他方のバルブよりもピストン速度が低速の領域で開弁させ、これよりも高速の領域では両方のバルブを開弁させることができる。このような構造の緩衝器において、特に、微操舵入力時の応答性改善や良路乗り心地のフラット感改善等のため、極微低速領域での低周波入力時に減衰力を出す設定にすると、高周波入力時において異音が発生する可能性がある。

第１実施形態の緩衝器１は、ピストン１８の移動により油液が流れ出す第１通路９２および第２通路１８２と、第１通路９２に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構４１と、第２通路１８２に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構１８３と、を有している。第２減衰力発生機構１８３は、第２通路１８２の一側に設けられるサブバルブ１１０と、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を変更する体積可変機構１８５と、を有する。これにより、体積可変機構１８５によって、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を変更することが可能となる。よって、第２通路１８２を流れる油液の流量を変更することが可能となる。したがって、異音の発生を抑制することが可能となる。

また、体積可変機構１８５は、連通室１４９と、移動して連通室１４９の体積を変更する可撓ディスク１００と、を有する。このため、体積可変機構１８５を簡素な構成にできる。

また、ピストン１８の周波数が所定周波数を超えると、体積可変機構１８５により、サブバルブ１１０への油液の流量を制限する。このため、特に高周波入力時において異音の発生を抑制することが可能となる。

また、第１通路９２と第２通路１８２とは、並列に接続されている。このため、第２通路１８２に流れる油液の流量を抑えることができる。よって、サブバルブ１１０の変形を抑制することができる。

第１実施形態の緩衝器１は、第１減衰力発生機構４１，４２が設けられるピストン１８の第１通路７２，９２とは並列の第２通路１７２，１８２の第２減衰力発生機構１７３，１８３のサブバルブ１１０およびサブバルブ１０７を、下室２０に配置される弁座部材１０９に設ける。それとともに、第２通路１７２，１８２におけるピストン１８と弁座部材１０９との間に有底筒状のキャップ部材１０１を、その内側に弁座部材１０９を配置して設ける。このとき、サブバルブ１１０を下室２０側に、サブバルブ１０７をキャップ部材１０１の底部１２２と弁座部材１０９との間のキャップ室１４６内に設ける。そして、キャップ部材１０１の底部１２２に、下室２０と連通する連通路１４８を形成するとともに、キャップ室１４６内の第２サブバルブ１０７とキャップ部材１０１の底部１２２との間に、連通路１４８を閉塞する撓み可能な可撓ディスク１００を設けている。これにより、可撓ディスク１００と第２サブバルブ１０７との間に、可撓ディスク１００によって連通路１４８との連通が遮断される中間室１４７を形成することができる。この中間室１４７は、第２通路１７２，１８２を構成するとともに、可撓ディスク１００が撓むことで容量が可変となる。

この構成により、緩衝器１の低周波入力時の伸び行程では、上室１９から中間室１４７への油液の流入量が大きいため、可撓ディスク１００が撓み切って、その後の中間室１４７の容量増加がなくなる。その結果、図５に実線で示すように、ピストン速度が第１所定値ｖ１未満での伸び行程において減衰力を急激に立ち上げることができる。他方、異音が発生し易い緩衝器１の高周波入力時の伸び行程では、上室１９から中間室１４７への油液の流入量は小さいため、可撓ディスク１００の撓みで中間室１４７への油液の流入のボリュームを吸収することができる。その結果、中間室１４７がキャップ部材１０１の連通路１４８で下室２０に常時連通する状態と同様の状態にすることができる。これにより、図５に実線で示す低周波入力時の減衰力特性に対して、図５に二点鎖線で示すように極微低速減衰力の立ち上がりが緩やかになり、第２減衰力発生機構１８３の開弁時の減衰力の変化が滑らかになって、極微低速領域（ｖ２未満）では、同じピストン速度に対する極微低速減衰力が低周波入力時よりも下がった特性となる。言い換えれば、第２減衰力発生機構１８３に周波数依存性の機能をもたせることができる。

このように、緩衝器１は、微操舵入力時の応答性改善や良路乗り心地のフラット感改善等のため極微低速でも減衰力が必要とされる低周波入力に対しては、しっかり極微低速でも減衰力を発生しつつ、異音を発生し易い高周波入力に対しては、極微低速での減衰力を弱め、かつ第２減衰力発生機構１８３の開弁時の減衰力の変化を滑らかにすることで、異音を抑制する。したがって、極微低速での所望の減衰性能と異音抑制とを両立させることが可能となる。

ここで、第１実施形態の緩衝器１の異音抑制の効果を検証するために、異音の発生と相関するロッド加速度を解析した。すなわち、所定特性のバネ機構の一端を位置固定とし他端に緩衝器１のピストンロッド２１を連結するとともに、シリンダ２を振動源に連結して、振動源でシリンダ２を所定の正弦波で振動させた場合に生じるピストンロッド２１の加速度であるロッド加速度および緩衝器１の減衰力を解析した。また、比較のため、緩衝器１に対し、キャップ部材１０１の底部１２２に連通路１４８がなく、キャップ室１４６内に可撓ディスク１００が設けられていない構成の比較例の緩衝器についても同様の解析を行った。その解析結果を図６に示す。

図６は、特に異音が発生し易い、図６に二点鎖線で示す減衰力がマイナスからプラスに転じる縮み行程から伸び行程への行程反転時の特性を示している。この図６から明らかなように、図６に実線で示す第１実施形態の緩衝器１のロッド加速度は、図６に破線で示す比較例のロッド加速度に比べて、プラス側のピーク値が矢印Ｙ１で示すように０に近くなり、マイナス側のピーク値が矢印Ｙ２で示すように０に近くなっている。これにより、ロッド加速度に相関する異音を抑制する効果が得られることがわかる。

第１実施形態の緩衝器１は、可撓ディスク１００に、キャップ部材１０１の底部１２２に常時当接するディスク突出部３０２が一体的に形成されているため、部品点数の増大および組み付け工数の増大を抑制することができる。また、可撓ディスク１００をプレス成形で製造することができるため、部品コストを低減することができる。

また、第２通路１８２のサブバルブ１１０が開弁する伸び行程時の流れの上流側にオリフィス１７５を配置する。これにより、縮み行程時に下室２０からサブバルブ１０７を開いて中間室１４７内に流れ、上室１９へ流れる油液の流れをオリフィス１７５が絞ることになる。このため、中間室１４７と下室２０との差圧が小さくなり、下室２０から背圧を受ける閉状態のサブバルブ１１０が、中間室１４７から下室２０と同等の圧力を受けることになって、受ける背圧（差圧）が抑制されることになる。よって、サブバルブ１１０の耐久性を向上させることができる。

また、弁座部材通路部１５０は、伸び側の第１通路部１５１および縮み側の第２通路部１５２を有し、伸び側の第１通路部１５１および縮み側の第２通路部１５２は、交互に複数同一円周上に設けられている。このため、伸び側のバルブシート部１３９を、第１通路部１５１をそれぞれ囲んで形成される複数のバルブシート構成部２１１で形成することができ、縮み側のバルブシート部１３５を、第２通路部１５２をそれぞれ囲んで形成される複数のバルブシート構成部２０１で形成することができる。したがって、サブバルブ１１０とバルブシート部１３９とを含む伸び側の第２減衰力発生機構１８３の開弁時の急な開弁および油圧変動を抑制して減衰力特性を滑らかに変化させることができる。

すなわち、図５に実線で示すように、ピストン速度が、第１所定値ｖ１未満での伸び行程において、減衰力が急激に立ち上がった後、ピストン速度が、第２減衰力発生機構１８３が開弁する第１所定値ｖ１よりも高速の極微低速領域（ｖ１以上ｖ２未満）に移行する際の減衰力特性を滑らかに変化させることができる。ここで、図５に示す破線は、一つの円環状のバルブシート部にサブバルブ１１０を離着座させる場合の減衰力特性であるが、これと比較して第１実施形態の緩衝器１の減衰力特性が滑らかに変化することがわかる。

バルブシート部１３９と同形状のバルブシート部１３５と、サブバルブ１０７とを含む縮み側の第２減衰力発生機構１７３についても、同様であり、開弁時の減衰力特性を滑らかに変化させることができる。

しかも、伸び側の第１通路部１５１および縮み側の第２通路部１５２は、交互に複数同一円周上に設けられているため、サブバルブ１０７，１１０の径を共に大きくできることになり、伸縮両行程においてバルブ剛性を低くし、油圧変動を抑制して減衰力特性を滑らかに変化させることができる。

ここで、極微低速領域の減衰力のつながりが滑らかでない、言い換えれば減衰係数が不連続になると、同一車線内でゆっくりステアリングを切るような微舵操作に対して、非線形感を与えてしまうことになる。また、減衰力の急激な変化は、乗り心地に硬さを感じて不快に感じる可能性がある。これに対し、第１実施形態の緩衝器１は、極微低速領域での減衰力アップを図った上で、操縦安定性および乗り心地の低下を抑制することができる。また、油圧変動を抑制することができるため、異音の発生を抑制することもできる。

また、ピストン１８、キャップ部材１０１および弁座部材１０９に、ピストンロッド２１が挿入される構造であるため、ピストン１８、キャップ部材１０１および弁座部材１０９をコンパクトに配置することができる。

第２通路１７２，１８２は、それぞれの一部がピストンロッド２１を切り欠いてまたは貫通して形成されているため、第２通路１７２，１８２を容易に形成することができる。

弁座部材１０９に、ピストンロッド通路部５１と連通し、伸び側の第１通路部１５１に向けて径方向に延びる径方向通路２２２が形成されているため、簡素な構造でピストンロッド通路部５１と伸び側の第１通路部１５１とを連通させることができる。

オリフィス１７５が、伸び側の第１減衰力発生機構４１のうち、ピストン１８に当接するディスク８２を切り欠いて形成されているため、オリフィス１７５を容易に形成することができる。

中間室１４７と下室２０の差圧が、伸縮両行程において、大きくならないので、キャップ部材１０１として薄板のプレス部品を用いることが可能となる。よって、製造性、軽量化の面で有利である。

以上の第１実施形態は、第２減衰力発生機構１７３，１８３を上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０側に設けたが、上室１９側に設けることも可能である。その場合、例えば、上記したキャップ部材１０１と、可撓ディスク１００と、複数枚のディスク１０２と、サブバルブ１０７と、Ｏリング１０８が装着された弁座部材１０９と、サブバルブ１１０と、ディスク１１１と、ディスク１１３とを、並び順はそのまま、軸方向に反転させて、環状部材６９とディスク６８との間に配置する。よって、これらのうちのディスク１１３が環状部材６９に、キャップ部材１０１がディスク６８に当接することになる。また、ディスク８９が環状部材１１４に当接することになる。

また、その場合、複数枚のディスク６２と、切欠部９０を有するディスク８２とを入れ替えて切欠部９０内の通路を縮み側の環状溝５６内の通路に連通させる。加えて、ピストン１８の大径穴部４６を、切欠部９０に隣り合って対向するように内側シート部４９側に形成し、ピストンロッド通路部５１が、ディスク８２の切欠部９０の通路およびピストン１８の大径穴部４６内の通路と、弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路とを連通させるように通路切欠部３０を形成する。

このように構成すると、第２減衰力発生機構１７３が伸び側の第２減衰力発生機構となり、第２減衰力発生機構１８３が縮み側の第２減衰力発生機構となる。そして、第１通路部１５１が縮み側の通路部となり、弁座部材１０９の径方向通路２２２は、ピストンロッド通路部５１と連通し、縮み側の第１通路部１５１に向けて径方向に延びることになる。その結果、縮み行程において、極微低速での所望の減衰性能と異音抑制とを両立させることが可能となる。

［第２実施形態］
次に、第２実施形態を主に図７に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第２実施形態の緩衝器１Ａにおいては、図７に示すように、第１実施形態のディスク突出部３０２を有する可撓ディスク１００にかえて、可撓ディスク１００Ａ（可撓部材，移動部材）と、段差調整シム３２１とが設けられている。

可撓ディスク１００Ａは、緩衝器１Ａに組み付けられる前の自然状態にあるとき、一定厚さの有孔円形平板状をなすプレーンディスク（突起のない平面ディスク）であり、内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能となっている。可撓ディスク１００Ａは、内周面と外周面とが同軸状に配置されており、軸対称形状である。可撓ディスク１００Ａは、内周部に取付軸部２８を嵌合させることで、ピストンロッド２１に対し径方向に位置決めされて同軸状に配置される。可撓ディスク１００Ａには、第１実施形態のディスク突出部３０２は形成されていない。可撓ディスク１００Ａも一定厚さの一枚の板材からプレス成形により形成されている。

段差調整シム３２１は、一定厚さの有孔円形平板状をなしており、内周面と外周面とがいずれも円筒面であり、同軸状に配置されている。段差調整シム３２１は、軸対称形状である。段差調整シム３２１も一定厚さの一枚の板材からプレス成形により形成されている。段差調整シム３２１は、可撓ディスク１００Ａとは別体で形成されている。

段差調整シム３２１は、その内径が、ディスク１０２の外径よりも大きく、複数の通路孔１２６の底部１２２の中心からの最大距離の２倍よりも大きくなっている。また、段差調整シム３２１は、その外径が、キャップ部材１０１の中間テーパ部１２３の最小内径と同等になっている。

段差調整シム３２１は、キャップ部材１０１の底部１２２に載置されることになり、その際に中間テーパ部１２３によってキャップ部材１０１に対し径方向に位置決めされて、キャップ部材１０１と同軸状に配置される。段差調整シム３２１は、複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における外方で囲むように配置されて底部１２２に全周にわたって当接する。段差調整シム３２１は、底部１２２に載置されると、底部１２２とは反対側の面がキャップ部材１０１の軸線直交方向に広がる平面となる。

可撓ディスク１００Ａおよび段差調整シム３２１は、キャップ部材１０１内に収容されることになり、その際に、段差調整シム３２１は、可撓ディスク１００Ａとキャップ部材１０１の底部１２２との間に配置される。可撓ディスク１００Ａは、緩衝器１Ａに組み込まれた状態で、その内周側が、ディスク１０２と底部１２２とに挟持されることになり、その外周側が段差調整シム３２１に全周にわたって当接する。これにより、可撓ディスク１００Ａは、径方向外側ほど底部１２２から軸方向に離れるようにテーパ状に弾性変形する。

可撓ディスク１００Ａは、内周部のディスク１０２と重なり合う部分が、キャップ部材１０１の底部１２２とディスク１０２とに全周にわたって常時当接する内周側当接部３０３Ａとなっている。内周側当接部３０３Ａの外径は、複数の通路孔１２６の底部１２２の中心からの最小距離の２倍よりも小さくなっている。これにより、可撓ディスク１００Ａは、内周側当接部３０３Ａが、複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における内方で囲むように配置されて底部１２２に全周にわたって当接している。

可撓ディスク１００Ａは、内周側当接部３０３Ａと、外周縁部３０６Ａと、これらの間の可撓部３０５Ａと、を有している。可撓ディスク１００Ａの外周縁部３０６Ａは、段差調整シム３２１の内径よりも大径の外径であり、キャップ部材１０１の中間テーパ部１２３の最小内径よりも小径の外径となっている。可撓ディスク１００Ａは、外周縁部３０６Ａにおいて段差調整シム３２１に全周にわたって当接することになり、可撓部３０５Ａと外周縁部３０６Ａとが、径方向外側ほど底部１２２から軸方向に離れるようにテーパ状に弾性変形する。可撓ディスク１００Ａは、可撓部３０５Ａが底部１２２に近づいたり、元の状態に戻ったりするように変形する。

可撓ディスク１００Ａ、段差調整シム３２１、複数枚のディスク１０２およびサブバルブ１０７が、キャップ室１４６内に設けられている。可撓ディスク１００Ａは、キャップ室１４６内のサブバルブ１０７とキャップ部材１０１の底部１２２との間に設けられている。可撓ディスク１００Ａは、複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における外方で囲むように設けられた段差調整シム３２１に全周にわたって常時当接する。また、可撓ディスク１００Ａは、内周側当接部３０３Ａが複数の通路孔１２６の全体を、底部１２２の径方向における内方で囲むようにキャップ部材１０１の底部１２２に全周にわたって常時当接する。

可撓ディスク１００Ａおよび段差調整シム３２１によって、キャップ室１４６は、サブバルブ１０７側の中間室１４７と、複数の通路孔１２６内の連通路１４８に連通する連通室１４９とに区画されている。中間室１４７は、可撓ディスク１００Ａによって連通路１４８との連通が遮断される。言い換えれば、キャップ室１４６内には、サブバルブ１０７とキャップ部材１０１の底部１２２との間に、連通路１４８を閉塞する撓み可能な可撓ディスク１００Ａが設けられている。さらに言い換えれば、可撓ディスク１００Ａとサブバルブ１０７との間には、可撓ディスク１００Ａによって連通路１４８との連通が遮断される中間室１４７が形成されている。可撓ディスク１００Ａの可撓部３０５Ａが撓むことによって、中間室１４７の容積が変化する。

第２実施形態は、体積可変機構１８５とは一部異なる体積可変機構１８５Ａを有する。第２実施形態の体積可変機構１８５Ａは、可撓ディスク１００Ａと段差調整シム３２１とキャップ部材１０１の底部１２２と連通室１４９と連通路１４８とによって構成されている。第２実施形態においても、可撓ディスク１００Ａは、底部１２２に近づくように変形し移動することで、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を減らすように変更し、底部１２２から離れるように変形し移動することで、連通室１４９の体積を増やすように変更する。

ピストンロッド２１にピストン１８等を組み付ける場合、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、軸段部２９に、環状部材６９と、ディスク６８と、ディスク６７と、複数枚のディスク６６と、複数枚のディスク６５と、複数枚のディスク６４と、ディスク６３と、複数枚のディスク６２と、ピストン１８と、ディスク８２と、ディスク８３と、ディスク８４と、複数枚のディスク８５と、ディスク８６と、複数枚のディスク８７と、複数枚のディスク８８と、ディスク８９と、キャップ部材１０１とが、第１実施形態と同様にして順に重ねられる。

さらに、取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、キャップ部材１０１の底部１２２に、段差調整シム３２１と、可撓ディスク１００Ａと、複数枚のディスク１０２とが順に重ねられる。

さらに、取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、複数枚のディスク１０２に、サブバルブ１０７と、Ｏリング１０８が装着された状態の弁座部材１０９と、サブバルブ１１０と、ディスク１１１と、ディスク１１３と、複数の環状部材１１４とが、第１実施形態と同様にして順に重ねられる。この状態で、環状部材１１４よりも突出するピストンロッド２１のオネジ３１にナット１１５を螺合させて、ナット１１５と軸段部２９とで、これらのうち段差調整シム３２１を除いて、少なくとも内周側を軸方向にクランプする。

この状態で、可撓ディスク１００Ａは、弾性変形しつつ、外周縁部３０６Ａにおいて段差調整シム３２１に当接し、段差調整シム３２１をキャップ部材１０１の底部１２２に押し付ける。また、この状態で、可撓ディスク１００Ａは、内周側当接部３０３Ａがキャップ部材１０１の底部１２２とディスク１０２とにクランプされる。

可撓ディスク１００Ａは、外周縁部３０６Ａにおいて段差調整シム３２１に当接し、内周側当接部３０３Ａがキャップ部材１０１の底部１２２とディスク１０２とにクランプされると、段差調整シム３２１の高さ分のプリロードがかかった状態で段差調整シム３２１に全周にわたって当接することになり、段差調整シム３２１を全周にわたって底部１２２に当接させる。なお、第１実施形態と同様、サブバルブ１０７の最大リフト時においても、サブバルブ１０７が可撓ディスク１００Ａには接触しないようになっている。

第２実施形態の緩衝器１Ａは、第２通路１８２の一側に設けられるサブバルブ１１０と、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を変更する体積可変機構１８５Ａと、を有する。これにより、体積可変機構１８５Ａによって、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を変更することが可能となる。よって、第１実施形態と同様、第２通路１８２を流れる油液の流量を変更することが可能となる。したがって、異音の発生を抑制することが可能となる。

第２実施形態の緩衝器１Ａは、可撓ディスク１００Ａと第２サブバルブ１０７との間に、可撓ディスク１００Ａおよび段差調整シム３２１によって連通路１４８との連通が遮断される中間室１４７を形成し、この中間室１４７の容量を可撓ディスク１００Ａが撓むことで可変とする。これにより、第１実施形態と同様、極微低速での所望の減衰性能と異音抑制とを両立させることが可能となる。

また、第２実施形態の緩衝器１Ａは、可撓ディスク１００Ａおよびキャップ部材１０１とは別体の段差調整シム３２１を用いているため、段差調整シム３２１を厚さの異なる複数のものから選択して用いることで、可撓ディスク１００Ａのプリロードを容易に調整することができる。

以上の第２実施形態は、第２減衰力発生機構１７３，１８３を上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０側に設けたが、上室１９側に設けることも可能である。その場合、例えば、上記したキャップ部材１０１と、段差調整シム３２１と、可撓ディスク１００Ａと、複数枚のディスク１０２と、サブバルブ１０７と、Ｏリング１０８が装着された弁座部材１０９と、サブバルブ１１０と、ディスク１１１と、ディスク１１３とを、並び順はそのまま、軸方向に反転させて、環状部材６９（図２参照）とディスク６８（図２参照）との間に配置することになる。それ以外は、第１実施形態において述べた、第２減衰力発生機構１７３，１８３を上室１９に設ける場合と同様の変更を行うことになる。

［第３実施形態］
次に、第３実施形態を主に図８に基づいて第２実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第３実施形態の緩衝器１Ｂにおいては、図８に示すように、第２実施形態の段差調整シム３２１を有していない。第３実施形態の緩衝器１Ｂにおいては、第１，第２実施形態のキャップ部材１０１にかえて、これとは一部異なるキャップ部材１０１Ｂが設けられている。

キャップ部材１０１Ｂは、底部１２２Ｂが第１実施形態の底部１２２とは異なっている。底部１２２Ｂは、第１実施形態の底部１２２と同様の有孔円板状の一定厚さの底部本体３３１と、底部本体３３１の外周縁部から、中間テーパ部１２３の径方向内側において軸方向に、中間テーパ部１２３と同側に突出する円環状のキャップ突出部３２１Ｂ（キャップ部材側突出部）と、を有している。キャップ突出部３２１Ｂは外周側が中間テーパ部１２３に繋がっている。キャップ部材１０１Ｂも、底部本体３３１およびキャップ突出部３２１Ｂからなる底部１２２Ｂと中間テーパ部１２３と筒状部１２４とを含んでの一体成形品であり、例えば金属板の塑性加工や切削加工により一体的に形成されている。

底部１２２Ｂは、第２実施形態の底部１２２と同様の底部本体３３１に、第２実施形態では別体であった段差調整シム３２１を、キャップ突出部３２１Ｂとして一体に形成した形状である。キャップ突出部３２１Ｂの内周面は円筒面であり、キャップ突出部３２１Ｂの軸方向の底部本体３３１とは反対側はキャップ部材１０１Ｂの軸直交方向に広がる平面となっている。底部１２２Ｂには、底部本体３３１のキャップ突出部３２１Ｂよりも径方向内側に、底部本体３３１を底部本体３３１の軸方向に貫通する第１，第２実施形態と同様の複数の通路孔１２６が形成されている。

可撓ディスク１００Ａは、緩衝器１Ｂに組み込まれた状態で、その内周側の内周側当接部３０３Ａが、ディスク１０２と底部本体３３１とに挟持されることになり、その外周側の外周縁部３０６Ａがキャップ部材１０１Ｂのキャップ突出部３２１Ｂに全周にわたって当接する。これにより、可撓ディスク１００Ａは、可撓部３０５Ａおよび外周縁部３０６Ａが、径方向外側ほど底部本体３３１から軸方向に離れるようにテーパ状に弾性変形する。

可撓ディスク１００Ａは、キャップ突出部３２１Ｂに全周にわたって当接することにより、キャップ室１４６を中間室１４７と連通室１４９とに区画する。可撓ディスク１００Ａの可撓部３０５Ａが撓むことによって、中間室１４７の容積が変化する。

第３実施形態は、体積可変機構１８５Ａとは一部異なる体積可変機構１８５Ｂを有する。体積可変機構１８５Ｂは、可撓ディスク１００Ａとキャップ部材１０１Ｂの底部１２２Ｂと連通室１４９と連通路１４８とによって構成されている。体積可変機構１８５Ｂにおいても、可撓ディスク１００Ａは、底部１２２Ｂの底部本体３３１に近づくように変形し移動することで、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を減らすように変更し、底部１２２の底部本体３３１から離れるように変形し移動することで、連通室１４９の体積を増やすように変更する。

ピストンロッド２１にピストン１８等を組み付ける場合、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、軸段部２９に、環状部材６９と、ディスク６８と、ディスク６７と、複数枚のディスク６６と、複数枚のディスク６５と、複数枚のディスク６４と、ディスク６３と、複数枚のディスク６２と、ピストン１８と、ディスク８２と、ディスク８３と、ディスク８４と、複数枚のディスク８５と、ディスク８６と、複数枚のディスク８７と、複数枚のディスク８８と、ディスク８９とが、第１，第２実施形態と同様にして順に重ねられる。

また、取付軸部２８を挿通させながら、ディスク８９に、底部１２２Ｂをピストン１８側に向けた状態のキャップ部材１０１Ｂと、可撓ディスク１００Ａと、複数枚のディスク１０２とが順に重ねられる。

さらに、取付軸部２８をそれぞれ挿通させながら、複数枚のディスク１０２に、サブバルブ１０７と、Ｏリング１０８が装着された状態の弁座部材１０９と、サブバルブ１１０と、ディスク１１１と、ディスク１１３と、複数の環状部材１１４とが、第１，第２実施形態と同様にして順に重ねられる。この状態で、環状部材１１４よりも突出するピストンロッド２１のオネジ３１にナット１１５を螺合させて、ナット１１５と軸段部２９とで、これらの少なくとも内周側を軸方向にクランプする。

この状態で、可撓ディスク１００Ａは、外周縁部３０６Ａにおいてキャップ部材１０１Ｂのキャップ突出部３２１Ｂに当接する。また、この状態で、可撓ディスク１００Ａは、内周側当接部３０３Ａがキャップ部材１０１Ｂの底部本体３３１とディスク１０２とにクランプされる。

可撓ディスク１００Ａは、外周縁部３０６Ａにおいてキャップ部材１０１Ｂのキャップ突出部３２１Ｂに当接し、内周側当接部３０３Ａがキャップ部材１０１Ｂの底部本体３３１とディスク１０２とにクランプされると、キャップ突出部３２１Ｂの高さ分のプリロードがかかった状態でキャップ突出部３２１Ｂに全周にわたって当接することになる。なお、第１，第２実施形態と同様、サブバルブ１０７の最大リフト時においても、サブバルブ１０７が可撓ディスク１００Ａには接触しないようになっている。

第３実施形態の第２減衰力発生機構１８３Ｂは、第２通路１８２の一側に設けられるサブバルブ１１０と、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を変更する体積可変機構１８５Ｂと、を有する。これにより、体積可変機構１８５Ｂによって、第２通路１８２と並列に設けられた連通室１４９の体積を変更することが可能となる。よって、第２実施形態と同様、第２通路１８２を流れる油液の流量を変更することが可能となる。したがって、異音の発生を抑制することが可能となる。

第３実施形態の緩衝器１Ｂは、可撓ディスク１００Ａと第２サブバルブ１０７との間に、可撓ディスク１００Ａによって連通路１４８との連通が遮断される中間室１４７を形成し、この可撓ディスク１００Ａが撓むことで中間室１４７の容量を可変とすることできる。これにより、第１実施形態と同様、極微低速での所望の減衰性能と異音抑制とを両立させることが可能となる。

また、キャップ部材１０１Ｂの底部１２２Ｂには、可撓ディスク１００Ａと常時当接するキャップ突出部３２１Ｂが一体的に形成されているため、部品点数の増大および組み付け工数の増大を抑制することができる。

以上の第３実施形態は、第２減衰力発生機構１７３，１８３Ｂを上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０側に設けたが、上室１９側に設けることも可能である。その場合、例えば、上記したキャップ部材１０１Ｂと、可撓ディスク１００Ａと、複数枚のディスク１０２と、サブバルブ１０７と、Ｏリング１０８が装着された弁座部材１０９と、サブバルブ１１０と、ディスク１１１と、ディスク１１３とを、並び順はそのまま、軸方向に反転させて、環状部材６９（図２参照）とディスク６８（図２参照）との間に配置することになる。それ以外は、第１実施形態において述べた、第２減衰力発生機構１７３，１８３Ｂを上室１９に設ける場合と同様の変更を行うことになる。

［第４実施形態］
次に、第４実施形態を主に図９，図１０に基づいて第２実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第２実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第４実施形態の緩衝器１Ｃにおいては、図９に示すように、第２実施形態の弁座部材１０９にかえて、これとは一部異なる弁座部材１０９Ｃが設けられている。

弁座部材１０９Ｃは、第２実施形態の貫通孔１３１よりも軸方向長さが短い貫通孔１３１Ｃを有している。貫通孔１３１Ｃは、第２実施形態の小径穴部１３２よりも軸方向長さが短い軸方向一側の小径穴部１３２Ｃと、第２実施形態と同様の軸方向他側の大径穴部１３３と、を有している。小径穴部１３２Ｃも、貫通孔１３１Ｃにおけるピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させる部分である。

弁座部材１０９Ｃは、軸方向の大径穴部１３３側の端部が、第２実施形態と同様の内側シート部１３４を有している。弁座部材１０９Ｃは、軸方向の小径穴部１３２Ｃ側の端部が、第２実施形態とは異なっている。弁座部材１０９Ｃは、軸方向の小径穴部１３２Ｃ側の端部に、小径穴部１３２Ｃを囲むように円環状をなす内側シート部１３８Ｃと、内側シート部１３８Ｃを囲むように筒状をなす通路形成部４０１とを有している。弁座部材１０９Ｃは、その軸方向の内側シート部１３４と、内側シート部１３８Ｃおよび通路形成部４０１との間が、第２実施形態の本体部１４０とは主に厚さが異なる本体部１４０Ｃとなっている。

内側シート部１３４は、本体部１４０Ｃの軸方向の大径穴部１３３側の内周縁部から、本体部１４０Ｃの軸方向に沿って一側に突出している。

内側シート部１３８Ｃは、本体部１４０Ｃの軸方向の小径穴部１３２Ｃ側の内周縁部から、本体部１４０Ｃの軸方向に沿って内側シート部１３４とは反対側に突出している。通路形成部４０１は、内側シート部１３８Ｃの径方向外側で本体部１４０Ｃの軸方向に沿って本体部１４０Ｃから内側シート部１３８Ｃと同側に突出している。内側シート部１３８Ｃは、突出側の先端面、すなわち軸方向の本体部１４０Ｃとは反対側の先端面が、平坦面である。内側シート部１３４，１３８Ｃは、同等の外径となっている。

通路形成部４０１は、内側シート部１３８Ｃの径方向外側で本体部１４０Ｃの軸方向に沿って本体部１４０Ｃから内側シート部１３８Ｃと同側に突出する円筒状の円筒状部４０２と、円筒状部４０２の本体部１４０Ｃとは反対側の端部の内周部から径方向内方に突出する円環状の環状突部４０３とを有している。

環状突部４０３は、図１０に示すように、円筒状部４０２の内径よりも小径の一定径の中間円筒面４１１と、中間円筒面４１１の軸方向の本体部１４０Ｃ側にあって本体部１４０Ｃ側ほど大径となる基端側テーパ面４１２と、中間円筒面４１１の軸方向の本体部１４０Ｃとは反対側にあって本体部１４０Ｃから離れるほど大径となる先端側テーパ面４１３とを有している。基端側テーパ面４１２と先端側テーパ面４１３とは、中間円筒面４１１に対し同等の角度で傾斜している。

弁座部材１０９Ｃは、本体部１４０Ｃと内側シート部１３８Ｃと通路形成部４０１とを有することにより、これらに囲まれて、円環状の通路凹部４１５が形成されている。通路凹部４１５は、内側シート部１３８Ｃおよび通路形成部４０１の突出側の先端面から弁座部材１０９Ｃの軸方向に凹んでいる。

図９に示すように、弁座部材１０９Ｃの径方向における通路凹部４１５の中間位置には、第２実施形態の通路孔２０６よりも軸方向長さが短い通路孔２０６Ｃが形成されている。通路孔２０６Ｃも、すべての通路凹部２０５の底面に形成されている。通路孔２０６Ｃは、通路凹部４１５の底面にも開口している。

弁座部材１０９Ｃの径方向における通路凹部４１５の中間位置には、第２実施形態の通路孔２１６よりも軸方向長さが短い通路孔２１６Ｃが形成されている。通路溝２２１は通路孔２１６Ｃから大径穴部１３３まで延びている。通路孔２１６Ｃも、通路凹部４１５の底面に開口している。

通路孔２１６Ｃと、この通路孔２１６Ｃが開口する通路凹部４１５とが、弁座部材１０９Ｃに設けられる第１通路部１５１Ｃを形成している。通路溝２２１の径方向通路２２２は、第１通路部１５１Ｃに向けて径方向に延びている。通路孔２０６Ｃと、この通路孔２０６Ｃが開口する通路凹部４１５とが、弁座部材１０９Ｃに設けられる第２通路部１５２Ｃを形成している。本実施の形態では、第１実施形態のサブバルブ１０７を、サブバルブ４３１が兼ねる構造としている。

複数の第１通路部１５１Ｃおよび複数の第２通路部１５２Ｃが、弁座部材１０９Ｃに設けられて油液が流通する弁座部材通路部１５０Ｃを構成している。言い換えれば、弁座部材通路部１５０Ｃは、複数の第１通路部１５１Ｃおよび複数の第２通路部１５２Ｃを有している。通路凹部４１５は第１通路部１５１Ｃおよび第２通路部１５２Ｃに共通する部分である。

弁座部材１０９Ｃには、本体部１４０Ｃおよび通路形成部４０１の外周部の軸方向中間位置に、第２実施形態と同様のシール溝１４５が形成されており、このシール溝１４５内に、キャップ部材１０１の筒状部１２４と弁座部材１０９Ｃとの隙間をシールするＯリング１０８が配置されている。

キャップ部材１０１、Ｏリング１０８および弁座部材１０９Ｃは、キャップ部材１０１の内側に、第２実施形態と同様のキャップ室１４６を形成している。環状の弁座部材１０９Ｃおよび有底筒状のキャップ部材１０１は、上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０に配置されている。その際に、弁座部材１０９Ｃは、内側シート部１３４がキャップ室１４６側に、通路形成部４０１が下室２０側に配置されている。弁座部材１０９Ｃは、キャップ室１４６の中間室１４７と下室２０とを区画しており、中間室１４７および下室２０の両方に臨んで設けられている。

第４実施形態の緩衝器１Ｃにおいては、弁座部材１０９Ｃと環状部材１１４との間に、第２実施形態のサブバルブ１１０、ディスク１１１およびディスク１１３にかえて、一枚のディスク４２１と、一枚のディスク４２２と、一枚のディスクバルブ４２３と、一枚のディスク４２４と、複数枚（具体的には三枚）のディスク４２５と、一枚のディスク４２６とが設けられている。

ディスク４２１，４２２，４２４～４２６およびディスクバルブ４２３は、金属製であり、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなしている。ディスク４２１，４２２，４２４～４２６およびディスクバルブ４２３は、いずれもプレーンディスクであり、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。

ディスク４２１は、その外径が、内側シート部１３８Ｃの先端面の外径と同等になっている。ディスク４２２は、その外径が、ディスク４２１の外径よりも大径となっている。ディスクバルブ４２３は、その外径が、ディスク４２２の外径よりも大径となっており、通路形成部４０１の中間円筒面４１１の内径よりも所定量小径となっている。ディスク４２４は、その外径が、ディスクバルブ４２３の外径よりも小径で、ディスク４２２の外径よりも大径となっている。ディスク４２５は、その外径が、ディスク４２１の外径と同径となっている。ディスク４２６は、その外径が、ディスクバルブ４２３の外径よりも小径となっており、ディスク４２４の外径および環状部材１１４の外径よりも大径となっている。

ディスク４２１，４２２，４２４～４２６およびディスクバルブ４２３は、少なくとも内周側が弁座部材１０９Ｃとナット１１５とにクランプされている。ディスクバルブ４２３の円筒面からなる外周面は、弁座部材１０９Ｃの通路形成部４０１の環状突部４０３の中間円筒面４１１と軸方向の位置を重ね合わせて径方向に対向している。ディスク４２１，４２５は、ピストンロッド２１に一体に連結されて、ディスクバルブ４２３の内周側をディスク４２２，４２４を介して片持ち支持することになる。

ディスクバルブ４２３は、外周端が自由端となっており、弾性変形可能となっている。ディスクバルブ４２３に加えてディスク４２２，４２４も、外周側が自由端となっており、弾性変形可能となっている。ディスクバルブ４２３およびディスク４２２，４２４は、内周側がピストンロッド２１に一体的に移動するように連結され、外周側が弾性変形可能なサブバルブ４３１（第１サブバルブ）を構成している。

ディスクバルブ４２３を含むサブバルブ４３１は、弁座部材１０９Ｃとの間に、部材内室４３３を形成している。部材内室４３３は、通路凹部４１５とサブバルブ４３１とで形成されている。部材内室４３３は、複数の第１通路部１５１Ｃと、中間室１４７と、弁座部材１０９Ｃの通路溝２２１内の径方向通路２２２と、弁座部材１０９Ｃの大径穴部１３３内の通路と、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路と、ディスク８２の切欠部９０内の通路と、ピストン１８の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路とを介して上室１９に常時連通する。

部材内室４３３は、ディスクバルブ４２３と通路形成部４０１との間の可変通路４３５を介して下室２０に常時連通している。ディスク４２２，４２４とともにディスク４２１，４２５に片持ち支持されたディスクバルブ４２３は、部材内室４３３および下室２０間の差圧、すなわち上室１９および下室２０間の差圧により弾性変形する。

可変通路４３５は、ディスクバルブ４２３が弾性変形せずに環状突部４０３の中間円筒面４１１と軸方向の位置を重ね合わせた状態では、流路断面積が最小となり、ディスクバルブ４２３が弾性変形して中間円筒面４１１から離れるほど流路断面積が大きくなる。

サブバルブ４３１および通路形成部４０１の間の可変通路４３５と、部材内室４３３と、弁座部材１０９Ｃの複数の第２通路部１５２Ｃと、中間室１４７と、弁座部材１０９Ｃの通路溝２２１内の径方向通路２２２と、弁座部材１０９Ｃの大径穴部１３３内の通路と、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路と、ディスク８２の切欠部９０内の通路と、ピストン１８の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路とが、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程でシリンダ２内の上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に油液が流れ出す第２通路１７２Ｃを構成している。

第２通路１７２Ｃは、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路となる。第２通路１７２Ｃは、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されておらず、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。

ピストン１８の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、ディスク８２の切欠部９０内の通路と、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路と、弁座部材１０９Ｃの大径穴部１３３内の通路と、弁座部材１０９Ｃの通路溝２２１内の径方向通路２２２と、中間室１４７と、弁座部材１０９Ｃの複数の第１通路部１５１Ｃと、部材内室４３３と、サブバルブ４３１および通路形成部４０１の間の可変通路４３５とが、ピストン１８の上室１９側への移動、つまり伸び行程においてシリンダ２内の上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に油液が流れ出す第２通路４４０を構成している。第２通路４４０は、上室１９と下室２０とを常時連通させている。

第２通路４４０は、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程においても、シリンダ２内の上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に油液が流れ出す。よって、第２通路４４０は、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路となるとともに、ピストン１８の上室１９側への移動、つまり伸び行程において上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に向けて油液が流れ出す伸び側の通路になる。

サブバルブ４３１と、弁座部材１０９Ｃの通路形成部４０１とが、伸縮両行程で油液が流通する第２通路４４０に設けられ、この第２通路４４０を開閉し、この第２通路４４０での油液の流動を抑制して減衰力を発生する伸縮両行程での第２減衰力発生機構４４１を構成している。第２減衰力発生機構４４１は、縮み行程で油液が流通する第２通路１７２Ｃにも設けられており、この第２通路１７２Ｃを開閉し、この第２通路１７２Ｃでの油液の流動を抑制して減衰力を発生する。

第２通路１７２Ｃ，４４０において、ディスク８２の切欠部９０内の通路が、流路断面積が固定の部分の中で最も狭くなって前後よりも絞られることになり、第２通路１７２Ｃ，４４０におけるオリフィス１７５となる。

上室１９と下室２０とを連通可能な縮み側の通路である第２通路１７２Ｃ，４４０は、上室１９と下室２０とを連通可能な縮み側の通路である第１通路７２と並列しており、第１通路７２に第１減衰力発生機構４２が、第２通路１７２Ｃ，４４０に第２減衰力発生機構４４１が、それぞれ設けられている。よって、第１減衰力発生機構４２および第２減衰力発生機構４４１は、並列に配置されている。

上室１９と下室２０とを連通可能な伸び側の通路である第２通路４４０は、上室１９と下室２０とを連通可能な伸び側の通路である第１通路９２と上室１９側の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路を除いて並列しており、並列部分には、第１通路９２に第１減衰力発生機構４１が、第２通路４４０に第２減衰力発生機構４４１が、それぞれ設けられている。よって、第１減衰力発生機構４１および第２減衰力発生機構４４１は、並列に配置されている。

いずれも伸び側の第１減衰力発生機構４１および第２減衰力発生機構４４１のうち、第１減衰力発生機構４１のメインバルブ９１は、第２減衰力発生機構４４１のサブバルブ４３１よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、伸び行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４１は閉弁した状態で第２減衰力発生機構４４１が開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４１および第２減衰力発生機構４４１がともに開弁することになる。サブバルブ４３１は、ピストン速度が極微低速の領域で開弁して減衰力を発生させる極微低速バルブである。

すなわち、伸び行程においては、ピストン１８が上室１９側に移動することで上室１９の圧力が高くなり、下室２０の圧力が低くなるが、ピストン速度が、第５所定値未満での伸び行程においては、第２通路４４０が、流路断面積が最小の状態の可変通路４３５を介して上室１９と下室２０とを連通させている。よって、上室１９の油液が、ピストン１８の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、オリフィス１７５と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路と、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内の通路と、弁座部材１０９Ｃの大径穴部１３３内の通路と、径方向通路２２２と、第１通路部１５１Ｃと、部材内室４３３と、流路断面積が最小の状態の可変通路４３５とを介して下室２０に流れる。

このとき、その流れの一部が第１通路部１５１Ｃから中間室１４７に流れる。これにより、中間室１４７が昇圧することになる。このため、可撓ディスク１００Ａの図１０に示す可撓部３０５Ａが底部１２２側に撓んで中間室１４７の容量を大きくすることになって、中間室１４７の圧力の上昇を抑えることになる。

ここで、緩衝器１Ｃの低周波入力時（大振幅加振時）の伸び行程では、上記のような上室１９から中間室１４７への油液の流入量が大となるため、可撓ディスク１００Ａが大きく変形してキャップ部材１０１の底部１２２に可撓部３０５Ａにおいて接触し、その接触面積が大きくなる。このように可撓ディスク１００Ａの底部１２２への接触面積が増えると、可撓ディスク１００Ａの撓み量に制限がかかることになり、ある程度以上の差圧付加により撓まなくなる。このように、可撓ディスク１００Ａが撓み切ることで、中間室１４７の容量増加がなくなる。すると、第２減衰力発生機構４４１が開弁する状態まで昇圧する。

ピストン速度が、第５所定値よりも高速の領域であって、第５所定値よりも高速の第６所定値よりも低速の極微低速領域では、第１減衰力発生機構４１は閉弁した状態で第２減衰力発生機構４４１が開弁する。すなわち、第２減衰力発生機構４４１のサブバルブ４３１が下室２０側に変形し開弁して可変通路４３５を含む第２通路４４０で上室１９から下室２０に油液を流す。このとき、ピストン速度の増大に応じてサブバルブ４３１の下室２０側への変形量が大きくなり、通路形成部４０１との間の可変通路４３５が拡大する。これにより、ピストン速度が第６所定値よりも低速の極微低速領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

また、伸び行程において、ピストン速度が第６所定値以上の通常速度領域では、上記のように第２減衰力発生機構４４１のサブバルブ４３１が下室２０側に変形して開弁量を大きくした状態のまま、第１減衰力発生機構４１が開弁する。つまり、サブバルブ４３１が下室２０側に変形して可変通路４３５を含む第２通路４４０で上室１９から下室２０に油液を流すことになるが、このとき、第２通路４４０においてサブバルブ４３１よりも上流側に設けられたオリフィス１７５で油液の流れが絞られることにより、メインバルブ９１に加わる圧力が高くなって差圧が高まり、メインバルブ９１がバルブシート部４８から離座して、伸び側の第１通路９２で上室１９から下室２０に油液を流す。よって、上室１９の油液が、複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、メインバルブ９１およびバルブシート部４８の間の通路とを介して下室２０に流れる。

これにより、ピストン速度が第６所定値以上の通常速度領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）の減衰力が得られる。通常速度領域におけるピストン速度の増加に対する伸び側の減衰力の増加率は、極微低速領域におけるピストン速度の増加に対する伸び側の減衰力の増加率よりも低くなる。言い換えれば、通常速度領域におけるピストン速度の上昇に対する伸び側の減衰力の増加率の傾きを、極微低速領域よりも寝かせることができる。

ここで、伸び行程において、ピストン速度が第６所定値以上の通常速度領域では、上室１９と下室２０との差圧は、第５所定値以上第６所定値未満の低速領域よりも大きくなるが、第１通路９２にはオリフィスによる絞りがないため、メインバルブ９１が開弁することで油液を第１通路９２を介して大流量で流すことができる。これと、第２通路４４０をオリフィス１７５で絞ることとにより、サブバルブ４３１の変形を抑制することができる。

上記した低周波入力時よりも高い周波数が緩衝器１Ｃに入力される高周波入力時（小振幅加振時）の伸び行程では、上室１９から中間室１４７への油液の流入量が小さい。このため、可撓ディスク１００Ａの変形は小さく、可撓ディスク１００Ａの撓み量で、中間室１４７への油液の流入のボリュームを吸収できることになって、中間室１４７の昇圧が小さくなる。このため、極微低速減衰力の立ち上がり時には、あたかも、可撓ディスク１００Ａがなく、中間室１４７がキャップ部材１０１の連通路１４８で下室２０に常時連通する状態、すなわち第２減衰力発生機構４４１がない構造と同じ状態にすることが可能となる。

よって、低周波入力時の減衰力特性に対して、極微低速減衰力の立ち上がりが緩やかになる。また、極微低速領域では、可撓ディスク１００Ａが撓むことで中間室１４７への油液の流入のボリュームを大きくしつつ第２減衰力発生機構４４１が開弁するため、同じピストン速度に対する極微低速減衰力が、可撓ディスク１００Ａが撓み切って中間室１４７への油液の流入のボリュームが変わらない低周波入力時よりも下がった特性となる。

いずれも縮み側の第１減衰力発生機構４２および第２減衰力発生機構４４１のうち、第１減衰力発生機構４２のメインバルブ７１は、第２減衰力発生機構４４１のサブバルブ４３１よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、縮み行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４２は閉弁した状態で第２減衰力発生機構４４１が開弁し、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４２および第２減衰力発生機構４４１が全て開弁することになる。サブバルブ４３１は、縮み行程において、ピストン速度が極微低速の領域で開弁して減衰力を発生させる極微低速バルブである。

すなわち、縮み行程においては、ピストン１８が下室２０側に移動することで下室２０の圧力が高くなり、上室１９の圧力が低くなる。すると、ピストン速度が、第７所定値未満での伸び行程においては、第２通路４４０が、流路断面積が最小の状態の可変通路４３５を介して上室１９と下室２０とを連通させている。よって、下室２０の油液が、流路断面積が最小の状態の可変通路４３５と、部材内室４３３と、弁座部材１０９Ｃの第１通路部１５１Ｃ、径方向通路２２２および大径穴部１３３内の通路と、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内の通路と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路と、オリフィス１７５と、ピストン１８の環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路とを介して上室１９に流れる。

そして、ピストン速度が、第７所定値よりも高速の領域であって、第７所定値よりも高速の第８所定値よりも低速の極微低速領域では、第１減衰力発生機構４２は閉弁した状態で、第２減衰力発生機構４４１のサブバルブ４３１が部材内室４３３側に変形して開弁し、可変通路４３５を含む第２通路１７２Ｃ，４４０で下室２０から上室１９に油液を流す。このとき、ピストン速度の増大に応じてサブバルブ４３１の部材内室４３３側への変形量が大きくなり、通路形成部４０１との間の可変通路４３５が拡大する。これにより、ピストン速度が第８所定値よりも低速の極微低速領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

また、縮み行程において、ピストン速度が上記第７所定値以上の通常速度領域では、上記のように第２減衰力発生機構４４１のサブバルブ４３１が部材内室４３３側に変形して開弁量を大きくするとともに、第１減衰力発生機構４２が開弁する。つまり、サブバルブ４３１が部材内室４３３側に変形して可変通路４３５を含む第２通路１７２Ｃ，４４０で下室２０から上室１９に油液を流すことになるが、このとき、第２通路１７２Ｃ，４４０はオリフィス１７５で油液の流量が絞られていることから、メインバルブ７１に生じる差圧が大きくなり、メインバルブ７１がバルブシート部５０から離座して、縮み側の第１通路７２で下室２０から上室１９に油液を流す。よって、下室２０の油液が、複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路と、メインバルブ７１およびバルブシート部５０の間の通路とを介して流れる。

これにより、ピストン速度が第８所定値以上の通常速度領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）の減衰力が得られる。通常速度領域におけるピストン速度の増加に対する縮み側の減衰力の増加率は、極微低速領域におけるピストン速度の増加に対する縮み側の減衰力の増加率よりも低くなる。言い換えれば、通常速度領域におけるピストン速度の上昇に対する縮み側の減衰力の増加率の傾きを、極微低速領域よりも寝かせることができる。

縮み行程において、ピストン速度が第８所定値以上の通常速度領域では、下室２０と上室１９との差圧は低速領域よりも大きくなるが、第１通路７２はオリフィスによる絞りがないため、メインバルブ７１が開弁することで油液を第１通路７２を介して大流量で流すことができる。これと、第２通路１７２Ｃ，４４０をオリフィス１７５で絞ることとにより、サブバルブ４３１の変形を抑制することができる。

また、このとき（ピストン速度が速い場合）、下室２０と上室１９との差圧は大きくなるものの、第２通路１７２Ｃ，４４０をオリフィス１７５で絞ることにより、上室１９にオリフィス１７５を介して連通する部材内室４３３内の圧力は、下室２０と上室１９との間の圧力となるので、下室２０との差圧が大きくなり過ぎることを抑制できる。これと、メインバルブ７１が開弁することで油液を第１通路７２を介して大流量で流すことができることとによって、サブバルブ４３１の変形を抑制することができる。

なお、縮み行程においては、減衰バルブ機構１９７による減衰力特性も合わせた特性となる。

第２実施形態に対する第４実施形態の変更と同様の変更を、第１実施形態に対して行うことも可能であり、第３実施形態に対して行うことも可能である。また、同様の変更を、後述する第５～第１０，第１３実施形態に対して行うことも可能である。

［第５実施形態］
次に、第５実施形態を主に図１１～図１３に基づいて第１実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第５実施形態の緩衝器１Ｄにおいては、第１実施形態のストッパ部材３２、一対の支持体３３、コイルスプリング３４および緩衝体３５は設けられていない。

また、第５実施形態の緩衝器１Ｄにおいては、縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｄが第１減衰力発生機構４２と一部相違している。第１減衰力発生機構４２Ｄは、ピストン１８のバルブシート部５０を含んでおり。第１減衰力発生機構４２Ｄは、軸方向のピストン１８側から順に、一枚のディスク６２と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６４と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には三枚）のディスク６５と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６６Ｄと、一枚のディスク６７と、一枚のディスク６８Ｄと、一枚の環状部材６９Ｄと、を有している。

ディスク６６Ｄは、ディスク６５の外径よりも小径であって、ディスク６７の外径よりも大径の外径となっている。ディスク６８Ｄは、ディスク６５の外径と同等の外径となっている。ディスク６６Ｄ、ディスク６８Ｄおよび環状部材６９Ｄは、金属製である。ディスク６６Ｄ、ディスク６８Ｄおよび環状部材６９Ｄは、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能である。ディスク６６Ｄ，６８Ｄは、一定厚さの有孔円形平板状をなすプレーンディスク（突起のない平面ディスク）である。

環状部材６９Ｄは、径方向外側の部分が残りの部分に対して軸方向にずれた段差状をなしている。環状部材６９Ｄは、ディスク６２，６４，６５，６６Ｄ，６７，６８Ｄよりも厚く高剛性となっている。環状部材６９Ｄは、いずれも円環状の基板部５０１および段差板部５０２を有している。基板部５０１は取付軸部２８を嵌合可能である。基板部５０１は一定厚さの有孔円形平板状をなす。段差板部５０２は、基板部５０１に対して基板部５０１の径方向における外側にある。段差板部５０２は基板部５０１に対して基板部５０１の軸方向にずれている。環状部材６９Ｄは、基板部５０１からピストン１８とは反対側に段差板部５０２が突出する状態で、基板部５０１において軸段部２９に当接する。

緩衝器１Ｄは、円環状の緩衝体３５Ｄを有している。緩衝体３５Ｄは、ピストンロッド２１の主軸部２７を内側に嵌合させている。緩衝体３５Ｄは、環状部材６９Ｄのピストン１８とは反対側に設けられている。緩衝器１Ｄは、ピストンロッド２１の伸び切り時に、緩衝体３５Ｄがロッドガイド２２（図１参照）に当接する。

複数枚のディスク６４、複数枚のディスク６５および複数枚のディスク６６Ｄが、バルブシート部５０に離着座可能な縮み側のメインバルブ７１Ｄを構成している。メインバルブ７１Ｄは、バルブシート部５０から離座することで、複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路を上室１９に連通させると共に、バルブシート部５０との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。環状部材６９Ｄおよびディスク６８Ｄは、メインバルブ７１Ｄの開方向への規定以上の変形をメインバルブ７１Ｄに当接して規制する。

複数の通路穴３９内および環状溝５６内の通路と、開弁時に出現するメインバルブ７１Ｄおよびバルブシート部５０の間の通路とが、第１実施形態と同様の縮み側の第１通路７２を構成している。第１減衰力発生機構４２Ｄは、メインバルブ７１Ｄとバルブシート部５０とを含んで、この第１通路７２に設けられている。縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｄには、第１実施形態の第１減衰力発生機構４２と同様、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されていない。

図１２に示すように、伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｄは、ピストン１８のバルブシート部４８を含んでおり、軸方向のピストン１８側から順に、一枚のディスク８２と、一枚のディスク８３と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には四枚）のディスク８５と、一枚のディスク８６と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には三枚）のディスク８７と、一枚のディスク８８Ｄと、を有している。

ディスク８８Ｄは、ディスク８７の外径よりも小径の外径となっている。ディスク８８Ｄは、金属製である。ディスク８８Ｄは、内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなすプレーンディスクである。

複数枚のディスク８５、一枚のディスク８６および複数枚のディスク８７が、バルブシート部４８に離着座可能な伸び側のメインバルブ９１Ｄを構成している。メインバルブ９１Ｄは、バルブシート部４８から離座することで、環状溝５５内および複数の通路穴３８内の通路を下室２０に連通させると共に、バルブシート部４８との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。

複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、開弁時に出現するメインバルブ９１Ｄおよびバルブシート部４８の間の通路とが、第１実施形態と同様の伸び側の第１通路９２を構成している。第１減衰力発生機構４１Ｄは、メインバルブ９１Ｄとバルブシート部４８とを含んで、この第１通路９２に設けられている。伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｄには、第１実施形態の第１減衰力発生機構４１と同様、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されていない。

伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｄのピストン１８とは反対側には、第１減衰力発生機構４１Ｄ側から順に、第１実施形態とは一部異なるキャップ部材１０１Ｄと、一枚のディスク５１１と、一枚のディスク５１２と、一枚のディスク５１３と、一枚のディスク５１４と、一枚の可撓ディスク５１５（可撓部材，移動部材）とが、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。

また、可撓ディスク５１５のピストン１８とは反対側には、可撓ディスク５１５側から順に、一枚のディスク５１６と、一枚のディスク５１７と、一枚のディスク５１８と、一枚のディスク５１９と、一枚のストッパ部材５２１と、一枚のバネディスク５２２と、一枚のディスク５２３とが、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。

また、ディスク５２３のピストン１８とは反対側には、ディスク５２３側から順に、第１実施形態と同様のサブバルブ１０７（一側サブバルブ）と、第１実施形態と同様の弁座部材１０９と、第１実施形態と同様のサブバルブ１１０（他側サブバルブ）と、一枚のディスク５２４と、一枚のバネディスク５２５と、一枚のディスク５２６と、第１実施形態と同様の環状部材１１４とが、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。

図１１に示すように、ピストンロッド２１の取付軸部２８の環状部材１１４よりも突出するオネジ３１に、第１実施形態と同様のナット１１５が螺合されている。これにより、軸段部２９とナット１１５とで、環状部材６９Ｄから環状部材１１４までの部品の少なくとも内周側を軸方向にクランプする。

図１２に示すように、キャップ部材１０１Ｄは、有底筒状の一体成形品であり、金属板の塑性加工により一体的に形成されている。キャップ部材１０１Ｄは、有孔円板状の一定厚さの底部１２２Ｄと、底部１２２Ｄの外周縁部から、底部１２２Ｄとは反対方向に延出する円筒状の筒状部１２４Ｄと、を有している。底部１２２Ｄは、第１実施形態の底部１２２と同様の形状であって、底部１２２よりも肉厚が薄い。底部１２２Ｄには、第１実施形態の通路孔１２６と同様の通路孔１２６Ｄが複数形成されている。通路孔１２６Ｄ内が連通路１４８となっている。筒状部１２４Ｄは、第１実施形態の筒状部１２４と同様の形状であって、筒状部１２４よりも肉厚が薄い。キャップ部材１０１Ｄは、筒状部１２４Ｄが底部１２２Ｄからピストン１８とは反対側に突出する向きでピストンロッド２１の取付軸部２８に取り付けられている。

ディスク５１１～５１４，５１６～５１９，５２３，５２４，５２６、可撓ディスク５１５、ストッパ部材５２１およびバネディスク５２２，５２５は、いずれも金属製である。ディスク５１１～５１４，５１６～５１９，５２３，５２４，５２６、可撓ディスク５１５、ストッパ部材５２１は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなすプレーンディスクである。ディスク５１１～５１４，５１６～５１９，５２３，５２４，５２６、可撓ディスク５１５、ストッパ部材５２１、バネディスク５２２，５２５は、いずれもキャップ部材１０１Ｄ内に収容されている。弁座部材１０９もキャップ部材１０１Ｄ内に収容されている。バネディスク５２２，５２５は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な環状をなしている。

ディスク５１１，５１９は、共通部品であり、外径が、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄの中心からの通路孔１２６Ｄまでの最小距離の２倍よりも小径となっている。ディスク５１２，５１８は、共通部品であり、外径が、ディスク５１１，５１９の外径よりも大径となっている。ディスク５１３，５１７は、共通部品であり、外径が、ディスク５１２，５１８の外径よりも小径となっている。ディスク５１４，５１６は、共通部品であり、外径が、ディスク５１３，５１７の外径よりも小径となっている。

可撓ディスク５１５は、外径が、ディスク５１２，５１８の外径よりも大径となっている。可撓ディスク５１５は、外径が、キャップ部材１０１Ｄの筒状部１２４Ｄの内径よりも若干小径となっている。

ストッパ部材５２１は、外径が、キャップ部材１０１Ｄの筒状部１２４Ｄの内径よりも若干小径となっている。ストッパ部材５２１には、ストッパ部材５２１の径方向における位置をキャップ部材１０１Ｄの通路孔１２６Ｄと一致させて、通路孔５３０が軸方向に貫通して形成されている。通路孔５３０内は連通路５３１となっている。

バネディスク５２２は、取付軸部２８に嵌合する有孔円形平板状の基板部５３５と、基板部５３５の周方向の等間隔位置から基板部５３５の径方向の外方に延出する複数のバネ板部５３６とを有している。基板部５３５は、外径が、ストッパ部材５２１の中心から通路孔５３０までの最小距離の２倍よりも小径となっている。バネ板部５３６は、延出先端側ほど基板部５３５から基板部５３５の軸方向に離れるように基板部５３５に対して傾斜している。バネディスク５２２は、基板部５３５からバネ板部５３６が基板部５３５の軸方向においてサブバルブ１０７側に延出するように取付軸部２８に取り付けられている。

ディスク５２３は、バネディスク５２２の基板部５３５の外径よりも外径が小径である。バネディスク５２２は、複数のバネ板部５３６が、サブバルブ１０７に当接する。ディスク５２４は、ディスク５２３と共通部品である。

バネディスク５２５は、取付軸部２８に嵌合する有孔円形平板状の基板部５４１と、基板部５４１の周方向の等間隔位置から基板部５４１の径方向の外方に延出する複数のバネ板部５４２とを有している。基板部５４１は、外径が、ディスク５２４の外径よりも大径である。バネ板部５４２は、延出先端側ほど基板部５４１から基板部５４１の軸方向に離れるように基板部５４１に対して傾斜している。バネディスク５２５は、基板部５４１からバネ板部５４２が基板部５４１の軸方向においてサブバルブ１１０側に延出するように取付軸部２８に取り付けられている。バネディスク５２５は、複数のバネ板部５４２が、サブバルブ１１０に当接する。ディスク５２６は、外径が、サブバルブ１１０の外径と同等になっている。

キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと可撓ディスク５１５との間には、Ｏリング５５１が設けられている。Ｏリング５５１は、連通路１４８よりも、可撓ディスク５１５の径方向における外側に設けられている。Ｏリング５５１は、この位置において、可撓ディスク５１５と底部１２２Ｄとに締め代をもって当接する。Ｏリング５５１は、この位置において、可撓ディスク５１５と底部１２２Ｄとの間を全周にわたってシールする。Ｏリング５５１は、内周側がピストンロッド２１と一体になるように軸方向にクランプされた可撓ディスク５１５の外周側を軸方向一側で支持する。

可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１との間には、Ｏリング５５２が設けられている。Ｏリング５５２は、Ｏリング５５１と共通部品である。Ｏリング５５２は、連通路５３１よりも、可撓ディスク５１５の径方向における外側に設けられている。Ｏリング５５２は、この位置において、可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１とに締め代をもって当接する。Ｏリング５５２は、この位置において、可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１との間を全周にわたってシールする。Ｏリング５５２は、可撓ディスク５１５とサブバルブ１０７との間に設けられている。Ｏリング５５２は、可撓ディスク５１５の外周側を、Ｏリング５５１とは反対の軸方向他側で支持する。

可撓ディスク５１５は、Ｏリング５５１よりも径方向内側の部分が底部１２２Ｄに近づいたり、元の状態に戻ったりするように撓み可能となっている。可撓ディスク５１５は、Ｏリング５５１とディスク５１４，５１６との間の部分が底部１２２Ｄに近づいたり、元の状態に戻ったりするように撓み可能となっている。Ｏリング５５１は、中心軸線を含む面での断面が円形である。このため、可撓ディスク５１５の底部１２２Ｄの方向への撓み量が大きくなると、Ｏリング５５１は、可撓ディスク５１５を支持する支点を、可撓ディスク５１５の径方向における内側に移動させる。この状態から可撓ディスク５１５の撓み量が小さくなると、Ｏリング５５１は、可撓ディスク５１５を支持する支点を、可撓ディスク５１５の径方向における外側に移動させる。

可撓ディスク５１５は、Ｏリング５５２よりも径方向内側の部分がストッパ部材５２１に近づいたり、元の状態に戻ったりするように撓み可能となっている。可撓ディスク５１５は、Ｏリング５５１とディスク５１４，５１６との間の部分がストッパ部材５２１に近づいたり、元の状態に戻ったりするように撓み可能となっている。Ｏリング５５２は、中心軸線を含む面での断面が円形である。このため、可撓ディスク５１５のストッパ部材５２１の方向への撓み量が大きくなると、Ｏリング５５２は、可撓ディスク５１５を支持する支点を、可撓ディスク５１５の径方向における内側に移動させる。この状態から可撓ディスク５１５の撓み量が小さくなると、Ｏリング５５２は、可撓ディスク５１５を支持する支点を、可撓ディスク５１５の径方向における外側に移動させる。

キャップ部材１０１Ｄ、Ｏリング１０８および弁座部材１０９は、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと弁座部材１０９との間にキャップ室１４６を形成している。サブバルブ１０７は、このキャップ室１４６内に設けられている。可撓ディスク５１５およびＯリング５５１，５５２は、キャップ室１４６内に設けられている。可撓ディスク５１５は、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄとサブバルブ１０７との間に設けられている。

可撓ディスク５１５およびＯリング５５１，５５２によって、キャップ室１４６は、可撓ディスク５１５よりもサブバルブ１０７側の中間室１４７と、可撓ディスク５１５よりも複数の通路孔１２６Ｄ側の連通室１４９とに区画されている。中間室１４７は、可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１との間に設けられている。中間室１４７は、可撓ディスク５１５およびＯリング５５１，５５２によって連通室１４９および連通路１４８との連通が遮断される。

可撓ディスク５１５が撓むことによって、中間室１４７および連通室１４９の容積が変化する。すなわち、可撓ディスク５１５が撓むことによって中間室１４７および連通室１４９にアキュムレータの機能をもたせる。連通室１４９は、中間室１４７の容積の増大を吸収するために容積が減少して油液を下室２０に排出したり、中間室１４７の容積の減少を吸収するために容積が増大して油液を下室２０から流入させたりする。逆に、中間室１４７は、連通室１４９の容積の増大を吸収するために容積が減少して油液を上室１９側に排出したり、連通室１４９の容積の減少を吸収するために容積が増大して油液を上室１９側から流入させたりする。可撓ディスク５１５の変形が中間室１４７および連通室１４９の油液によって阻害されることは、抑制されるようになっている。

サブバルブ１０７は、バネディスク５２２の付勢力によってバルブシート部１３５に着座して第２通路部１５２を閉塞する。サブバルブ１０７と、バルブシート部１３５と、ディスク５２３と、バネディスク５２２と、ストッパ部材５２１とが、縮み側の第２通路１７２に設けられ、この第２通路１７２を開閉し、この第２通路１７２から上室１９への油液の流動を抑制して減衰力を発生する縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｄを構成している。

上室１９に連通する中間室１４７は、第２通路１７２を構成している。第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄは、この中間室１４７の体積を変更可能な体積可変機構１８５Ｄを有している。体積可変機構１８５Ｄは、可撓ディスク５１５と、Ｏリング５５１，５５２と、キャップ部材１０１Ｄの筒状部１２４Ｄと、ディスク５１６～５１９と、ストッパ部材５２１と、中間室１４７と、連通路５３１とによって構成されている。流路上、可撓ディスク５１５とサブバルブ１０７との間に中間室１４７が設けられている。体積可変機構１８５Ｄは、可撓ディスク５１５が、底部１２２Ｄに近づくように変形し移動することで中間室１４７の体積を増やすように変更し、底部１２２Ｄから離れるように変形し移動することで中間室１４７の体積を減らすように変更する。

サブバルブ１１０は、バネディスク５２５の付勢力によってバルブシート部１３９に着座して第１通路部１５１を閉塞する。サブバルブ１１０と、バルブシート部１３９と、ディスク５２４と、バネディスク５２５と、ディスク５２６とが、伸び側の第２通路１８２に設けられ、この第２通路１８２を開閉し、この第２通路１８２から下室２０への油液の流動を抑制して減衰力を発生する伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｄを構成している。

連通路１４８を介して下室２０に常時連通する連通室１４９は、第２通路１８２と並列に配置されている。第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄは、この連通室１４９の体積を変更可能な体積可変機構５６１を有している。体積可変機構５６１は、可撓ディスク５１５と、Ｏリング５５１，５５２と、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと、ディスク５１１～５１４と、連通室１４９と、連通路１４８とによって構成されている。流路上、可撓ディスク５１５とサブバルブ１１０との、下室２０および連通路１４８を介しての間に連通室１４９が設けられている。可撓ディスク５１５は、底部１２２Ｄに近づくように変形し移動することで連通室１４９の体積を減らすように変更し、底部１２２Ｄから離れるように変形し移動することで連通室１４９の体積を増やすように変更する。体積可変機構１８５Ｄと体積可変機構５６１とに対して、可撓ディスク５１５およびＯリング５５１，５５２が共用となっている。体積可変機構１８５Ｄと体積可変機構５６１とが、アキュムレータ５６５を構成している。

ストッパ部材５２１は、キャップ部材１０１Ｄの筒状部１２４Ｄとの間に隙間がある。このため、Ｏリング５５２には、径方向に差圧は生じない。Ｏリング５５１には、中間室１４７と連通室１４９との差圧がかかる。この差圧は、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄに生じる差圧と同等になる。この差圧により、Ｏリング５５１は、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと可撓ディスク５１５との間をシールする。Ｏリング５５１は、そのゴム材質の硬度と、底部１２２Ｄおよび可撓ディスク５１５に対する締め代が、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄに生じる差圧では、異常な変形を生じないように設定されている。Ｏリング５５１を用いた構造は、中間室１４７と下室２０との間の油液の漏れを防止する機能に優れている。

以上の緩衝器１Ｄの油圧回路図は、図１３に示すようになっている。すなわち、第１減衰力発生機構４１Ｄ，４２Ｄと、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄとが、上室１９と下室２０との間に並列に設けられ、上室１９と、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄとの間にオリフィス１７５と、ピストンロッド通路部５１とが設けられ、ピストンロッド通路部５１に、アキュムレータ５６５の体積可変機構１８５Ｄの中間室１４７が接続されている。また、アキュムレータ５６５の体積可変機構５６１の連通室１４９が、オリフィスとしての連通路１４８を介して下室２０に接続されている。

いずれも伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｄおよび第２減衰力発生機構１８３Ｄのうち、第１減衰力発生機構４１Ｄのメインバルブ９１Ｄは、第２減衰力発生機構１８３Ｄのサブバルブ１１０よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、伸び行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４１Ｄは閉弁した状態で第２減衰力発生機構１８３Ｄが開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４１Ｄおよび第２減衰力発生機構１８３Ｄがともに開弁することになる。

すなわち、伸び行程においては、上室１９の圧力が高くなり、下室２０の圧力が低くなる。すると、第１減衰力発生機構４１Ｄ，４２Ｄおよび第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄのいずれにも、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスはないものの、上室１９の油液が、ピストン１８の複数の通路穴３８内および環状溝５５内の通路と、オリフィス１７５と、ピストン１８の大径穴部４６内の通路、ピストンロッド２１の通路切欠部３０内のピストンロッド通路部５１および弁座部材１０９の大径穴部１３３内の通路と、弁座部材１０９の通路溝２２１内の径方向通路２２２と、ストッパ部材５２１の連通路５３１と、を介して中間室１４７に流入する。これにより、中間室１４７が昇圧することになる。このため、体積可変機構１８５Ｄは、可撓ディスク５１５のＯリング５５１への当接位置よりも径方向内側の部分が、底部１２２Ｄ側に撓んで中間室１４７の容量を大きくすることになる。これにより、体積可変機構１８５Ｄが、中間室１４７の圧力の上昇を抑えることになる。このとき、可撓ディスク５１５が底部１２２Ｄ側に撓んで移動することから、体積可変機構５６１は連通室１４９の体積を小さくする。

ここで、緩衝器１Ｄの低周波入力時（大振幅加振時）の伸び行程では、上記のような上室１９から中間室１４７への油液の流入量が大となるため、可撓ディスク５１５が大きく変形する。可撓ディスク５１５は変形量が大きくなると、クランプされた内周側の支持剛性による反力が大きくなって変形量に制限がかかる。これにより、中間室１４７が昇圧していく。その結果、第２減衰力発生機構１８３Ｄが開弁する状態まで第２通路１８２が昇圧する。

これにより、ピストン速度が低い第２減衰力発生機構１８３Ｄが開弁するまでの伸び行程において、減衰力が急激に立ち上がる。また、伸び行程において、ピストン速度が上がって極微低速領域になると、第１減衰力発生機構４１Ｄは閉弁した状態で第２減衰力発生機構１８３Ｄが開弁する。すると、伸び側の第２通路１８２を介して上室１９の油液が下室２０に流れる。さらに、伸び行程において、ピストン速度がさらに上がって通常速度領域になると、第２減衰力発生機構１８３Ｄが開弁した状態のまま、第１減衰力発生機構４１Ｄが開弁して、伸び側の第２通路１８２および伸び側の第１通路９２を介して上室１９の油液が下室２０に流れる。

上記した低周波入力時よりも高い周波数が緩衝器１Ｄに入力される高周波入力時（小振幅加振時）の伸び行程では、上室１９から中間室１４７への油液の流入量が小さい。このため、可撓ディスク５１５の変形も小さい。よって、体積可変機構１８５Ｄは、可撓ディスク５１５の撓み量で、中間室１４７への油液の流入のボリュームを吸収できることになる。これにより、中間室１４７の昇圧が小さくなる。このため、極微低速減衰力の立ち上がり時には、あたかも、可撓ディスク５１５がなく、中間室１４７がキャップ部材１０１Ｄの連通路１４８で下室２０に常時連通する状態、すなわち第２減衰力発生機構１８３Ｄがない構造と同じ状態にすることが可能となる。よって、伸び行程において、低周波入力時の減衰力特性に対して、極微低速減衰力の立ち上がりが緩やかになる。

また、極微低速領域では、可撓ディスク５１５が撓むことで中間室１４７への油液の流入のボリュームを大きくしつつ第２減衰力発生機構１８３Ｄが開弁するため、同じピストン速度に対する極微低速減衰力が、可撓ディスク５１５が撓み切って中間室１４７への油液の流入のボリュームが変わらない低周波入力時よりも下がった特性となる。言い換えれば、ピストン１８の周波数が所定周波数を超えると、可撓ディスク５１５を含む体積可変機構１８５Ｄにより、第２減衰力発生機構１８３Ｄのサブバルブ１１０への油液の流量を制限する状態になる。

いずれも縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｄおよび第２減衰力発生機構１７３Ｄのうち、第１減衰力発生機構４２Ｄのメインバルブ７１Ｄは、第２減衰力発生機構１７３Ｄのサブバルブ１０７よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、縮み行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４２Ｄは閉弁した状態で第２減衰力発生機構１７３Ｄが開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４２Ｄおよび第２減衰力発生機構１７３Ｄがともに開弁することになる。

すなわち、縮み行程においては、下室２０の圧力が高くなり、上室１９の圧力が低くなる。すると、第１減衰力発生機構４１Ｄ，４２Ｄおよび第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄのいずれにも、下室２０と上室１９とを常時連通させる固定オリフィスはないものの、下室２０の油液が、キャップ部材１０１Ｄの連通路１４８を介して、連通室１４９に流入する。これにより、連通室１４９が昇圧することになる。このため、体積可変機構５６１は、可撓ディスク５１５のＯリング５５２への当接位置よりも径方向内側の部分が、ストッパ部材５２１側に撓んで連通室１４９の容量を大きくすることになる。これにより、体積可変機構５６１が、連通室１４９の圧力の上昇を抑えることになる。このとき、可撓ディスク５１５がストッパ部材５２１側に撓んで移動することから、体積可変機構１８５Ｄは中間室１４７の体積を小さくする。

ここで、緩衝器１Ｄの低周波入力時（大振幅加振時）の縮み行程では、上記のような下室２０から連通室１４９への油液の流入量が大となるため、可撓ディスク５１５が大きく変形する。可撓ディスク５１５は変形量が大きくなると、クランプされた内周側の支持剛性による反力が大きくなって変形量に制限がかかり、連通室１４９が昇圧していく。その結果、第２減衰力発生機構１７３Ｄが開弁する状態まで昇圧する。

これにより、ピストン速度が低い第２減衰力発生機構１７３Ｄが開弁するまでの縮み行程においては、減衰力が急激に立ち上がる。また、縮み行程において、ピストン速度が上がって極微低速領域になると、第１減衰力発生機構４２Ｄは閉弁した状態で第２減衰力発生機構１７３Ｄが開弁する。すると、縮み側の第２通路１７２を介して下室２０の油液が上室１９に流れる。さらに、縮み行程において、ピストン速度がさらに上がって通常速度領域になると、第２減衰力発生機構１７３Ｄが開弁した状態のまま、第１減衰力発生機構４２Ｄが開弁して、縮み側の第２通路１７２および縮み側の第１通路７２を介して下室２０の油液が上室１９に流れる。

上記した低周波入力時よりも高い周波数が緩衝器１Ｄに入力される高周波入力時（小振幅加振時）の縮み行程では、下室２０から連通室１４９への油液の流入量が小さい。このため、可撓ディスク５１５の変形は小さい。よって、体積可変機構５６１は、可撓ディスク５１５の撓み量で、連通室１４９への油液の流入のボリュームを吸収できることになって、連通室１４９の昇圧が小さくなる。このため、極微低速減衰力の立ち上がり時には、あたかも、可撓ディスク５１５がなく、連通室１４９がストッパ部材５２１の連通路５３１で上室１９に常時連通する状態、すなわち第２減衰力発生機構１７３Ｄがない構造と同じ状態にすることが可能となる。よって、縮み行程において、低周波入力時の減衰力特性に対して、極微低速減衰力の立ち上がりが緩やかになる。

また、極微低速領域では、可撓ディスク５１５が撓むことで連通室１４９への油液の流入のボリュームを大きくしつつ第２減衰力発生機構１７３Ｄが開弁する。このため、同じピストン速度に対する極微低速減衰力が、可撓ディスク５１５が撓み切って連通室１４９への油液の流入のボリュームが変わらない低周波入力時よりも下がった特性となる。言い換えれば、ピストン１８の周波数が所定周波数を超えると、可撓ディスク５１５を含む体積可変機構５６１により、第２減衰力発生機構１７３Ｄのサブバルブ１０７への油液の流量を制限する。

ここで、可撓ディスク５１５の板厚等で調整できる剛性の違いにより、可撓ディスク５１５の荷重に対する撓みの傾きを調整できる。その結果、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの開弁までの減衰力の変化の傾きを調整することができる。

低周波入力時に、可撓ディスク５１５の撓みに対する荷重の傾きが小さすぎる（ばね定数が低すぎる）と、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの開弁までの遅れが大きくなってしまう。その結果、低周波でも極微低速減衰力が立ち上がらなくなり、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの狙いとしているばね上制振機能が十分に得られなくなってしまう可能性がある。このため、適度に可撓ディスク５１５の剛性を高く設定し体積可変機構１８５Ｄ，５６１のばね定数を高く設定しておく必要がある。

また、高周波入力時には、可撓ディスク５１５の撓みに対する荷重の傾きが大きすぎる（ばね定数が高すぎる）と、体積可変機構１８５Ｄ，５６１の中間室１４７および連通室１４９へ流入する油液の量に対して荷重が早く立ち上がり、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの開弁圧に達してしまう。その結果、小振幅加振（高周波）でも第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄがある特性に近づいてしまうため、体積可変機構１８５Ｄ，５６１の効果が低くなってしまう。このため、適度に可撓ディスク５１５の剛性を低く設定し体積可変機構１８５Ｄ，５６１のばね定数を低く設定しておく必要がある。

故に、体積可変機構１８５Ｄ，５６１のばね定数は、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの仕様によって、低周波で内圧が高くなり、低減衰の目標とする高周波で内圧が低くなるように適度に調整する必要がある。線形のばね特性では、低周波、高周波の両立が難しい場合があるが、緩衝器１Ｄは、上記のように、可撓ディスク５１５の撓み量に応じて、可撓ディスク５１５を支持するＯリング５５１，５５２の支点を内径側に移動させて支持剛性を上げる。これにより、大きい撓みに対しては高剛性となる非線形のばね特性となり、低周波でばね定数を大きく、高周波ではばね定数を小さくできる。

逆に第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの開弁圧が高い場合など、第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの開弁の遅れが大きすぎる場合は、可撓ディスク５１５がある程度撓むと、可撓ディスク５１５の撓みを抑制して、高荷重になるようにする。上記したディスク５１１～５１４およびディスク５１６～５１９は、可撓ディスク５１５がある程度撓むと、可撓ディスク５１５に当接して、可撓ディスク５１５の撓みを抑制する。

このように、極微低速減衰力が必要とされる、微操舵入力時の応答性や良路乗り心地のフラット感など、ばね上制振の低周波に対しては、しっかり極微低速減衰力を発生させることができる。また、ロッド加速度に起因する異音が発生する高周波で小振幅の入力に対しては、極微低速減衰力を弱め、かつ第２減衰力発生機構１７３Ｄ，１８３Ｄの開弁時のつながりを良くすることができる。これにより、ロッド加速度に起因する異音の発生を抑制することができる。したがって、低周波入力時の極微低速減衰の性能向上と、高周波入力時の異音発生の抑制とを両立させることが可能となる。

第５実施形態の緩衝器１Ｄにおいては、キャップ室１４６内のサブバルブ１０７とキャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄとの間に、移動可能な可撓ディスク５１５が設けられている。可撓ディスク５１５とサブバルブ１０７との間には、可撓ディスク５１５の移動によって体積変更される中間室１４７が形成された体積可変機構１８５Ｄを有する。よって、伸び側の第２通路１８２を流れる油液の流量を変更することが可能となる。したがって、伸び行程での異音の発生を抑制することが可能となる。

また、緩衝器１Ｄは、弁座部材通路部１５０のサブバルブ１０７とは反対側に、下室２０に設けられるサブバルブ１１０を有する。可撓ディスク５１５とサブバルブ１１０との流路上の間には、可撓ディスク５１５の移動によって体積変更される連通室１４９が形成された体積可変機構５６１を有する。よって、縮み側の第２通路１７２を流れる油液の流量を変更することが可能となる。したがって、縮み行程での異音の発生を抑制することが可能となる。

また、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと可撓ディスク５１５との間にはＯリング５５１が設けられており、可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１との間にはＯリング５５２が設けられている。このため、可撓ディスク５１５の撓み量が大きくなると、Ｏリング５５１，５５２は、可撓ディスク５１５を支持する支点を径方向内側に移動させることになる。これにより、可撓ディスク５１５を、大きい撓みに対しては高剛性となる非線形のばね特性とすることができる。なお、可撓ディスク５１５の外周側を支持する部材として、Ｏリング５５１，５５２のうちの少なくともいずれか一方のみを採用し、他方は別の支持部材を用いても良い。

ここで、可撓ディスク５１５の撓みに対するアキュムレータ５６５の荷重の特性は、撓みが小さい領域では小さい荷重で動きやすく、撓みが大きい領域では大きい荷重で動きにくくなるようにするのが良い。このためには、以下の（１）～（３）のいずれかのように設定する。例えば、低荷重では低ばね、高荷重では高ばねになるような非線形ばねの特性とする。

（１）微小撓みに対しては、ばね定数が低く撓みやすく、大きく撓むとばね定数が高くなり撓みにくくなるような非線形特性。
（２）微小撓みに対しては、ばね定数が低く撓みやすく、大きく撓むとストッパに当たりそれ以上撓まなくなるような非線形特性。
（３）微小撓みでも適度に撓み、大きく撓むと適度に撓みを抑えるような線形特性。

［第６実施形態］
次に、第６実施形態を主に図１４～図１６に基づいて第５実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第５実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第６実施形態の緩衝器１Ｅにおいては、縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｅが第２減衰力発生機構１７３Ｄと一部相違している。また、緩衝器１Ｅにおいては、伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｅが第２減衰力発生機構１８３Ｄと一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｅ，１８３Ｅは、体積可変機構５６１Ｅが体積可変機構５６１と一部相違している。また、第２減衰力発生機構１７３Ｅ，１８３Ｅは、体積可変機構１８５Ｅが体積可変機構１８５Ｄと一部相違している。すなわち、緩衝器１Ｅは、アキュムレータ５６５とは一部異なるアキュムレータ５６５Ｅを有している。

体積可変機構５６１Ｅ，１８５Ｅは、体積可変機構５６１，１８５ＤのＯリング５５１，５５２にかえて皿バネ６０１，６０２を設けている。皿バネ６０１は、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと可撓ディスク５１５との間に設けられている。皿バネ６０２は、可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１との間に設けられている。

皿バネ６０１は、有孔のテーパ板状である。皿バネ６０１の径方向内側に、ディスク５１１～５１４が配置されている。皿バネ６０１は、径方向外側ほど軸方向において可撓ディスク５１５側に位置するように傾斜して広がっている。皿バネ６０１は、内周縁部がキャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄに当接している。皿バネ６０１は、外周縁部が可撓ディスク５１５に当接している。皿バネ６０１は、内周側が軸方向にクランプされた可撓ディスク５１５の外周側を軸方向一側で支持する。

皿バネ６０２は、皿バネ６０１と共通部品である。皿バネ６０２は、有孔のテーパ状である。皿バネ６０２の径方向内側に、ディスク５１６～５１９が配置されている。皿バネ６０２は、径方向外側ほど軸方向において可撓ディスク５１５側に位置するように傾斜して広がっている。皿バネ６０２は、内周縁部がストッパ部材５２１に当接している。皿バネ６０２は、外周縁部が可撓ディスク５１５に当接している。皿バネ６０２は、内周側が軸方向にクランプされた可撓ディスク５１５の外周側を皿バネ６０１とは逆側の軸方向他側で支持する。

言い換えれば、可撓ディスク５１５は２枚の皿バネ６０１，６０２で支持されている。これら皿バネ６０１，６０２は、自然状態で凹側を対向させて配置されている。

体積可変機構１８５Ｅは、伸び行程において、中間室１４７に油液が流入し、中間室１４７が昇圧すると、可撓ディスク５１５が、皿バネ６０１への当接位置よりも径方向内側の部分を、底部１２２Ｄ側に撓ませて中間室１４７の容量を大きくすることになる。その際に、皿バネ６０１は、可撓ディスク５１５を支持する支点が径方向に移動しない。

体積可変機構５６１Ｅは、縮み行程において、連通室１４９に油液が流入し、連通室１４９が昇圧すると、可撓ディスク５１５が、皿バネ６０２への当接位置よりも径方向内側の部分を、ストッパ部材５２１側に撓ませて連通室１４９の容量を大きくすることになる。その際に、皿バネ６０２は、可撓ディスク５１５を支持する支点が径方向に移動しない。

第６実施形態の緩衝器１Ｅは、自然状態で凹側を対向させて配置される２枚の皿バネ６０１，６０２で可撓ディスク５１５を支持する。このため、可撓ディスク５１５の撓み量にかかわらず、可撓ディスク５１５を支持する支点を径方向の一定位置に維持することができる。これにより、可撓ディスク５１５を、撓み量にかかわらず剛性が変化しない線形のばね特性とすることができる。なお、可撓ディスク５１５がある程度撓むと、ディスク５１１～５１４，ディスク５１６～５１９が可撓ディスク５１５に接触してその撓みを抑制するため、非線形のばね特性とすることができる。ディスク５１１～５１４，ディスク５１６～５１９の大きさや組み合わせを調整して剛性を調整することで、第５実施形態と同様、低周波入力時の極微低速減衰の性能向上と、高周波入力時の異音発生の抑制とを両立させることが可能となる。

皿バネ６０１，６０２を用いることで、Ｏリング５５１，５５２を用いる場合と比べて省スペース化が可能となり、アキュムレータ５６５Ｅを追加することによる緩衝器１Ｅの基本軸長の長大化を抑制することができる。

図１５には、第６実施形態の緩衝器１Ｅのロッド加速度の実測値を示す。図１６はアキュムレータ５６５Ｅがない比較例の結果である。図１５，図１６においては、ロッド加速度を実線で、減衰力を一点鎖線で、ピストン速度を二点鎖線で示している。図１５に示すように、緩衝器１Ｅは、図１６に示す比較例と比べて、伸び行程から縮み行程への行程反転時と縮み行程から伸び行程への行程反転時とに発生するロッド加速度を小さくすることができる。よって、異音発生を抑制することができる。

［第７実施形態］
次に、第７実施形態を主に図１７に基づいて第５実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第５実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第７実施形態の緩衝器１Ｆにおいては、縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｆが第２減衰力発生機構１７３Ｄと一部相違している。また、緩衝器１Ｆにおいては、伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｆが第２減衰力発生機構１８３Ｄと一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｆ，１８３Ｆは、体積可変機構５６１Ｆが体積可変機構５６１と一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｆ，１８３Ｆは、体積可変機構１８５Ｆが体積可変機構１８５Ｄと一部相違している。すなわち、緩衝器１Ｆは、アキュムレータ５６５とは一部異なるアキュムレータ５６５Ｆを有している。

体積可変機構５６１Ｆ，１８５Ｆは、体積可変機構５６１，１８５ＤのＯリング５５１，５５２にかえて、可撓ディスク５１５の外周側の軸方向両側に円環状のシール部材６４１，６４２を固着している。可撓ディスク５１５とシール部材６４１，６４２とが一体となって一枚の区画ディスク６４３となっている。言い換えれば、第７実施形態では、第５実施形態の体積可変機構５６１，１８５ＤのＯリング５５１，５５２および可撓ディスク５１５の三部品にかえて一部品である区画ディスク６４３が設けられている。

シール部材６４１は、可撓ディスク５１５の底部１２２Ｄと対向する面に焼き付けられている。シール部材６４１は、中心軸線を含む面での断面が三角形状である。シール部材６４１は、可撓ディスク５１５の軸方向において可撓ディスク５１５から離れるほど径方向の幅が小さくなっている。

シール部材６４２は、シール部材６４１と同形状である。シール部材６４２は、可撓ディスク５１５のストッパ部材５２１と対向する面に焼き付けられている。シール部材６４２は、中心軸線を含む面での断面が三角形状である。シール部材６４２は、可撓ディスク５１５の軸方向において可撓ディスク５１５から離れるほど径方向の幅が小さくなっている。

シール部材６４１は、可撓ディスク５１５とは反対側の先端部が、全周にわたってキャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄに当接している。シール部材６４１は、底部１２２Ｄの径方向における連通路１４８よりも外側に当接している。シール部材６４２は、可撓ディスク５１５とは反対側の先端部が、全周にわたってストッパ部材５２１に当接している。シール部材６４２は、ストッパ部材５２１の径方向における連通路５３１よりも外側に当接している。

体積可変機構１８５Ｆは、伸び行程において、中間室１４７に油液が流入し、中間室１４７が昇圧すると、可撓ディスク５１５のシール部材６４１よりも径方向内側の部分が、底部１２２Ｄ側に撓んで中間室１４７の容量を大きくすることになる。

体積可変機構５６１Ｆは、縮み行程において、連通室１４９に油液が流入し、連通室１４９が昇圧すると、可撓ディスク５１５のシール部材６４２よりも径方向内側の部分が、ストッパ部材５２１側に撓んで連通室１４９の容量を大きくすることになる。

第７実施形態の緩衝器１Ｆは、体積可変機構１８５Ｆ，５６１Ｆに、可撓ディスク５１５とシール部材６４１，６４２とが一体とされた一つの区画ディスク６４３を用いている。このため、組み付け性を向上させることができる。また、可撓ディスク５１５にシール部材６４１，６４２を貼り付けることで、可撓ディスク５１５とシール部材６４１，６４２との間のシール性能を向上させることができる。また、可撓ディスク５１５にシール部材６４１，６４２を貼り付けることで、シール部材６４１，６４２の形状を可撓ディスク５１５で維持することができる。よって、シール部材６４１，６４２の径方向の異常変形を抑制することができ、性能の安定化を図ることができる。

第７実施形態の緩衝器１Ｆの作動および効果は、第５実施形態とほぼ同様である。

［第８実施形態］
次に、第８実施形態を主に図１８に基づいて第５実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第５実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第８実施形態の緩衝器１Ｇにおいては、縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｇが第２減衰力発生機構１７３Ｄと一部相違している。また、緩衝器１Ｇにおいては、伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｇが第２減衰力発生機構１８３Ｄと一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｇ，１８３Ｇは、体積可変機構５６１Ｇが体積可変機構５６１と一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｇ，１８３Ｇは、体積可変機構１８５Ｇが体積可変機構１８５Ｄと一部相違している。すなわち、緩衝器１Ｇは、アキュムレータ５６５とは一部異なるアキュムレータ５６５Ｇを有している。

アキュムレータ５６５Ｇは、キャップ部材１０１Ｇが、キャップ部材１０１Ｄと一部相違している。キャップ部材１０１Ｇは、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄの筒状部１２４Ｄ側に段差部６６１を設けた形状となっている。

キャップ部材１０１Ｇの底部１２２Ｇは、底部本体６６２と環状突出部６６３と段板部６６４とを有している。底部本体６６２は、通路孔１２６Ｄが複数形成された有孔円形平板状である。環状突出部６６３は、円環状であり、底部本体６６２の外周縁部から底部本体６６２の軸方向において筒状部１２４Ｄ側に突出する。段板部６６４は、環状突出部６６３の底部本体６６２とは反対側の端縁部から環状突出部６６３の径方向における外側に広がって筒状部１２４Ｄに繋がる。環状突出部６６３と段板部６６４とが底部本体６６２から底部本体６６２の軸方向における筒状部１２４Ｄ側に突出する段差部６６１を構成している。キャップ部材１０１Ｇも、底部１２２Ｇから底部１２２Ｇの軸方向におけるピストン１８とは反対側に筒状部１２４Ｄが突出する向きとなっている。

アキュムレータ５６５Ｇは、ストッパ部材５２１Ｇが、ストッパ部材５２１と一部相違している。ストッパ部材５２１Ｇは、ストッパ部材５２１の外周部に段差部６６６を設けた形状となっている。

ストッパ部材５２１Ｇは、基板部６６７と環状突出部６６８と段板部６６９とを有している。基板部６６７は、連通路５３１が複数形成された有孔円形平板状である。環状突出部６６８は、円環状であり、基板部６６７の外周縁部から基板部６６７の軸方向において一側に突出する。段板部６６９は、環状突出部６６８の基板部６６７とは反対側の端縁部から環状突出部６６８の径方向における外側に広がる円環状をなす。環状突出部６６８と段板部６６９とが基板部６６７から基板部６６７の軸方向における一側に突出する段差部６６６を構成している。ストッパ部材５２１Ｇは、基板部６６７から基板部６６７の軸方向におけるピストン１８側に段差部６６６が突出する向きとなっている。

キャップ部材１０１Ｇの底部１２２Ｇのピストン１８とは反対側には、底部１２２Ｇ側から順に、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６７１と、一枚の貼合ディスク６７２と、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６７３と、ストッパ部材５２１Ｇとが、ピストンロッド２１の取付軸部２８をそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。そして、ストッパ部材５２１Ｇのピストン１８とは反対側に、第５実施形態と同様のバネディスク５２２が設けられている。

ディスク６７１は、有孔円形平板状である。ディスク６７１は、その外径が、キャップ部材１０１Ｇの中心から通路孔１２６Ｄまでの最小距離の２倍よりも小径となっている。ディスク６７３は、ディスク６７１と共通部品である。

貼合ディスク６７２は、内側板部６８１と膨出板部６８２と外側板部６８３とを有する凹凸形状の単板ディスク６８４が二枚貼り合わされて一つの部品となっている。単板ディスク６８４は、金属製であり、プレス成形により形成されている。内側板部６８１は有孔円形平板状であり、その内側にピストンロッド２１の取付軸部２８が嵌合される。膨出板部６８２は、内側板部６８１の外周縁部から内側板部６８１の軸方向一側に突出した後、内側板部６８１と平行に内側板部６８１の径方向外側に広がり、その後、内側板部６８１の軸方向逆側に突出する形状をなしている。外側板部６８３は、膨出板部６８２の内側板部６８１とは反対側の端縁部から膨出板部６８２の径方向における外側に広がる。外側板部６８３は、内側板部６８１と同一平面に配置される。このような単板ディスク６８４を二枚、膨出板部６８２が互いに反対向きに膨出するようにして、内側板部６８１同士を貼り合わせ、外側板部６８３同士を貼り合わせる。これにより、貼合ディスク６７２が形成される。

貼合ディスク６７２は、二つの内側板部６８１が貼り合わされて構成される内側貼合板部６８７と、二つの外側板部６８３が貼り合わされて構成される外側貼合板部６８８と、互いに反対向きに膨出する二つの膨出板部６８２で構成される膨出部６８９とを有している。内側貼合板部６８７と外側貼合板部６８８とは同一平面に配置されている。膨出部６８９は、内側貼合板部６８７と外側貼合板部６８８との間で、これらの軸方向における両側に膨出している。膨出部６８９内は、空気が充満して密封された空気室６７０となっている。二枚の単板ディスク６８４の貼り合わせは、貼り合せにより空気室６７０内の密閉が保持されエア漏れが防止できれば、接着でも溶接でも良い。

貼合ディスク６７２は、内側貼合板部６８７が、ディスク６７１，６７３にクランプされてピストンロッド２１に一体に固定される。それとともに、貼合ディスク６７２は、外側貼合板部６８８が、キャップ部材１０１Ｇの段板部６６４とストッパ部材５２１Ｇの段板部６６９とにクランプされてピストンロッド２１に一体に固定される。この状態で、貼合ディスク６７２は、キャップ部材１０１Ｇの底部１２２Ｇとの間に連通室１４９を形成している。また、この状態で、貼合ディスク６７２は、ストッパ部材５２１Ｇとの間に中間室１４７を形成している。貼合ディスク６７２は、膨出部６８９が一方の膨出板部６８２において中間室１４７に臨んでいる。また、貼合ディスク６７２は、他方の膨出板部６８２において連通室１４９に臨んでいる。貼合ディスク６７２が中間室１４７と連通室１４９とを区画している。

体積可変機構１８５Ｇは、貼合ディスク６７２と、ストッパ部材５２１Ｇと、二枚のディスク６７３と、これらで囲まれた中間室１４７と、連通路５３１とによって構成されている。体積可変機構１８５Ｇは、伸び行程において、中間室１４７に油液が流入し、中間室１４７が昇圧すると、貼合ディスク６７２の中間室１４７に臨む一方の膨出板部６８２が空気室６７０の容積を減らすように他方の膨出板部６８２側に変形して中間室１４７の容量を大きくすることになる。このとき、基本的に連通室１４９の容量は変わらない。

体積可変機構５６１Ｇは、貼合ディスク６７２と、キャップ部材１０１Ｇの底部１２２Ｇと、二枚のディスク６７１と、これらで囲まれた連通室１４９と、連通路１４８とによって構成されている。体積可変機構５６１Ｇは、縮み行程において、連通室１４９に油液が流入し、連通室１４９が昇圧すると、貼合ディスク６７２の連通室１４９に臨む他方の膨出板部６８２が空気室６７０の容積を減らすように一方の膨出板部６８２側に変形して連通室１４９の容量を大きくすることになる。このとき、基本的に中間室１４７の容量は変わらない。

すなわち、体積可変機構１８５Ｇ，５６１Ｇは、中間室１４７と連通室１４９との差圧を受けると空気室６７０のボリュームを変化させる機構となる。言い換えれば、体積可変機構１８５Ｇ，５６１Ｇは、貼合ディスク６７２の空気室６７０のエアボリュームを、中間室１４７と連通室１４９との差圧に応じて変化させて、中間室１４７および連通室１４９の油液の流入量を吸収する。空気室６７０のエア圧が第２減衰力発生機構１８３Ｇ，１７３Ｇの開弁圧に達すると、第２減衰力発生機構１８３Ｇ，１７３Ｇが開弁する。空気室６７０のエア圧が第２減衰力発生機構１８３Ｇ，１７３Ｇの開弁圧より低い範囲で、空気室６７０のエアボリュームが変化すれば、第２減衰力発生機構１８３Ｇ，１７３Ｇは開弁しない。緩衝器１Ｇは、高周波で微振幅の入力時にはこのように作動する。

中間室１４７と連通室１４９との差圧と、貼合ディスク６７２の撓みとの関係は、貼合ディスク６７２が変形し空気室６７０のエアボリュームが変化することによるエア圧の上昇と、貼合ディスク６７２自体の剛性とによって決まる。貼合ディスク６７２の剛性が高すぎると、空気室６７０が変形しにくく、高周波で微振幅の入力時でも変形しにくくなる。その結果、高周波で微振幅の入力時でも、第２通路１７２あるいは第２通路１８２の内圧が上昇し極微低速減衰力が立ち上がる。逆に剛性が低すぎると、ばね定数が低い貼合ディスク６７２に依存した変形となり、低周波でも、極微低速減衰力が上がらないか、もしくは、空気室６７０のボリュームがゼロ近くになる。すると、空気室６７０のエア圧が急上昇し、油圧の急激な変化をもたらし、減衰力波形の崩れや、これによる異音発生をもたらす可能性がある。よって、第２減衰力発生機構１８３Ｇ，１７３Ｇの狙いの減衰力性能と、高周波での極微減衰低減による異音抑制とを両立できるように、第２減衰力発生機構１８３Ｇ，１７３Ｇや緩衝器１Ｇの仕様により、この貼合ディスク６７２の剛性を適度に設定することになる。

第８実施形態の緩衝器１Ｇは、体積可変機構１８５Ｇ，５６１Ｇに、空気室６７０を内側に有する変形可能な膨出部６８９を有する貼合ディスク６７２を用いている。このため、組み付け性を向上させることができる。

なお、貼合ディスク６７２は、金属製とする以外にも、ゴム製としても良い。ゴム製としても、金属製とした場合とほぼ同様に作動することになり、金属製とした場合と同様の効果が得られる。

［第９実施形態］
次に、第９実施形態を主に図１９に基づいて第５実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第５実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第９実施形態の緩衝器１Ｈにおいては、縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｈが第２減衰力発生機構１７３Ｄと一部相違している。また、緩衝器１Ｈにおいては、伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｈが第２減衰力発生機構１８３Ｄと一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｈ，１８３Ｈは、体積可変機構５６１Ｈが体積可変機構５６１と一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｈ，１８３Ｈは、体積可変機構１８５Ｈが体積可変機構１８５Ｄと一部相違している。すなわち、緩衝器１Ｈは、アキュムレータ５６５とは一部異なるアキュムレータ５６５Ｈを有している。

体積可変機構５６１Ｈ，１８５Ｈでは、体積可変機構５６１，１８５Ｄのディスク５１１～５１４，５１６～５１９にかえて、一つのスペーサ７０１が設けられている。また、体積可変機構５６１Ｈ，１８５Ｈでは、体積可変機構５６１，１８５ＤのＯリング５５１，５５２および可撓ディスク５１５にかえて、一つのシール部材７０２が設けられている。

スペーサ７０１は、円筒状であり、金属製である。スペーサ７０１は、その内側にピストンロッド２１の取付軸部２８が嵌合される。スペーサ７０１は、軸方向の一端面がキャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄに当接し、軸方向の他端面がストッパ部材５２１に当接する。スペーサ７０１は、その外径が、キャップ部材１０１Ｄの中心から通路孔１２６Ｄまでの最小距離の２倍よりも小径となっている。スペーサ７０１は、その外径が、ストッパ部材５２１の中心から通路孔５３０までの最小距離の２倍よりも小径となっている。

シール部材７０２は、基板部７１１と、外側筒状部７１２と、内側筒状部７１３とを有している。シール部材７０２は、弾性変形可能なゴム材料からなる一体成形品である。基板部７１１は有孔円形平板状である。外側筒状部７１２は、円筒状であり、基板部７１１の外周縁部から基板部７１１の軸方向における両側に突出している。内側筒状部７１３は、円筒状であり、基板部７１１の内周縁部から基板部７１１の軸方向における両側に突出している。基板部７１１、外側筒状部７１２および内側筒状部７１３は、中心軸線を一致させている。外側筒状部７１２および内側筒状部７１３は、軸方向の長さが同等である。外側筒状部７１２および内側筒状部７１３は、軸方向の位置を一致させている。外側筒状部７１２および内側筒状部７１３は、基板部７１１から基板部７１１の軸方向における両側に同長さ突出している。シール部材７０２は、中心軸線を含む面での断面がＨ字状をなしている。

シール部材７０２は、内側筒状部７１３の内径がスペーサ７０１の外径よりも若干大径である。内側筒状部７１３の外径は、キャップ部材１０１Ｄの中心から通路孔１２６Ｄまでの最小距離の２倍よりも小径となっている。内側筒状部７１３の外径は、ストッパ部材５２１の中心から通路孔５３０までの最小距離の２倍よりも小径となっている。シール部材７０２は、外側筒状部７１２の外径がキャップ部材１０１Ｄの筒状部１２４Ｄの内径よりも若干小径である。外側筒状部７１２の内径は、キャップ部材１０１Ｄの中心から通路孔１２６Ｄまでの最大距離の２倍よりも大径となっている。外側筒状部７１２の内径は、ストッパ部材５２１の中心から通路孔５３０までの最大距離の２倍よりも大径となっている。シール部材７０２は、その径方向において、キャップ部材１０１Ｄの通路孔１２６Ｄおよびスペーサ７０１の通路孔５３０を、常に内側筒状部７１３と外側筒状部７１２との間に位置させるようになっている。

シール部材７０２は、外側筒状部７１２が、全周にわたってキャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄおよびストッパ部材５２１に締め代をもって当接している。また、シール部材７０２は、内側筒状部７１３も、全周にわたってキャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄおよびストッパ部材５２１に締め代をもって当接している。よって、シール部材７０２は、外側筒状部７１２、内側筒状部７１３および基板部７１１が、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄとで連通室１４９を形成している。また、シール部材７０２は、外側筒状部７１２、内側筒状部７１３および基板部７１１が、ストッパ部材５２１とで中間室１４７を形成している。シール部材７０２は、基板部７１１がその軸方向の一側において中間室１４７に臨み、軸方向の他側において連通室１４９に臨んでいる。シール部材７０２は、中間室１４７と連通室１４９とを区画する。

体積可変機構１８５Ｈは、シール部材７０２と、ストッパ部材５２１と、これらで囲まれた中間室１４７と、連通路５３１とによって構成されている。体積可変機構１８５Ｈは、伸び行程において、中間室１４７に油液が流入し、中間室１４７が昇圧すると、シール部材７０２の基板部７１１が、中間室１４７の容積を増やし、連通室１４９の容積を減らすように、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄ側に変形し移動して中間室１４７の容量を大きくすることになる。このとき、底部１２２Ｄに当接すると、基板部７１１は、それ以上の変形が規制される。

体積可変機構５６１Ｈは、シール部材７０２と、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄと、これらで囲まれた連通室１４９と、連通路１４８とによって構成されている。体積可変機構５６１Ｈは、縮み行程において、連通室１４９に油液が流入し、連通室１４９が昇圧すると、シール部材７０２の基板部７１１が、連通室１４９の容積を増やし、中間室１４７の容積を減らすように、ストッパ部材５２１側に変形し移動して連通室１４９の容量を大きくすることになる。このとき、ストッパ部材５２１に当接すると、基板部７１１は、それ以上の変形が規制される。

アキュムレータ５６５Ｈは、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄおよびストッパ部材５２１と、シール部材７０２との接触部分にシール機能を持たせることで、中間室１４７と連通室１４９との差圧を保持する。また、アキュムレータ５６５Ｈは、中間室１４７と連通室１４９とに差圧が生じた時に、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄおよびストッパ部材５２１に接触していない基板部７１１が撓んで変形する。基板部７１１は、中間室１４７と連通室１４９との差圧に応じて線形に変形し始めるが、ある程度大きく撓むと、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄあるいはストッパ部材５２１に接触し、撓みに制限がかかる。

よって、アキュムレータ５６５Ｈは、中間室１４７あるいは連通室１４９への油液の流入量が少ない高周波で微振幅の入力に対しては、基板部７１１の変形で低ばね定数となる。また、アキュムレータ５６５Ｈは、中間室１４７あるいは連通室１４９への油液の流入量が多い低周波で大振幅の入力時には、基板部７１１が、キャップ部材１０１Ｄの底部１２２Ｄあるいはストッパ部材５２１に接触して撓まなくなり、高ばね定数となる。よって、第５実施形態のアキュムレータ５６５や、第６実施形態のアキュムレータ５６５Ｅと同じように非線形ばねのアキュムレータ５６５Ｈになる。よって、第５，第６実施形態のアキュムレータ５６５，５６５Ｅと同じ機能および効果をもたらす。

第９実施形態の緩衝器１Ｈは、体積可変機構１８５Ｈ，５６１Ｈに、ゴム製の単体部品であるシール部材７０２を用いている。このため、組み付け性を向上させることができる。

［第１０実施形態］
次に、第１０実施形態を主に図２０に基づいて第５実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第５実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第１０実施形態の緩衝器１Ｊにおいては、縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｊが第２減衰力発生機構１７３Ｄと一部相違している。また、緩衝器１Ｊにおいては、伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｊが第２減衰力発生機構１８３Ｄと一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｊ，１８３Ｊは、体積可変機構５６１Ｊが体積可変機構５６１と一部相違している。第２減衰力発生機構１７３Ｊ，１８３Ｊは、体積可変機構１８５Ｊが体積可変機構１８５Ｄと一部相違している。すなわち、緩衝器１Ｊは、アキュムレータ５６５とは一部異なるアキュムレータ５６５Ｊを有している。

体積可変機構５６１Ｊ，１８５Ｊは、第５実施形態の体積可変機構５６１，１８５ＤのＯリング５５２にかえて、第６実施形態の皿バネ６０２を設けている。よって、皿バネ６０２は、可撓ディスク５１５とストッパ部材５２１との間に設けられている。

体積可変機構１８５Ｊは、伸び行程において、中間室１４７に油液が流入し、中間室１４７が昇圧すると、可撓ディスク５１５のＯリング５５１への当接位置よりも径方向内側の部分が、底部１２２Ｄ側に撓んで中間室１４７の容量を大きくすることになる。その際に、Ｏリング５５１は、可撓ディスク５１５が撓むほど、可撓ディスク５１５を支持する支点が径方向内側に移動する。

体積可変機構５６１Ｊは、縮み行程において、連通室１４９に油液が流入し、連通室１４９が昇圧すると、可撓ディスク５１５の皿バネ６０２への当接位置よりも径方向内側の部分が、ストッパ部材５２１側に撓んで連通室１４９の容量を大きくすることになる。その際に、皿バネ６０２は、可撓ディスク５１５を支持する支点が径方向に移動しない。

第１０実施形態の緩衝器１Ｊは、伸び行程では第５実施形態と同様に作動し、縮み行程では第６実施形態と同様に作動する。

以上の第５～第１０実施形態においても、第２減衰力発生機構１７３Ｄ～１７３Ｈ，１７３Ｊ，１８３Ｄ～１８３Ｈ，１８３Ｊを上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０側に設けたが、上室１９側に設けることも可能である。

［第１１実施形態］
次に、第１１実施形態を主に図２１に基づいて第１～第１０実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１～第１０実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第１～第１０実施形態では、伸び側の第１通路と伸び側の第２通路とを並列に設け、縮み側の第１通路と縮み側の第２通路とを並列に設ける場合を例にとり説明した。しかしながら、第１～第１０実施形態において、伸び側の第１通路と伸び側の第２通路とを直列に設け、縮み側の第１通路と縮み側の第２通路とを直列に設けても良い。

図２１に示すように、第１１実施形態の緩衝器１Ｋでは、伸び側の第１通路９２Ｋと伸び側の第２通路１８２Ｋとを直列に設け、縮み側の第１通路７２Ｋと縮み側の第２通路１７２Ｋとを直列に設ける。この場合、例えば、伸び側の第１通路９２Ｋおよび縮み側の第１通路７２Ｋを並列に設け、伸び側の第２通路１８２Ｋおよび縮み側の第２通路１７２Ｋを並列に設けて、第１通路９２Ｋ，７２Ｋと、第２通路１８２Ｋ，１７２Ｋとの間に室７３１を設ける。

そして、例えば第１減衰力発生機構４１Ｄと同様の伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｋを第１通路９２Ｋに設け、例えば第２減衰力発生機構１８３Ｄと同様の伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｋを第２通路１８２Ｋに設ける。また、例えば第１減衰力発生機構４２Ｄと同様の縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｋを第１通路７２Ｋに設け、例えば第２減衰力発生機構１７３Ｄと同様の縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｋを第２通路１７２Ｋに設ける。

そして、室７３１と下室２０とを、第２通路１７２Ｋ，１８２Ｋとは並列に結ぶ通路７３２を設ける。この通路７３２に、アキュムレータ５６５Ｋを設ける。言い換えれば、第２減衰力発生機構１８３Ｋ，１７３Ｋと並列にアキュムレータ５６５Ｋを設ける。この場合、通路７３２における室７３１への連通部分に、体積可変機構１８５Ｋの中間室１４７を接続させる。また、通路７３２における下室２０への連通部分に、体積可変機構５６１Ｋの連通室１４９を接続させる。体積可変機構５６１Ｋは、連通室１４９と下室２０との間にオリフィスとしての連通路１４８を有している。

また、上室１９と室７３１とを、第１通路７２Ｋ，９２Ｋとは並列に結ぶ通路７３３を設ける。この通路７３３にオリフィス７３４を設ける。

第１１実施形態の緩衝器１Ｋでは、アキュムレータ５６５Ｋが、第２減衰力発生機構１７３Ｋ，１８３Ｋと並列に設けられている。このため、第２減衰力発生機構１７３Ｋ，１８３Ｋの開弁後は、第２通路１７２Ｋ，１８２Ｋが油液のメイン流路となる。よって、アキュムレータ５６５Ｋには、油液がほどんど流れない。このため、アキュムレータ５６５Ｋは、油液の流量も油液による圧力負荷も小さく維持できる。よって、車両の悪路走行などで、緩衝器１Ｋに高いピストン速度の入力があっても、アキュムレータ５６５Ｋの信頼性を高く保つことができる。

第１１実施形態の緩衝器１Ｋの低周波振動での減衰性能、すなわち第２減衰力発生機構１７３Ｋ，１８３Ｋでの狙いの性能と緩衝器１Ｋの高周波振動時の異音防止とを両立するための作動と、その効果とは、例えば第５実施形態と同様である。

［第１２実施形態］
次に、第１２実施形態を主に図２２に基づいて第１～第１０実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第１～第１０実施形態とと共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第１２実施形態の緩衝器１Ｌは、例えば、特開２０１３－１３３８９６号公報に記載された緩衝器にアキュムレータ５６５Ｌを設けたものとなる。具体的には、この公報に記載された緩衝器のロッド側油室Ａと中間室Ｄとを連通させるように通路７５１を設け、この通路７５１にアキュムレータ５６５Ｌを設けたものが第１２実施形態の緩衝器１Ｌとなる。

第１２実施形態の緩衝器１Ｌの油圧回路図は、図２２に示すようになっている。すなわち、緩衝器１Ｌでは、例えば第１減衰力発生機構４１Ｄと同様の伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｌが第１通路９２Ｌに設けられ、例えば第２減衰力発生機構１８３Ｄと同様の伸び側の第２減衰力発生機構１８３Ｌが第２通路１８２Ｌに設けられている。また、例えば第１減衰力発生機構４２Ｄと同様の縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｌが第１通路７２Ｌに設けられ、例えば第２減衰力発生機構１７３Ｄと同様の縮み側の第２減衰力発生機構１７３Ｌが第２通路１７２Ｌに設けられている。

そして、第２通路１８２Ｌ，１７２Ｌと下室２０とを結ぶ通路７５２が設けられ、この通路７５２に室７５３が設けれている。この室７５３が特開２０１３－１３３８９６号公報に記載された中間室Ｄである。また、室７５３と下室２０とを結ぶ通路７５４が設けられ、この通路７５４に可変オリフィス７５５が設けられている。さらに、第１通路９２Ｌ，７２Ｌと並列に上室１９と下室２０とを結ぶ通路７５６が設けられ、この通路７５６に可変オリフィス７５７が設けられている。

以上が、特開２０１３－１３３８９６号公報に記載された緩衝器となる。

そして、第１２実施形態の緩衝器１Ｌでは、上室１９と室７５３とを結ぶように通路７６１が設けられ、この通路７６１にアキュムレータ５６５Ｌが設けられている。この場合、通路７６１における上室１９への連通部分に、体積可変機構１８５Ｌの中間室１４７を接続させ、通路７６１における室７５３への連通部分に、体積可変機構５６１Ｌの連通室１４９を接続させる。体積可変機構５６１Ｌは、連通室１４９と室７５３との間にオリフィスとしての連通路１４８を有している。

［第１３実施形態］
次に、第１３実施形態を主に図２３に基づいて第５実施形態との相違部分を中心に説明する。なお、第５実施形態と共通する部位については、同一称呼、同一の符号で表す。

第１３実施形態の緩衝器１Ｍにおいては、図２３に示すように、ピストンロッド２１とは一部異なるピストンロッド２１Ｍが用いられている。ピストンロッド２１Ｍは、取付軸部２８とは一部異なる取付軸部２８Ｍを有しており、取付軸部２８Ｍには、通路切欠部３０が形成されていない。

また、第１３実施形態の緩衝器１Ｍにおいては、第５実施形態のピストン１８とは一部異なるピストン１８Ｍが用いられている。ピストン１８Ｍは、ピストン本体３６Ｍがピストン本体３６とは一部異なっている。ピストン本体３６Ｍには、軸方向に貫通する複数の通路穴３８Ｍと、軸方向に貫通する複数（図２３では断面とした関係上一カ所のみ図示）の通路穴３９Ｍとが形成されている。

複数の通路穴３８Ｍは、ピストン本体３６Ｍの軸方向に沿って直線状に延びる形状であり、ピストン本体３６Ｍの円周方向に等ピッチで形成されている。ピストン本体３６Ｍには、軸方向の上室１９とは反対側に、複数の通路穴３８Ｍを連通させる円環状の環状溝５５Ｍが形成されている。環状溝５５Ｍの上室１９とは反対側には、伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｍが設けられている。

複数の通路穴３９Ｍは、ピストン本体３６Ｍの軸方向に沿って直線状に延びる形状であって、ピストン本体３６Ｍの円周方向に所定のピッチで形成されている。すべての通路穴３９Ｍは、すべての通路穴３８Ｍよりもピストン本体３６Ｍの径方向における外側に形成されている。複数の通路穴３９Ｍの上室１９側には、縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｍが設けられている。

ピストン本体３６Ｍは、略円板形状をなしており、その径方向の中央には、ピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍが挿入される挿入穴４４Ｍが軸方向に貫通して形成されている。挿入穴４４Ｍは、ストレート形状であり、ピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍを嵌合させている。

ピストン本体３６Ｍの軸方向の上室１９とは反対側の端部には、環状溝５５Ｍの上室１９とは反対側の開口よりも、ピストン本体３６Ｍの径方向における内側に環状の内側シート部４７Ｍが形成されている。ピストン本体３６Ｍの軸方向の上室１９とは反対側の端部には、環状溝５５Ｍの上室１９とは反対側の開口よりも、ピストン本体３６Ｍの径方向における外側に第１減衰力発生機構４１Ｍの一部を構成する円環状のバルブシート部４８Ｍが形成されている。バルブシート部４８Ｍには、これを径方向に貫通する通路溝７７１が形成されている。

ピストン本体３６Ｍの軸方向の上室１９側の端部には、複数の通路穴３８Ｍの上室１９側の開口よりもピストン本体３６Ｍの径方向における内側に環状の内側シート部４９Ｍが形成されている。また、ピストン本体３６Ｍの軸方向の上室１９側の端部には、複数の通路穴３９Ｍの一つまたは複数の上室１９側の開口を囲むように、環状で異形のバルブシート部５０Ｍが形成されている。バルブシート部５０Ｍは、ピストン本体３６Ｍの周方向に間隔をあけて複数形成されている。複数の通路穴３８Ｍは、バルブシート部５０Ｍ間の隙間を介して上室１９に常時連通している。

縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｍは、ピストン１８Ｍのバルブシート部５０Ｍを含んでおり、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には四枚）のディスク６４Ｍと、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク６５Ｍとを有している。ディスク６４Ｍ，６５Ａは、金属製であり、いずれも内側にピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍを嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなしている。複数枚のディスク６４Ｍは、内側シート部４９Ｍに常時当接しており、バルブシート部５０Ｍに着座してバルブシート部５０Ｍを閉塞可能となっている。薄い金属板からなる複数枚のディスク６４Ｍおよび複数枚のディスク６５Ｍが、撓み可能であってバルブシート部５０Ｍに離着座可能な縮み側のメインバルブ７１Ｍを構成している。

伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｍは、ピストン１８Ｍのバルブシート部４８Ｍを含んでおり、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク８５Ｍを有している。ディスク８５Ｍのバルブシート部４８Ｍとは反対側には、同一内径および同一外径の複数枚（具体的には二枚）のディスク８６Ｍが設けられている。ディスク８５Ｍ，８６Ａは、金属製であり、いずれも内側にピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍを嵌合可能な一定厚さの有孔円形平板状をなしている。複数枚のディスク８５Ｍは、内側シート部４７Ｍに常時当接しており、バルブシート部４８Ｍに着座してバルブシート部４８Ｍを閉塞可能となっている。ディスク８６Ｍは、ディスク８５Ｍの外径よりも小径であってピストン１８Ｍの内側シート部４７Ｍの外径よりも小径の外径となっている。薄い金属板からなる複数枚のディスク８５Ｍが、撓み可能であってバルブシート部４８Ｍに離着座可能な伸び側のメインバルブ９１Ｍを構成している。

ピストン本体３６Ｍには、バルブシート部４８Ｍよりもピストン本体３６Ｍの径方向における外側に、バルブシート部４８Ｍよりも上室１９とは反対側に突出する円環状の嵌合筒部７７２が形成されている。嵌合筒部７７２は内周面が、挿入穴４４Ｍと同軸状の円筒面となっている。

ディスク８６Ｍの上室１９とは反対側には、一つの第１ケース部材８００が、ピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍをその内側に嵌合させて設けられている。第１ケース部材８００のディスク８６Ｍとは反対側に、一枚のディスク８０１と、一枚のディスクバルブ８０２と、一枚のディスク８０３と、一枚のディスク８０４と、一枚のディスク８０５と、一つの第２ケース部材８０６とが、ピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍをそれぞれの内側に嵌合させて設けられている。

第１ケース部材８００、ディスク８０１，８０３～８０５、ディスクバルブ８０２および第２ケース部材８０６は、いずれも金属製である。ディスク８０１，８０３～８０５およびディスクバルブ８０２は、内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な一定厚さ且つ径方向幅一定の有孔円形平板状をなしている。第１ケース部材８００および第２ケース部材８０６は、内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合可能な円環状をなしている。

第１ケース部材８００は、有底筒状の一体成形品であり、有孔円板状の底部８１１と、底部８１１の外周縁部から、底部８１１の軸方向一側に突出する円筒状の筒状部８１２とを有している。筒状部８１２は、底部８１１の中心軸線を中心とする円筒状である。

第１ケース部材８００は、筒状部８１２が底部８１１よりもピストン１８Ｍとは反対側に位置する向きで配置されており、底部８１１の内周部において取付軸部２８に嵌合し、底部８１１の筒状部８１２とは反対側の端面においてディスク８６Ｍに当接している。

底部８１１は、軸方向の筒状部８１２側に、径方向外側から順に、第１ケース部材８００の軸直交方向に広がる平坦な外側底部８１５と、径方向内側ほど軸方向に筒状部８１２から離れるように傾斜するテーパ状の中間底部８１６と、第１ケース部材８００の軸直交方向に広がる平坦な内側底部８１７とを有している。底部８１１は、径方向内側ほど厚さが薄くなっている。

筒状部８１２は全周にわたって連続する円筒状をなしており、内周面が、一定内径のストレートな円筒面となっている。底部８１１は、外周面が筒状部８１２の外周面と同一円筒面をなす大径部８２１と、外径が大径部８２１よりも小径の小径部８２２とを有している。第１ケース部材８００は、小径部８２２の円筒面からなる外周面でピストン１８Ｍの嵌合筒部７７２の内周面に嵌合することになる。

第１ケース部材８００は、その径方向の中央に、底部８１１を軸方向に貫通して、ピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍが挿通される挿通穴８２５が形成されている。挿通穴８２５は小径部８２２と同軸状をなしており、取付軸部２８Ｍを嵌合させる。

底部８１１には、径方向の中間底部８１６の位置に、底部８１１を軸方向に貫通する貫通穴８２６が形成されている。貫通穴８２６は、底部８１１の周方向に間隔をあけて複数形成されている。

ディスク８０１，８０３～８０５およびディスクバルブ８０２は、いずれも外周面において第１ケース部材８００の筒状部８１２の内周面に嵌合可能な外径となっている。筒状部８１２の内周面は、挿通穴８２５と同軸状をなしている。また、ディスク８０１，８０３～８０５およびディスクバルブ８０２は、いずれも内側にピストンロッド２１Ｍの取付軸部２８Ｍを挿通可能な内径となっている。

ディスク８０１は、その内径が、外側底部８１５の内径よりも小径となっている。ディスクバルブ８０２は、その内径が、ディスク８０１の内径よりも小径となっている。ディスク８０３は、その内径が、ディスク８０１の内径よりも小径であってディスクバルブ８０２の内径よりも大径となっている。ディスク８０４は、その内径が、ディスク８０１の内径よりも大径となっている。ディスク８０５は、その内径が、ディスク８０４の内径よりも大径であって外側底部８１５の内径と同等となっている。

第２ケース部材８０６は、有孔円板状の一体成形品であり、有孔円板状の基部８３１と、基部８３１の内周縁部から、軸方向一側に突出する通路形成部８３２とを有している。基部８３１には外周部に径方向内方に凹む通路溝８３４が基部８３１の軸方向に貫通して形成されている。基部８３１には、通路溝８３４が、基部８３１の周方向に間隔をあけて複数形成されている。基部８３１は、通路形成部８３２側の端面が軸直交方向に広がる平面となっている。

通路形成部８３２は、基部８３１の内周縁部から基部８３１の軸方向における一側に突出する首部８３５と、首部８３５から基部８３１の軸方向における基部８３１とは反対側に突出する頭部８３６とを有している。頭部８３６は、外径が首部８３５の外径よりも大径となっている。

首部８３５は、基部８３１の中心軸線を中心とする円筒状をなしており、その外周面が一定径の円筒面となっている。頭部８３６は、基部８３１の中心軸線を中心とする円筒状をなしており、その外周面が、一定径の円筒面とその軸方向両側の面取りとからなっている。頭部８３６の外径は、ディスクバルブ８０２の内径よりも所定量小径となっている。

第２ケース部材８０６は、その径方向の中央に、基部８３１および通路形成部８３２を軸方向に貫通して、ピストンロッド２１の取付軸部２８が挿通される挿通穴８５１が形成されている。基部８３１の外径面、首部８３５の外周面および頭部８３６の外周面は、挿通穴８５１と同軸状となっている。

第２ケース部材８０６は、通路形成部８３２が基部８３１よりもピストン１８Ｍ側に位置する向きで配置されており、挿通穴８５１において取付軸部２８Ｍに嵌合し、基部８３１において第１ケース部材８００の筒状部８１２に嵌合されている。第１ケース部材８００の底部８１１の外側底部８１５と、第２ケース部材８０６の基部８３１との間に、ディスク８０１、ディスクバルブ８０２、ディスク８０３～８０５が挟持される。このとき、ディスクバルブ８０２は、その外周側が、ディスク８０１，８０３，８０４の外周側とともに、第１ケース部材８００の外側底部８１５とディスク８０５とで軸方向にクランプされる。これにより、ディスクバルブ８０２は、外周側がピストンロッド２１Ｍに一体に固定される。ディスクバルブ８０２の円筒面からなる内周面は、第２ケース部材８０６の通路形成部８３２の頭部８３６の円筒面からなる外周面と軸方向の位置を重ね合わせて径方向に対向する。

第１ケース部材８００、第２ケース部材８０６およびディスク８０５は、ピストンロッド２１に一体に連結されて、ディスクバルブ８０２の外周側をディスク８０１，８０３，８０４を介して片持ち支持することになる。ディスクバルブ８０２は、内周端が自由端となっている。ディスクバルブ８０２に加えてディスク８０１，８０３，８０４も、内周側が自由端となっており、弾性変形可能となっている。ディスクバルブ８０２およびディスク８０１，８０３，８０４は、外周側がピストンロッド２１に一体的に移動するように連結され、内周側が弾性変形可能なサブバルブ８６１を構成している。ディスクバルブ８０２は、有孔円板状であって自由端である内周部が、通路形成部８３２を介してピストンロッド２１に対向している。

第１ケース部材８００および第２ケース部材８０６は、ディスク８０１、ディスクバルブ８０２，ディスク８０３，８０４，８０５を挟持した状態で、第１ケース部材８００の内側底部８１７と第２ケース部材８０６の通路形成部８３２とが軸方向に離間して対向している。第１ケース部材８００および第２ケース部材８０６は、これらの内側にケース内室８６５を形成している。ディスクバルブ８０２を含むサブバルブ８６１は、ケース内室８６５に設けられている。ケース内室８６５は、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路を介して下室２０に常時連通している。

ケース内室８６５は、ディスクバルブ８０２を含むサブバルブ８６１によって、上室１９側の上室連通室８７１と、下室２０側の下室連通室８７２とに仕切られている。これら上室連通室８７１および下室連通室８７２は、ディスクバルブ８０２と通路形成部８３２との間の可変通路８７３を介して常時連通している。ディスク８０１，８０３，８０４とともに、第１ケース部材８００、ディスク８０５および第２ケース部材８０６に片持ち支持されたディスクバルブ８０２は、上室連通室８７１および下室連通室８７２間の差圧により弾性変形する。

可変通路８７３は、ディスクバルブ８０２が弾性変形せずに頭部８３６の円筒面からなる外周面と軸方向の位置を重ね合わせた状態では、流路断面積が最小となり、ディスクバルブ８０２が弾性変形して頭部８３６から離れるほど流路断面積が大きくなる。

第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路と、下室連通室８７２と、サブバルブ８６１および通路形成部８３２の間の可変通路８７３と、上室連通室８７１と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、第１ケース部材８００およびピストン１８Ｍの間の室８７５と、ピストン１８Ｍの複数の通路穴３９Ｍと、開弁時に出現するメインバルブ７１Ｍおよびバルブシート部５０Ｍの間の通路とが、縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路部８８１を構成している。減衰力を発生する縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｍは、メインバルブ７１Ｍとバルブシート部５０Ｍとを含んでおり、よって、この通路部８８１に設けられている。通路部８８１は、ピストン１８Ｍに形成された通路溝７７１内、環状溝５５Ｍ内および複数の通路穴３８Ｍ内の通路も含んでいる。通路溝７７１内の通路はオリフィス８８２を構成している。

ピストン１８Ｍの複数の通路穴３８Ｍ内および環状溝５５Ｍ内の通路と、開弁時に出現するメインバルブ９１Ｍおよびバルブシート部４８Ｍの間の通路と、第１ケース部材８００およびピストン１８Ｍの間の室８７５と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、上室連通室８７１と、サブバルブ８６１および通路形成部８３２の間の可変通路８７３と、下室連通室８７２と、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路とが、伸び行程において上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に向けて油液が流れ出す伸び側の通路部８８３となる。減衰力を発生する伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｍは、メインバルブ９１Ｍとバルブシート部４８Ｍとを含んでおり、よって、この通路部８８３に設けられている。通路部８８３は、ピストン１８Ｍに形成された通路溝７７１内の通路を含んでいる。通路部８８１，８８３は、ピストン１８Ｍの移動によりシリンダ２内の上室１９および下室２０のうちの上流側となる一方から下流側となる他方に作動流体が流れ出す通路８８５を構成している。

開弁時に出現するメインバルブ７１Ｍおよびバルブシート部５０Ｍの間の通路と、複数の通路穴３９Ｍ内の通路とが、ピストン１８Ｍの下室２０側への移動により上室１９に油液が流れ出す縮み側の第１通路８８８を構成している。よって、第１通路８８８は、ピストン１８Ｍに形成されている。第１通路８８８に、これを開閉して減衰力を発生する縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｍが設けられている。

開弁時に出現するメインバルブ９１Ｍおよびバルブシート部４８Ｍの間の通路と、環状溝５５Ｍ内および複数の通路穴３８Ｍ内の通路とが、ピストン１８Ｍの上室１９側への移動によりシリンダ２内の上流側となる上室１９からの油液が流れ出す伸び側の第１通路８８９を構成している。よって、第１通路８８９は、ピストン１８Ｍに形成されている。第１通路８８９に、これを開閉して減衰力を発生する伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｍが設けられている。

第１ケース部材８００およびピストン１８Ｍの間の室８７５と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、上室連通室８７１と、サブバルブ８６１および通路形成部８３２の間の可変通路８７３と、下室連通室８７２と、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路とが、通路部８８１および通路部８８３に共通する第２通路８９１となっている。第２通路８９１は、縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路となるとともに、伸び行程において上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に向けて油液が流れ出す伸び側の通路になる。

サブバルブ８６１および通路形成部８３２は、この第２通路８９１を開閉し、この第２通路８９１での油液の流動を抑制して減衰力を発生する伸縮両行程での第２減衰力発生機構８９２を構成している。よって、第２減衰力発生機構８９２は、通路部８８１および通路部８８３に共通の第２通路８９１に設けられている。

第２通路８９１は、縮み側の第１通路８８８と直列しており、第１通路８８８に第１減衰力発生機構４２Ｍが、第２通路８９１に第２減衰力発生機構８９２が、それぞれ設けられている。よって、第１減衰力発生機構４２Ｍおよび第２減衰力発生機構８９２は、直列に配置されている。

第２通路８９１は、伸び側の第１通路８８９と直列しており、第１通路８８９に第１減衰力発生機構４１Ｍが、第２通路８９１に第２減衰力発生機構８９２が、それぞれ設けられている。よって、第１減衰力発生機構４１Ｍおよび第２減衰力発生機構８９２は、直列に配置されている。

伸び側の第１減衰力発生機構４１Ｍおよび第２減衰力発生機構８９２のうち、第１減衰力発生機構４１Ｍのメインバルブ９１Ｍは、第２減衰力発生機構８９２のサブバルブ８６１よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、伸び行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４１Ｍは閉弁した状態で第２減衰力発生機構８９２が開弁する。また、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４１Ｍおよび第２減衰力発生機構８９２がともに開弁することになる。

すなわち、伸び行程においては、ピストン１８Ｍが上室１９側に移動することで上室１９の圧力が高くなり、下室２０の圧力が低くなるが、ピストン速度が、低いときの伸び行程においては、通路部８８３が、流路断面積が最小の状態の可変通路８７３を介して上室１９と下室２０とを連通させている。よって、上室１９の油液が、ピストン１８Ｍの複数の通路穴３８Ｍ内および環状溝５５Ｍ内の通路と、オリフィス８８２と、室８７５と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、上室連通室８７１と、流路断面積が最小の状態の可変通路８７３と、下室連通室８７２と、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路とを介して下室２０に流れる。

そして、ピストン速度が、これよりも高速の極微低速領域では、第１減衰力発生機構４１Ｍは閉弁した状態で、第２減衰力発生機構８９２のサブバルブ８６１が下室連通室８７２側に変形し開弁して可変通路８７３を含む通路部８８３で上室１９から下室２０に油液を流す。このとき、ピストン速度の増大に応じてサブバルブ８６１の下室連通室８７２側への変形量が大きくなり、通路形成部８３２との間の可変通路８７３が拡大する。これにより、極微低速領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

また、伸び行程において、ピストン速度が、さらに高速の通常速度領域では、上記のように第２減衰力発生機構８９２のサブバルブ８６１が下室連通室８７２側に変形して開弁量を大きくした状態のまま、第１減衰力発生機構４１Ｍが開弁する。つまり、サブバルブ８６１が下室連通室８７２側に変形して可変通路８７３を含む通路部８８３で上室１９から下室２０に油液を流すことになるが、このとき、通路部８８３においてサブバルブ８６１よりも上流側に設けられたオリフィス８８２で油液の流れが絞られることにより、通路部８８３においてメインバルブ９１Ｍに加わる圧力が高くなって差圧が高まり、メインバルブ９１Ｍがバルブシート部４８Ｍから離座して上室１９から下室２０に油液を流す。よって、上室１９の油液が、複数の通路穴３８Ｍ内および環状溝５５Ｍ内の通路と、メインバルブ９１Ｍおよびバルブシート部４８Ｍの間の通路と、室８７５と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、上室連通室８７１と、流路断面積が拡大している状態の可変通路８７３と、下室連通室８７２と、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路とを介して下室２０に流れる。これにより、通常速度領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

縮み側の第１減衰力発生機構４２Ｍおよび第２減衰力発生機構８９２のうち、第１減衰力発生機構４２Ｍのメインバルブ７１Ｍは、第２減衰力発生機構８９２のサブバルブ８６１よりも剛性が高く開弁圧が高い。よって、縮み行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の極微低速領域では第１減衰力発生機構４２Ｍは閉弁した状態で第２減衰力発生機構８９２が開弁し、ピストン速度がこの所定値以上の通常速度領域では、第１減衰力発生機構４２Ｍおよび第２減衰力発生機構８９２がともに開弁することになる。

すなわち、縮み行程においては、ピストン１８Ｍが下室２０側に移動することで下室２０の圧力が高くなり、上室１９の圧力が低くなるが、ピストン速度が低い状態での縮み行程においては、通路部８８１が、流路断面積が最小の状態の可変通路８７３を介して上室１９と下室２０とを連通させている。よって、下室２０の油液が、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路と、下室連通室８７２と、流路断面積が最小の状態の可変通路８７３と、上室連通室８７１と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、室８７５と、オリフィス８８２と、ピストン１８Ｍの環状溝５５Ｍ内および複数の通路穴３８Ｍ内の通路とを介して上室１９に流れる。

そして、ピストン速度が、これよりも高速の極微低速領域では、第１減衰力発生機構４２Ｍは閉弁した状態で第２減衰力発生機構８９２のサブバルブ８６１が上室連通室８７１側に変形し開弁する。このとき、ピストン速度の増大に応じてサブバルブ８６１の上室連通室８７１側への変形量が大きくなり、通路形成部８３２との間の可変通路８７３が拡大する。これにより、極微低速領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する特性）の減衰力が得られる。

また、縮み行程において、ピストン速度がさらに高速の通常速度領域では、上記のように第２減衰力発生機構８９２のサブバルブ８６１が上室連通室８７１側に変形して開弁量を大きくした状態のまま、第１減衰力発生機構４２Ｍが開弁する。つまり、サブバルブ８６１が上室連通室８７１側に変形して可変通路８７３を含む通路部８８１で下室２０から上室１９に油液を流すことになるが、このとき、通路部８８１は一方の流れがオリフィス８８２での油液の流量が絞られていることから、他方の流れのメインバルブ７１Ｍに生じる差圧が大きくなり、メインバルブ７１Ｍがバルブシート部５０Ｍから離座して下室２０から上室１９に油液を流す。よって、下室２０の油液が、第２ケース部材８０６の通路溝８３４内の通路と、下室連通室８７２と、流路断面積が拡大した状態の可変通路８７３と、上室連通室８７１と、第１ケース部材８００の貫通穴８２６内の通路と、室８７５と、複数の通路穴３９Ｍ内の通路と、メインバルブ７１Ｍおよびバルブシート部５０Ｍの間の通路とを介して流れる。これにより、通常速度領域でも、バルブ特性（減衰力がピストン速度にほぼ比例する）の減衰力が得られる。

第１３実施形態の緩衝器１Ｍは、室８７５と、下室２０とを連通させるよう通路９０１が設けられている。そして、第２減衰力発生機構８９２には、アキュムレータ５６５Ｍが、この通路９０１に設けられている。この場合、通路９０１における室８７５への連通部分に、体積可変機構１８５Ｍの中間室１４７を接続させ、通路９０１における下室２０への連通部分に、体積可変機構５６１Ｍの連通室１４９を接続させる。体積可変機構５６１Ｍは、連通室１４９と下室２０との間にオリフィスとしての連通路１４８を有している。

第１３実施形態の緩衝器１Ｍは、油圧回路図が第１１実施形態と同様となり、第１１実施形態と作動および効果も同様である。

以上の第１３実施形態においても、第２減衰力発生機構８９２を上室１９および下室２０のうちの一方である下室２０側に設けたが、上室１９側に設けることも可能である。

なお、以上の実施形態では、ピストンと弁座部材との間に有底筒状のキャップ部材を備え、キャップ室内に、キャップ部材の底部の連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられ、可撓部材と弁座部材との間に、可撓部材によって連通路との連通が遮断される中間室が形成される構成を示した。しかし、これに限らず、例えば特開２０１５－２３２４０３号公報に示されるように、中間室を形成する部材を別に設けるようにしてもよい。

上記第１～第１３実施形態は、モノチューブ式の油圧緩衝器に本発明を適用した例を示したが、これに限らず、シリンダを外筒と内筒とで構成し、外筒と内筒との間にリザーバ室を形成する複筒式の油圧緩衝器に用いてもよく、ディスクにシール部材を設けた構造のパッキンバルブを使用した圧力制御バルブを含むあらゆる緩衝器に用いることができる。

上記第１～第１３実施形態では、第１通路、第２通路、第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構をピストン等のピストンロッドと一体に移動する部品に設けたが、これに限らない。例えば、複筒式の緩衝器の場合、シリンダのピストンロッドが延出する側とは反対側に設けられるボトムバルブに第１通路、第２通路、第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構を設けても良い。また、シリンダの外周面に取り付けられる横付バルブに第１通路、第２通路、第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構を設けても良い。

以上に述べた実施形態の第１の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有する。前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の一側に設けられるサブバルブと、前記第２通路と並列に設けられた体積室の体積を変更する体積可変機構と、を有する。これにより、異音の発生を抑制することが可能となる。

第２の態様は、第１の態様において、前記体積可変機構は、前記体積室と、移動して体積室の体積を変更する移動部材と、を有する。

第３の態様は、第１または第２の態様において、所定周波数を超えると、前記体積可変機構により、前記サブバルブへの流量を制限する。

第４の態様は、第１乃至第３のいずれか一態様において、前記第１通路と前記第２通路とは、直列に接続されている。

第５の態様は、第１乃至第３のいずれか一態様において、前記第１通路と前記第２通路とは、並列に接続されている。

第６の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有する。前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる一側サブバルブと、前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、を備える。前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記一側サブバルブは前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内に、それぞれ設けられる。前記第２通路には、前記一側サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置される。ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記一側サブバルブが開弁する。ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および前記一側サブバルブがともに開弁する。前記キャップ部材の底部には、一方の室と連通する連通路が形成される。前記キャップ室内には、前記一側サブバルブと前記キャップ部材の底部との間に、移動可能な移動部材が設けられる。前記移動部材と前記一側サブバルブとの間には、前記移動部材の移動によって体積変更される中間室が形成される体積可変機構を有する。

第７の態様は、第６の態様において、前記弁座部材通路部の他側に設けられ、前記一方の室に設けられる他側サブバルブを有し、前記移動部材と前記他側サブバルブとの、前記一方の室を介する間には、前記移動部材の移動によって体積変更される体積室が形成される体積可変機構を有する。

第８の態様は、第６または第７の態様において、前記移動部材と前記キャップ部材の底部との間、および、前記移動部材と前記一側サブバルブとの間、のうちの少なくともいずれか一方には、Ｏリングが設けられる。

第９の態様は、第７の態様において、前記移動部材は２枚の皿バネで支持され、これら皿バネは自然状態で凹側を対向させて配置される。

第１０の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有し、前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブおよび他側に設けられる第２サブバルブと、前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、を備え、前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記第１サブバルブは前記一方の室に、前記第２サブバルブは前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内に、それぞれ設けられ、前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置され、ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁し、ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁し、前記キャップ部材の底部には、前記一方の室と連通する連通路が形成され、前記キャップ室内には、前記第２サブバルブと前記キャップ部材の底部との間に、前記連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられ、前記可撓部材と前記第２サブバルブとの間には、前記可撓部材によって前記連通路との連通が遮断される中間室が形成されている。これにより、異音の発生を抑制することが可能となる。

第１１の態様は、第１０の態様において、前記可撓部材には、前記キャップ部材の底部に常時当接する可撓部材側突出部が一体的に形成されている。

第１２の態様は、第１０または第１１の態様において、前記キャップ部材の底部には、前記可撓部材に常時当接するキャップ部材側突出部が一体的に形成されている。

第１３の態様は、第１０乃至第１２のいずれか一態様において、前記弁座部材通路部は、伸び側の通路部および縮み側の通路部を有し、前記伸び側の通路部および前記縮み側の通路部は、交互に複数同一円周上に設けられている。

第１４の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有し、前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブと、前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、を備え、前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記第１サブバルブは前記一方の室に設けられ、前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置され、ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁し、ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁し、前記キャップ部材の底部には、前記一方の室と連通する連通路が形成され、前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内には、前記連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられ、前記可撓部材と前記弁座部材との間には、前記可撓部材によって前記連通路との連通が遮断される中間室が形成されている。

第１５の態様は、作動流体が封入されるシリンダと、前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、を有し、前記第２減衰力発生機構は、前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブを備え、前記弁座部材には、前記一方の室に前記第１サブバルブが設けられ、前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置され、ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁し、ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁し、内部に前記第２通路の少なくとも一部の通路が形成されるハウジングと、前記ハウジング内に移動可能に設けられ、前記第２通路を上流と下流に画成するフリーピストンとが設けられ、前記フリーピストンによって前記第２通路の連通が遮断される中間室が形成される。

上記した緩衝器によれば、異音の発生を抑制することができる。

１，１Ａ～１Ｍ緩衝器
２シリンダ
１８，１８Ｍピストン
１９上室
２０下室
２１，２１Ｍピストンロッド
４１，４１Ｄ，４１Ｋ～４１Ｍ，４２，４２Ｄ，４２Ｋ～４２Ｍ第１減衰力発生機構
５１ピストンロッド通路部
７２，７１Ｋ，９２，９２Ｋ，８８８，８８９第１通路
１００，１００Ａ，５１５可撓ディスク（可撓部材，移動部材）
１０１，１０１Ｂ，１０１Ｄ，１０１Ｇキャップ部材
１０７サブバルブ（第２サブバルブ，一側サブバルブ）
１０９，１０９Ｃ弁座部材
１１０，４３１サブバルブ（第１サブバルブ，他側サブバルブ）
１２２，１２２Ｂ，１２２Ｄ，１２２Ｇ底部
１４６キャップ室
１４７中間室
１４８連通路
１４９連通室（体積室）
１５０，１５０Ｃ弁座部材通路部
１５１，１５１Ｃ第１通路部（伸び側の通路部）
１５２，１５２Ｃ第２通路部（縮み側の通路部）
１７２，１７２Ｃ，１７２Ｋ，１８２，１８２Ｋ，４４０，８９１第２通路
１７３，１７３Ｄ～１７３Ｌ，１８３，１８３，１８３Ｂ，１８３Ｄ～１８３Ｌ，４４１，８９２第２減衰力発生機構
１７５オリフィス
１８５，１８５Ａ，１８５Ｂ，１８５Ｅ～１８５Ｈ，１８５Ｊ，１８５Ｋ，５６１，５６１Ｅ～５６１Ｈ，５６１Ｊ，５６１Ｋ体積可変機構
２２２径方向通路
３０２ディスク突出部（可撓部材側突出部）
３２１Ｂキャップ突出部（キャップ部材側突出部）
８６１サブバルブ

Claims

作動流体が封入されるシリンダと、
前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、
前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
前記ピストンの移動により作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、
前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、
前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、
を有し、
前記第２減衰力発生機構は、
前記第２通路の一側に設けられるサブバルブと、
前記第２通路と並列に設けられた体積室の体積を変更する体積可変機構と、
を有し、
所定周波数を超えると、前記体積可変機構により、前記サブバルブへの流量を制限する緩衝器。
前記体積可変機構は、前記体積室と、移動して体積室の体積を変更する移動部材と、を有する請求項１に記載の緩衝器。
前記第１通路と前記第２通路とは、直列に接続されている請求項１または２に記載の緩衝器。
前記第１通路と前記第２通路とは、並列に接続されている請求項１または２に記載の緩衝器。
作動流体が封入されるシリンダと、
前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、
前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
前記ピストンの移動により作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、
前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、
前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、
を有し、
前記第２減衰力発生機構は、
前記第２通路の弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる一側サブバルブと、
前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、
を備え、
前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記一側サブバルブは前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内に、それぞれ設けられ、
前記第２通路には、前記一側サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置され、
ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記一側サブバルブが開弁し、
ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および前記一側サブバルブがともに開弁し、
前記キャップ部材の底部には、一方の室と連通する連通路が形成され、
前記キャップ室内には、前記一側サブバルブと前記キャップ部材の底部との間に、移動可能な移動部材が設けられ、
前記移動部材と前記一側サブバルブとの間には、前記移動部材の移動によって体積変更される中間室が形成される体積可変機構を有する
緩衝器。
前記弁座部材通路部の他側に設けられ、前記一方の室に設けられる他側サブバルブを有し、
前記移動部材と前記他側サブバルブとの、前記一方の室を介する間には、前記移動部材の移動によって体積変更される体積室が形成される体積可変機構を有する請求項５に記載の緩衝器。
前記移動部材と前記キャップ部材の底部との間、および、前記移動部材と前記一側サブバルブとの間、のうちの少なくともいずれか一方には、Ｏリングが設けられる請求項６に記載の緩衝器。
前記移動部材は２枚の皿バネで支持され、これら皿バネは自然状態で凹側を対向させて配置される請求項６に記載の緩衝器。
作動流体が封入されるシリンダと、
前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、
前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、
前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、
前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、
を有し、
前記第２減衰力発生機構は、
前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブおよび他側に設けられる第２サブバルブと、
前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、
を備え、
前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記第１サブバルブは前記一方の室に、前記第２サブバルブは前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内に、それぞれ設けられ、
前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置され、
ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁し、
ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁し、
前記キャップ部材の底部には、前記一方の室と連通する連通路が形成され、
前記キャップ室内には、前記第２サブバルブと前記キャップ部材の底部との間に、前記連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられ、
前記可撓部材と前記第２サブバルブとの間には、前記可撓部材によって前記連通路との連通が遮断される中間室が形成されていることを特徴とする
緩衝器。
前記可撓部材には、前記キャップ部材の底部に常時当接する可撓部材側突出部が一体的に形成されていることを特徴とする請求項９に記載の緩衝器。
前記キャップ部材の底部には、前記可撓部材に常時当接するキャップ部材側突出部が一体的に形成されていることを特徴とする請求項９または１０に記載の緩衝器。
前記弁座部材通路部は、伸び側の通路部および縮み側の通路部を有し、前記伸び側の通路部および前記縮み側の通路部は、交互に複数同一円周上に設けられていることを特徴とする請求項９乃至１１のいずれか一項に記載の緩衝器。
作動流体が封入されるシリンダと、
前記シリンダ内に摺動可能に設けられ、該シリンダ内を２室に区画するピストンと、
前記ピストンに連結されると共に前記シリンダの外部に延出されるピストンロッドと、
前記ピストンの移動により前記シリンダ内の上流側となる前記室から下流側となる前記室に作動流体が流れ出す第１通路および第２通路と、
前記ピストンに形成される前記第１通路に設けられ、減衰力を発生する第１減衰力発生機構と、
前記２室のうちの一方の室に配置される環状の弁座部材に設けられ、前記第１通路とは並列の前記第２通路に設けられて減衰力を発生する第２減衰力発生機構と、
を有し、
前記第２減衰力発生機構は、
前記第２通路の前記弁座部材に設けられる弁座部材通路部の一側に設けられる第１サブバルブと、
前記第２通路における前記ピストンと前記弁座部材との間に設けられる有底筒状のキャップ部材と、
を備え、
前記弁座部材は前記キャップ部材内に、前記第１サブバルブは前記一方の室に設けられ、
前記第２通路には、前記第１サブバルブが開弁する流れの上流側または下流側にオリフィスが配置され、
ピストン速度が低速の領域では前記第１減衰力発生機構は閉弁した状態で前記第２減衰力発生機構が開弁し、
ピストン速度が低速よりも大きい速度領域では、前記第１減衰力発生機構および第２減衰力発生機構がともに開弁し、
前記キャップ部材の底部には、前記一方の室と連通する連通路が形成され、
前記キャップ部材の底部と前記弁座部材との間のキャップ室内には、前記連通路を閉塞する撓み可能な可撓部材が設けられ、
前記可撓部材と前記弁座部材との間には、前記可撓部材によって前記連通路との連通が遮断される中間室が形成されていることを特徴とする
緩衝器。