WO2023037722A1

WO2023037722A1 - 緩衝器

Info

Publication number: WO2023037722A1
Application number: PCT/JP2022/025986
Authority: WO
Inventors: 幹郎山下
Original assignee: 日立Astemo株式会社
Priority date: 2021-09-08
Filing date: 2022-06-29
Publication date: 2023-03-16
Also published as: KR20240027810A; JPWO2023037722A1; CN117916490A

Abstract

この緩衝器は、シリンダと；ピストンと；前記ピストンの一方向の移動によって作動流体の流れが生じる第１通路と；前記第１通路の上流側の室から下流側の室への前記作動流体の流れに抵抗力を与える第１減衰バルブと；前記第１減衰バルブに、閉弁方向に内圧を作用させる背圧室と；一端に開口部を有し、前記開口部に前記第１減衰バルブが配置され、内部に前記背圧室が形成される有底筒状のケース部材と；前記背圧室に上流側の室から前記作動流体を導入する第２通路と；前記ケース部材の底部に形成される第１シート部に着座し、前記背圧室の圧力によって開弁して下流側の室への前記作動流体の流れに抵抗力を与える第２減衰バルブと；前記ケース部材の前記底部に前記第１シート部よりも大径に形成される第２シート部に着座し、ピストン速度が低速の領域では、前記第１減衰バルブが閉弁した状態で開弁する第３減衰バルブと；を有する。

Description

緩衝器

　本発明は、緩衝器に関する。
　本願は、２０２１年９月８日に、日本国に出願された特願２０２１－１４６２２３号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。

　緩衝器には、ピストンの移動時に開弁する減衰バルブに、高圧となる室からの圧力を背圧として閉弁方向に作用させる機構を設けたものがある（例えば、特許文献１参照）。

日本国特許第６７２２６８３号公報

　緩衝器において、コストを低減することが求められている。

　したがって、本発明は、コストを低減することが可能となる緩衝器を提供することを目的とする。

　本発明の一態様に係る緩衝器は、作動流体が封入されるシリンダと；前記シリンダ内に嵌装され、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと；前記ピストンの一方向の移動によって前記作動流体の流れが生じる第１通路と；前記第１通路の上流側の室から下流側の室への前記作動流体の流れに抵抗力を与える第１減衰バルブと；前記第１減衰バルブに、閉弁方向に内圧を作用させる背圧室と；一端に開口部を有し、前記開口部に前記第１減衰バルブが配置され、内部に前記背圧室が形成される有底筒状のケース部材と；前記背圧室に上流側の室から前記作動流体を導入する第２通路と；前記ケース部材の底部に形成される第１シート部に着座し、前記背圧室の圧力によって開弁して下流側の室への前記作動流体の流れに抵抗力を与える第２減衰バルブと；前記ケース部材の前記底部に前記第１シート部よりも大径に形成される第２シート部に着座し、ピストン速度が低速の領域では、前記第１減衰バルブが閉弁した状態で開弁する第３減衰バルブと；を有する。

　上記態様の緩衝器によれば、コストを低減することが可能となる。

本発明に係る実施形態の緩衝器を示す図であって、中心軸線ＣＬを含む断面で見た断面図である。図１のＡ部を示す部分断面図である。本発明に係る実施形態の緩衝器の第３減衰バルブを示す平面図である。本発明に係る実施形態の緩衝器の要部の構成を示す油圧回路図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。図１のＡ部における油液の流れを説明する部分断面図である。本発明に係る実施形態の緩衝器の要部の構成による減衰力特性を示す特性線図である。

　本実施形態の緩衝器（Ｓｈｏｃｋ　ａｂｓｏｒｂｅｒ）について、図面を参照しつつ以下に説明する。なお、以下においては、説明の便宜上、図１，図２，図５～図１１における紙面上側を「上」とし、図１，図２，図５～図１１における紙面下側を「下」として説明する。

　図１に示すように、実施形態の緩衝器１は、複筒型の油圧緩衝器である。緩衝器１は、車両のサスペンション装置に用いられるものである。緩衝器１は、作動流体としての油液（図示略）が封入されるシリンダ２を備えている。シリンダ２は、内筒３と外筒４とを有している。内筒３は、円筒状である。外筒４は、有底の円筒状である。外筒４の内径は、内筒３の外径よりも大径である。内筒３は、外筒４の内側に配置されている。内筒３の中心軸線と外筒４の中心軸線とは、一致する。内筒３と外筒４との間は、リザーバ室６となっている。

　外筒４は、胴部材１１と底部材１２とを有している。胴部材１１は、円筒状である。底部材１２は、有底円筒状である。底部材１２は、胴部材１１の下部側に嵌合されて溶接により固定されている。底部材１２は、胴部材１１の下部を閉塞している。底部材１２には、その軸方向において胴部材１１とは反対となる外側に取付アイ１３が固定されている。

　緩衝器１は、ピストン１８を備えている。ピストン１８は、シリンダ２の内筒３内に摺動可能に嵌装されている。ピストン１８は、内筒３内を上室１９および下室２０の２つの室に区画している。シリンダ２の軸方向において、上室１９は、ピストン１８よりも底部材１２とは反対側にある。シリンダ２の軸方向において、下室２０は、ピストン１８よりも底部材１２側にある。内筒３内の上室１９および下室２０内には、作動流体としての油液が封入されている。内筒３と外筒４との間のリザーバ室６内には、作動流体としての油液とガスとが封入されている。

　緩衝器１は、ピストンロッド２１を備えている。ピストンロッド２１は、その軸方向における一端側がシリンダ２の内筒３内に配置されている。ピストンロッド２１は、この一端部がピストン１８に連結されている。ピストンロッド２１は、その軸方向における、この一端部とは反対側の他端部の側がシリンダ２からシリンダ２の外部に延出している。ピストン１８は、ピストンロッド２１に固定されている。このため、ピストン１８およびピストンロッド２１は、一体に移動する。緩衝器１は、ピストンロッド２１がシリンダ２からの突出量を増やす方向に移動する行程が、全長が伸びる伸び行程である。緩衝器１は、ピストンロッド２１がシリンダ２からの突出量を減らす方向に移動する行程が、全長が縮む縮み行程である。緩衝器１は、伸び行程においてピストン１８が上室１９側へ移動する。緩衝器１は、縮み行程においてピストン１８が下室２０側へ移動する。

　内筒３の上端開口側および外筒４の上端開口側には、ロッドガイド２２が嵌合されている。外筒４には、ロッドガイド２２よりも上側にシール部材２３が嵌合されている。外筒４には、シール部材２３よりも上側にディスク２４が嵌合されている。ロッドガイド２２およびシール部材２３は、いずれも円環状である。ディスク２４は、有孔の円形平板状である。ディスク２４は、シール部材２３の外周側の部分に当接している。ピストンロッド２１は、ロッドガイド２２およびシール部材２３のそれぞれに対して、これらの軸方向に沿って摺動する。ピストンロッド２１は、シリンダ２の内部から、シール部材２３よりもシリンダ２の外部側に延出している。

　ロッドガイド２２は、ピストンロッド２１がシリンダ２の内筒３および外筒４に対して径方向に移動することを規制する。ロッドガイド２２にピストンロッド２１が嵌合されると共に、ピストン１８が内筒３内に嵌合される。これにより、ピストンロッド２１の中心軸線とシリンダ２の中心軸線とが一致する。ロッドガイド２２は、ピストンロッド２１をピストンロッド２１の軸方向に移動可能に支持する。シール部材２３は、その外周部が外筒４に密着する。シール部材２３は、その内周部がピストンロッド２１の外周部に密着する。ピストンロッド２１は、シール部材２３に対してシール部材２３の軸方向に移動する。シール部材２３は、内筒３内の油液と、リザーバ室６内の高圧ガスおよび油液とが外部に漏れ出すのを抑制する。

　ロッドガイド２２は、その外周部が、下部よりも上部の方が大径となっている。ロッドガイド２２は、小径の下部において内筒３の上端の内周部に嵌合する。ロッドガイド２２は、大径の上部において外筒４の上部の内周部に嵌合する。外筒４の底部材１２上には、ベースバルブ２５が設置されている。ベースバルブ２５は、外筒４に対して径方向に位置決めされている。ベースバルブ２５は、下室２０とリザーバ室６とを区画している。ベースバルブ２５に、内筒３の下端の内周部が嵌合されている。外筒４の上端部は、外筒４の径方向における内側に加締められている。シール部材２３は、ディスク２４と共にこの加締め部分とロッドガイド２２とに挟まれることでシリンダ２に固定されている。

　ピストンロッド２１は、主軸部２７と取付軸部２８とを有している。取付軸部２８は、その外径が主軸部２７の外径よりも小径である。取付軸部２８は、シリンダ２内に配置されている。取付軸部２８に、ピストン１８が取り付けられている。主軸部２７は、軸段部２９を有している。軸段部２９は、主軸部２７の取付軸部２８側の端部に設けられている。軸段部２９は、ピストンロッド２１の中心軸線に対して直交する方向に広がっている。ピストンロッド２１には、取付軸部２８の外周部に通路溝３０が形成されている。通路溝３０は、取付軸部２８の軸方向に延びている。通路溝３０は、取付軸部２８の周方向に間隔をあけて複数形成されている。取付軸部２８には、取付軸部２８の軸方向における通路溝３０よりも主軸部２７とは反対側の端部の外周部にオネジ３１が形成されている。

　緩衝器１は、例えばピストンロッド２１のシリンダ２から突出する部分が上部に配置されて車両の車体に連結される。その際に、緩衝器１は、シリンダ２側に設けられた取付アイ１３が下部に配置されて車両の車輪側に連結される。緩衝器１は、これとは逆に、シリンダ２側が車体に連結されるようにしても良い。この場合、緩衝器１は、ピストンロッド２１が車輪側に連結される。

　車両においては、その走行に伴って車体に対して車輪が振動する。すると、緩衝器１は、この振動に伴ってシリンダ２とピストンロッド２１との位置が相対的に変化する。この変化は、緩衝器１に設けられた流路の流体抵抗により抑制される。以下で説明するとおり、緩衝器１に設けられた流路の流体抵抗は、上記した振動の速度や振幅により異なるように作られている。緩衝器１が振動を抑制することにより、車両の乗り心地が改善される。

　また、車両においては、シリンダ２とピストンロッド２１との間に、車輪が車体に対して発生する振動の他に、車両の走行に伴って車体に発生する慣性力や遠心力も作用する。例えば、ハンドル操作により走行方向が変化することにより、車体に遠心力が発生する。すると、この遠心力に基づく力が、シリンダ２とピストンロッド２１との間に作用する。以下で説明するとおり、緩衝器１は、車両の走行に伴って車体に発生する力に基づく振動に対して良好な特性を有している。緩衝器１によって車両に高い走行安定性が得られる。

　図２に示すように、ピストン１８は、ピストン本体３５と摺動部材３６とを有している。ピストン本体３５は、金属製であり、円環状である。ピストン１８は、ピストン本体３５がピストンロッド２１の取付軸部２８に嵌合される。摺動部材３６は、合成樹脂製であり、円環状である。摺動部材３６は、ピストン本体３５の外周面に一体的に装着されている。ピストン１８は、摺動部材３６が内筒３に接触した状態で内筒３に対して摺動する。

　ピストン本体３５には、通路穴３７と通路溝３８と通路穴３９と通路溝４０とが設けられている。通路穴３７は、ピストン本体３５をピストン本体３５の軸方向に貫通している。通路穴３７は、ピストン本体３５に、ピストン本体３５の円周方向に間隔をあけて複数（図２においては断面とした関係上一箇所のみ図示）形成されている。通路穴３９は、ピストン本体３５をピストン本体３５の軸方向に貫通している。通路穴３９は、ピストン本体３５に、ピストン本体３５の円周方向に間隔をあけて複数（図２においては断面とした関係上一箇所のみ図示）形成されている。ピストン本体３５には、ピストン本体３５の周方向において通路穴３７と通路穴３９とが一箇所ずつ交互に等ピッチで形成されている。

　通路溝３８は、ピストン本体３５に、ピストン本体３５の円周方向に円環状をなして形成されている。通路溝３８は、ピストン本体３５の軸方向における一端部に形成されている。全ての通路穴３７は、ピストン本体３５の軸方向における、この一端部側が通路溝３８に開口している。通路溝４０は、ピストン本体３５に、ピストン本体３５の円周方向に円環状をなして形成されている。通路溝４０は、ピストン本体３５の軸方向における通路溝３８とは反対側の他端部に形成されている。全ての通路穴３９は、ピストン本体３５の軸方向における通路溝３８とは反対側の端部が通路溝４０に開口している。複数の通路穴３７は、ピストン本体３５の軸方向における通路溝３８とは反対側の端部が、ピストン本体３５の径方向において通路溝４０よりも外側に開口している。複数の通路穴３９は、ピストン本体３５の軸方向における通路溝４０とは反対側の端部が、ピストン本体３５の径方向において通路溝３８よりも外側に開口している。ピストン１８は、複数の通路穴３７の内側と通路溝３８の内側とが第１通路４３となっている。ピストン１８は、複数の通路穴３９の内側と通路溝４０の内側とが第１通路４４となっている。

　第１通路４３には、第１減衰力発生機構４１が設けられている。第１減衰力発生機構４１は、第１通路４３を開閉して減衰力を発生させる。第１減衰力発生機構４１は、ピストン１８の軸方向における下室２０側に配置されて、ピストンロッド２１に取り付けられている。これにより、第１通路４３は、ピストン１８の一方向である上室１９側への移動によって一方の上室１９から他方の下室２０に向けて油液が流れ出す通路となる。つまり、第１通路４３は、伸び行程において上室１９から下室２０に向けて油液の流れが生じる通路である。第１減衰力発生機構４１は、伸び行程において生じる第１通路４３から下室２０への油液の流動を抑制して減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構となっている。

　第１通路４４には、第１減衰力発生機構４２が設けられている。第１減衰力発生機構４２は、第１通路４４を開閉して減衰力を発生させる。第１減衰力発生機構４２は、ピストン１８の軸方向における上室１９側に配置されて、ピストンロッド２１に取り付けられている。これにより、第１通路４４は、ピストン１８の下室２０側への移動によって下室２０から上室１９に向けて油液が流れ出す通路となる。つまり、第１通路４４は、縮み行程において下室２０から上室１９に向けて油液の流れが生じる通路である。第１減衰力発生機構４２は、縮み行程において生じる第１通路４４から上室１９への油液の流動を抑制して減衰力を発生させる縮み側の減衰力発生機構となっている。

　ピストン本体３５には、その径方向の中央に挿通穴４５が、ピストン本体３５の軸方向に貫通して形成されている。挿通穴４５は、ピストンロッド２１の取付軸部２８を挿通させる。挿通穴４５は、小径穴部４６と大径穴部４７とを有している。大径穴部４７は、小径穴部４６よりも大径である。ピストン本体３５は、その小径穴部４６にピストンロッド２１の取付軸部２８が嵌合される。挿通穴４５の軸方向において、大径穴部４７は、小径穴部４６よりも下室２０側に配置される。ピストン１８の大径穴部４７内の通路は、ピストンロッド２１の通路溝３０内の通路と連通している。

　ピストン本体３５の軸方向の下室２０側の端部には、バルブシート部４８が形成されている。バルブシート部４８は、円環状である。バルブシート部４８は、通路溝３８の下室２０側の開口よりもピストン本体３５の径方向における外側に配置されている。バルブシート部４８は、第１減衰力発生機構４１の一部を構成する。
　ピストン本体３５の軸方向の上室１９側の端部には、バルブシート部４９が形成されている。バルブシート部４９は、円環状である。バルブシート部４９は、通路溝４０の上室１９側の開口よりもピストン本体３５の径方向における外側に配置されている。バルブシート部４９は、第１減衰力発生機構４２の一部を構成する。
　ピストン本体３５には、ピストン本体３５の径方向におけるバルブシート部４８の通路溝３８とは反対側に、全ての通路穴３９内の下室２０側の開口が配置されている。ピストン本体３５には、ピストン本体３５の径方向におけるバルブシート部４９の通路溝４０とは反対側に、全ての通路穴３７の上室１９側の開口が配置されている。

　ピストン１８の軸方向におけるバルブシート部４８側には、ピストン１８の軸方向においてピストン１８側から順に、一枚のディスク５０と、一枚の第１減衰バルブ５２と、一枚のディスク５３と、一枚のディスク５４と、一つのケース部材５６と、複数枚のディスク５７からなる第２減衰バルブ５８と、複数枚のディスク５９と、一枚の第３減衰バルブ６１と、一枚の支持ディスク６２と、一枚のディスク６３と、一枚のディスク６４と、一枚の環状部材６５とが設けられている。ディスク５０，５３，５４，５７，５９，６３，６４、第３減衰バルブ６１、支持ディスク６２、ケース部材５６および環状部材６５は、いずれも金属製である。ディスク５０，５３，５４，５７，５９，６３，６４、第３減衰バルブ６１、支持ディスク６２および環状部材６５は、いずれも、ピストンロッド２１への組み付け前は、一定厚さの有孔の円形平板状をなす。ディスク５０，５３，５４，５７，５９，６３，６４、第３減衰バルブ６１、支持ディスク６２および環状部材６５は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させている。第１減衰バルブ５２およびケース部材５６は、いずれも円環状である。第１減衰バルブ５２およびケース部材５６は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させている。

　ケース部材５６は、有底筒状である。ケース部材５６は、焼結により全体が継ぎ目なく一体に成形されている。ケース部材５６には、その径方向における中央に貫通孔７０が形成されている。貫通孔７０は、ケース部材５６をその軸方向に貫通している。ケース部材５６は、底部７１と内側円筒状部７２（突出部）と外側円筒状部７３（筒部）と内側シート部７４と第１シート部７５と第２シート部７６とを有している。

　底部７１は、有孔の円板状である。
　内側円筒状部７２は、円筒状であり、底部７１の内周側に形成されている。内側円筒状部７２は、底部７１の内周側の部分から底部７１の軸方向に沿って一側に突出している。言い換えれば、ケース部材５６には、底部７１の内周側に内側円筒状部７２が形成されている。内側円筒状部７２には、貫通孔７０よりも径方向外側に通路穴８０が形成されている。通路穴８０は、内側円筒状部７２および底部７１をこれらの軸方向に貫通している。通路穴８０は、内側円筒状部７２の周方向に等間隔で複数（図２においては断面とした関係上一箇所のみ図示）設けられている。
　外側円筒状部７３は、円筒状であり、底部７１の外周側に形成されている。外側円筒状部７３は、底部７１の外周側の部分から底部７１の軸方向に沿って内側円筒状部７２と同側に突出している。外側円筒状部７３の軸方向における底部７１とは反対側は、開口部７８となっている。言い換えれば、外側円筒状部７３は、底部７１の外周側に形成されており、開口部７８を有している。また、言い換えれば、ケース部材５６は、その軸方向における一端に開口部７８を有する有底筒状である。ケース部材５６には、外側円筒状部７３と底部７１との境界近傍に通路穴８１が形成されている。通路穴８１は、外側円筒状部７３を外側円筒状部７３の径方向に貫通している。

　内側シート部７４は、底部７１の内周側に形成されている。内側シート部７４は、円環状である。内側シート部７４は、底部７１の内周側の部分から底部７１の軸方向に沿って内側円筒状部７２とは反対側に突出している。
　第１シート部７５は、底部７１の径方向の中間部に形成されている。第１シート部７５は、内側シート部７４の径方向外側で底部７１の軸方向に沿って底部７１から内側シート部７４と同側に突出している。第１シート部７５は、円形ではない花びら型の異形シートである。第１シート部７５は、複数（図２においては断面とした関係上一箇所のみ図示）のシート構成部９１を有している。これらのシート構成部９１は、同形状であり、ケース部材５６の周方向に等間隔で配置されている。内側シート部７４は、ケース部材５６の中心軸線を中心とする円環状をなしている。複数のシート構成部９１は、内側シート部７４から放射状に延出している。複数のシート構成部９１は、ケース部材５６の軸方向において、底部７１とは反対側の先端面の位置が、内側シート部７４の底部７１とは反対側の先端面の位置と同等の位置にある。

　各シート構成部９１の内側には、通路凹部９２が形成されている。通路凹部９２は、内側シート部７４の一部とシート構成部９１とで囲まれて形成されている。通路凹部９２は、内側シート部７４の突出側の先端面とシート構成部９１の突出側の先端面とからケース部材５６の軸方向に沿って凹んでいる。通路凹部９２の底面は底部７１によって形成されている。すべてのシート構成部９１の内側に、通路凹部９２が形成されている。内側円筒状部７２の各通路穴８０は、それぞれが対応する通路凹部９２内に開口している。

　第２シート部７６は、底部７１の外周側に形成されている。第２シート部７６は、第１シート部７５よりも大径に形成されている。第２シート部７６は、第１シート部７５の径方向外側で底部７１の軸方向に沿って底部７１から第１シート部７５と同側に突出している。第２シート部７６は、ケース部材５６の軸方向において、底部７１とは反対側の先端面の位置が、第１シート部７５の底部７１とは反対側の先端面の位置よりも、底部７１とは反対側にある。第２シート部７６は、円環状である。第２シート部７６は、第１シート部７５を底部７１の径方向における外側で囲んでいる。

　内側シート部７４には、内側シート部７４を内側シート部７４の径方向に貫通する通路溝９５が形成されている。通路溝９５は、底部７１の周方向において隣り合うシート構成部９１とシート構成部９１との間に配置されている。通路溝９５はコイニング加工により形成されている。通路溝９５内の通路は、絞り９６となっている。絞り９６は、通路凹部９２内には開口していない。

　貫通孔７０は、大径穴部１０１と小径穴部１０２と大径穴部１０３とを有している。大径穴部１０１および大径穴部１０３は、いずれも小径穴部１０２よりも大径である。小径穴部１０２は、貫通孔７０の軸方向の中間位置に配置されている。大径穴部１０１は、貫通孔７０の軸方向の一端側に配置されている。ケース部材５６の軸方向において、大径穴部１０１は、内側円筒状部７２と位置を重ね合わせている。大径穴部１０３は、貫通孔７０の軸方向における大径穴部１０１とは反対の他端側に配置されている。ケース部材５６の軸方向において、大径穴部１０３は、内側シート部７４と位置を重ね合わせている。貫通孔７０には、小径穴部１０２にピストンロッド２１の取付軸部２８が嵌合される。ピストンロッド２１の軸方向において、大径穴部１０１，１０３は、ピストンロッド２１の通路溝３０と位置を重ね合わせている。ケース部材５６は、大径穴部１０１内の通路と大径穴部１０３内の通路とがピストンロッド２１の通路溝３０内の通路と連通している。

　ケース部材５６内には、区画部材１１１が設けられている。区画部材１１１は、ケース部材５６の内側円筒状部７２と外側円筒状部７３との間に配置されている。区画部材１１１は、金属環１１２とリップ１１３とからなっている。
　金属環１１２は、金属製であり、円環状である。金属環１１２は、固定部１２１とフランジ部１２２とを有している。固定部１２１は、円筒状である。フランジ部１２２は、固定部１２１の軸方向における一端から固定部１２１の径方向における外側に広がっている。フランジ部１２２は、円板状である。金属環１１２は、一枚の板材からプレス成形により継ぎ目なく一体に形成されている。金属環１１２は、その中心軸線を含む面での断面がＬ字状である。

　リップ１１３は、ゴム弾性をもったゴム製であり、円環状である。リップ１１３は、金属環１１２の固定部１２１とフランジ部１２２とに焼き着けによって接着されている。よって、リップ１１３は、金属環１１２と一体的に形成されている。リップ１１３は、固定部１２１の外周面と、フランジ部１２２の軸方向における固定部１２１側の端面と、フランジ部１２２の外周面とに接着されている。
　リップ１１３には、径方向の固定部１２１側に凹部１１５が形成されている。凹部１１５は、リップ１１３の軸方向におけるフランジ部１２２とは反対側の端面からリップ１１３の軸方向に沿ってフランジ部１２２側に凹んでいる。凹部１１５は、リップ１１３の全周にわたって形成されている。凹部１１５は、円環状である。リップ１１３の外周部は、リップ１１３の軸方向における両側の外径が、リップ１１３の軸方向における中間部の外径よりも小径である。

　区画部材１１１は、その金属環１１２の固定部１２１がケース部材５６の内側円筒状部７２の外周部に圧入代をもって圧入されて固定される。この状態で、金属環１１２は、フランジ部１２２がケース部材５６の底部７１に当接する。また、この状態で、リップ１１３は、その外径側がケース部材５６の外側円筒状部７３の内周部に、全周にわたって締め代をもって当接する。また、この状態で、リップ１１３は、軸方向の底部７１側の端面が底部７１に当接する。リップ１１３の底部７１側の端面の外径は、外側円筒状部７３の内径よりも小さい。リップ１１３は、底部７１側の端面でケース部材５６の通路穴８１を閉塞することはない。

　リップ１１３は、外側円筒状部７３の内周部に当接する外径部分がシール部１３１となっている。シール部１３１は、リップ１１３の軸方向における中間部分に配置されている。リップ１１３の軸方向におけるシール部１３１よりも両外側の部分は、外側円筒状部７３の内周部から径方向に離間している。リップ１１３は、その軸方向におけるシール部１３１よりも底部７１とは反対側の部分が第１受圧部１３２となっている。リップ１１３は、その軸方向におけるシール部１３１よりも底部７１側の部分が第２受圧部１３３となっている。

　ディスク５０は、ピストン１８のバルブシート部４８の内径よりも小径の外径となっている。ディスク５０には、切欠１４１が形成されている。切欠１４１は、ディスク５０の取付軸部２８に嵌合する内周縁部から径方向外側に延在している。切欠１４１内は、絞り１４２となっている。絞り１４２は、ピストン１８の第１通路４３に常時連通している。ここで、ピストン１８の大径穴部４７内の通路と、ケース部材５６の大径穴部１０１，１０３内の通路と、ピストンロッド２１の通路溝３０内の通路とが、ロッド室１４５を形成している。第１通路４３は、切欠１４１内の絞り１４２を介してロッド室１４５に常時連通している。

　第１減衰バルブ５２は、ディスク１５５とシール部材１５６とからなっている。
　ディスク１５５は、金属製であり、有孔の円形平板状である。ディスク１５５は、その外径が、ピストン１８のバルブシート部４８の外径よりも大径となっている。ディスク１５５は、内周側にピストンロッド２１の取付軸部２８が嵌合される。第１減衰バルブ５２は、ディスク１５５がバルブシート部４８に当接している。第１減衰バルブ５２は、ディスク１５５がバルブシート部４８に対して離間および当接することで、ピストン１８に形成された第１通路４３の下室２０側の開口を開閉する。
　シール部材１５６は、ゴム製であり、ディスク１５５に接着されている。シール部材１５６は、ディスク１５５の外周側に固着されており、円環状をなしている。シール部材１５６は、ケース部材５６の外側円筒状部７３の開口部７８側の内周面に全周にわたり液密的に嵌合している。シール部材１５６は、外側円筒状部７３の内周面に対して軸方向に摺動可能である。シール部材１５６は、第１減衰バルブ５２と外側円筒状部７３との隙間を常時シールする。ケース部材５６は、その開口部７８に第１減衰バルブ５２が配置されている。

　ディスク５３は、その外径が、シール部材１５６の最小内径よりも小径となっている。ディスク５４は、その外径が、ディスク５３の外径よりも大径かつシール部材１５６の最小内径よりも小径となっている。ディスク５４には、切欠１６１が形成されている。切欠１６１は、ディスク５４の取付軸部２８に嵌合する内周縁部から径方向外側に延在している。切欠１６１内は、絞り１６２となっている。絞り１６２は、ロッド室１４５に常時連通している。

　区画部材１１１のリップ１１３がシール部１３１において外側円筒状部７３の内周面に当接した状態で、ケース部材５６の内側円筒状部７２および外側円筒状部７３と、第１減衰バルブ５２およびディスク５３，５４と、区画部材１１１との間が、背圧室１７１となる。背圧室１７１は、有底筒状のケース部材５６の内部に形成されている。背圧室１７１は、絞り１６２を介してロッド室１４５と常時連通する。また、この状態で、ケース部材５６の外側円筒状部７３および底部７１と、区画部材１１１との間が、可変室１７２（別室）となる。可変室１７２は、通路穴８１内の通路部１７３を介して下室２０に常時連通している。このように、ケース部材５６は、その内側に、第１減衰バルブ５２とディスク５３，５４と区画部材１１１とによって背圧室１７１と可変室１７２とを形成する。区画部材１１１は、ケース部材５６内に設けられて、ケース部材５６内を背圧室１７１と可変室１７２とに区画する。

　区画部材１１１は、そのリップ１１３がシール部１３１において外側円筒状部７３の内周面に当接する状態においては、背圧室１７１と可変室１７２との間の油液の流通を遮断する。また、区画部材１１１は、そのリップ１１３が外側円筒状部７３の内周面から離間する状態では、可変室１７２と背圧室１７１との間の油液の流通を許容する。ここで、区画部材１１１のリップ１１３は、第２受圧部１３３が受ける可変室１７２側の圧力が、第１受圧部１３２が受ける背圧室１７１側の圧力よりも所定値以上高くなると、可変室１７２から背圧室１７１への油液の流通を許容する。区画部材１１１のリップ１１３は、第１受圧部１３２が受ける背圧室１７１側の圧力が、第２受圧部１３３が受ける可変室１７２側の圧力よりも高い状態では、背圧室１７１から可変室１７２への油液の流通を規制する。よって、区画部材１１１のリップ１１３とケース部材５６の外側円筒状部７３とがチェック弁１７５を構成している。チェック弁１７５は、背圧室１７１と可変室１７２との間で、背圧室１７１側から可変室１７２側への一方向の油液の流れを規制する一方、可変室１７２側から背圧室１７１側への他方向の油液の流れを許容する。

　第１減衰バルブ５２のディスク１５５は、ピストン１８のバルブシート部４８に着座可能である。第１減衰バルブ５２は、ピストン１８に形成された第１通路４３に設けられてピストン１８の伸び側への摺動によって生じる油液の流れを抑制して減衰力を発生させる。第１減衰バルブ５２は、ピストン１８のバルブシート部４８と共に第１減衰力発生機構４１を構成している。第１減衰バルブ５２は、そのディスク１５５がバルブシート部４８から離座して開く。すると、第１減衰バルブ５２は、第１通路４３からの油液を、バルブシート部４８との間を介して下室２０に流す。第１通路４３は、ピストン１８の上室１９側への移動によって上室１９内の油液が流動する伸び側の通路となる。第１通路４３は、伸び行程において、一方の上室１９から他方の下室２０に向けて作動流体としての油液が流れ出す伸び側の通路となる。バルブシート部４８と第１減衰バルブ５２とからなる伸び側の第１減衰力発生機構４１は、第１通路４３に設けられており、第１減衰バルブ５２でこの第１通路４３を開閉して油液の流動を抑制することにより減衰力を発生させる。第１減衰力発生機構４１は、第１通路４３に設けられ、作動流体である油液の流動により流路面積を変化させる。

　伸び側の第１減衰力発生機構４１は、バルブシート部４８およびこれに当接する第１減衰バルブ５２のいずれにも、これらが当接状態にあっても上室１９と下室２０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、伸び側の第１減衰力発生機構４１は、バルブシート部４８および第１減衰バルブ５２が全周にわたって当接状態にあれば、上室１９と下室２０とを連通させることはない。言い換えれば、第１通路４３には、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されていない。第１通路４３は、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。

　第１通路４３は、伸び行程における油液の流れ方向の第１減衰バルブ５２の上流側の通路となる。
　絞り１４２とロッド室１４５と絞り１６２とが、第２通路１９２を構成している。第２通路１９２は、第１通路４３および背圧室１７１に連通している。第２通路１９２は、伸び行程において、背圧室１７１に、背圧室１７１の上流側となる上室１９から、第１通路４３を介して油液を導入する。
　ケース部材５６の通路穴８１内の通路部１７３は、下室２０と連通している。下室２０は、伸び行程における油液の流れ方向の第１減衰バルブ５２の下流側となる。ケース部材５６の通路部１７３は、可変室１７２と連通する。

　背圧室１７１および可変室１７２は、第２通路１９２と通路部１７３とを連通可能な通路室１９５を構成している。この通路室１９５に、区画部材１１１が設けられている。チェック弁１７５も、通路室１９５に設けられている。区画部材１１１のリップ１１３のシール部１３１は、第２通路１９２から通路室１９５を介する通路部１７３への油液の流動を抑制する。リップ１１３の第１受圧部１３２は、第２通路１９２側の圧力を受圧する。リップ１１３の第２受圧部１３３は、通路部１７３側の圧力を受圧する。リップ１１３は、第２受圧部１３３が受ける圧力によって、通路部１７３から通路室１９５を介する第２通路１９２への油液の流れを許容する。チェック弁１７５は、上室１９、第１通路４３、第２通路１９２および背圧室１７１から、可変室１７２、通路部１７３および下室２０への油液の流れを規制する。チェック弁１７５は、下室２０、通路部１７３および可変室１７２から、背圧室１７１、第２通路１９２、第１通路４３および上室１９への油液の流れを許容する。

　背圧室１７１は第２通路１９２に連通している。背圧室１７１は、第１減衰バルブ５２に、ピストン１８の方向、つまりディスク１５５をバルブシート部４８に着座させる閉弁方向に内圧を作用させる。言い換えれば、背圧室１７１は、内部の圧力によって、第１減衰バルブ５２に、その流路面積が減少する方向の力を生じさせる。第１減衰バルブ５２は、この背圧室１７１の圧力により開弁が調整される。すなわち、第１減衰バルブ５２を含む第１減衰力発生機構４１は、背圧室１７１の圧力により開弁が調整される。

　複数枚のディスク５７は、同外径であり、第１シート部７５の先端面の最大外径よりも若干大径の外径となっている。複数枚のディスク５７が、第１シート部７５に離着座可能な第２減衰バルブ５８を構成している。ケース部材５６の通路穴８０内の通路と通路凹部９２内の通路とが、バイパス通路２０５となっている。バイパス通路２０５は、第２通路１９２および背圧室１７１と、下室２０とを連通可能となっている。第１シート部７５と第２減衰バルブ５８とが、バイパス通路２０５に設けられてバイパス通路２０５を開閉する第２減衰力発生機構２１１を構成している。

　第２減衰力発生機構２１１は、その第２減衰バルブ５８が、第１シート部７５に着座する。第２減衰バルブ５８は、伸び行程において、背圧室１７１の圧力によって開弁して背圧室１７１から下流側の下室２０への油液の流れに抵抗力を与える。その際に、バイパス通路２０５は、第１通路４３、第２通路１９２および背圧室１７１を介して上室１９側の油液を下室２０側に流す。第２減衰力発生機構２１１は、第２減衰バルブ５８が第１シート部７５から離座すると、バイパス通路２０５を介して第２通路１９２および背圧室１７１と下室２０側とを連通させる。その際に、第２減衰力発生機構２１１は、第２通路１９２と下室２０との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生させる。第２減衰力発生機構２１１は、バイパス通路２０５に設けられて油液の流動により減衰力を発生させる伸び側の減衰力発生機構である。
　伸び側の第２減衰力発生機構２１１は、第１シート部７５およびこれに当接する第２減衰バルブ５８のいずれにも、これらが当接状態にあっても、バイパス通路２０５を下室２０側に連通させる固定オリフィスは形成されていない。

　ディスク５９は、その外径が内側シート部７４の外径と同等である。
　第３減衰バルブ６１は、撓み可能である。第３減衰バルブ６１は、緩衝器１に組み込まれる前の自然状態では全体が平板状をなしている。自然状態にある第３減衰バルブ６１は、図３に示すように、外側環状部２７１と、内側環状部２７２と、複数、具体的には２本の支持部２７３とを有している。外側環状部２７１は、有孔の円板状である。内側環状部２７２は、有孔の円板状である。内側環状部２７２は、その外径が、外側環状部２７１の内径よりも小径である。内側環状部２７２は、外側環状部２７１の径方向内側に配置されている。複数の支持部２７３は、外側環状部２７１と内側環状部２７２とを接続している。外側環状部２７１と内側環状部２７２との間は、複数の支持部２７３を除いて空間となっている。第３減衰バルブ６１は、鏡面対称の形状をなしている。

　外側環状部２７１は、外周面および内周面がいずれも円形で同心状に配置されている。言い換えれば、外側環状部２７１は、径方向の幅が一定の円環状である。内側環状部２７２も、外周面および内周面がいずれも円形で同心状に配置されている。言い換えれば、内側環状部２７２も、径方向の幅が一定の円環状である。複数の支持部２７３は、内側環状部２７２と外側環状部２７１との間に配置されている。複数の支持部２７３は、いずれも、内側環状部２７２および外側環状部２７１の周方向に延びている。複数の支持部２７３は、いずれも、内側環状部２７２の外周面と外側環状部２７１の内周面とを繋いでいる。複数の支持部２７３は、内側環状部２７２に外側環状部２７１を同心状に支持する。複数の支持部２７３は、内側環状部２７２および外側環状部２７１よりも低剛性である。

　図２に示すように、内側環状部２７２は、内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させている。内側環状部２７２は、その外径がディスク５９の外径と同等になっている。内側環状部２７２は、取付軸部２８を嵌合させることでピストンロッド２１に対して径方向に位置決めされる。
　外側環状部２７１は、その外径が、第２シート部７６の先端面の外径よりも小径かつ第２シート部７６の先端面の内径よりも大径となっている。

　支持ディスク６２は、その外径が、ディスク５９の外径よりも大径かつ外側環状部２７１の内径よりも大径である。支持ディスク６２は、その剛性が、第３減衰バルブ６１の剛性よりも高い。ケース部材５６の軸方向において、支持ディスク６２は、その底部７１側の端面が、第２シート部７６の先端面よりも底部７１側に位置する。
　ディスク６３は、その外径が、支持ディスク６２の外径よりも小径かつディスク５９の外径よりも大径である。
　ディスク６４は、その外径が、外側環状部２７１の外径よりも小径かつ支持ディスク６２の外径よりも大径である。
　環状部材６５は、その外径が、支持ディスク６２の外径よりも大径かつディスク６４の外径よりも小径である。環状部材６５は、その剛性が第３減衰バルブ６１の剛性よりも高い。

　第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１は、ケース部材５６の第２シート部７６に、外周側の外周側離接部２７５が離接可能となっている。外周側離接部２７５は、図３に二点鎖線で示すように円環状である。外側環状部２７１は、外周側離接部２７５が、全周にわたって第２シート部７６に着座すると、図２に示すように、第２シート部７６との隙間を閉塞する。外側環状部２７１は、外周側離接部２７５が、第２シート部７６から離座すると第２シート部７６との隙間を開放する。

　また、外側環状部２７１は、支持ディスク６２に、内周側の内周側離接部２７６が離接可能となっている。支持ディスク６２は、外側環状部２７１が着座するシート部である。内周側離接部２７６は、図３に二点鎖線で示すように円環状をなしている。内周側離接部２７６は、外周側離接部２７５よりも小径である。図２に示すように、外側環状部２７１は、厚さ方向一側かつ外周側の外周側離接部２７５が第２シート部７６に当接する一方、厚さ方向逆側かつ内周側の内周側離接部２７６が支持ディスク６２に当接する。ケース部材５６の軸方向において、支持ディスク６２は、その底部７１側の端面が、第２シート部７６の先端面よりも底部７１側に位置する。このため、第２シート部７６および支持ディスク６２に当接する外側環状部２７１は、内周側が外周側よりも底部７１側に位置するようにテーパ状に弾性変形する。外側環状部２７１は、内周側離接部２７６が、全周にわたって支持ディスク６２に着座すると支持ディスク６２との隙間を閉塞し、支持ディスク６２から離座すると支持ディスク６２との隙間を開放する。外側環状部２７１が全周にわたって支持ディスク６２に着座する状態にあるとき、支持ディスク６２は、第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１と内側環状部２７２との隙間を閉塞する。

　図３に示すように、外周側離接部２７５および内周側離接部２７６は、いずれも２本の支持部２７３から径方向外方に離間した位置にある。外側環状部２７１における外周側離接部２７５と内周側離接部２７６との間の範囲が、伸縮両行程で圧力を受ける受圧面積の範囲である受圧部２７８となっている。受圧部２７８は、２本の支持部２７３に比べて、十分に高い剛性となっており、開弁時は、２本の支持部２７３のない単純支持のバルブと同様の挙動で動作し、単純支持のバルブと同様に変形する。

　図２に示すように、第３減衰バルブ６１は、ケース部材５６の環状の第２シート部７６に、外側環状部２７１の外周側の外周側離接部２７５が離接可能に配置されている。また、支持ディスク６２は、第３減衰バルブ６１の厚さ方向の第２シート部７６とは反対側に設けられ、外側環状部２７１の外周側離接部２７５よりも径方向内側の内周側離接部２７６を離接可能に支持している。外側環状部２７１は、環状の支持ディスク６２に、内周側の内周側離接部２７６が離接可能に配置されている。第３減衰バルブ６１は、ケース部材５６との間にバルブ室２８０を形成する。このバルブ室２８０内に第２減衰バルブ５８が配置されている。バルブ室２８０は、ケース部材５６の絞り９６を介して第２通路１９２に常時連通している。

　上記した伸び側の第２減衰力発生機構２１１には、第１シート部７５およびこれに当接する第２減衰バルブ５８のいずれにも、これらが当接状態にあってもバイパス通路２０５とバルブ室２８０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、バイパス通路２０５には、バルブ室２８０に常時連通する固定オリフィスは形成されていない。バイパス通路２０５は、背圧室１７１とバルブ室２８０とを常時連通させる通路ではない。

　第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１が、外周側の外周側離接部２７５において第２シート部７６に着座すると、第２シート部７６は、第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１と第２シート部７６との間の通路を遮断する。
　第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１の外周側離接部２７５を含む外周側は、第２シート部７６に離着座可能なサブバルブ２８１を構成している。サブバルブ２８１は、第２シート部７６から離座することで、第１通路４３と第２通路１９２と絞り９６とバルブ室２８０とを下室２０に連通させる。このとき、サブバルブ２８１は、第２シート部７６との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。サブバルブ２８１は、油液を上室１９から下室２０に、第２シート部７６との隙間を介して排出する際に開く排出バルブである。サブバルブ２８１は、下室２０から上室１９への第２シート部７６との隙間を介しての油液の流入を規制する弁である。

　開弁時に出現するサブバルブ２８１および第２シート部７６の間の通路が、流出通路２８５を構成している。流出通路２８５は、ピストン１８の上室１９側への移動、つまり伸び行程において上流側となる上室１９から下流側となる下室２０に向けて油液が流れ出す伸び側の通路となる。
　サブバルブ２８１と、第２シート部７６とが、伸び側の流出通路２８５に設けられ、この流出通路２８５を開閉し、この流出通路２８５から下室２０への油液の流動を抑制して減衰力を発生する伸び側の第３減衰力発生機構２８６を構成している。サブバルブ２８１は伸び側のサブバルブである。

　伸び側の第３減衰力発生機構２８６は、第２シート部７６およびこれに当接するサブバルブ２８１のいずれにも、これらが当接状態にあっても上室１９と下室２０とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、伸び側の第３減衰力発生機構２８６は、第２シート部７６およびサブバルブ２８１が全周にわたって当接状態にあれば、上室１９と下室２０とを連通させることはない。言い換えれば、流出通路２８５には、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは形成されていない。流出通路２８５は、上室１９と下室２０とを常時連通させる通路ではない。
　ここで、ピストン１８の軸方向移動の速度をピストン速度とする。伸び行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の領域では、第３減衰バルブ６１は、第１減衰バルブ５２が閉弁した状態で、そのサブバルブ２８１が開弁する。ディスク６４および環状部材６５は、伸び行程での第３減衰バルブ６１の開方向への規定以上の変形を抑制する。

　第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１が、内周側の内周側離接部２７６において支持ディスク６２に着座すると、支持ディスク６２は、第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１と内側環状部２７２との間の通路を遮断する。
　第３減衰バルブ６１の外側環状部２７１の内周側離接部２７６を含む内周側は、支持ディスク６２に離着座可能なサブバルブ２９１を構成している。サブバルブ２９１は、支持ディスク６２から離座することで、支持ディスク６２との隙間と、外側環状部２７１および内側環状部２７２の間の通路と、バルブ室２８０と、絞り９６と、第２通路１９２と、第１通路４３とを介して下室２０を上室１９に連通させる。このとき、サブバルブ２９１は、支持ディスク６２との間の油液の流れを抑制して減衰力を発生する。サブバルブ２９１は、下室２０から油液を支持ディスク６２との隙間を介して流入させる際に開く流入バルブである。サブバルブ２９１は、上室１９から下室２０への支持ディスク６２との隙間を介しての油液の流出を規制する弁である。

　開弁時に出現するサブバルブ２９１および支持ディスク６２の間の通路が、流入通路２９５を構成している。流入通路２９５は、ピストン１８の下室２０側への移動、つまり縮み行程において上流側となる下室２０から下流側となる上室１９に向けて油液が流れ出す縮み側の通路となる。
　サブバルブ２９１と、支持ディスク６２とが、縮み側の流入通路２９５に設けられ、この流入通路２９５を開閉し、この流入通路２９５から上室１９への油液の流動を抑制して減衰力を発生する縮み側の第３減衰力発生機構２９６を構成している。サブバルブ２９１は、縮み側のサブバルブである。ここで、第３減衰力発生機構２９６の開弁圧は、チェック弁１７５の開弁圧よりも低く設定されている。

　縮み側の第３減衰力発生機構２９６は、支持ディスク６２およびこれに当接するサブバルブ２９１のいずれにも、これらが当接状態にあっても下室２０と上室１９とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、縮み側の第３減衰力発生機構２９６は、支持ディスク６２およびサブバルブ２９１が全周にわたって当接状態にあれば、下室２０と上室１９とを連通させることはない。言い換えれば、流入通路２９５には、下室２０と上室１９とを常時連通させる固定オリフィスは設けられていない。流入通路２９５は、下室２０と上室１９とを常時連通させる通路ではない。

　縮み側の第１減衰力発生機構４２は、ピストン１８の軸方向におけるバルブシート部４９側に、ピストン１８の軸方向においてピストン１８側から順に、一枚のディスク２２１と、複数枚のディスク２２２と、一枚のディスク２２３と、一枚のディスク２２４と、一枚のディスク２２５と、一枚のディスク２２６と、一枚の環状部材２２７とを有している。ディスク２２１～２２６および環状部材２２７は、金属製であり、一定厚さの有孔の円形平板状である。ディスク２２１～２２６および環状部材２２７は、いずれも内側にピストンロッド２１の取付軸部２８を嵌合させている。

　ディスク２２１は、ピストン１８のバルブシート部４９の内径よりも小径の外径となっている。複数枚のディスク２２２は、同外径であり、ピストン１８のバルブシート部４９の外径よりも若干大径の外径となっている。ディスク２２３は、ディスク２２４の外径よりも小径の外径となっている。ディスク２２４は、ディスク２２３の外径よりも小径の外径となっている。ディスク２２５は、ディスク２２４の外径よりも小径の外径となっている。ディスク２２６は、ディスク２２４の外径と同等の外径となっている。環状部材２２７は、ディスク２２６の外径よりも小径かつディスク２２５の外径よりも大径の外径となっている。環状部材２２７は、ディスク２２１～２２６よりも厚く高剛性となっている。この環状部材２２７は、ピストンロッド２１の軸段部２９に当接している。

　ディスク２２２～２２４が、バルブシート部４９に離着座可能な第１減衰バルブ２３５を構成している。第１減衰バルブ２３５は、ピストン１８のバルブシート部４９と共に第１減衰力発生機構４２を構成している。第１減衰バルブ２３５は、バルブシート部４９から離座して開く。すると、第１減衰バルブ２３５は、第１通路４４からの油液を、バルブシート部４９との間を介して上室１９に流す。第１通路４４は、ピストン１８の下室２０側への移動によって下室２０内の油液が流動する縮み側の通路となる。第１通路４４は、縮み行程において、一方の下室２０から他方の上室１９に向けて作動流体としての油液が流れ出す。バルブシート部４９と第１減衰バルブ２３５とからなる縮み側の第１減衰力発生機構４２は、第１通路４４に設けられている。第１減衰力発生機構４２は、第１減衰バルブ２３５で第１通路４４を開閉して油液の流動を抑制することにより減衰力を発生させる。第１減衰力発生機構４２は、第１通路４４に設けられ、作動流体である油液の流動により流路面積を変化させる。

　縮み側の第１減衰力発生機構４２には、バルブシート部４９およびこれに当接する第１減衰バルブ２３５のいずれにも、これらが当接状態にあっても下室２０と上室１９とを連通させる固定オリフィスは形成されていない。すなわち、縮み側の第１減衰力発生機構４２は、バルブシート部４９および第１減衰バルブ２３５が全周にわたって当接状態にあれば、下室２０と上室１９とを連通させることはない。言い換えれば、第１通路４４には、下室２０と上室１９とを常時連通させる固定オリフィスは形成されていない。第１通路４４は、下室２０と上室１９とを常時連通させる通路ではない。ディスク２２６および環状部材２２７は第１減衰バルブ２３５の開方向への規定以上の変形を抑制する。
　ここで、縮み行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の領域では、第３減衰バルブ６１は、第１減衰バルブ２３５が閉弁した状態で、そのサブバルブ２９１が開弁する。

　ケース部材５６、第１減衰バルブ５２、ディスク５３，５４および区画部材１１１は、ピストン１８の往復動の周波数（以下、ピストン周波数と称す）に感応して減衰力を可変とする周波数感応機構３１１を構成している。周波数感応機構３１１は、その区画部材１１１のリップ１１３が、ピストン１８の往復動の周波数に応じて変形して、上室１９に常時連通する背圧室１７１の容量と、下室２０に常時連通する可変室１７２の容量とを変化させる。すなわち、伸び行程では、背圧室１７１と下室２０との差圧は、背圧室１７１側が下室２０側よりも高圧となる。すると、背圧室１７１の圧力を第１受圧部１３２で受けて、リップ１１３が、外側円筒状部７３とのシール状態を維持しつつ底部７１側かつ外側円筒状部７３側へ変形する。これにより、背圧室１７１の容積が拡大する。縮み行程では、伸び行程とは逆に、下室２０側が背圧室１７１側よりも高圧となる。下室２０側と背圧室１７１側との差圧が所定値よりも低ければ、第２受圧部１３３で下室２０側の圧力を受けて、リップ１１３が、外側円筒状部７３とのシール状態を維持しつつ底部７１とは反対側かつ内側円筒状部７２側へ変形する。これにより、可変室１７２の容積が拡大する。また縮み行程では、下室２０側が背圧室１７１側よりも所定値以上高圧になると、リップ１１３のシール部１３１が外側円筒状部７３から離れてチェック弁１７５が開弁し、下室２０から背圧室１７１へ油液を流す。

　ピストンロッド２１には、取付軸部２８をそれぞれの内側に挿通させて、軸段部２９に、環状部材２２７、ディスク２２６、ディスク２２５、ディスク２２４、ディスク２２３、複数枚のディスク２２２、ディスク２２１、ピストン１８、ディスク５０、第１減衰バルブ５２、ディスク５３、ディスク５４、ケース部材５６、複数枚のディスク５７、複数枚のディスク５９、第３減衰バルブ６１、支持ディスク６２、ディスク６３、ディスク６４および環状部材６５が、この順に重ねられる。その際に、ケース部材５６は、第１減衰バルブ５２のシール部材１５６を外側円筒状部７３に嵌合させる。なお、ケース部材５６には、このようなピストンロッド２１への組み付けよりも前に、予め区画部材１１１が圧入により取り付けられている。

　このように環状部材２２７から環状部材６５までの部品がピストンロッド２１に配置された状態で、環状部材６５よりも突出する取付軸部２８のオネジ３１にナット３１５が螺合される。これにより、上記のように重ねられた環状部材２２７から環状部材６５までの部品が、それぞれの内周側または全部がピストンロッド２１の軸段部２９とナット３１５とに挟持されて軸方向にクランプされる。この状態で、第３減衰バルブ６１は、内側環状部２７２が軸方向にクランプされ、外側環状部２７１が第２シート部７６と支持ディスク６２とに当接する。この状態で、外側環状部２７１は、テーパ状に弾性変形する。外側環状部２７１は、軸方向において、外周側離接部２７５よりも内周側離接部２７６が底部７１側に位置する。

　いずれも伸び側の第１減衰力発生機構４１および第３減衰力発生機構２８６のうち、第１減衰力発生機構４１の第１減衰バルブ５２は、第３減衰力発生機構２８６のサブバルブ２８１よりも開弁圧が高い。よって、伸び行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の領域では第１減衰力発生機構４１は、閉弁した状態で第３減衰力発生機構２８６が開弁する。言い換えれば、第３減衰力発生機構２８６は、第１減衰力発生機構４１が開弁するピストン速度よりもピストン速度が低速の時に開弁して減衰力を発生する。ピストン速度がこの所定値以上の領域では、第１減衰力発生機構４１および第３減衰力発生機構２８６が共に開弁することになる。

　いずれも縮み側の第１減衰力発生機構４２および第３減衰力発生機構２９６のうち、第１減衰力発生機構４２の第１減衰バルブ２３５は、第３減衰力発生機構２９６のサブバルブ２９１よりも開弁圧が高い。よって、縮み行程において、ピストン速度が所定値よりも低速の領域では、第１減衰力発生機構４２は閉弁した状態で第３減衰力発生機構２８６が開弁する。言い換えれば、第３減衰力発生機構２９６は、第１減衰力発生機構４２が開弁するピストン速度よりもピストン速度が低速の時に開弁して減衰力を発生する。ピストン速度がこの所定値以上の領域では、第１減衰力発生機構４２および第３減衰力発生機構２９６が共に開弁することになる。

　以上の構成の緩衝器１のピストン１８の周辺部分の油圧回路図は、図４に示すようになる。図４に示すように、緩衝器１には、上室１９と下室２０とを結んで第１通路４３が設けられている。第１通路４３には、第１減衰バルブ５２を含む第１減衰力発生機構４１が設けられている。また、上室１９は、絞り１４２を介してロッド室１４５に連通している。ロッド室１４５は、絞り１６２を介して通路室１９５の背圧室１７１に連通している。絞り１４２、ロッド室１４５および絞り１６２が、第２通路１９２を構成している。背圧室１７１の圧力が第１減衰バルブ５２に作用する。通路室１９５の背圧室１７１は、周波数感応機構３１１を構成している。周波数感応機構３１１は、背圧室１７１と可変室１７２とをリップ１１３で仕切っている。可変室１７２は、通路部１７３を介して下室２０に連通している。背圧室１７１にはバイパス通路２０５が連通している。バイパス通路２０５には、第２減衰バルブ５８を含む第２減衰力発生機構２１１が設けられている。第２減衰力発生機構２１１と下室２０との間に、サブバルブ２８１を含む伸び側の第３減衰力発生機構２８６とサブバルブ２９１を含む縮み側の第３減衰力発生機構２９６とが設けられている。第３減衰力発生機構２８６，９６は、絞り９６を介してロッド室１４５と連通している。下室２０と背圧室１７１との間に、チェック弁１７５が設けられている。下室２０と上室１９とを結んで第１通路４４が設けられている。第１通路４４には、第１減衰バルブ２３５を含む第１減衰力発生機構４２が設けられている。ピストン１８の周辺部分の油圧回路には、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスは設けられていない。

　図１に示すように、内筒３と外筒４の底部材１２との間には、上記したベースバルブ２５が設けられている。このベースバルブ２５は、ベースバルブ部材３２１とディスクバルブ３２２とディスクバルブ３２３と取付ピン３２４とを有している。ベースバルブ２５は、ベースバルブ部材３２１において底部材１２に載置されており、ベースバルブ部材３２１において内筒３に嵌合している。ベースバルブ部材３２１は、下室２０とリザーバ室６とを仕切っている。ディスクバルブ３２２は、ベースバルブ部材３２１の下側つまりリザーバ室６側に設けられている。ディスクバルブ３２３は、ベースバルブ部材３２１の上側つまり下室２０側に設けられている。取付ピン３２４は、ベースバルブ部材３２１にディスクバルブ３２２およびディスクバルブ３２３を取り付けている。

　ベースバルブ部材３２１は、円環状をなしており、径方向の中央に取付ピン３２４が挿通される。ベースバルブ部材３２１には、複数の通路穴３２５と複数の通路穴３２６とが形成されている。複数の通路穴３２５は、下室２０とリザーバ室６との間で油液を流通させる。複数の通路穴３２６は、ベースバルブ部材３２１の径方向における複数の通路穴３２５の外側に配置されている。複数の通路穴３２６は、下室２０とリザーバ室６との間で油液を流通させる。リザーバ室６側のディスクバルブ３２２は、下室２０から通路穴３２５を介するリザーバ室６への油液の流れを許容する。その一方で、ディスクバルブ３２２は、リザーバ室６から下室２０への通路穴３２５を介する油液の流れを抑制する。ディスクバルブ３２３は、リザーバ室６から通路穴３２６を介する下室２０への油液の流れを許容する。その一方で、ディスクバルブ３２３は、下室２０からリザーバ室６への通路穴３２６を介する油液の流れを抑制する。

　ディスクバルブ３２２は、ベースバルブ部材３２１とによって減衰バルブ機構３２７を構成している。減衰バルブ機構３２７は、緩衝器１の縮み行程において開弁して下室２０からリザーバ室６に油液を流すとともに減衰力を発生させる。ディスクバルブ３２３は、ベースバルブ部材３２１とによってサクションバルブ機構３２８を構成している。サクションバルブ機構３２８は、緩衝器１の伸び行程において開弁してリザーバ室６から下室２０内に油液を流す。なお、サクションバルブ機構３２８は、主としてピストンロッド２１のシリンダ２からの伸び出しにより生じる液の不足分を補うようにリザーバ室６から下室２０に実質的に減衰力を発生させることなく液を流す機能を果たす。

　次に、緩衝器１の作動について説明する。

［伸び行程において、ピストン周波数が低周波数であり、ピストン速度が第１所定値ｖ１よりも遅い低周波極微低速域ｘ１］
　この低周波極微低速域ｘ１では、図５に示す第１減衰力発生機構４１、第２減衰力発生機構２１１および第３減衰力発生機構２８６は開弁しない。そして、上室１９からの油液は、図５に太線矢印で示すように、第１通路４３、第２通路１９２を介して背圧室１７１に流れる。すると、周波数感応機構３１１のリップ１１３が底部７１側に変形する。この低周波極微低速域ｘ１では、ピストン周波数が低周波数であってピストン１８が大きくストロークするため、ストロークの初期に、上室１９から背圧室１７１に油液が多く導入される。このため、周波数感応機構３１１のリップ１１３が底部７１側に限界近くまで変形し、その後は変形しにくくなる（高ばね領域）。また、第１減衰力発生機構４１，４２、第２減衰力発生機構２１１および第３減衰力発生機構２８６，２９６のいずれにも、上室１９と下室２０とを常時連通させる固定オリフィスがない。その結果、低周波極微低速域ｘ１では、図１２に太線Ｘ１で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高くなる。

［伸び行程において、ピストン周波数が低周波数であり、ピストン速度が第１所定値ｖ１以上であり第２所定値ｖ２よりも遅い低周波微低速域ｘ２］
　この低周波微低速域ｘ２では、上室１９からの油液は、図６に太線矢印で示すように、低周波極微低速域ｘ１と同様にして周波数感応機構３１１のリップ１１３を底部７１側に大きく変形させる。その後、上室１９からの油液は、背圧室１７１へ導入されにくくなり、第２通路１９２から絞り９６を介してバルブ室２８０に流れ、第３減衰力発生機構２８６のサブバルブ２８１を開弁させて下室２０に流れる。その結果、低周波微低速域ｘ２では、図１２に太線Ｘ２で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が低周波極微低速域ｘ１よりも低くなる。この低周波微低速域ｘ２では周波数感応機構３１１のリップ１１３が限界近くまで変形しているため、背圧室１７１の圧力が高圧となる。この背圧室１７１の圧力によって、第１減衰力発生機構４１の第１減衰バルブ５２の開弁を制限する。
　上記した低周波極微低速域ｘ１での減衰力特性は、第３減衰力発生機構２８６のサブバルブ２８１の仕様よって調整される。
　低周波微低速域ｘ２での減衰力特性は、サブバルブ２８１および絞り９６の仕様によって調整される。絞り９６が上室１９と下室２０とを直通させるオリフィスの面積に相当し、この面積で低周波微低速域ｘ２の減衰力特性を調整する。

［伸び行程において、ピストン周波数が低周波数であり、ピストン速度が第２所定値ｖ２以上である低周波低中高速域ｘ３］
　この低周波低中高速域ｘ３では、上室１９からの油液は、図７に太線矢印で示すように、低周波微低速域ｘ２と同様にして周波数感応機構３１１のリップ１１３を底部７１側に大きく変形させる。その後、上室１９からの油液は、第２通路１９２から絞り９６を介してバルブ室２８０に流れ、サブバルブ２８１を開弁させて、下室２０に流れる。低周波低中高速域ｘ３では、加えて、上室１９からの油液が、第１通路４３から第１減衰力発生機構４１の第１減衰バルブ５２を開いて下室２０に流れる。低周波低中高速域ｘ３では、背圧室１７１の圧力が低周波微低速域ｘ２よりも高圧となる。このため、低周波低中高速域ｘ３では、上室１９から第１通路４３および第２通路１９２を介して背圧室１７１に導入された油液が、バイパス通路２０５に流れ、第２減衰力発生機構２１１の第２減衰バルブ５８を開弁させて、バルブ室２８０に流れ、サブバルブ２８１をさらに開弁させて、下室２０に流れる。その結果、低周波低中高速域ｘ３では、図１２に太線Ｘ３で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が低周波微低速域ｘ２よりも低くなる。
　低周波低中高速域ｘ３での減衰力特性は、サブバルブ２８１および絞り９６の仕様に加えて、第１減衰バルブ５２および第２減衰バルブ５８の仕様によって調整される。

［伸び行程において、ピストン周波数が上記の低周波数よりも高周波数であり、ピストン速度が第３所定値ｖ３よりも遅い高周波極微低速域ｘ４］
　この高周波極微低速域ｘ４では、図５に示す第１減衰力発生機構４１、第２減衰力発生機構２１１および第３減衰力発生機構２８６は開弁しない。そして、上室１９からの油液は、図５に太線矢印で示すように、低周波極微低速域ｘ１と同様に、第１通路４３、第２通路１９２を介して背圧室１７１に流れる。すると、周波数感応機構３１１のリップ１１３が底部７１側に変形する。この高周波極微低速域ｘ４では、ピストン周波数が高周波であってピストン１８のストロークが小さい。このため、上室１９から背圧室１７１に導入される油液が低周波極微低速域ｘ１よりも少なくなる。よって、周波数感応機構３１１のリップ１１３が限界近くまで変形することはなく、変形し易い（低ばね領域）。その結果、上室１９から背圧室１７１に導入される油液をリップ１１３の変形で吸収できる。よって、高周波極微低速域ｘ４では、図１２に細線Ｘ４で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高くなるものの、同じピストン速度における減衰力が、低周波極微低速域ｘ１よりも低くなり、ソフトな特性になる。

［伸び行程において、ピストン周波数が上記の低周波数よりも高周波数であり、ピストン速度が第３所定値ｖ３以上であり第４所定値ｖ４よりも遅い高周波微低速域ｘ５］
　この高周波微低速域ｘ５では、上室１９からの油液は、図６に太線矢印で示すように、高周波極微低速域ｘ４と同様にして、周波数感応機構３１１のリップ１１３を底部７１側に変形させる。高周波微低速域ｘ５では、加えて、上室１９からの油液が、第１通路４３、第２通路１９２、絞り９６を介してバルブ室２８０に流れ、第３減衰力発生機構２８６のサブバルブ２８１を開弁させて、下室２０に流れる。その結果、高周波微低速域ｘ５では、図１２に細線Ｘ５で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高周波極微低速域ｘ４よりも低くなる。また、高周波微低速域ｘ５では、リップ１１３が底部７１側に変形して上室１９からの油液を背圧室１７１に導入する。このため、高周波微低速域ｘ５では、同じピストン速度における減衰力が、低周波微低速域ｘ２よりも低くなり、ソフトな特性になる。
　高周波微低速域ｘ５での減衰力特性は、サブバルブ２８１および絞り９６の仕様によって調整される。

［伸び行程において、ピストン周波数が上記の低周波数よりも高周波数であり、ピストン速度が第４所定値ｖ４以上である高周波低中高速域ｘ６］
　この高周波低中高速域ｘ６では、上室１９からの油液は、図８に太線矢印で示すように、高周波微低速域ｘ５と同様、周波数感応機構３１１のリップ１１３を底部７１側に変形させる。それと共に、上室１９からの油液は、第１通路４３、第２通路１９２、絞り９６を介してバルブ室２８０に流れ、サブバルブ２８１を開弁させて、下室２０に流れる。高周波低中高速域ｘ６では、背圧室１７１に導入される油液が少ないため、リップ１１３の変形によって背圧室１７１の圧力上昇が抑えられる。このため、第１減衰力発生機構４１の第１減衰バルブ５２が開弁し易くなる。よって、上室１９からの油液は、上記に加えて、第１通路４３を通り、第１減衰力発生機構４１の第１減衰バルブ５２を開いて下室２０に流れる。その結果、図１２に細線Ｘ６で示すように、高周波低中高速域ｘ６ではピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高周波微低速域ｘ５よりも低くなる。また、高周波低中高速域ｘ６では、同じピストン速度における減衰力が、低周波低中高速域ｘ３よりも低くなり、ソフトな特性になる。この高周波低中高速域ｘ６では、背圧室１７１の圧力上昇が抑えられるため、第２減衰力発生機構２１１は閉弁状態のままとなる。
　高周波低中高速域ｘ６での減衰力特性は、サブバルブ２８１および絞り９６の仕様に加えて、第１減衰バルブ５２の仕様によって調整される。

［縮み行程において、ピストン周波数が低周波数であり、ピストン速度が第５所定値ｖ５よりも遅い低周波極微低速域ｙ１］
　この低周波極微低速域ｙ１では、図９に示す第１減衰力発生機構４２および第３減衰力発生機構２９６は開弁しない。そして、下室２０からの油液は、図９に太線矢印で示すように、通路部１７３を介して可変室１７２に導入される。すると、周波数感応機構３１１のリップ１１３が底部７１とは反対側に変形する。この低周波極微低速域ｙ１では、ピストン周波数が低周波数であってピストン１８が大きくストロークするため、ストロークの初期に、下室２０から可変室１７２に油液が多く導入される。このため、周波数感応機構３１１のリップ１１３が底部７１とは反対側に限界近くまで変形し、変形しにくくなる（高ばね領域）。また、第１減衰力発生機構４１，４２および第３減衰力発生機構２８６，２９６のいずれにも、下室２０と上室１９とを常時連通させる固定オリフィスがない。その結果、低周波極微低速域ｙ１では、図１２に太線Ｙ１で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高くなり、ハードな特性になる。ここで、リップ１１３を含むチェック弁１７５の開弁圧は、第３減衰力発生機構２９６のサブバルブ２９１の開弁圧より高く設定されているため、後述するようにサブバルブ２９１が開弁するまでは、チェック弁１７５は開弁しないようになっている。

［縮み行程において、ピストン周波数が低周波数であり、ピストン速度が第５所定値ｖ５以上であり第６所定値ｖ６よりも遅い低周波微低速域ｙ２］
　この低周波微低速域ｙ２では、下室２０からの油液は、図１０に太線矢印で示すように、下室２０からの油液は、第３減衰力発生機構２９６のサブバルブ２９１を開弁させ、バルブ室２８０、絞り９６、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。それと共に、下室２０からの油液は、通路部１７３から可変室１７２に導入され、チェック弁１７５を開弁させて背圧室１７１、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。その結果、低周波微低速域ｙ２では、図１２に太線Ｙ２で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が低周波極微低速域ｙ１よりも低くなる。
　上記した低周波極微低速域ｙ１での減衰力特性は、第３減衰力発生機構２９６のサブバルブ２９１の仕様よって調整される。
　低周波微低速域ｙ２での減衰力特性は、チェック弁１７５、サブバルブ２９１および絞り９６の仕様によって調整される。

［縮み行程において、ピストン周波数が低周波数であり、ピストン速度が第６所定値ｖ６以上である低周波低中高速域ｙ３］
　この低周波低中高速域ｙ３では、下室２０からの油液は、図１１に太線矢印で示すように、低周波微低速域ｙ２と同様、サブバルブ２９１を開弁させて、バルブ室２８０、絞り９６、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。それと共に、下室２０からの油液は、通路部１７３および可変室１７２から、チェック弁１７５を開弁させて背圧室１７１、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。低周波低中高速域ｙ３では、これらに加えて、下室２０からの油液が、第１通路４４を通り、第１減衰力発生機構４２の第１減衰バルブ２３５を開いて上室１９に流れる。その結果、低周波低中高速域ｙ３では、図１２に太線Ｙ３で示すように、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が低周波微低速域ｙ２よりも低くなる。
　低周波低中高速域ｙ３での減衰力特性は、チェック弁１７５、サブバルブ２９１および絞り９６の仕様に加えて、第１減衰バルブ２３５の仕様によって調整される。

［縮み行程において、ピストン周波数が上記の低周波数よりも高周波数であり、ピストン速度が第７所定値ｖ７よりも遅い高周波極微低速域ｙ４］
　この高周波極微低速域ｙ４では、図９に示す第１減衰力発生機構４２および第３減衰力発生機構２９６は開弁しない。そして、下室２０からの油液は、図９に太線矢印で示すように、通路部１７３を介して可変室１７２に導入される。すると、周波数感応機構３１１のリップ１１３が、底部７１とは反対側に変形する。この高周波極微低速域ｙ４では、ピストン周波数が高周波であってピストン１８のストロークが小さいため、下室２０から可変室１７２に導入される油液が低周波極微低速域ｙ１よりも少なくなる。このため、周波数感応機構３１１のリップ１１３が限界近くまで変形することはなく、変形し易い（低ばね領域）。その結果、下室２０から可変室１７２に導入される油液をリップ１１３の変形で吸収できる。よって、高周波極微低速域ｙ４では、図１２に細線Ｙ４で示すように、同じピストン速度での減衰力が、低周波極微低速域ｙ１よりもソフトな特性になる。縮み行程における高周波極微低速域ｙ４は、縮み行程における低周波極微低速域ｙ１よりもピストン速度の範囲が広くなる。

［縮み行程において、ピストン周波数が上記の低周波数よりも高周波数であり、ピストン速度が第７所定値ｖ７以上であり第８所定値ｖ８よりも遅い高周波微低速域ｙ５］
　この高周波微低速域ｙ５では、下室２０からの油液は、図１０に太線矢印で示すように、低周波微低速域ｙ２と同様、サブバルブ２９１を開弁させ、バルブ室２８０、絞り９６、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。それと共に、下室２０からの油液は、通路部１７３および可変室１７２から、チェック弁１７５を開弁させて背圧室１７１、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。高周波微低速域ｙ５では、図１２に太線Ｙ２で示す特性と同様の特性になり、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高周波極微低速域ｙ４よりも低くなる。

［縮み行程において、ピストン周波数が上記の低周波数よりも高周波数であり、ピストン速度が第８所定値ｖ８以上である高周波低中高速域ｙ６］
　この高周波低中高速域ｙ６では、低周波低中高速域ｙ３と同様、下室２０からの油液は、図１１に太線矢印で示すように、サブバルブ２９１を開弁させ、バルブ室２８０、絞り９６、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。それと共に、下室２０からの油液は、通路部１７３および可変室１７２から、チェック弁１７５を開弁させて背圧室１７１、第２通路１９２および第１通路４３を介して上室１９に流れる。高周波低中高速域ｙ６では、これらに加えて、下室２０からの油液が、第１通路４４を通り、第１減衰力発生機構４２の第１減衰バルブ２３５を開いて上室１９に流れる。その結果、高周波低中高速域ｙ６では、図１２に太線Ｙ３で示す特性と同様の特性になり、ピストン速度の増加に対する減衰力の上昇率が高周波微低速域ｙ５よりも低くなる。

　第２通路１９２の絞り１６２の流路面積を変更することで、周波数感応機構３１１のハードとソフトとを切り替えるカットオフ周波数を調整することができる。
　緩衝器１は、縮み行程においては、減衰バルブ機構３２７による減衰力特性も合わせた特性となる。

　上記した特許文献１には、ピストンの移動時に開弁する減衰バルブに、高圧となる室からの圧力を背圧として閉弁方向に作用させる機構を設けた緩衝器が記載されている。緩衝器において、高機能化しつつコストを低減することが求められている。例えば、ピストンの移動時に開弁する減衰バルブに、高圧となる室からの圧力を背圧として閉弁方向に作用させる機構を設ける。そして、これに加えて、背圧が高圧になり過ぎることを抑制する機構と、ピストン速度が比較的低速の領域からバルブの開弁量を変化させながら減衰力を発生させる機構とを設ける。このような構造とする場合においては、高コストとなってしまうことが想定される。このような構造においても、コストを低減することが求められている。

　本実施形態の緩衝器１は、伸び行程において、第１通路４３の上流側の上室１９から下流側の下室２０への油液の流れに抵抗力を与える第１減衰バルブ５２を有している。また、緩衝器１は、伸び行程において、第１減衰バルブ５２に閉弁方向に内圧を作用させる背圧室１７１を有している。また、緩衝器１は、一端に開口部７８を有し、開口部７８に第１減衰バルブ５２が配置され、内部に背圧室１７１が形成される有底筒状のケース部材５６を有している。また、緩衝器１は、背圧室１７１に上室１９から油液を導入する第２通路１９２を有している。また、緩衝器１は、ケース部材５６の底部７１に形成される第１シート部７５に着座し、背圧室１７１の圧力によって開弁して下室２０への油液の流れに抵抗力を与える第２減衰バルブ５８を有している。また、緩衝器１は、ケース部材５６の底部７１に第１シート部７５よりも大径に形成される第２シート部７６に着座し、ピストン速度が低速の領域では、第１減衰バルブ５２が閉弁した状態で開弁する第３減衰バルブ６１を有している。

　上記のように、緩衝器１は、第１通路４３の上室１９から下室２０への油液の流れに抵抗力を与える第１減衰バルブ５２に閉弁方向に内圧を作用させる背圧室１７１を有している。また、緩衝器１は、背圧室１７１の圧力によって開弁する第２減衰バルブ５８を有している。このため、背圧室１７１が高圧になり過ぎることを抑制することができる。また、緩衝器１は、ピストン速度が低速の領域では、第１減衰バルブ５２が閉弁した状態で開弁する第３減衰バルブ６１を有している。このため、ピストン速度が比較的低速の領域から第３減衰バルブ６１の開弁量を変化させながら減衰力を発生させることができる。

　そして、緩衝器１は、有底筒状のケース部材５６の開口部７８に第１減衰バルブ５２が配置されて、ケース部材５６の内部に背圧室１７１が形成される。それと共に、緩衝器１は、ケース部材５６の底部７１に、第２減衰バルブ５８が着座する第１シート部７５と、第３減衰バルブ６１が着座する第２シート部７６とが形成されている。よって、緩衝器１は、部品点数を低減することができ、コストを低減することができる。また、緩衝器１は、これら部品全体の軸方向長を短縮することができ、これら部品全体の小スペース化が図れる。

　実施形態の緩衝器１は、ケース部材５６内を、背圧室１７１と可変室１７２とに区画する区画部材１１１が設けられている。これにより、区画部材１１１が変形することで、背圧室１７１と可変室１７２との容積を可変とすることができる。すなわち、ケース部材５６に区画部材１１１を設けることで周波数感応機構３１１を構成することができる。よって、緩衝器１は、コストの増大および軸方向長の増大を抑制しつつピストン周波数に応じて減衰力を可変とすることが可能となる。

　実施形態の緩衝器１は、ケース部材５６の底部７１の外周側に形成されて開口部７８を有する外側円筒状部７３に、可変室１７２と連通する通路部１７３が形成されている。よって、緩衝器１は、可変室１７２をケース部材５６の外に連通させることができる。

　実施形態の緩衝器１は、区画部材１１１が、金属環１１２と、金属環１１２と一体的に形成されるリップ１１３とからなっている。よって、緩衝器１は、金属環１１２でケース部材５６への取り付け時の剛性を確保しつつ、リップ１１３が変形することで、背圧室１７１と可変室１７２との容積を可変とすることができる。

　実施形態の緩衝器１は、区画部材１１１のリップ１１３が、背圧室１７１と可変室１７２との間で、一方向の流れを規制し他方向の流れを許容するチェック弁１７５を構成している。よって、緩衝器１は、コストの増大および軸方向長の増大を抑制しつつ周波数感応機能およびチェック弁機能を備えることができる。

　実施形態の緩衝器１は、ケース部材５６の底部７１の内周側に内側円筒状部７２が形成されている。そして、底部７１の外周側に形成された外側円筒状部７３と内側円筒状部７２との間に、区画部材１１１が配置されている。よって、緩衝器１は、外側円筒状部７３または内側円筒状部７２で金属環１１２を径方向に位置決めできる。したがって、緩衝器１は、金属環１１２を使って区画部材１１１をケース部材５６に取り付けるサブ組み立ての自動化が可能になる。その結果、緩衝器１は、生産性を向上させることができ、一層のコストの低減が図れる。

　実施形態の緩衝器１は、区画部材１１１が、ケース部材５６内に、金属環１１２において圧入により固定される。このため、区画部材１１１をケース部材５６に予め組み付けておいてから、ピストンロッド２１に一部品として組み付けることができる。その結果、緩衝器１は、生産性を向上させることができる。例えば、金属環１１２を使って区画部材１１１をケース部材５６に圧入するサブ組み立ての自動化も可能になる。また、緩衝器１は、区画部材１１１が、ケース部材５６に圧入により確実に固定されるため、サブ組み立てされた状態での区画部材１１１のケース部材５６からの脱落などの心配もない。また、緩衝器１は、ケース部材５６に圧入されて固定される金属環１１２でリップ１１３を支持する構造である。このため、緩衝器１は、リップ１１３の変形作動を安定させることができる。よって、緩衝器１は、減衰力性能の安定性を向上させることができる。

　本発明の上記態様によれば、コストを低減できる緩衝器を、提供できる。よって、産業上の利用可能性は大である。

　１…緩衝器、２…シリンダ、１８…ピストン、１９…上室（室）、２０…下室（室）、４３…第１通路、５２…第１減衰バルブ、５６…ケース部材、５８…第２減衰バルブ、６１…第３減衰バルブ、７１…底部、７２…内側円筒状部（突出部）、７３…外側円筒状部（筒部）、７５…第１シート部、７６…第２シート部、７８…開口部、１１１…区画部材、１１２…金属環、１１３…リップ、１７１…背圧室、１７２…可変室（別室）、１７３…通路部、１７５…チェック弁、１９２…第２通路

Claims

　作動流体が封入されるシリンダと、
　前記シリンダ内に嵌装され、前記シリンダ内を２室に区画するピストンと、
　前記ピストンの一方向の移動によって前記作動流体の流れが生じる第１通路と、
　前記第１通路の上流側の室から下流側の室への前記作動流体の流れに抵抗力を与える第１減衰バルブと、
　前記第１減衰バルブに、閉弁方向に内圧を作用させる背圧室と、
　一端に開口部を有し、前記開口部に前記第１減衰バルブが配置され、内部に前記背圧室が形成される有底筒状のケース部材と、
　前記背圧室に上流側の室から前記作動流体を導入する第２通路と、
　前記ケース部材の底部に形成される第１シート部に着座し、前記背圧室の圧力によって開弁して下流側の室への前記作動流体の流れに抵抗力を与える第２減衰バルブと、
　前記ケース部材の前記底部に前記第１シート部よりも大径に形成される第２シート部に着座し、ピストン速度が低速の領域では、前記第１減衰バルブが閉弁した状態で開弁する第３減衰バルブと、
　を有する緩衝器。
　前記ケース部材内を、前記背圧室と別室とに区画する区画部材がさらに設けられている請求項１に記載の緩衝器。
　前記底部の外周側に形成されて前記開口部を有する筒部に、前記別室と連通する通路部が形成されている請求項２に記載の緩衝器。
　前記区画部材は、金属環と、前記金属環と一体的に形成されるリップと、からなる請求項２または３に記載の緩衝器。
　前記リップは、前記背圧室と前記別室との間で、一方向の流れを規制し他方向の流れを許容するチェック弁を構成している請求項４に記載の緩衝器。
　前記ケース部材には前記底部の内周側に突出部が形成され、
　前記底部の外周側に形成されて前記開口部を有する筒部と前記突出部との間に、前記区画部材が配置されている請求項２～５の何れか一項に記載の緩衝器。