JP6939893B2 - チタン熱間圧延板の製造方法 - Google Patents
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Description
前記チタンスラブが熱間圧延時に圧延される面を被圧延面、圧延方向に平行で、かつ被圧延面に垂直な面を側面とするとき、
〔1〕前記被圧延面に向けてビームまたはプラズマを照射することなく、前記側面に向けてビームまたはプラズマを照射することにより、前記チタンスラブの前記側面における少なくとも前記被圧延面側の一部を溶融した後、再凝固させて、前記側面の少なくとも一部に、前記側面の表面から少なくとも深さ3.0mmの位置まで結晶粒が円相当径で1.5mm以下の組織層を形成する工程と、
〔2〕前記組織層が形成されたチタンスラブの前記被圧延面を研削加工および/または切削加工により精整処理して、下記(1)式で定義されるXを3.0以下とする工程と、
〔3〕前記精整処理後のチタンスラブを、下記(2)で定義されるLが230mm以上の条件で熱間圧延する工程とを備える、
チタン熱間圧延板の製造方法。
X=(H0、H1およびH2の最大値)−(H0、H1およびH2の最小値)・・・(1)
L={R(H0−H3)}1/2 ・・・(2)
ただし、上記式中の記号の意味は下記の通りである。
X:スラブ平坦度指標
H0:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
H1:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/8幅位置)の厚さ(mm)
H2:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/4幅位置)の厚さ(mm)
L:粗圧延1パス目のロール接触弧長(mm)
R:粗圧延1パス目の圧延ロールの半径(mm)
H3:粗圧延1パス目出側における、前記チタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
前記チタンスラブが熱間圧延時に圧延される面を被圧延面、圧延方向に平行で、かつ被圧延面に垂直な面を側面とするとき、
〔1〕前記被圧延面に向けてビームまたはプラズマを照射することなく、前記側面に向けてビームまたはプラズマを照射することにより、前記チタンスラブの前記側面の少なくとも前記被圧延面側の一部を溶融した後、再凝固させて、円相当粒径が1.5mm以下で、かつ前記側面からの深さが3.0mm以上の組織層を前記側面に形成する工程と、
〔2〕前記組織層が形成されたチタンスラブの前記被圧延面を精整処理して、下記(1)式で定義されるXを3.0以下とする工程と、
〔3〕前記精整処理後のチタンスラブを、下記(2)で定義されるLが230mm以上の条件で熱間圧延する工程とを備える、
チタン熱間圧延板の製造方法。
X=(H0、H1およびH2の最大値)−(H0、H1およびH2の最小値)・・・(1)
L={R(H0−H3)}1/2 ・・・(2)
ただし、上記式中の記号の意味は下記の通りである。
X:スラブ平坦度指標
H0:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
H1:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/8幅位置)の厚さ(mm)
H2:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/4幅位置)の厚さ(mm)
L:粗圧延1パス目のロール接触弧長(mm)
R:粗圧延1パス目の圧延ロールの半径(mm)
H3:粗圧延1パス目出側における、前記チタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
前記側面の全面に前記組織層を形成する、
上記(1)のチタン熱間圧延板の製造方法。
前記側面の前記被圧延面から少なくとも前記チタンスラブの厚さの1/6の位置までの領域に前記細粒組織層を形成する、
上記(1)のチタン熱間圧延板の製造方法。
前記側面において、前記被圧延面から少なくとも前記チタンスラブの厚さの1/3の位置までの領域に前記細粒組織層を形成する、
請求項3に記載のチタン熱間圧延板の製造方法。
前記被圧延面の表面粗さ(Ra)を0.6μm以上とする、
上記(1)〜(4)のいずれかのチタン熱間圧延板の製造方法。
前記粗圧延1パス目の圧延ロールの半径が650mm超である、
上記(1)〜(5)のいずれかのチタン熱間圧延板の製造方法。
前記粗圧延1パス目の圧下率が30%以上である、
上記(1)〜(6)のいずれかのチタン熱間圧延板の製造方法。
前記圧延ロールの表面粗さ(Ra)が0.6μm以上である、
上記(1)〜(7)のいずれかのチタン熱間圧延板の製造方法。
本実施形態に係るチタン熱間圧延板を製造する際、電子ビーム溶解法またはプラズマアーク溶解法を用いて直接製造したチタンスラブが用いられる。
チタンスラブに行う溶融再凝固処理は、下記の〔1〕の条件を満たす必要がある。
〔1〕前記被圧延面に向けてビームまたはプラズマを照射することなく、前記側面に向けてビームまたはプラズマを照射することにより、前記チタンスラブの前記側面における少なくとも前記被圧延面側の一部を溶融した後、再凝固させて、前記側面の少なくとも一部に、前記側面の表面から少なくとも深さ3.0mmの位置まで結晶粒が円相当径で1.5mm以下の組織層を形成する。この組織層は、再溶融凝固時にβ相からα相に変態して形成された組織であり母相よりも微細な組織であり、以下、細粒組織層という。
なお、電子ビームまたはプラズマアーク溶解法を用いて直接製造したチタンスラブは、真空中でゆっくりと冷却されるため、溶融再凝固処理が行われていない母相は、円相当径が数mmと非常に大きな鋳造組織である。一方、このようなチタンスラブの側面が溶融再凝固処理により一旦溶融した後、再凝固する際に、スラブからの抜熱により比較的速く冷却される。そのため、細粒組織層は、母相に比べて微細な組織となる。細粒組織層の円相当径は、1.2mm以下が好ましく、1.0mm以下がさらに好ましい。細粒組織層における円相当径は、小さくても支障はないが、5μmが実質的な下限となる。細粒組織層の円相当径の下限は1μmでもよい。このような細粒組織層を形成することで、チタンスラブの側面に存在するポアを無害化できる。
チタンスラブに行う溶融再凝固処理は、下記の〔1〕の条件を満たす必要がある。
〔1〕前記被圧延面に向けてビームまたはプラズマを照射することなく、前記側面に向けてビームまたはプラズマを照射することにより、チタンスラブの側面の少なくとも前記被圧延面側の一部を溶融した後、再凝固させて、側面の表面から少なくとも深さ3.0mmの位置まで円相当粒径で1.5mm以下の組織層を形成する。この組織層は、再溶融凝固時にβ相からα相に変態して形成された組織であり母相よりも微細な組織であり、以下、細粒組織層という。
溶融再凝固処理後のチタンスラブに行なう精整処理は、下記の〔2〕を満足する必要がある。
〔2〕細粒組織層を形成したチタンスラブの被圧延面を精整処理して、下記(1)式で定義されるXを3.0以下とする。
X=(H0、H1およびH2の最大値)−(H0、H1およびH2の最小値)・・・(1)
ただし、上記式中の記号の意味は下記の通りである。
X:スラブ平坦度指標
H0:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
H1:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/8幅位置)の厚さ(mm)
H2:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/4幅位置)の厚さ(mm)
図1は、電子ビーム溶解法またはプラズマアーク溶解法で製造されたチタンスラブの断面の模式図である。電子ビーム溶解法またはプラズマアーク溶解法では、チタン溶湯を鋳型に流し込み下方に引抜かれることでチタンスラブが製造される。この際、チタンスラブは、鋳型内では四方からの拘束により鋳型形状と同等形状であるが、鋳型から出ると拘束されなくなる。その際、チタンスラブ中央部には溶湯プールが残存しており、内部から外部への圧力よりチタンスラブの中央部でバルジングを生じる。このため、図1に示すように、チタンスラブ10は、幅方向において、端部11bに比べて中央部11aが僅かに膨らんだ太鼓状の形状になる。このため、このままの形状で熱間圧延を行うと中央11a部と端部11bで圧延ロールの接触弧長が変化し、端部11bでの接触弧長が短くなってしまう。そうなると、端部11b近傍でポアが開口しエッジヘゲ疵が発生してしまう。中央部11aと端部11bの厚み差の最大が3.0mm以下であれば安定して接触弧長を担保できる。よって、上記(1)式で定義される平坦度指標Xを3.0以下とした。平坦度指標Xは、2.8以下とすることが好ましく、2.6以下とするのがより好ましい。平坦度指標Xは、小さければ小さいほど好ましいが、製造性を考慮した場合には0.5が実質的な下限となる。
精整処理後のチタンスラブに行う熱間圧延は、下記の〔3〕を満足する必要がある。
〔3〕前記精整処理後のチタンスラブを、下記(2)で定義されるLが230mm以上の条件で熱間圧延する。
L={R(H0−H3)}1/2 ・・・(2)
ただし、上記式中の記号の意味は下記の通りである。
L:粗圧延1パス目のロール接触弧長(mm)
R:粗圧延1パス目の圧延ロールの半径(mm)
H0:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
H3:粗圧延1パス目出側における、前記チタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
この場合、粗圧延1パス目において、圧延ロールとチタンスラブとの接触面積が十分に確保される。よって、チタンスラブを挟む圧延ロールによるチタンスラブの拘束力が十分に得られる。その結果、チタンスラブの被圧延面にポアが存在していたとしても、被圧延面に存在するポアが口を開くことが抑制され、エッジヘゲ疵の発生が抑制される。
10A、10B 側面、
10C、10D 被圧延面、
10P 鋳肌の凹凸、
10Q 欠陥、
12 電子ビーム照射ガン、
14 照射領域、
16 溶融再凝固層、
18 熱影響層(HAZ層)、
20 細粒組織層、
24 圧延ロール、
D 圧延方向、
L ロール接触弧長。
Claims (8)
- 電子ビーム溶解法またはプラズマアーク溶解法を用いて直接製造したチタンスラブに、熱間圧延を行ってチタン板を製造する方法であって、
前記チタンスラブが熱間圧延時に圧延される面を被圧延面、圧延方向に平行で、かつ被圧延面に垂直な面を側面とするとき、
〔1〕前記被圧延面に向けてビームまたはプラズマを照射することなく、前記側面に向けてビームまたはプラズマを照射することにより、前記チタンスラブの前記側面における少なくとも前記被圧延面側の一部を溶融した後、再凝固させて、前記側面の少なくとも一部に、前記側面の表面から少なくとも深さ3.0mmの位置まで結晶粒が円相当径で1.5mm以下の組織層を形成する工程と、
〔2〕前記組織層が形成されたチタンスラブの前記被圧延面を研削加工および/または切削加工により精整処理して、下記(1)式で定義されるXを3.0以下とする工程と、
〔3〕前記精整処理後のチタンスラブを、下記(2)で定義されるLが230mm以上の条件で熱間圧延する工程とを備える、
チタン熱間圧延板の製造方法。
X=(H0、H1およびH2の最大値)−(H0、H1およびH2の最小値)・・・(1)
L={R(H0−H3)}1/2 ・・・(2)
ただし、上記式中の記号の意味は下記の通りである。
X:スラブ平坦度指標
H0:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm)
H1:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/8幅位置)の厚さ(mm)
H2:前記精整処理後のチタンスラブの幅方向端部(1/4幅位置)の厚さ(mm)
L:粗圧延1パス目のロール接触弧長(mm)
R:粗圧延1パス目の圧延ロールの半径(mm)
H3:粗圧延1パス目出側における、前記チタンスラブの幅方向中央部の厚さ(mm) - 前記〔1〕の工程において、
前記側面の全面に前記組織層を形成する、
請求項1に記載のチタン熱間圧延板の製造方法。 - 前記〔1〕の工程において、
前記側面において、前記被圧延面から少なくとも前記チタンスラブの厚さの1/6の位置までの領域に前記細粒組織層を形成する、
請求項1に記載のチタン熱間圧延板の製造方法。 - 前記〔1〕の工程において、
前記側面において、前記被圧延面から少なくとも前記チタンスラブの厚さの1/3の位置までの領域に前記細粒組織層を形成する、
請求項3に記載のチタン熱間圧延板の製造方法。 - 前記〔2〕の工程において、
前記被圧延面の表面粗さ(Ra)を0.6μm以上とする、
請求項1から請求項4までのいずれかに記載のチタン熱間圧延板の製造方法。 - 前記〔3〕の工程において、
前記粗圧延1パス目の圧延ロールの半径が650mm超である、
請求項1から請求項5までのいずれかに記載のチタン熱間圧延板の製造方法。 - 前記〔3〕の工程において、
前記粗圧延1パス目の圧下率が30%以上である、
請求項1から請求項6までのいずれかに記載のチタン熱間圧延板の製造方法。 - 前記〔3〕の工程において、
前記圧延ロールの表面粗さ(Ra)が0.6μm以上である、
請求項1から請求項7までのいずれかに記載のチタン熱間圧延板の製造方法。
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