JP2001087801A - 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 - Google Patents
連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造ビレット鋳片を冷却しないまま圧延
ラインに直送して圧延しても内外部圧延割れを生じにく
い、フラットロールを用いた条鋼粗圧延方法を提供す
る。 【解決手段】 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧延によ
り条鋼を製造するに際して、丸形断面の連続鋳造ビレッ
ト鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パス目に孔型ロ−ル
を使用し、２パス目以降の粗圧延ではフラットロ−ルを
使用する圧延方法であって、前記孔型ロールの曲率半径
が、前記孔型ロールと前記連続鋳造ビレット鋳片との接
触弧長の１．０倍以上１．２倍以下になるように圧延す
ることを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れ
を防止する圧延方法を用いる。
ラインに直送して圧延しても内外部圧延割れを生じにく
い、フラットロールを用いた条鋼粗圧延方法を提供す
る。 【解決手段】 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧延によ
り条鋼を製造するに際して、丸形断面の連続鋳造ビレッ
ト鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パス目に孔型ロ−ル
を使用し、２パス目以降の粗圧延ではフラットロ−ルを
使用する圧延方法であって、前記孔型ロールの曲率半径
が、前記孔型ロールと前記連続鋳造ビレット鋳片との接
触弧長の１．０倍以上１．２倍以下になるように圧延す
ることを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れ
を防止する圧延方法を用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は棒鋼、線材等の条鋼
圧延方法に関するもので、連続鋳造法で製造されたビレ
ット鋳片を用いて条鋼圧延を行なう場合の、ビレットの
内外部圧延割れを防止し、品質の良好な条鋼を製造する
ことのできる圧延方法に関するものである。
圧延方法に関するもので、連続鋳造法で製造されたビレ
ット鋳片を用いて条鋼圧延を行なう場合の、ビレットの
内外部圧延割れを防止し、品質の良好な条鋼を製造する
ことのできる圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ビレット鋳片は、連続鋳造により断面サ
イズ縮小化が行われ製造されるのが一般的である。ビレ
ット連続鋳造後の鋳片形状は方形断面が一般的である
が、凝固過程の不均一性により、内部割れの問題があっ
た。特開平５−４２３０４号公報では、条鋼圧延素材と
して連続鋳造によって得られた丸断面形状の鋳片を使用
することによりモ−ルド内における凝固の均一性を保
ち、凝固組織の不均一性に起因する凝固時の割れを防止
する方法が提案されている。
イズ縮小化が行われ製造されるのが一般的である。ビレ
ット連続鋳造後の鋳片形状は方形断面が一般的である
が、凝固過程の不均一性により、内部割れの問題があっ
た。特開平５−４２３０４号公報では、条鋼圧延素材と
して連続鋳造によって得られた丸断面形状の鋳片を使用
することによりモ−ルド内における凝固の均一性を保
ち、凝固組織の不均一性に起因する凝固時の割れを防止
する方法が提案されている。
【０００３】ビレット鋳片を用いた条鋼や線材の圧延方
法としては、孔型ロ−ルを使用する圧延法が一般的であ
るが、ロ−ル寿命を延長することによるロ−ル原単位、
稼働率向上を目的として、粗圧延、中間圧延段階にフラ
ットロ−ルを用いて複数パス圧延し、仕上パスに孔型ロ
−ルを用いて圧延するカリバ−レス圧延と呼ばれる方法
が例えば特公昭５４−３７５８２号公報、特開昭５８−
２３５０２号公報、特開昭５８−６８４０２号公報など
に開示されている。この圧延方法は、減面率は低いが、
製品サイズによってロールを交換する必要がないので、
経済性に優れている。しかし一方で減面効率を稼ぐため
に粗圧延の最初のパスで強圧下する必要があり、フラッ
トロ−ルを使用しているのでビレット側面に圧延割れが
発生しやすいという問題点があった。
法としては、孔型ロ−ルを使用する圧延法が一般的であ
るが、ロ−ル寿命を延長することによるロ−ル原単位、
稼働率向上を目的として、粗圧延、中間圧延段階にフラ
ットロ−ルを用いて複数パス圧延し、仕上パスに孔型ロ
−ルを用いて圧延するカリバ−レス圧延と呼ばれる方法
が例えば特公昭５４−３７５８２号公報、特開昭５８−
２３５０２号公報、特開昭５８−６８４０２号公報など
に開示されている。この圧延方法は、減面率は低いが、
製品サイズによってロールを交換する必要がないので、
経済性に優れている。しかし一方で減面効率を稼ぐため
に粗圧延の最初のパスで強圧下する必要があり、フラッ
トロ−ルを使用しているのでビレット側面に圧延割れが
発生しやすいという問題点があった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】条鋼の圧延において
は、連続鋳造で製造された方形断面のビレット鋳片を使
用するのが一般的であるが、丸断面に較べて連続鋳造の
凝固過程および粗圧延時に内部割れが発生しやすいとい
う問題点があった。しかし、丸断面のビレット鋳片を使
用してこの問題を回避する場合も、これに上記のフラッ
トロールを用いるカリバ−レス圧延方法を適用すると、
フラットロ−ルによる粗圧延では、丸断面は方形断面に
較べてビレット側面に発生する圧延方向引張応力が大き
く、圧延割れが発生しやすいという問題点があった。
は、連続鋳造で製造された方形断面のビレット鋳片を使
用するのが一般的であるが、丸断面に較べて連続鋳造の
凝固過程および粗圧延時に内部割れが発生しやすいとい
う問題点があった。しかし、丸断面のビレット鋳片を使
用してこの問題を回避する場合も、これに上記のフラッ
トロールを用いるカリバ−レス圧延方法を適用すると、
フラットロ−ルによる粗圧延では、丸断面は方形断面に
較べてビレット側面に発生する圧延方向引張応力が大き
く、圧延割れが発生しやすいという問題点があった。
【０００５】また、断面形状に関わらず、連続鋳造ビレ
ット鋳片を冷却せずに高温のままでカリバ−レス圧延方
法を適用する場合には、ビレット鋳片は変態しておらず
結晶粒が大きく圧延割れ感受性が高いといった問題点が
あった。
ット鋳片を冷却せずに高温のままでカリバ−レス圧延方
法を適用する場合には、ビレット鋳片は変態しておらず
結晶粒が大きく圧延割れ感受性が高いといった問題点が
あった。
【０００６】従って、丸断面の連続鋳造ビレット鋳片を
冷却せずに高温のままで、フラットロールによる圧延を
行う場合には、圧延割れが非常に起き易いという問題が
あった。
冷却せずに高温のままで、フラットロールによる圧延を
行う場合には、圧延割れが非常に起き易いという問題が
あった。
【０００７】本発明は、上記の問題を解決し、連続鋳造
ビレット鋳片を冷却しないまま圧延ラインに直送して圧
延しても内外部圧延割れを生じにくい、フラットロール
を用いた条鋼粗圧延方法を提供することを目的とする。
ビレット鋳片を冷却しないまま圧延ラインに直送して圧
延しても内外部圧延割れを生じにくい、フラットロール
を用いた条鋼粗圧延方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の課題は以下の発明
により解決される。 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧
延により条鋼を製造するに際して、丸形断面の連続鋳造
ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パス目に孔型
ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧延ではフラットロ
−ルを使用する圧延方法であって、前記孔型ロールの曲
率半径が、前記孔型ロールと前記連続鋳造ビレット鋳片
との接触弧長の１．０倍以上１．２倍以下になるように
圧延することを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳片の圧
延割れを防止する圧延方法である。
により解決される。 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧
延により条鋼を製造するに際して、丸形断面の連続鋳造
ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パス目に孔型
ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧延ではフラットロ
−ルを使用する圧延方法であって、前記孔型ロールの曲
率半径が、前記孔型ロールと前記連続鋳造ビレット鋳片
との接触弧長の１．０倍以上１．２倍以下になるように
圧延することを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳片の圧
延割れを防止する圧延方法である。
【０００９】本発明で言う直送圧延とは、鋳造ビレット
をＡ3 変態点以下まで冷却せずに、高温のままで圧延す
るもので、圧延前の復熱のために多少の加熱を行う場合
も含まれる。本発明では、ビレット鋳片として丸断面形
状を使用するので、方形断面を使用する場合に較べて凝
固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにくい。さら
に、粗圧延の最初のパスに孔型ロ−ルを用いることによ
り、ビレット側面は孔型斜面により幅方向に圧縮され、
ビレット側面が圧延方向に延伸する場合に発生する圧延
方向引張応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくな
り、丸断面ビレットを用いた場合でもビレット側面の圧
延割れが発生しにくくなる。また孔型ロ−ルの拘束によ
り、小さい圧下率でフラットロ−ルと同等の減面効率を
得ることができ、ビレット側面に発生する圧延方向引張
応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくなり、ビレッ
ト側面の圧延割れが発生しにくくなる。
をＡ3 変態点以下まで冷却せずに、高温のままで圧延す
るもので、圧延前の復熱のために多少の加熱を行う場合
も含まれる。本発明では、ビレット鋳片として丸断面形
状を使用するので、方形断面を使用する場合に較べて凝
固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにくい。さら
に、粗圧延の最初のパスに孔型ロ−ルを用いることによ
り、ビレット側面は孔型斜面により幅方向に圧縮され、
ビレット側面が圧延方向に延伸する場合に発生する圧延
方向引張応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくな
り、丸断面ビレットを用いた場合でもビレット側面の圧
延割れが発生しにくくなる。また孔型ロ−ルの拘束によ
り、小さい圧下率でフラットロ−ルと同等の減面効率を
得ることができ、ビレット側面に発生する圧延方向引張
応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくなり、ビレッ
ト側面の圧延割れが発生しにくくなる。
【００１０】孔型ロールの曲率半径が、孔型ロールと連
続鋳造ビレット鋳片との接触弧長の１．０倍以上１．２
倍以下であるというのは、粗圧延の最初のパス（粗１パ
ス）に用いる孔型ロールの曲率半径をＲとすると、Ｒが
以下の式（１）で表される範囲にあるということであ
る。 Ｒ＝ｋ×Ｌｄ においてｋ＝１．０〜１．２：（１）
続鋳造ビレット鋳片との接触弧長の１．０倍以上１．２
倍以下であるというのは、粗圧延の最初のパス（粗１パ
ス）に用いる孔型ロールの曲率半径をＲとすると、Ｒが
以下の式（１）で表される範囲にあるということであ
る。 Ｒ＝ｋ×Ｌｄ においてｋ＝１．０〜１．２：（１）
【００１１】ここで、Ｌｄ：孔型ロールと連続鋳造ビレ
ット鋳片( 丸ビレット) との接触弧長であり、Ｌｄは以
下の式（２）で定義される。 Ｌｄ＝（Ｄ（Ｈ０−Ｈ）／２）1/2 ：（２）
ット鋳片( 丸ビレット) との接触弧長であり、Ｌｄは以
下の式（２）で定義される。 Ｌｄ＝（Ｄ（Ｈ０−Ｈ）／２）1/2 ：（２）
【００１２】ここで、Ｄ：ロ−ル孔底部直径、Ｈ０：丸
ビレット初期直径、Ｈ：丸ビレット粗１パス圧延後の孔
底部での高さである。ＲとＬｄが式（１）の関係を満た
すように孔型ロールの形状や、圧延条件を調整すること
で、連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止することが
できる。
ビレット初期直径、Ｈ：丸ビレット粗１パス圧延後の孔
底部での高さである。ＲとＬｄが式（１）の関係を満た
すように孔型ロールの形状や、圧延条件を調整すること
で、連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止することが
できる。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明で用いる丸断面形状ビレッ
トは、連続鋳造法で製造する。ビレット鋳片は鋳造後、
圧延ラインに直送して高温のままでフラットロールによ
る粗圧延を行う。搬送の過程でのビレットの温度低下が
問題になる場合は、圧延前に加熱を行ってもよい。
トは、連続鋳造法で製造する。ビレット鋳片は鋳造後、
圧延ラインに直送して高温のままでフラットロールによ
る粗圧延を行う。搬送の過程でのビレットの温度低下が
問題になる場合は、圧延前に加熱を行ってもよい。
【００１４】図１に本発明の１実施の形態を示す。図1
は粗圧延の各圧延工程(パス) におけるビレットの断面
方向の形状変化を示したもので、連続鋳造ビレット鋳片
として丸断面形状ビレット１を用い、粗圧延の最初の圧
延（粗１パス）の孔型ロ−ル２により縦方向（もしくは
横方向）に圧延し、次いで粗圧延の２番目の圧延(粗２
パス) のフラットロ−ル３により横方向（もしくは縦方
向）に圧延し、以下順次それに続く残りの粗圧延工程に
フラットロ−ルを前パスと直行する方向に交互に配置し
粗圧延を行う。中間圧延では、フラットロールを用いる
場合もあれば、孔型ロールを用いる場合もある。その後
の仕上げ圧延には、途中までフラットロールを用い最小
限のパスに孔型ロールを用いる場合もあれば、すべての
パスに孔型ロールを用いて、棒鋼・ 線材の製品を製造す
る場合もある。
は粗圧延の各圧延工程(パス) におけるビレットの断面
方向の形状変化を示したもので、連続鋳造ビレット鋳片
として丸断面形状ビレット１を用い、粗圧延の最初の圧
延（粗１パス）の孔型ロ−ル２により縦方向（もしくは
横方向）に圧延し、次いで粗圧延の２番目の圧延(粗２
パス) のフラットロ−ル３により横方向（もしくは縦方
向）に圧延し、以下順次それに続く残りの粗圧延工程に
フラットロ−ルを前パスと直行する方向に交互に配置し
粗圧延を行う。中間圧延では、フラットロールを用いる
場合もあれば、孔型ロールを用いる場合もある。その後
の仕上げ圧延には、途中までフラットロールを用い最小
限のパスに孔型ロールを用いる場合もあれば、すべての
パスに孔型ロールを用いて、棒鋼・ 線材の製品を製造す
る場合もある。
【００１５】孔型ロール２としては、オーバルカリバ
ー、ボックスカリバ−等の孔型ロールを用いる。孔型ロ
ールの曲率半径が、孔型ロールと連続鋳造ビレット鋳片
との接触弧長の１．０倍以上１．２倍以下の範囲になる
ように粗圧延の最初の圧延（粗１パス）を行えば、割れ
発生をほぼ完全に防止する効果がある。このためには孔
型ロール２の曲率半径が適当なものを用いるか、粗１パ
スのロールギャップを変更して、圧延後の丸断面形状ビ
レットの孔底部での高さを調整して孔型ロールと連続鋳
造ビレット鋳片との接触弧長が適当な大きさになるよう
にしてやればよい。
ー、ボックスカリバ−等の孔型ロールを用いる。孔型ロ
ールの曲率半径が、孔型ロールと連続鋳造ビレット鋳片
との接触弧長の１．０倍以上１．２倍以下の範囲になる
ように粗圧延の最初の圧延（粗１パス）を行えば、割れ
発生をほぼ完全に防止する効果がある。このためには孔
型ロール２の曲率半径が適当なものを用いるか、粗１パ
スのロールギャップを変更して、圧延後の丸断面形状ビ
レットの孔底部での高さを調整して孔型ロールと連続鋳
造ビレット鋳片との接触弧長が適当な大きさになるよう
にしてやればよい。
【００１６】
【実施例】連続鋳造で製造した、直径が２００ｍｍの丸
断面ビレットを直送して（温度約１０００℃）、最初の
圧延（粗１パス）に孔型ロ−ルを、以下の圧延にはフラ
ットロールを用いて粗圧延を行なった。その後、仕上げ
圧延の3 パスまでフラットロールで圧延を行ない、スリ
ット後に孔型ロールを用いて2 種類の径の丸棒を製造し
た。粗１パスにおいて、種々のオ−バルカリバ−の孔型
形状ロールを用いて圧延条件を変更して、粗１パス後の
割れの有無を観察した。結果を表１に示す。表１におけ
るＤは孔型ロ−ルの孔底部での直径、Ｈは粗１パス圧延
後の丸断面形状ビレットの孔底部での高さ、Ｒは粗１パ
スの孔型ロールの曲率半径であり、Ｌｄは以下の式で定
義される孔型ロールと丸断面ビレットとの接触弧長であ
る。Ｈ０は丸断面ビレット初期直径である。 Ｌｄ＝（Ｄ（Ｈ０−Ｈ）／２）1/2
断面ビレットを直送して（温度約１０００℃）、最初の
圧延（粗１パス）に孔型ロ−ルを、以下の圧延にはフラ
ットロールを用いて粗圧延を行なった。その後、仕上げ
圧延の3 パスまでフラットロールで圧延を行ない、スリ
ット後に孔型ロールを用いて2 種類の径の丸棒を製造し
た。粗１パスにおいて、種々のオ−バルカリバ−の孔型
形状ロールを用いて圧延条件を変更して、粗１パス後の
割れの有無を観察した。結果を表１に示す。表１におけ
るＤは孔型ロ−ルの孔底部での直径、Ｈは粗１パス圧延
後の丸断面形状ビレットの孔底部での高さ、Ｒは粗１パ
スの孔型ロールの曲率半径であり、Ｌｄは以下の式で定
義される孔型ロールと丸断面ビレットとの接触弧長であ
る。Ｈ０は丸断面ビレット初期直径である。 Ｌｄ＝（Ｄ（Ｈ０−Ｈ）／２）1/2
【００１７】これを図２を用いて説明する。図２は、連
続鋳造丸断面ビレット６を粗１パスで孔型ロ−ル７によ
り縦方向に圧延した場合の圧延後形状８を示している。
本実施例では、連続鋳造丸断面ビレット６の初期直径が
２００ｍｍ（Ｈ０）で、粗１パスの孔型ロ−ル７のロ−
ル孔底部直径９を６００〜８００ｍｍ（Ｄ）、粗１パス
圧延後の丸断面形状ビレットの孔底部での高さ１０を１
００〜１８０ｍｍ（Ｈ）、孔型ロールの曲率半径１１を
１１０〜２７５ｍｍ（Ｒ）の範囲で変更した。
続鋳造丸断面ビレット６を粗１パスで孔型ロ−ル７によ
り縦方向に圧延した場合の圧延後形状８を示している。
本実施例では、連続鋳造丸断面ビレット６の初期直径が
２００ｍｍ（Ｈ０）で、粗１パスの孔型ロ−ル７のロ−
ル孔底部直径９を６００〜８００ｍｍ（Ｄ）、粗１パス
圧延後の丸断面形状ビレットの孔底部での高さ１０を１
００〜１８０ｍｍ（Ｈ）、孔型ロールの曲率半径１１を
１１０〜２７５ｍｍ（Ｒ）の範囲で変更した。
【００１８】
【表１】
【００１９】表１から判るように、孔型ロールの曲率半
径と、孔型ロールと連続鋳造ビレット鋳片との接触弧長
の比、R ／Ldが本発明の範囲である１．０以上１．２以
下の条件で粗圧延の最初の圧延を行った場合には、圧延
割れ発生を完全に防止できていることが判る。一方、本
発明の範囲外の圧延条件では、圧延割れ発生の防止効果
はあるものの完全ではないことが判る。
径と、孔型ロールと連続鋳造ビレット鋳片との接触弧長
の比、R ／Ldが本発明の範囲である１．０以上１．２以
下の条件で粗圧延の最初の圧延を行った場合には、圧延
割れ発生を完全に防止できていることが判る。一方、本
発明の範囲外の圧延条件では、圧延割れ発生の防止効果
はあるものの完全ではないことが判る。
【００２０】
【発明の効果】本発明の製造方法を用いると、ビレット
鋳片の凝固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにく
く、粗圧延時の内外部圧延割れを防止することができ
る。特に、ビレット側面の圧延割れが発生しにくくな
る。従って、製品の歩留まりが向上し、生産効率を上げ
ることができる。
鋳片の凝固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにく
く、粗圧延時の内外部圧延割れを防止することができ
る。特に、ビレット側面の圧延割れが発生しにくくな
る。従って、製品の歩留まりが向上し、生産効率を上げ
ることができる。
【図１】本発明の１実施の形態を示す概念図である。
【図２】本発明例の粗１パス丸断面ビレットの圧延形状
を示す図である。
を示す図である。
１ 丸断面形状ビレット ２ 粗１パスの孔型ロ−ル ３ 粗２パスのフラットロ−ル ４ 粗３パスのフラットロ−ル ５ 粗４パスのフラットロ−ル ６ 粗１パス圧延前の連続鋳造丸断面ビレット形状 ７ 粗１パスの孔型ロ−ル ８ 粗１パス圧延後の連続鋳造丸断面ビレット形状 ９ 粗１パス孔型ロールの孔底部直径 １０ 粗１パス圧延後の連続鋳造丸断面形状ビレット
の孔底部での高さ １１ 粗１パス孔型ロールの曲率半径
の孔底部での高さ １１ 粗１パス孔型ロールの曲率半径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ａ (72)発明者 有泉 孝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大川 進 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 若狭 浩 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E002 AA01 AB06 BB06 BB07 BD02 CB04 4E016 AA01 BA01 CA08 DA02 DA06
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧延によ
り条鋼を製造するに際して、丸形断面の連続鋳造ビレッ
ト鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パス目に孔型ロ−ル
を使用し、２パス目以降の粗圧延ではフラットロ−ルを
使用する圧延方法であって、前記孔型ロールの曲率半径
が、前記孔型ロールと前記連続鋳造ビレット鋳片との接
触弧長の１．０倍以上１．２倍以下になるように圧延す
ることを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れ
を防止する圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26658899A JP2001087801A (ja) | 1999-09-21 | 1999-09-21 | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26658899A JP2001087801A (ja) | 1999-09-21 | 1999-09-21 | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001087801A true JP2001087801A (ja) | 2001-04-03 |
Family
ID=17432904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26658899A Pending JP2001087801A (ja) | 1999-09-21 | 1999-09-21 | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001087801A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7568449B2 (en) | 2004-11-24 | 2009-08-04 | Richell U.S.A., Inc. | Freestanding pet barrier |
| TWI730190B (zh) * | 2017-10-26 | 2021-06-11 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 鈦熱軋板的製造方法 |
| CN113319122A (zh) * | 2021-05-28 | 2021-08-31 | 内蒙古联晟新能源材料有限公司 | 一种防止压平辊爆裂的方法 |
| US11479839B2 (en) | 2017-10-26 | 2022-10-25 | Nippon Steel Corporation | Method for producing hot-rolled titanium plate |
-
1999
- 1999-09-21 JP JP26658899A patent/JP2001087801A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7568449B2 (en) | 2004-11-24 | 2009-08-04 | Richell U.S.A., Inc. | Freestanding pet barrier |
| US7954456B2 (en) | 2004-11-24 | 2011-06-07 | Richell U.S.A., Inc. | Freestanding pet barrier |
| TWI730190B (zh) * | 2017-10-26 | 2021-06-11 | 日商日本製鐵股份有限公司 | 鈦熱軋板的製造方法 |
| US11479839B2 (en) | 2017-10-26 | 2022-10-25 | Nippon Steel Corporation | Method for producing hot-rolled titanium plate |
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